JPH0968195A - キャンドモータポンプ - Google Patents
キャンドモータポンプInfo
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- JPH0968195A JPH0968195A JP7246969A JP24696995A JPH0968195A JP H0968195 A JPH0968195 A JP H0968195A JP 7246969 A JP7246969 A JP 7246969A JP 24696995 A JP24696995 A JP 24696995A JP H0968195 A JPH0968195 A JP H0968195A
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- JP
- Japan
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- impeller
- canned motor
- motor pump
- thrust
- pressure
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- Control Of Non-Positive-Displacement Pumps (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 セルフバランス機構を備えながら、モータと
ラジアル軸受の冷却およびラジアル軸受の潤滑を確実に
行い、取扱液を外部に漏らすことのないキャンドモータ
ポンプを提供する。 【解決手段】 羽根車通過後の昇圧された液の一部を境
界壁の内周の開口部から羽根車側のラジアル軸受を経由
して反羽根車側のラジアル軸受に導き、軸体の貫通穴２
１を介してポンプの吸込側へ戻す循環経路を形成し、循
環経路においてスラストディスク３１とポンプケーシン
グ５側の間に絞り部を構成し、この絞り部を経由した昇
圧液をスラストディスク３１に作用させ、軸体に掛かる
全スラストに応じた絞り部の隙間の変化により軸体に掛
かるスラストを自動的にバランスさせるようにした。
ラジアル軸受の冷却およびラジアル軸受の潤滑を確実に
行い、取扱液を外部に漏らすことのないキャンドモータ
ポンプを提供する。 【解決手段】 羽根車通過後の昇圧された液の一部を境
界壁の内周の開口部から羽根車側のラジアル軸受を経由
して反羽根車側のラジアル軸受に導き、軸体の貫通穴２
１を介してポンプの吸込側へ戻す循環経路を形成し、循
環経路においてスラストディスク３１とポンプケーシン
グ５側の間に絞り部を構成し、この絞り部を経由した昇
圧液をスラストディスク３１に作用させ、軸体に掛かる
全スラストに応じた絞り部の隙間の変化により軸体に掛
かるスラストを自動的にバランスさせるようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、スラストディスク
によるセルフバランス機構を有するキャンドモータポン
プに関し、循環液を外部に漏らすことなくモータとラジ
アル軸受の冷却およびラジアル軸受の潤滑を確実に行う
ことができるキャンドモータポンプに関するものであ
る。
によるセルフバランス機構を有するキャンドモータポン
プに関し、循環液を外部に漏らすことなくモータとラジ
アル軸受の冷却およびラジアル軸受の潤滑を確実に行う
ことができるキャンドモータポンプに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】図７は、従来のこの種のキャンドモータ
ポンプの機構を示す図であり、ポンプ本体とキャンドモ
ータが併設されている。図７において、符号５はポンプ
ケーシングであり、内部に羽根車２２が配置され、キャ
ンドモータとの境界はケーシングカバー２０により仕切
られている。キャンドモータとポンプ本体は軸体（ロー
タ）２３を共有し、これは、２つのラジアル軸受と１つ
のアキシャル軸受で支持されている。ロータ２３のポン
プケーシング内の部分には、軸スリーブ５５、ディスタ
ンスピース５９および羽根車２２がはめ込まれ、ロータ
端部のボルトによって固定されている。
ポンプの機構を示す図であり、ポンプ本体とキャンドモ
ータが併設されている。図７において、符号５はポンプ
ケーシングであり、内部に羽根車２２が配置され、キャ
ンドモータとの境界はケーシングカバー２０により仕切
られている。キャンドモータとポンプ本体は軸体（ロー
タ）２３を共有し、これは、２つのラジアル軸受と１つ
のアキシャル軸受で支持されている。ロータ２３のポン
プケーシング内の部分には、軸スリーブ５５、ディスタ
ンスピース５９および羽根車２２がはめ込まれ、ロータ
端部のボルトによって固定されている。
【０００３】一方、ロータ２３の反羽根車側にはスラス
トディスク３１が配置され、軸スリーブ５６と共にロー
タ端部のボルトによって固定されている。符号３２は軸
受リテイナであり、この軸受リテイナ３２はエンドカバ
ー１７に固定されている。スラストディスク３１と軸受
リテイナ３２でアキシャル軸受が構成されている。ラジ
アル軸受５３，５４は、それぞれケーシングカバー２０
と軸受リテイナ３２に装着され、それぞれロータ２３の
両端部に配置された軸受スリーブ５５，５６の外周に摺
接してこれを支持するようになっている。
トディスク３１が配置され、軸スリーブ５６と共にロー
タ端部のボルトによって固定されている。符号３２は軸
受リテイナであり、この軸受リテイナ３２はエンドカバ
ー１７に固定されている。スラストディスク３１と軸受
リテイナ３２でアキシャル軸受が構成されている。ラジ
アル軸受５３，５４は、それぞれケーシングカバー２０
と軸受リテイナ３２に装着され、それぞれロータ２３の
両端部に配置された軸受スリーブ５５，５６の外周に摺
接してこれを支持するようになっている。
【０００４】このポンプにおいては、回転子２４と羽根
車側のラジアル軸受５３との間に空間１、回転子２４と
反羽根車側のラジアル軸受５４との間に空間２、エンド
カバー１７とスラストディスク３１との間に空間３、ス
ラストディスク３１と軸受リテイナ３２との間に空間
８、羽根車側のラジアル軸受５３と羽根車２２との間に
空間１３がそれぞれ設けられている。羽根車側のラジア
ル軸受５３と軸スリーブ５５とで流路イ、固定子のキャ
ン６０と回転子のキャン６１とで流路エ、反羽根車側の
ラジアル軸受５４と軸スリーブ５６とで流路カをそれぞ
れ構成している。
車側のラジアル軸受５３との間に空間１、回転子２４と
反羽根車側のラジアル軸受５４との間に空間２、エンド
カバー１７とスラストディスク３１との間に空間３、ス
ラストディスク３１と軸受リテイナ３２との間に空間
８、羽根車側のラジアル軸受５３と羽根車２２との間に
空間１３がそれぞれ設けられている。羽根車側のラジア
ル軸受５３と軸スリーブ５５とで流路イ、固定子のキャ
ン６０と回転子のキャン６１とで流路エ、反羽根車側の
ラジアル軸受５４と軸スリーブ５６とで流路カをそれぞ
れ構成している。
【０００５】符号３３はポンプの吐出し側の昇圧された
液の一部を導く外部配管であり、ステータ２５のオリフ
ィス３３ａを介して、空間２に導かれている。昇圧液
は、この空間２から２つの経路を介してモータに供給さ
れる。すなわち、第１の経路（以下、経路１という）
は、空間２から、流路エを通り、空間１に入り、オリフ
ィス３５ａを通り、外部配管３５および３７を介して、
ポンプの吸込側へ戻る。第２の経路（以下、経路２とい
う）は、空間２から、流路カを通り、空間８に入り、ス
ラストディスク３１と軸受リテイナ３２の隙間（絞り
部）Ｓを通り、空路３へ入り、外部配管３４および３７
を介して、ポンプの吸込側へ戻る。さらに、羽根車側の
ラジアル軸受５３の冷却と潤滑は、ケーシングカバー２
０を介して供給される昇圧液により行われる。すなわ
ち、羽根車２２を通過後の昇圧された液の一部が、空間
１３から流路イを通り、空間１に入り、オリフィス３５
ａを通り、外部配管３５および３７を介して、ポンプの
吸込側へ戻る経路（以下、経路３という）である。
液の一部を導く外部配管であり、ステータ２５のオリフ
ィス３３ａを介して、空間２に導かれている。昇圧液
は、この空間２から２つの経路を介してモータに供給さ
れる。すなわち、第１の経路（以下、経路１という）
は、空間２から、流路エを通り、空間１に入り、オリフ
ィス３５ａを通り、外部配管３５および３７を介して、
ポンプの吸込側へ戻る。第２の経路（以下、経路２とい
う）は、空間２から、流路カを通り、空間８に入り、ス
ラストディスク３１と軸受リテイナ３２の隙間（絞り
部）Ｓを通り、空路３へ入り、外部配管３４および３７
を介して、ポンプの吸込側へ戻る。さらに、羽根車側の
ラジアル軸受５３の冷却と潤滑は、ケーシングカバー２
０を介して供給される昇圧液により行われる。すなわ
ち、羽根車２２を通過後の昇圧された液の一部が、空間
１３から流路イを通り、空間１に入り、オリフィス３５
ａを通り、外部配管３５および３７を介して、ポンプの
吸込側へ戻る経路（以下、経路３という）である。
【０００６】ここで、ポンプの吐出し部の圧力をＰ０、
空間１の圧力をＰ１、空間２の圧力をＰ２、空間３の圧
力をＰ３、空間８の圧力をＰ８、空間１３の圧力をＰ１
３、ポンプの吸込圧力をＰ６とすると、経路１、経路２
および経路３における圧力関係は、経路１では、Ｐ０＞
Ｐ２＞Ｐ１＞Ｐ６ であり、経路２では、Ｐ０＞Ｐ２＞
Ｐ８＞Ｐ３＝Ｐ６ であり、経路３では、Ｐ１３＞Ｐ１
＞Ｐ６ である。
空間１の圧力をＰ１、空間２の圧力をＰ２、空間３の圧
力をＰ３、空間８の圧力をＰ８、空間１３の圧力をＰ１
３、ポンプの吸込圧力をＰ６とすると、経路１、経路２
および経路３における圧力関係は、経路１では、Ｐ０＞
Ｐ２＞Ｐ１＞Ｐ６ であり、経路２では、Ｐ０＞Ｐ２＞
Ｐ８＞Ｐ３＝Ｐ６ であり、経路３では、Ｐ１３＞Ｐ１
＞Ｐ６ である。
【０００７】経路１では、アキシャルスラストは主に回
転子２４に作用し、そのアキシャルスラストをＴ１とす
る。経路２では主にスラストディスク３１に作用し、そ
のアキシャルスラストをＴ２とする。経路３では主に羽
根車２２に作用し、そのアキシャルスラストをＴ３とす
る。アキシャルスラストＴ１とＴ２は互いに全く正反対
に作用し、アキシャルスラストＴ３は、図４に示した側
板にのみライナ２２ｂがある片ライナの羽根車において
は、空間１３の吸込圧力Ｐ６との差圧により、Ｔ１と同
じ方向に作用する。
転子２４に作用し、そのアキシャルスラストをＴ１とす
る。経路２では主にスラストディスク３１に作用し、そ
のアキシャルスラストをＴ２とする。経路３では主に羽
根車２２に作用し、そのアキシャルスラストをＴ３とす
る。アキシャルスラストＴ１とＴ２は互いに全く正反対
に作用し、アキシャルスラストＴ３は、図４に示した側
板にのみライナ２２ｂがある片ライナの羽根車において
は、空間１３の吸込圧力Ｐ６との差圧により、Ｔ１と同
じ方向に作用する。
【０００８】アキシャルスラストＴ１の大きさは、主に
空間２の圧力Ｐ２と空間１の圧力Ｐ１の差圧によって決
まり、アキシャルスラストＴ２の大きさは、主に空間８
の圧力Ｐ８と空間３の圧力Ｐ３の差圧およびスラストデ
ィスク３１と軸受リテイナ３２の隙間Ｓによって決ま
る。アキシャルスラストＴ３の大きさは、主に空間１３
の圧力Ｐ１３と吸込圧力６の差圧によって決まる。
空間２の圧力Ｐ２と空間１の圧力Ｐ１の差圧によって決
まり、アキシャルスラストＴ２の大きさは、主に空間８
の圧力Ｐ８と空間３の圧力Ｐ３の差圧およびスラストデ
ィスク３１と軸受リテイナ３２の隙間Ｓによって決ま
る。アキシャルスラストＴ３の大きさは、主に空間１３
の圧力Ｐ１３と吸込圧力６の差圧によって決まる。
【０００９】ここで、羽根車側へ作用するアキシャルス
ラストの総和をＴＰ、反羽根車側へ作用するアキシャル
スラストの総和をＴＭとすると、ＴＰ＝Ｔ１＋Ｔ３、Ｔ
Ｍ＝Ｔ２となる。スラストＴＰとスラストＴＭが、ＴＰ
＞ＴＭの場合には、回転体はより吸込側へ押され、隙間
Ｓはより小さくなり、スラストディスク３１と軸受リテ
イナ３２の隙間Ｓ部の流れに対する損失が増える。この
ためスラストディスク３１の軸受リテイナ３２の側の面
に作用する圧力Ｐ８は大きくなる、その背面の圧力Ｐ３
はほとんど吸込圧力Ｐ６であるので一定であるため、ス
ラストＴＭが大きくなり、ＴＭ＞ＴＰとなって、今度は
回転体を吸込側とは逆方向に押し返す。そして、隙間Ｓ
はより大きくなり、圧力Ｐ８は小さくなることになり、
ＴＰ＞ＴＭとなるために、回転体は再び吸込側に戻され
る。
ラストの総和をＴＰ、反羽根車側へ作用するアキシャル
スラストの総和をＴＭとすると、ＴＰ＝Ｔ１＋Ｔ３、Ｔ
Ｍ＝Ｔ２となる。スラストＴＰとスラストＴＭが、ＴＰ
＞ＴＭの場合には、回転体はより吸込側へ押され、隙間
Ｓはより小さくなり、スラストディスク３１と軸受リテ
イナ３２の隙間Ｓ部の流れに対する損失が増える。この
ためスラストディスク３１の軸受リテイナ３２の側の面
に作用する圧力Ｐ８は大きくなる、その背面の圧力Ｐ３
はほとんど吸込圧力Ｐ６であるので一定であるため、ス
ラストＴＭが大きくなり、ＴＭ＞ＴＰとなって、今度は
回転体を吸込側とは逆方向に押し返す。そして、隙間Ｓ
はより大きくなり、圧力Ｐ８は小さくなることになり、
ＴＰ＞ＴＭとなるために、回転体は再び吸込側に戻され
る。
【００１０】ポンプの運転点が決まれば、スラストＴＰ
は一定となり、スラストＴＰにバランスするスラストＴ
Ｍになる隙間Ｓを瞬時のうちに保ってポンプは運転され
る。運転点が変化する場合においても、それぞれのスラ
ストＴＰにバランスするスラストＴＭになる隙間Ｓが瞬
時のうちに確保される。このようにスラストＴＰの変化
に追随して、自動的にＴＰ＝ＴＭとなる隙間Ｓに落ち着
く、いわゆるセルフバランス機構となる。このようなセ
ルフバランス機構を利用して、キャンドモータポンプの
諸寸法と圧力条件とから、ＴＰ＝ＴＭ、すなわちアキシ
ャルスラストがバランスする時の隙間Ｓをあからじめ計
算し、ポンプの想定される全運転流量範囲において、Ｓ
＞０となるようにスラストディスク３１の外径が決定さ
れている。このようなセルフバランス機構によって、キ
ャンドモータポンプのアキシャル軸受を非接触型にする
ことが可能となり、軸受の長寿命化が計られている。
は一定となり、スラストＴＰにバランスするスラストＴ
Ｍになる隙間Ｓを瞬時のうちに保ってポンプは運転され
る。運転点が変化する場合においても、それぞれのスラ
ストＴＰにバランスするスラストＴＭになる隙間Ｓが瞬
時のうちに確保される。このようにスラストＴＰの変化
に追随して、自動的にＴＰ＝ＴＭとなる隙間Ｓに落ち着
く、いわゆるセルフバランス機構となる。このようなセ
ルフバランス機構を利用して、キャンドモータポンプの
諸寸法と圧力条件とから、ＴＰ＝ＴＭ、すなわちアキシ
ャルスラストがバランスする時の隙間Ｓをあからじめ計
算し、ポンプの想定される全運転流量範囲において、Ｓ
＞０となるようにスラストディスク３１の外径が決定さ
れている。このようなセルフバランス機構によって、キ
ャンドモータポンプのアキシャル軸受を非接触型にする
ことが可能となり、軸受の長寿命化が計られている。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】ところで、キャンドモ
ータポンプは本来取扱液が外部に漏れないという利点を
有している。しかしながら、上記従来構成のキャンドモ
ータポンプにおいては、モータとラジアル軸受の冷却お
よびラジアル軸受の潤滑、かつ、セルフバランス機構を
維持するための外部配管を必要としており、外部配管の
取付部や外部配管途上の継手部から取扱液が漏れる可能
性があり、上述した本来の利点を維持していない。
ータポンプは本来取扱液が外部に漏れないという利点を
有している。しかしながら、上記従来構成のキャンドモ
ータポンプにおいては、モータとラジアル軸受の冷却お
よびラジアル軸受の潤滑、かつ、セルフバランス機構を
維持するための外部配管を必要としており、外部配管の
取付部や外部配管途上の継手部から取扱液が漏れる可能
性があり、上述した本来の利点を維持していない。
【００１２】本発明は上述の事情に鑑みなされたもの
で、セルフバランス機構を備えながら、モータとラジア
ル軸受の冷却およびラジアル軸受の潤滑を確実に行い、
取扱液を外部に漏らすことのないキャンドモータポンプ
を提供することを目的としている。
で、セルフバランス機構を備えながら、モータとラジア
ル軸受の冷却およびラジアル軸受の潤滑を確実に行い、
取扱液を外部に漏らすことのないキャンドモータポンプ
を提供することを目的としている。
【００１３】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、ポンプ部とモータ部が境界壁を介して隣設され、軸
体の羽根車側および反羽根車側にラジアル軸受を配置す
ると共に、軸体の所定位置にスラストディスクを配置し
た構造のキャンドモータポンプにおいて、羽根車通過後
の昇圧された液の一部を上記境界壁の内周の開口部から
羽根車側のラジアル軸受を経由して反羽根車側のラジア
ル軸受に導き、軸体の貫通穴を介してポンプの吸込側へ
戻す循環経路を形成し、上記循環経路においてスラスト
ディスクとケーシング側の間に絞り部を構成し、この絞
り部を経由した昇圧液をスラストディスクに作用させ、
軸体に掛かる全スラストに応じた絞り部の隙間の変化に
より軸体に掛かるスラストを自動的にバランスさせるよ
うにしたことを特徴とするキャンドモータポンプであ
る。
は、ポンプ部とモータ部が境界壁を介して隣設され、軸
体の羽根車側および反羽根車側にラジアル軸受を配置す
ると共に、軸体の所定位置にスラストディスクを配置し
た構造のキャンドモータポンプにおいて、羽根車通過後
の昇圧された液の一部を上記境界壁の内周の開口部から
羽根車側のラジアル軸受を経由して反羽根車側のラジア
ル軸受に導き、軸体の貫通穴を介してポンプの吸込側へ
戻す循環経路を形成し、上記循環経路においてスラスト
ディスクとケーシング側の間に絞り部を構成し、この絞
り部を経由した昇圧液をスラストディスクに作用させ、
軸体に掛かる全スラストに応じた絞り部の隙間の変化に
より軸体に掛かるスラストを自動的にバランスさせるよ
うにしたことを特徴とするキャンドモータポンプであ
る。
【００１４】本発明によれば、羽根車通過後の昇圧され
た液の一部を境界壁の内周の開口部から羽根車側のラジ
アル軸受を経由して反羽根車側のラジアル軸受に導き、
ロータの貫通穴を介してポンプの吸込側へ戻される。こ
の外部配管を用いない循環過程において、スラストディ
スクとケーシング側の間に絞り部が形成されたセルフバ
ランス機構の機能により、キャンドモータポンプのアキ
シャル軸受を非接触型にすることが可能となり、軸受の
長寿命化が計られるとともに、モータとラジアル軸受の
冷却およびラジアル軸受の潤滑を確実に行い、取扱液を
外部に漏らすことがない。
た液の一部を境界壁の内周の開口部から羽根車側のラジ
アル軸受を経由して反羽根車側のラジアル軸受に導き、
ロータの貫通穴を介してポンプの吸込側へ戻される。こ
の外部配管を用いない循環過程において、スラストディ
スクとケーシング側の間に絞り部が形成されたセルフバ
ランス機構の機能により、キャンドモータポンプのアキ
シャル軸受を非接触型にすることが可能となり、軸受の
長寿命化が計られるとともに、モータとラジアル軸受の
冷却およびラジアル軸受の潤滑を確実に行い、取扱液を
外部に漏らすことがない。
【００１５】請求項２に記載の発明は、羽根車の背面側
にバランス室を設けるとともに、羽根車の主板にバラン
スホールを形成し、貫通穴からの戻り液をバランス室及
びバランスホールを介して吸込側に戻すようになってい
ることを特徴とする請求項１に記載のキャンドモータポ
ンプである。バランス室が低圧であるので、スラストを
バランスさせることが容易になる。
にバランス室を設けるとともに、羽根車の主板にバラン
スホールを形成し、貫通穴からの戻り液をバランス室及
びバランスホールを介して吸込側に戻すようになってい
ることを特徴とする請求項１に記載のキャンドモータポ
ンプである。バランス室が低圧であるので、スラストを
バランスさせることが容易になる。
【００１６】請求項３に記載の発明は、前記羽根車のバ
ランスホールを翼入口先端部の直径よりもさらに外周側
位置に設けたことを特徴とする請求項２に記載のキャン
ドモータポンプである。これにより、循環液の戻る個所
の圧力がポンプの吸込圧力よりも常に高くなるので、循
環液が気化しにくくなり、キャビテーションの発生が防
止される。
ランスホールを翼入口先端部の直径よりもさらに外周側
位置に設けたことを特徴とする請求項２に記載のキャン
ドモータポンプである。これにより、循環液の戻る個所
の圧力がポンプの吸込圧力よりも常に高くなるので、循
環液が気化しにくくなり、キャビテーションの発生が防
止される。
【００１７】請求項４に記載の発明は、羽根車側の軸受
に隣接して羽根車通過後の昇圧された液の一部を導く圧
力液体室を設け、該圧力液体室の液体を二方向に分流し
て、一方を上記軸受側に循環させてバランス室に戻し、
他方をケーシングカバーの内周面とディスタンスピース
の外周面との間に構成した絞り機構を介してバランス室
に戻すようにしたことを特徴とする請求項２又は３に記
載のキャンドモータポンプである。
に隣接して羽根車通過後の昇圧された液の一部を導く圧
力液体室を設け、該圧力液体室の液体を二方向に分流し
て、一方を上記軸受側に循環させてバランス室に戻し、
他方をケーシングカバーの内周面とディスタンスピース
の外周面との間に構成した絞り機構を介してバランス室
に戻すようにしたことを特徴とする請求項２又は３に記
載のキャンドモータポンプである。
【００１８】請求項５に記載の発明は、前記羽根車が、
吸込側、吐出側の双方にライナを設けた両ライナ型の羽
根車であることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか
に記載のキャンドモータポンプである。請求項６に記載
の発明は、前記羽根車が、主板、側板がないフルオープ
ンの羽根車であることを特徴とする請求項１乃至４のい
ずれかに記載のキャンドモータポンプである。請求項７
に記載の発明は、前記羽根車が、吸込側のみにライナを
設けた片ライナ型の羽根車であることを特徴とする請求
項１乃至４のいずれかに記載のキャンドモータポンプで
ある。
吸込側、吐出側の双方にライナを設けた両ライナ型の羽
根車であることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか
に記載のキャンドモータポンプである。請求項６に記載
の発明は、前記羽根車が、主板、側板がないフルオープ
ンの羽根車であることを特徴とする請求項１乃至４のい
ずれかに記載のキャンドモータポンプである。請求項７
に記載の発明は、前記羽根車が、吸込側のみにライナを
設けた片ライナ型の羽根車であることを特徴とする請求
項１乃至４のいずれかに記載のキャンドモータポンプで
ある。
【００１９】請求項８に記載の発明は、前記羽根車が、
主板がないセミオープンの羽根車であることを特徴とす
る請求項１乃至４のいずれかに記載のキャンドモータポ
ンプである。請求項９に記載の発明は、上記スラストデ
ィスクが羽根車側に設けられていることを特徴とする請
求項１乃至８のいずれかに記載のキャンドモータポンプ
である。請求項１０に記載の発明は、上記スラストディ
スクが反羽根車側に設けられていることを特徴とする請
求項１乃至８のいずれかに記載のキャンドモータポンプ
である。
主板がないセミオープンの羽根車であることを特徴とす
る請求項１乃至４のいずれかに記載のキャンドモータポ
ンプである。請求項９に記載の発明は、上記スラストデ
ィスクが羽根車側に設けられていることを特徴とする請
求項１乃至８のいずれかに記載のキャンドモータポンプ
である。請求項１０に記載の発明は、上記スラストディ
スクが反羽根車側に設けられていることを特徴とする請
求項１乃至８のいずれかに記載のキャンドモータポンプ
である。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。図１は本発明のキャンドモータポ
ンプの構造を示す断面図である。図７と同一符号を付し
た部分は同一または相当部分を示す。ロータ２３には貫
通穴２１が形成されており、この貫通穴２１は、両端の
ボルトを含んで両側に開口している。貫通穴２１によっ
て、空間３とポンプの吸込側とが連通している。空間１
にはオリフィス３５ａは設けられていない。その他の構
成は図７に示すキャンドモータポンプと同様である。
に基づいて説明する。図１は本発明のキャンドモータポ
ンプの構造を示す断面図である。図７と同一符号を付し
た部分は同一または相当部分を示す。ロータ２３には貫
通穴２１が形成されており、この貫通穴２１は、両端の
ボルトを含んで両側に開口している。貫通穴２１によっ
て、空間３とポンプの吸込側とが連通している。空間１
にはオリフィス３５ａは設けられていない。その他の構
成は図７に示すキャンドモータポンプと同様である。
【００２１】上記構成のキャンドモータポンプにおい
て、羽根車通過後の昇圧された液の一部はケーシングカ
バー２０の開口部から、流路イ、空間１、流路エ、空間
２、流路カ、空間８、隙間（絞り部）Ｓ、空間３、貫通
穴２１、を順に通過して、ポンプの吸込側へ戻る。この
流れが、モータとラジアル軸受５３と５４の冷却および
ラジアル軸受５３と５４の潤滑を行っている。
て、羽根車通過後の昇圧された液の一部はケーシングカ
バー２０の開口部から、流路イ、空間１、流路エ、空間
２、流路カ、空間８、隙間（絞り部）Ｓ、空間３、貫通
穴２１、を順に通過して、ポンプの吸込側へ戻る。この
流れが、モータとラジアル軸受５３と５４の冷却および
ラジアル軸受５３と５４の潤滑を行っている。
【００２２】各部の圧力の大小関係は、空間１３の圧力
Ｐ１３は他のどの部分の圧力よりも高い。また、空間３
の圧力Ｐ３はポンプの吸込側へ通じているので他のどの
部分の圧力よりも低く、ポンプの吸込圧力Ｐ６と同じに
なり、Ｐ３＝Ｐ６である。空間１の圧力Ｐ１は、空間１
３の圧力Ｐ１３から流路イの圧力損失分だけ低くなり、
Ｐ１３＞Ｐ１である。空間２の圧力Ｐ２は、空間１の圧
力Ｐ１から流路エの圧力損失分だけ低くなり、Ｐ１＞Ｐ
２である。空間８の圧力Ｐ８は、空間２の圧力Ｐ２から
流路カの圧力損失分だけ低くなり、Ｐ２＞Ｐ８であり、
かつ、空間３の圧力Ｐ３に隙間Ｓの圧力損失分を加算し
た大きさでもあるので、Ｐ８＞Ｐ３である。 したがっ
て、この流れの圧力関係は、Ｐ１３＞Ｐ１＞Ｐ２＞Ｐ８
＞Ｐ３ である。
Ｐ１３は他のどの部分の圧力よりも高い。また、空間３
の圧力Ｐ３はポンプの吸込側へ通じているので他のどの
部分の圧力よりも低く、ポンプの吸込圧力Ｐ６と同じに
なり、Ｐ３＝Ｐ６である。空間１の圧力Ｐ１は、空間１
３の圧力Ｐ１３から流路イの圧力損失分だけ低くなり、
Ｐ１３＞Ｐ１である。空間２の圧力Ｐ２は、空間１の圧
力Ｐ１から流路エの圧力損失分だけ低くなり、Ｐ１＞Ｐ
２である。空間８の圧力Ｐ８は、空間２の圧力Ｐ２から
流路カの圧力損失分だけ低くなり、Ｐ２＞Ｐ８であり、
かつ、空間３の圧力Ｐ３に隙間Ｓの圧力損失分を加算し
た大きさでもあるので、Ｐ８＞Ｐ３である。 したがっ
て、この流れの圧力関係は、Ｐ１３＞Ｐ１＞Ｐ２＞Ｐ８
＞Ｐ３ である。
【００２３】アキシャルスラストは、主に回転子２４と
スラストディスク３１と羽根車２２に作用する。これら
のアキシャルスラストの大きさをそれぞれ、回転子２４
ではＴ１、スラストディスク３１ではＴ２、羽根車２２
ではＴ３とする。アキシャルスラストＴ１の大きさは、
主に空間１の圧力Ｐ１と空間２の圧力Ｐ２の差圧によっ
て決まり、アキシャルスラストＴ２の大きさは、主に空
間８の圧力Ｐ８と空間３の圧力Ｐ３の差圧およびスラス
トディスク３１と軸受リテイナ３２の隙間Ｓによって決
まる。アキシャルスラストＴ３の大きさは、主に空間１
３の圧力Ｐ１３と吸込圧力Ｐ６の差圧によって決まる。
スラストディスク３１と羽根車２２に作用する。これら
のアキシャルスラストの大きさをそれぞれ、回転子２４
ではＴ１、スラストディスク３１ではＴ２、羽根車２２
ではＴ３とする。アキシャルスラストＴ１の大きさは、
主に空間１の圧力Ｐ１と空間２の圧力Ｐ２の差圧によっ
て決まり、アキシャルスラストＴ２の大きさは、主に空
間８の圧力Ｐ８と空間３の圧力Ｐ３の差圧およびスラス
トディスク３１と軸受リテイナ３２の隙間Ｓによって決
まる。アキシャルスラストＴ３の大きさは、主に空間１
３の圧力Ｐ１３と吸込圧力Ｐ６の差圧によって決まる。
【００２４】ここで、羽根車側へ作用するアキシャルス
ラストの総和をＴＰ、反羽根車側へ作用するアキシャル
スラストの総和をＴＭとすると、ＴＰ＝Ｔ３、ＴＭ＝Ｔ
１＋Ｔ２となる。スラストＴＰとスラストＴＭが、ＴＰ
＞ＴＭの場合には、回転体はより吸込側へ押され、隙間
Ｓはより小さくなり、スラストディスク３１と軸受リテ
イナ３２の隙間Ｓ部の流れに対する損失が増える。この
ためスラストディスク３１の軸受リテイナ３２の側の面
に作用する圧力Ｐ８は大きくなる、その背面の圧力Ｐ３
はほとんど吸込圧力Ｐ６であるので一定であるため、ス
ラストＴＭが大きくなり、ＴＭ＞ＴＰとなって、今度は
回転体を吸込側とは逆方向に押し返す。そして、隙間Ｓ
はより大きくなり、圧力Ｐ８は小さくなることになり、
ＴＰ＞ＴＭとなるために、回転体は再び吸込側に戻され
る。
ラストの総和をＴＰ、反羽根車側へ作用するアキシャル
スラストの総和をＴＭとすると、ＴＰ＝Ｔ３、ＴＭ＝Ｔ
１＋Ｔ２となる。スラストＴＰとスラストＴＭが、ＴＰ
＞ＴＭの場合には、回転体はより吸込側へ押され、隙間
Ｓはより小さくなり、スラストディスク３１と軸受リテ
イナ３２の隙間Ｓ部の流れに対する損失が増える。この
ためスラストディスク３１の軸受リテイナ３２の側の面
に作用する圧力Ｐ８は大きくなる、その背面の圧力Ｐ３
はほとんど吸込圧力Ｐ６であるので一定であるため、ス
ラストＴＭが大きくなり、ＴＭ＞ＴＰとなって、今度は
回転体を吸込側とは逆方向に押し返す。そして、隙間Ｓ
はより大きくなり、圧力Ｐ８は小さくなることになり、
ＴＰ＞ＴＭとなるために、回転体は再び吸込側に戻され
る。
【００２５】ポンプの運転点が決まれば、スラストＴＰ
は一定となり、スラストＴＰにバランスするスラストＴ
Ｍになる隙間Ｓを瞬時のうちに保ってポンプは運転され
る。運転点が変化する場合においても、それぞれのスラ
ストＴＰにバランスするスラストＴＭになる隙間Ｓが瞬
時のうちに確保される。このようにスラストＴＰの変化
に追随して、自動的にＴＰ＝ＴＭとなる隙間Ｓに落ち着
く、いわゆるセルフバランス機構となる。このようなセ
ルフバランス機構を利用して、キャンドモータポンプの
諸寸法と圧力条件とから、ＴＰ＝ＴＭ、すなわちアキシ
ャルスラストがバランスする時の隙間Ｓをあからじめ計
算し、ポンプの想定される全運転流量範囲において、Ｓ
＞０となるようにスラストディスク３１の外径が決定さ
れている。
は一定となり、スラストＴＰにバランスするスラストＴ
Ｍになる隙間Ｓを瞬時のうちに保ってポンプは運転され
る。運転点が変化する場合においても、それぞれのスラ
ストＴＰにバランスするスラストＴＭになる隙間Ｓが瞬
時のうちに確保される。このようにスラストＴＰの変化
に追随して、自動的にＴＰ＝ＴＭとなる隙間Ｓに落ち着
く、いわゆるセルフバランス機構となる。このようなセ
ルフバランス機構を利用して、キャンドモータポンプの
諸寸法と圧力条件とから、ＴＰ＝ＴＭ、すなわちアキシ
ャルスラストがバランスする時の隙間Ｓをあからじめ計
算し、ポンプの想定される全運転流量範囲において、Ｓ
＞０となるようにスラストディスク３１の外径が決定さ
れている。
【００２６】このようなセルフバランス機構によって、
キャンドモータポンプのアキシャル軸受を非接触型にす
ることが可能となり、軸受の長寿命化が計られる。ま
た、従来構成のキャンドモータポンプに必要とされる外
部配管は不要となるので、取扱液を外部に漏らすことが
ない。
キャンドモータポンプのアキシャル軸受を非接触型にす
ることが可能となり、軸受の長寿命化が計られる。ま
た、従来構成のキャンドモータポンプに必要とされる外
部配管は不要となるので、取扱液を外部に漏らすことが
ない。
【００２７】図２は、羽根車の主板と側板のうち側板が
ないセミオープンの羽根車を、図３は、羽根車の主板も
側板もないフルオープンの羽根車を取付けた構造を示す
本発明のキャンドモータポンプの断面図である。これら
のキャンドモータポンプの作用は、図１に基づき前述し
た通りであり、セルフバランス機構によりアキシャル軸
受を非接触型にすることが可能となり、軸受の長寿命化
が計られ、また、従来構成のキャンドモータポンプに必
要とされる外部配管は不要となるので、取扱液を外部に
漏らすことがない。
ないセミオープンの羽根車を、図３は、羽根車の主板も
側板もないフルオープンの羽根車を取付けた構造を示す
本発明のキャンドモータポンプの断面図である。これら
のキャンドモータポンプの作用は、図１に基づき前述し
た通りであり、セルフバランス機構によりアキシャル軸
受を非接触型にすることが可能となり、軸受の長寿命化
が計られ、また、従来構成のキャンドモータポンプに必
要とされる外部配管は不要となるので、取扱液を外部に
漏らすことがない。
【００２８】図４は、羽根車の主板と側板の双方にライ
ナが形成されたいわゆる両ライナ形式のポンプであり、
このキャンドモータポンプでは、羽根車の主板のライナ
により昇圧空間とは別の空間（バランス室）１３ａが形
成され、これはバランスホール２２ａを介して羽根車２
２の中に開口している。羽根車側のラジアル軸受５３と
ケーシングカバー２０およびディスタンスピース５９と
軸スリーブ５５とで圧力液体室を構成する空間（圧力液
体室）１２を形成し、羽根車２２を通過後の昇圧された
液の一部は穴１０を通り空間１２に導かれる。
ナが形成されたいわゆる両ライナ形式のポンプであり、
このキャンドモータポンプでは、羽根車の主板のライナ
により昇圧空間とは別の空間（バランス室）１３ａが形
成され、これはバランスホール２２ａを介して羽根車２
２の中に開口している。羽根車側のラジアル軸受５３と
ケーシングカバー２０およびディスタンスピース５９と
軸スリーブ５５とで圧力液体室を構成する空間（圧力液
体室）１２を形成し、羽根車２２を通過後の昇圧された
液の一部は穴１０を通り空間１２に導かれる。
【００２９】ケーシングカバー２０の内周面とディスタ
ンスピース５９の外周面とから非接触の絞り機構１１を
構成し、ここに流路アを構成している。ロータ２３に
は、反羽根車側からディスタンスピース５９の取付部付
近まで貫通した軸方向貫通穴２１およびこの貫通穴２１
から半径方向に空間１３ａにつながる半径方向貫通穴２
１ａを設けている。羽根車２２のバランスホール２２ａ
の直径Ｄ２は、側板側の翼入口先端部の直径Ｄ１よりも
さらに大きくなるように構成している。このキャンドモ
ータポンプにおいても、各部におけるスラストの関係
は、図１で説明したものと基本的に同一であり、セルフ
バランス機構によりアキシャル軸受を非接触型にするこ
とが可能となり、軸受の長寿命化が計られる。また、従
来構成のキャンドモータポンプに必要とされる外部配管
は不要となるので、取扱液を外部に漏らすことがない。
ンスピース５９の外周面とから非接触の絞り機構１１を
構成し、ここに流路アを構成している。ロータ２３に
は、反羽根車側からディスタンスピース５９の取付部付
近まで貫通した軸方向貫通穴２１およびこの貫通穴２１
から半径方向に空間１３ａにつながる半径方向貫通穴２
１ａを設けている。羽根車２２のバランスホール２２ａ
の直径Ｄ２は、側板側の翼入口先端部の直径Ｄ１よりも
さらに大きくなるように構成している。このキャンドモ
ータポンプにおいても、各部におけるスラストの関係
は、図１で説明したものと基本的に同一であり、セルフ
バランス機構によりアキシャル軸受を非接触型にするこ
とが可能となり、軸受の長寿命化が計られる。また、従
来構成のキャンドモータポンプに必要とされる外部配管
は不要となるので、取扱液を外部に漏らすことがない。
【００３０】このポンプでは、バランスホール２２ａの
直径Ｄ２を、側板側の翼入口先端部の直径Ｄ１よりも大
きくなるように設けているため、バランスホール２２ａ
の直径Ｄ２部の羽根車の翼間の圧力は、羽根車２２の出
口直径Ｄ３部の圧力よりはかなり低いが、ほぼ吸込圧力
となっている翼入口先端部の直径Ｄ１よりも直径の差分
だけ高くなる。従って、循環液の戻る個所の圧力がポン
プの吸込圧力よりも常に高くなるので、循環液が気化し
にくくなる。この圧力差は、バランスホール２２ａと羽
根車入口先端部の位置の距離に応じて大きくなる。この
圧力差をあまり大きくすると循環量が小さくなり、循環
液の温度上昇が過大になるので、バランスホールの位置
は循環量と圧力とのバランスを考慮して設定する。
直径Ｄ２を、側板側の翼入口先端部の直径Ｄ１よりも大
きくなるように設けているため、バランスホール２２ａ
の直径Ｄ２部の羽根車の翼間の圧力は、羽根車２２の出
口直径Ｄ３部の圧力よりはかなり低いが、ほぼ吸込圧力
となっている翼入口先端部の直径Ｄ１よりも直径の差分
だけ高くなる。従って、循環液の戻る個所の圧力がポン
プの吸込圧力よりも常に高くなるので、循環液が気化し
にくくなる。この圧力差は、バランスホール２２ａと羽
根車入口先端部の位置の距離に応じて大きくなる。この
圧力差をあまり大きくすると循環量が小さくなり、循環
液の温度上昇が過大になるので、バランスホールの位置
は循環量と圧力とのバランスを考慮して設定する。
【００３１】図５は、羽根車の主板も側板もないフルオ
ープンのキャンドモータポンプを示すもので、これに
も、バランス室１３ａと圧力液体室１２が設けられてい
る。図６は、羽根車の主板と側板の双方にライナが形成
されたいわゆる両ライナ形式のポンプであり、このキャ
ンドモータポンプでは、羽根車の主板のライナによって
形成された空間（バランス室）１３ａにバランスディス
ク３１を設けている。
ープンのキャンドモータポンプを示すもので、これに
も、バランス室１３ａと圧力液体室１２が設けられてい
る。図６は、羽根車の主板と側板の双方にライナが形成
されたいわゆる両ライナ形式のポンプであり、このキャ
ンドモータポンプでは、羽根車の主板のライナによって
形成された空間（バランス室）１３ａにバランスディス
ク３１を設けている。
【００３２】羽根車２２を通過後の昇圧された液の一部
は、穴１０を通り空間１２に導かれる。羽根車側のラジ
アル軸受５３とケーシングカバー２０およびディスタン
スピース５９と軸スリーブ５５とで圧力液体室を構成す
る空間１２を形成し、ケーシングカバー２０の内周面と
バランスディスク３１ａの外周面とから非接触の絞り機
構１１を構成している。絞り機構１１で流路アを構成し
ている。ロータ２３には貫通穴２１が形成されており、
この貫通穴２１は、両端のボルトを含めて両側に開口し
ている。貫通穴２１によって、空間３とポンプの吸込側
とが連通している。符号Ｓは、バランスディスク３１ａ
とケーシングカバー２０とがなす隙間（絞り部）であ
り、バランスディスク３１ａとケーシングカバー２０で
空間８を構成している。
は、穴１０を通り空間１２に導かれる。羽根車側のラジ
アル軸受５３とケーシングカバー２０およびディスタン
スピース５９と軸スリーブ５５とで圧力液体室を構成す
る空間１２を形成し、ケーシングカバー２０の内周面と
バランスディスク３１ａの外周面とから非接触の絞り機
構１１を構成している。絞り機構１１で流路アを構成し
ている。ロータ２３には貫通穴２１が形成されており、
この貫通穴２１は、両端のボルトを含めて両側に開口し
ている。貫通穴２１によって、空間３とポンプの吸込側
とが連通している。符号Ｓは、バランスディスク３１ａ
とケーシングカバー２０とがなす隙間（絞り部）であ
り、バランスディスク３１ａとケーシングカバー２０で
空間８を構成している。
【００３３】このキャンドモータポンプにおいては、バ
ランスディスク３１ａとケーシングカバー２０によりス
ラスト軸受が羽根車側に構成されている点で他の実施の
形態と異なるが、ロータ２３に掛かるスラストに応じて
絞り部Ｓの隙間が変化し、セルフバランスが保たれる点
は同一であり、アキシャル軸受を非接触型にすることが
可能となり、軸受の長寿命化が計られる。
ランスディスク３１ａとケーシングカバー２０によりス
ラスト軸受が羽根車側に構成されている点で他の実施の
形態と異なるが、ロータ２３に掛かるスラストに応じて
絞り部Ｓの隙間が変化し、セルフバランスが保たれる点
は同一であり、アキシャル軸受を非接触型にすることが
可能となり、軸受の長寿命化が計られる。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、羽
根車通過後の昇圧された液の一部を上記境界壁の内周の
開口部から羽根車側のラジアル軸受を経由して反羽根車
側のラジアル軸受に導き、軸体の貫通穴を介してポンプ
の吸込側へ戻す循環経路を形成し、上記循環経路におい
てスラストディスクとケーシング側の間に絞り部を構成
し、この絞り部を経由した昇圧液をスラストディスクに
作用させ、軸体に掛かる全スラストに応じた絞り部の隙
間の変化により軸体に掛かるスラストを自動的にバラン
スさせるようにしたので、外部配管を用いない循環過程
において、スラストディスクとケーシング側の間に絞り
部が形成されたセルフバランス機構の機能により、キャ
ンドモータポンプのアキシャル軸受を非接触型にするこ
とが可能となり、軸受の長寿命化が計られるとともに、
モータとラジアル軸受の冷却およびラジアル軸受の潤滑
を確実に行うことができる。しかも、取扱液を外部に漏
らすことがなく、キャンドモータポンプの基本的な利点
を維持することができる。
根車通過後の昇圧された液の一部を上記境界壁の内周の
開口部から羽根車側のラジアル軸受を経由して反羽根車
側のラジアル軸受に導き、軸体の貫通穴を介してポンプ
の吸込側へ戻す循環経路を形成し、上記循環経路におい
てスラストディスクとケーシング側の間に絞り部を構成
し、この絞り部を経由した昇圧液をスラストディスクに
作用させ、軸体に掛かる全スラストに応じた絞り部の隙
間の変化により軸体に掛かるスラストを自動的にバラン
スさせるようにしたので、外部配管を用いない循環過程
において、スラストディスクとケーシング側の間に絞り
部が形成されたセルフバランス機構の機能により、キャ
ンドモータポンプのアキシャル軸受を非接触型にするこ
とが可能となり、軸受の長寿命化が計られるとともに、
モータとラジアル軸受の冷却およびラジアル軸受の潤滑
を確実に行うことができる。しかも、取扱液を外部に漏
らすことがなく、キャンドモータポンプの基本的な利点
を維持することができる。
【図１】本発明のキャンドモータポンプの第１の実施の
形態を示す断面図である。
形態を示す断面図である。
【図２】本発明のキャンドモータポンプの第２の実施の
形態を示す断面図である。
形態を示す断面図である。
【図３】本発明のキャンドモータポンプの第３の実施の
形態を示す断面図である。
形態を示す断面図である。
【図４】本発明のキャンドモータポンプの第４の実施の
形態を示す断面図である。
形態を示す断面図である。
【図５】本発明のキャンドモータポンプの第５の実施の
形態を示す断面図である。
形態を示す断面図である。
【図６】本発明のキャンドモータポンプの第６の実施の
形態を示す断面図である。
形態を示す断面図である。
【図７】従来のこの種のキャンドモータポンプを示す断
面図である。
面図である。
１，２，３ 空間 ５ ポンプケーシング １１ 絞り機構 １３，１３ａ 空間 １７ エンドカバー ２０ ケーシングカバー ２１ 貫通穴 ２２ 羽根車 ２２ａ バランスホール ２２ｂ ライナ ２３ ロータ ２４ 回転子 ２５ 固定子もしくはステータ ３１ スラストディスク ３１ａ バランスディスク ３２ 軸受リテイナ ５３，５４ 軸受 ５５，５６ 軸スリーブ ５９ ディスタンスピース ６０ 固定子のキャン ６１ 回転子のキャン Ｐ０，Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ６，Ｐ８，Ｐ１３ 圧力 Ｓ 隙間（絞り部） イ，エ，カ 流路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０４Ｄ 29/58 Ｆ０４Ｄ 29/58 Ｅ (72)発明者 平田 智敏 神奈川県藤沢市本藤沢４丁目２番１号 株 式会社荏原総合研究所内 (72)発明者 赤坂 俊也 神奈川県藤沢市本藤沢４丁目１−１ 株式 会社荏原電産内 (72)発明者 大山 敦 神奈川県藤沢市本藤沢４丁目１−１ 株式 会社荏原電産内
Claims (10)
- 【請求項１】 ポンプ部とモータ部が境界壁を介して隣
設され、軸体の羽根車側および反羽根車側にラジアル軸
受を配置すると共に、軸体の所定位置にスラストディス
クを配置した構造のキャンドモータポンプにおいて、 羽根車通過後の昇圧された液の一部を上記境界壁の内周
の開口部から羽根車側のラジアル軸受を経由して反羽根
車側のラジアル軸受に導き、軸体の貫通穴を介してポン
プの吸込側へ戻す循環経路を形成し、 上記循環経路においてスラストディスクとケーシング側
の間に絞り部を構成し、この絞り部を経由した昇圧液を
スラストディスクに作用させ、軸体に掛かる全スラスト
に応じた絞り部の隙間の変化により軸体に掛かるスラス
トを自動的にバランスさせるようにしたことを特徴とす
るキャンドモータポンプ。 - 【請求項２】 羽根車の背面側にバランス室を設けると
ともに、羽根車にバランスホールを形成し、貫通穴から
の戻り液をバランス室及びバランスホールを介して吸込
側に戻すようになっていることを特徴とする請求項１に
記載のキャンドモータポンプ。 - 【請求項３】 前記羽根車のバランスホールを翼入口先
端部の位置よりもさらに外周側位置に設けたことを特徴
とする請求項２に記載のキャンドモータポンプ。 - 【請求項４】 羽根車側の軸受に隣接して羽根車通過後
の昇圧された液の一部を導く圧力液体室を設け、該圧力
液体室の液体を二方向に分流して、一方を上記軸受側に
循環させてバランス室に戻し、他方をケーシングカバー
の内周面とディスタンスピースの外周面との間に構成し
た絞り機構を介してバランス室に戻すようにしたことを
特徴とする請求項２又は３に記載のキャンドモータポン
プ。 - 【請求項５】 前記羽根車は、吸込側、吐出側の双方に
ライナを設けた両ライナ型の羽根車であることを特徴と
する請求項１乃至４のいずれかに記載のキャンドモータ
ポンプ。 - 【請求項６】 前記羽根車は、主板、側板がないフルオ
ープンの羽根車であることを特徴とする請求項１乃至４
のいずれかに記載のキャンドモータポンプ。 - 【請求項７】 前記羽根車は、吸込側のみにライナを設
けた片ライナ型の羽根車であることを特徴とする請求項
１乃至４のいずれかに記載のキャンドモータポンプ。 - 【請求項８】 前記羽根車は、主板がないセミオープン
の羽根車であることを特徴とする請求項１乃至４のいず
れかに記載のキャンドモータポンプ。 - 【請求項９】 上記スラストディスクは羽根車側に設け
られていることを特徴とする請求項１乃至８のいずれか
に記載のキャンドモータポンプ。 - 【請求項１０】 上記スラストディスクは反羽根車側に
設けられていることを特徴とする請求項１乃至８のいず
れかに記載のキャンドモータポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7246969A JPH0968195A (ja) | 1995-08-31 | 1995-08-31 | キャンドモータポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7246969A JPH0968195A (ja) | 1995-08-31 | 1995-08-31 | キャンドモータポンプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0968195A true JPH0968195A (ja) | 1997-03-11 |
Family
ID=17156426
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7246969A Pending JPH0968195A (ja) | 1995-08-31 | 1995-08-31 | キャンドモータポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0968195A (ja) |
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| CN103321939A (zh) * | 2013-05-31 | 2013-09-25 | 哈尔滨电气动力装备有限公司 | 600mw火电站超超临界锅炉用强制循环泵水力模型试验装置 |
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1995
- 1995-08-31 JP JP7246969A patent/JPH0968195A/ja active Pending
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