JPH0959733A - 水素吸蔵合金 - Google Patents
水素吸蔵合金Info
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- JPH0959733A JPH0959733A JP8400896A JP8400896A JPH0959733A JP H0959733 A JPH0959733 A JP H0959733A JP 8400896 A JP8400896 A JP 8400896A JP 8400896 A JP8400896 A JP 8400896A JP H0959733 A JPH0959733 A JP H0959733A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 水素吸収および放出速度がきわめて速く、か
つ実用に際してすぐれた初期活性化を発揮する水素吸蔵
合金を提供する。 【解決手段】 水素吸蔵合金が、重量%で、Zr:25
〜45%、Ti:1〜12%、Mn:10〜20%、
V:2〜12%、Laおよび/またはCe:0.6〜5
%を含有し、残りがNi(但し、25%以上含有)と不
可避不純物からなる組成、並びに素地を構成するZr−
Ni−Mn系合金の主体相の結晶粒界にそって、塊状L
a(Ce)−Ni系合金相が分散分布し、かつ板状Ni
−Zr系合金相が前記塊状La(Ce)−Ni系合金相
と隣接した状態で同じく前記結晶粒界にそって断続的に
分布した鋳造組織を有するNi−Zr系合金からなる。
つ実用に際してすぐれた初期活性化を発揮する水素吸蔵
合金を提供する。 【解決手段】 水素吸蔵合金が、重量%で、Zr:25
〜45%、Ti:1〜12%、Mn:10〜20%、
V:2〜12%、Laおよび/またはCe:0.6〜5
%を含有し、残りがNi(但し、25%以上含有)と不
可避不純物からなる組成、並びに素地を構成するZr−
Ni−Mn系合金の主体相の結晶粒界にそって、塊状L
a(Ce)−Ni系合金相が分散分布し、かつ板状Ni
−Zr系合金相が前記塊状La(Ce)−Ni系合金相
と隣接した状態で同じく前記結晶粒界にそって断続的に
分布した鋳造組織を有するNi−Zr系合金からなる。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】この発明は、水素吸収および
放出速度がきわめて速く、かつ例えば電池の電極に適用
した場合にすぐれた初期活性化を発揮する水素吸蔵合金
に関するものである。
放出速度がきわめて速く、かつ例えば電池の電極に適用
した場合にすぐれた初期活性化を発揮する水素吸蔵合金
に関するものである。
【0002】
【従来の技術】従来、一般に水素吸蔵合金として数多く
のものが提案され、最近では1994年11月6〜11
日に富士吉田市で開催された「金属−水素システムの基
礎と応用に関する国際シンポジウム」で水素吸蔵合金が
発表されている。この水素吸蔵合金は、重量%で(以
下、%は重量%を示す)、Zr:22.1〜25.5
%、 Ti:11.6〜13.4%、Mn:23.7
〜24.6%、 Cr:22.4〜23.3%、L
a:7.5%以下、を含有し、残りがNiと不可避不純
物からなる組成を有し、かつ図3に代表組織が概略組織
拡大模写図で例示される通り、素地を構成するZr−N
i−Mn系合金からなる主体相の結晶粒界にそって、塊
状La−Ni系合金相が分散分布した鋳造組織を有する
ものである。また、上記の水素吸蔵合金は、塊状のLa
−Ni系合金相が、これのもつ触媒作用で雰囲気中の水
素分子(H2 )を水素原子(H)に解離すると共に、解
離した水素原子をZr−Ni−Mn系合金の主体相に比
して一段と速い速度で吸収し、したがってZr−Ni−
Mn系合金の主体相の水素原子の吸収は主として前記L
a−Ni系合金相を介して行なわれる水素吸収機能をも
ち、一方水素放出はこの逆の機能によるものであること
も知られている。さらに、水素吸蔵合金を、例えば電池
の電極に適用する場合には、水素吸蔵合金が組込まれた
前記電極に対して、前記電極が充分な放電容量をもつよ
うになるまで、すなわち前記水素吸蔵合金によってもた
らされる放電容量がほぼ最大になるまで、充放電を繰り
返し施す初期活性化が行なわれ、この初期活性化が行な
われた状態で実用に供されることも知られている。
のものが提案され、最近では1994年11月6〜11
日に富士吉田市で開催された「金属−水素システムの基
礎と応用に関する国際シンポジウム」で水素吸蔵合金が
発表されている。この水素吸蔵合金は、重量%で(以
下、%は重量%を示す)、Zr:22.1〜25.5
%、 Ti:11.6〜13.4%、Mn:23.7
〜24.6%、 Cr:22.4〜23.3%、L
a:7.5%以下、を含有し、残りがNiと不可避不純
物からなる組成を有し、かつ図3に代表組織が概略組織
拡大模写図で例示される通り、素地を構成するZr−N
i−Mn系合金からなる主体相の結晶粒界にそって、塊
状La−Ni系合金相が分散分布した鋳造組織を有する
ものである。また、上記の水素吸蔵合金は、塊状のLa
−Ni系合金相が、これのもつ触媒作用で雰囲気中の水
素分子(H2 )を水素原子(H)に解離すると共に、解
離した水素原子をZr−Ni−Mn系合金の主体相に比
して一段と速い速度で吸収し、したがってZr−Ni−
Mn系合金の主体相の水素原子の吸収は主として前記L
a−Ni系合金相を介して行なわれる水素吸収機能をも
ち、一方水素放出はこの逆の機能によるものであること
も知られている。さらに、水素吸蔵合金を、例えば電池
の電極に適用する場合には、水素吸蔵合金が組込まれた
前記電極に対して、前記電極が充分な放電容量をもつよ
うになるまで、すなわち前記水素吸蔵合金によってもた
らされる放電容量がほぼ最大になるまで、充放電を繰り
返し施す初期活性化が行なわれ、この初期活性化が行な
われた状態で実用に供されることも知られている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年、水素吸蔵
合金が多く適用されている電池やヒートポンプなどの高
出力化および高性能化、さらに省エネ化に対する要求は
強く、これに伴ない、水素吸蔵合金には上記従来水素吸
蔵合金における水素吸収放出速度よりも一段と速い水素
吸収放出速度と共に、実用に際してはより短時間での初
期活性化が強く望まれている。
合金が多く適用されている電池やヒートポンプなどの高
出力化および高性能化、さらに省エネ化に対する要求は
強く、これに伴ない、水素吸蔵合金には上記従来水素吸
蔵合金における水素吸収放出速度よりも一段と速い水素
吸収放出速度と共に、実用に際してはより短時間での初
期活性化が強く望まれている。
【0004】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、水素吸蔵合金の水素吸収放出速
度および初期活性化の向上をはかるべく研究を行なった
結果、 (a) 水素吸蔵合金を、Zr:25〜45%、
Ti:1〜12%、Mn:10〜20%、
V:2〜12%、Laおよび/またはCe:0.
6〜5%、を含有し、残りがNi(但し、25%以上含
有)と不可避不純物からなる組成を有するNi−Zr系
合金で構成すると、このNi−Zr系合金は、鋳造状態
で(鋳放し状態)で、図1に代表組織が概略組織拡大模
写図で例示される通り、素地を構成するZr−Ni−M
n系合金からなる主体相の結晶粒界にそって、塊状のL
a(Ce)−Ni系合金相が分散分布し、かつ板状Ni
−Zr系合金相が前記La(Ce)−Ni系合金相と隣
接した状態で同じく前記結晶粒界にそって断続的に分布
した組織を有すること。 (b) 上記(a)の水素吸蔵合金においては、図3に
示される組織を有する従来水素吸蔵合金と同様に、La
(Ce)−Ni系合金相が、これのもつ触媒作用で雰囲
気中の水素分子(H2 )を相対的に速い速度で水素原子
(H)に解離し、かつ解離した水素原子を吸収するが、
このLa(Ce)−Ni系合金相に吸収された水素原子
のほとんどは、La(Ce)−Ni系合金相から直接Z
r−Ni−Mn系合金の主体相に吸収されずに、そのほ
とんどが前記La(Ce)−Ni系合金相に隣接する板
状のNi−Zr系合金相に移行し、水素原子のZr−N
i−Mn系合金の主体相への拡散の主体が、板状のNi
−Zr系合金相を介して面拡散によって行なわれるよう
になることから、きわめて速い速度での水素原子の吸収
が可能となり、一方水素放出もこの逆の水素原子の面拡
散および再結合によって行なわれるため同じく速い速度
となり、さらに初期活性化時における前記主体相の水素
原子の吸収割合も面拡散のため増大することから、初期
活性化の著しい促進がはかれるようになること。 以上(a)および(b)に示される研究結果を得たので
ある。
上述のような観点から、水素吸蔵合金の水素吸収放出速
度および初期活性化の向上をはかるべく研究を行なった
結果、 (a) 水素吸蔵合金を、Zr:25〜45%、
Ti:1〜12%、Mn:10〜20%、
V:2〜12%、Laおよび/またはCe:0.
6〜5%、を含有し、残りがNi(但し、25%以上含
有)と不可避不純物からなる組成を有するNi−Zr系
合金で構成すると、このNi−Zr系合金は、鋳造状態
で(鋳放し状態)で、図1に代表組織が概略組織拡大模
写図で例示される通り、素地を構成するZr−Ni−M
n系合金からなる主体相の結晶粒界にそって、塊状のL
a(Ce)−Ni系合金相が分散分布し、かつ板状Ni
−Zr系合金相が前記La(Ce)−Ni系合金相と隣
接した状態で同じく前記結晶粒界にそって断続的に分布
した組織を有すること。 (b) 上記(a)の水素吸蔵合金においては、図3に
示される組織を有する従来水素吸蔵合金と同様に、La
(Ce)−Ni系合金相が、これのもつ触媒作用で雰囲
気中の水素分子(H2 )を相対的に速い速度で水素原子
(H)に解離し、かつ解離した水素原子を吸収するが、
このLa(Ce)−Ni系合金相に吸収された水素原子
のほとんどは、La(Ce)−Ni系合金相から直接Z
r−Ni−Mn系合金の主体相に吸収されずに、そのほ
とんどが前記La(Ce)−Ni系合金相に隣接する板
状のNi−Zr系合金相に移行し、水素原子のZr−N
i−Mn系合金の主体相への拡散の主体が、板状のNi
−Zr系合金相を介して面拡散によって行なわれるよう
になることから、きわめて速い速度での水素原子の吸収
が可能となり、一方水素放出もこの逆の水素原子の面拡
散および再結合によって行なわれるため同じく速い速度
となり、さらに初期活性化時における前記主体相の水素
原子の吸収割合も面拡散のため増大することから、初期
活性化の著しい促進がはかれるようになること。 以上(a)および(b)に示される研究結果を得たので
ある。
【0005】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、Zr:25〜45%、
Ti:1〜12%、Mn:10〜20%、
V:2〜12%、Laおよび/またはCe:0.
6〜5%、を含有し、残りがNi(但し、25%以上含
有)と不可避不純物からなる組成、並びに素地を構成す
るZr−Ni−Mn系合金からなる主体相の結晶粒界に
そって、塊状La(Ce)−Ni系合金相が分散分布
し、かつ板状Ni−Zr系合金相が前記塊状La(C
e)−Ni系合金相と隣接した状態で同じく前記結晶粒
界にそって断続的に分布した組織を有するNi−Zr系
合金で構成してなる、水素吸収放出速度が速く、かつ初
期活性化のすぐれた水素吸蔵合金に特徴を有するもので
ある。
なされたものであって、Zr:25〜45%、
Ti:1〜12%、Mn:10〜20%、
V:2〜12%、Laおよび/またはCe:0.
6〜5%、を含有し、残りがNi(但し、25%以上含
有)と不可避不純物からなる組成、並びに素地を構成す
るZr−Ni−Mn系合金からなる主体相の結晶粒界に
そって、塊状La(Ce)−Ni系合金相が分散分布
し、かつ板状Ni−Zr系合金相が前記塊状La(C
e)−Ni系合金相と隣接した状態で同じく前記結晶粒
界にそって断続的に分布した組織を有するNi−Zr系
合金で構成してなる、水素吸収放出速度が速く、かつ初
期活性化のすぐれた水素吸蔵合金に特徴を有するもので
ある。
【0006】つぎに、この発明の水素吸蔵合金におい
て、これを構成するNi−Zr系合金の組成を上記の通
りに限定した理由を説明する。 (a) Zr Zr成分は、上記の通りNiおよびMnと結合して水素
吸蔵能を有するZr−Ni−Mn系合金の主体相を形成
し、さらにNiと結合して、前記主体相における水素原
子の吸収および放出を面拡散にて行なわしめる板状Ni
−Zr系合金相を形成するが、その含有割合が25%未
満では、特に板状Ni−Zr系合金相の形成が不十分に
なって水素吸収放出速度および初期活性化能が急激に低
下するようになり、一方その割合が45%を越えると、
水素吸蔵量の小さい板状Ni−Zr系合金相の含有割合
が増大し、水素吸蔵量の大きい前記主体相の含有割合が
相対的に減少して、合金全体の水素吸蔵量が低下するよ
うになることから、その含有量を25〜45%、望まし
くは30〜38%と定めた。
て、これを構成するNi−Zr系合金の組成を上記の通
りに限定した理由を説明する。 (a) Zr Zr成分は、上記の通りNiおよびMnと結合して水素
吸蔵能を有するZr−Ni−Mn系合金の主体相を形成
し、さらにNiと結合して、前記主体相における水素原
子の吸収および放出を面拡散にて行なわしめる板状Ni
−Zr系合金相を形成するが、その含有割合が25%未
満では、特に板状Ni−Zr系合金相の形成が不十分に
なって水素吸収放出速度および初期活性化能が急激に低
下するようになり、一方その割合が45%を越えると、
水素吸蔵量の小さい板状Ni−Zr系合金相の含有割合
が増大し、水素吸蔵量の大きい前記主体相の含有割合が
相対的に減少して、合金全体の水素吸蔵量が低下するよ
うになることから、その含有量を25〜45%、望まし
くは30〜38%と定めた。
【0007】(b) Ti Ti成分には、合金の平衡水素解離圧を、例えば室温で
大気圧以下にし、もって水素の吸収および放出の促進に
寄与する作用があるほか、前記主体相にあって水素吸蔵
量を増大させる作用があるが、その含有割合が1%未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方その割合が
12%を越えると、再び平衡水素解離圧が、例えば室温
で大気圧以上に上昇し、水素の吸収および放出が低下す
るようになることから、その割合を1〜12%、望まし
くは4〜8%と定めた。
大気圧以下にし、もって水素の吸収および放出の促進に
寄与する作用があるほか、前記主体相にあって水素吸蔵
量を増大させる作用があるが、その含有割合が1%未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方その割合が
12%を越えると、再び平衡水素解離圧が、例えば室温
で大気圧以上に上昇し、水素の吸収および放出が低下す
るようになることから、その割合を1〜12%、望まし
くは4〜8%と定めた。
【0008】(c) Mn Mn成分は、上記の通りNiおよびZrと結合して、大
きな水素吸蔵能を有するZr−Ni−Mn系合金の主体
相を形成するが、その含有割合が10%未満では前記主
体相の形成が不十分となり、水素吸蔵量の低下が避けら
れず、一方その含有割合が20%を越えると、水素の吸
収および放出が阻害されるようになることから、その含
有割合を10〜20%、望ましくは14〜18%と定め
た。
きな水素吸蔵能を有するZr−Ni−Mn系合金の主体
相を形成するが、その含有割合が10%未満では前記主
体相の形成が不十分となり、水素吸蔵量の低下が避けら
れず、一方その含有割合が20%を越えると、水素の吸
収および放出が阻害されるようになることから、その含
有割合を10〜20%、望ましくは14〜18%と定め
た。
【0009】(d) V V成分には、主に主体相にあって、合金の平衡水素解離
圧を安定化し、かつ水素吸蔵量を増大させる作用がある
が、その割合が2%未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方その割合が12%を越えると、平衡水素解
離圧が低くなりすぎて吸蔵された水素の放出が困難にな
り、この結果として水素吸蔵量の低下が避けられなくな
ることから、その割合を2〜12%、望ましくは4〜8
%と定めた。
圧を安定化し、かつ水素吸蔵量を増大させる作用がある
が、その割合が2%未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方その割合が12%を越えると、平衡水素解
離圧が低くなりすぎて吸蔵された水素の放出が困難にな
り、この結果として水素吸蔵量の低下が避けられなくな
ることから、その割合を2〜12%、望ましくは4〜8
%と定めた。
【0010】(e) LaおよびCe これらの成分は、上記の通りNiと結合して、雰囲気中
の水素分子を上記主体相および板状Ni−Zr系合金相
に比して速い速度で解離し、吸収し、この吸収した水素
原子を主に隣接する板状Ni−Zr系合金相に拡散移行
させる塊状La(Ce)−Ni系合金相を形成するが、
その含有割合が0.6%未満では、前記塊状La(C
e)−Ni系合金相の生成割合が少なすぎて所望の速い
水素吸収放出速度を確保することができず、一方その含
有割合が5%を越えると、水素吸蔵能の低い前記塊状L
a(Ce)−Ni系合金相の含有割合が多くなりすぎ、
合金全体の水素吸蔵量が低下するようになることから、
その含有割合を0.6〜5%、望ましくは1〜4%と定
めた。
の水素分子を上記主体相および板状Ni−Zr系合金相
に比して速い速度で解離し、吸収し、この吸収した水素
原子を主に隣接する板状Ni−Zr系合金相に拡散移行
させる塊状La(Ce)−Ni系合金相を形成するが、
その含有割合が0.6%未満では、前記塊状La(C
e)−Ni系合金相の生成割合が少なすぎて所望の速い
水素吸収放出速度を確保することができず、一方その含
有割合が5%を越えると、水素吸蔵能の低い前記塊状L
a(Ce)−Ni系合金相の含有割合が多くなりすぎ、
合金全体の水素吸蔵量が低下するようになることから、
その含有割合を0.6〜5%、望ましくは1〜4%と定
めた。
【0011】(f) Ni Ni成分の含有量が25%未満では、上記の通り特にL
a(Ce)−Ni系合金相およびNi−Zr系合金相の
形成が不十分で、所望の水素吸収放出速度および初期活
性化を確保することができないことから、その含有量を
25%以上と定めた。
a(Ce)−Ni系合金相およびNi−Zr系合金相の
形成が不十分で、所望の水素吸収放出速度および初期活
性化を確保することができないことから、その含有量を
25%以上と定めた。
【0012】なお、この発明の水素吸蔵合金は、通常の
機械的粉砕により所定粒度の粉末とすることができる
が、機械的粗粉砕粗粒に、加圧水素雰囲気中、10〜2
00℃の範囲内の所定温度に加熱の水素吸収と、真空排
気による水素放出の水素化粉砕によっても粉末とするこ
とができ、この結果の粉末は、いずれも図2に代表組織
が概略組織拡大模写図で例示される通りの組織をもつも
のとなる。
機械的粉砕により所定粒度の粉末とすることができる
が、機械的粗粉砕粗粒に、加圧水素雰囲気中、10〜2
00℃の範囲内の所定温度に加熱の水素吸収と、真空排
気による水素放出の水素化粉砕によっても粉末とするこ
とができ、この結果の粉末は、いずれも図2に代表組織
が概略組織拡大模写図で例示される通りの組織をもつも
のとなる。
【0013】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の水素吸蔵合金
を実施例により具体的に説明する。通常の高周波誘導溶
解炉にて、原料としてそれぞれ99.9%以上の純度を
もったNi,Zr,Ti,Mn,V,La、およびC
e,さらにCrを用い、Ar雰囲気中で溶解して、それ
ぞれ表1,2に示される組成をもったNi−Zr系合金
溶湯を調製し、水冷銅鋳型に鋳造してインゴットとする
ことにより本発明水素吸蔵合金(以下、本発明合金とい
う)1〜25および従来水素吸蔵合金(以下、従来合金
という)をそれぞれ製造した。この結果得られた合金に
ついて、その組織を走査型電子顕微鏡で観察したとこ
ろ、本発明合金1〜25は、いずれも図1に示される通
り素地を構成するZr−Ni−Mn系合金の主体相の結
晶粒界にそって、塊状La(Ce)−Ni系合金相が分
散分布し、かつ板状Ni−Zr系合金相が前記La(C
e)−Ni系合金相と隣接した状態で同じく前記結晶粒
界にそって断続的に分布した組織を示し、従来合金は、
図3に示される通りZr−Ni−Mn系合金の主体相の
結晶粒界にそって塊状La−Ni系合金相が分散分布す
る組織を示した。
を実施例により具体的に説明する。通常の高周波誘導溶
解炉にて、原料としてそれぞれ99.9%以上の純度を
もったNi,Zr,Ti,Mn,V,La、およびC
e,さらにCrを用い、Ar雰囲気中で溶解して、それ
ぞれ表1,2に示される組成をもったNi−Zr系合金
溶湯を調製し、水冷銅鋳型に鋳造してインゴットとする
ことにより本発明水素吸蔵合金(以下、本発明合金とい
う)1〜25および従来水素吸蔵合金(以下、従来合金
という)をそれぞれ製造した。この結果得られた合金に
ついて、その組織を走査型電子顕微鏡で観察したとこ
ろ、本発明合金1〜25は、いずれも図1に示される通
り素地を構成するZr−Ni−Mn系合金の主体相の結
晶粒界にそって、塊状La(Ce)−Ni系合金相が分
散分布し、かつ板状Ni−Zr系合金相が前記La(C
e)−Ni系合金相と隣接した状態で同じく前記結晶粒
界にそって断続的に分布した組織を示し、従来合金は、
図3に示される通りZr−Ni−Mn系合金の主体相の
結晶粒界にそって塊状La−Ni系合金相が分散分布す
る組織を示した。
【0014】つぎに、上記の本発明合金1〜25および
従来合金について、それぞれ水素吸収速度と水素放出速
度をJIS・H7202の「水素吸蔵合金の水素化速度
試験測定法」にもとづいて測定した。なお、測定に先だ
って、本発明合金1〜25および従来合金をジョークラ
ッシャーを用いて2mm以下の径の粗粒に粗粉砕し、つい
で、この粗粒を、圧力容器に封入し、水素雰囲気圧力:
8気圧、加熱温度:200℃、保持時間:1時間の条件
での水素吸収と、真空排気による水素放出からなる水素
化粉砕を行なって200mesh以下の粒度をもった粉末と
し、この粉末を用いて以下に示す条件で測定を行なっ
た。
従来合金について、それぞれ水素吸収速度と水素放出速
度をJIS・H7202の「水素吸蔵合金の水素化速度
試験測定法」にもとづいて測定した。なお、測定に先だ
って、本発明合金1〜25および従来合金をジョークラ
ッシャーを用いて2mm以下の径の粗粒に粗粉砕し、つい
で、この粗粒を、圧力容器に封入し、水素雰囲気圧力:
8気圧、加熱温度:200℃、保持時間:1時間の条件
での水素吸収と、真空排気による水素放出からなる水素
化粉砕を行なって200mesh以下の粒度をもった粉末と
し、この粉末を用いて以下に示す条件で測定を行なっ
た。
【0015】まず、水素吸収速度については、図4に概
略説明図で示される通り、(a) 粉末を浴(油または
水)に浸漬した容器内に封入し、前記浴の温度を200
℃に保持した状態で、弁Vb:閉、弁VaおよびVc:
開として水素ボンベから加圧水素を系内に導入し、系内
を30気圧とした時点で弁Va:閉とし、系内の圧力が
一定圧力に降下する(粉末による水素吸収完了)まで放
置して粉末の初期活性化を行ない、(b) 系内の圧力
が一定圧力(約20気圧程度)に低下した時点で弁V
b:開とし、真空ポンプで系内を10-2トルの真空雰囲
気とした後、浴温を20℃とし、弁Vb:およびVc:
閉、弁Va:開にして容器を除く系内に水素を導入し、
その圧力が30気圧となった時点で弁Va:閉、弁V
c:開とし、この状態で系内の時間に対する圧力降下を
測定し、この結果の圧力降下曲線から粉末の水素吸蔵量
が80%になった時点の水素吸蔵量とそれまでに要した
時間を求め、(80%吸蔵時の水素吸蔵量)÷(80%
水素吸蔵に要した時間)を算出し、この値を水素吸収速
度とした。
略説明図で示される通り、(a) 粉末を浴(油または
水)に浸漬した容器内に封入し、前記浴の温度を200
℃に保持した状態で、弁Vb:閉、弁VaおよびVc:
開として水素ボンベから加圧水素を系内に導入し、系内
を30気圧とした時点で弁Va:閉とし、系内の圧力が
一定圧力に降下する(粉末による水素吸収完了)まで放
置して粉末の初期活性化を行ない、(b) 系内の圧力
が一定圧力(約20気圧程度)に低下した時点で弁V
b:開とし、真空ポンプで系内を10-2トルの真空雰囲
気とした後、浴温を20℃とし、弁Vb:およびVc:
閉、弁Va:開にして容器を除く系内に水素を導入し、
その圧力が30気圧となった時点で弁Va:閉、弁V
c:開とし、この状態で系内の時間に対する圧力降下を
測定し、この結果の圧力降下曲線から粉末の水素吸蔵量
が80%になった時点の水素吸蔵量とそれまでに要した
時間を求め、(80%吸蔵時の水素吸蔵量)÷(80%
水素吸蔵に要した時間)を算出し、この値を水素吸収速
度とした。
【0016】また、水素放出速度については、上記の水
素吸収速度測定後の状態、すなわち弁VaおよびVb:
閉、弁Vc:開であって系内の圧力が一定圧(通常20
気圧前後)となった状態で、浴温を100〜300℃の
範囲内の粉末の水素放出適正温度、例えば120℃とし
た後、弁Vb:開、弁Vc:閉として容器を除く系内を
10-2トルに排気し、ついで弁Vb:閉、弁Vc:開と
した状態で、系内の時間に対する圧力上昇を測定し、こ
の結果の圧力上昇曲線から粉末の水素放出量が80%に
なった時点の水素放出量とそれまでに要した時間を求
め、(80%放出時の水素放出量)÷(80%水素放出
に要した時間)を算出し、この値を水素放出速度とし
た。これらの結果を表1,2に示した。
素吸収速度測定後の状態、すなわち弁VaおよびVb:
閉、弁Vc:開であって系内の圧力が一定圧(通常20
気圧前後)となった状態で、浴温を100〜300℃の
範囲内の粉末の水素放出適正温度、例えば120℃とし
た後、弁Vb:開、弁Vc:閉として容器を除く系内を
10-2トルに排気し、ついで弁Vb:閉、弁Vc:開と
した状態で、系内の時間に対する圧力上昇を測定し、こ
の結果の圧力上昇曲線から粉末の水素放出量が80%に
なった時点の水素放出量とそれまでに要した時間を求
め、(80%放出時の水素放出量)÷(80%水素放出
に要した時間)を算出し、この値を水素放出速度とし
た。これらの結果を表1,2に示した。
【0017】さらに、上記本発明合金1〜25および従
来合金について、初期活性化を評価する目的で、以下に
詳述する通り、これを粉末にして電池に活物質として組
み込み、前記電池が最大放電容量を示すに至るまで、こ
れに充放電を繰り返し施し、前記最大放電容量の90%
±1%に相当する放電容量を示すまでの充放電回数を測
定した。すなわち、まず、上記本発明合金1〜25およ
び従来合金をジョークラッシャを用いて粗粉砕して直
径:2mm以下の粗粒とし、引続いてボールミルを用いて
微粉砕して200メッシュ以下の粒度とし、これに結着
剤としてのポリテトラフルオロエチレン(PTFE)と
増粘剤としてのカルボキシルメチルセルロース(CM
C)を加えてペースト状とした後、95%の気孔率を有
する市販の多孔質Ni焼結板に充填し、乾燥し、加圧し
て、平面寸法:30mm×40mm、厚さ:0.40〜0.
43mmの形状(前記活物質粉末充填量:約1.8g)と
し、これの一辺にリードとなるNi薄板を溶接により取
り付けて負極を形成し、一方正極は、活物質として重量
比で84:16の割合に配合したNi(OH)2 とCo
Oを用い、これに結着剤としてのポリテトラフルオロエ
チレン(PTFE)と増粘剤としてのカルボキシルメチ
ルセルロース(CMC)を加えてペースト状とし、これ
を上記多孔質Ni焼結板に充填し、乾燥し、加圧して、
平面寸法:30mm×40mm、厚さ:0.71〜0.73
mmの形状とし、同じくこれの一辺にNi薄板を取り付け
ることにより形成し、ついで、上記負極の両側に、それ
ぞれポリプロピレンポリエチレン共重合体のセパレータ
板を介して上記正極を配置し、さらに前記正極のそれぞ
れの外面から活物質の脱落を防止する目的で塩化ビニー
ル製の保護板ではさんで一体化し、これを塩化ビニール
製のセルに装入し、前記セルに電解液として35%KO
H水溶液を装入することにより電池を製造した。つい
で、上記電池に、充電速度:0.25C、放電速度:
0.18C、充電電気量:負極容量の135%の条件で
充放電を行ない、前記充電と放電を充放電1回と数え、
前記電池が最大放電容量を示すに至るまで前記充放電を
繰り返し行なった。表1,2に、この結果測定された最
大放電容量を示すと共に、前記最大放電容量の95%±
1%の放電容量を示すに要した充放電回数を示し、これ
によって初期活性化を評価した。
来合金について、初期活性化を評価する目的で、以下に
詳述する通り、これを粉末にして電池に活物質として組
み込み、前記電池が最大放電容量を示すに至るまで、こ
れに充放電を繰り返し施し、前記最大放電容量の90%
±1%に相当する放電容量を示すまでの充放電回数を測
定した。すなわち、まず、上記本発明合金1〜25およ
び従来合金をジョークラッシャを用いて粗粉砕して直
径:2mm以下の粗粒とし、引続いてボールミルを用いて
微粉砕して200メッシュ以下の粒度とし、これに結着
剤としてのポリテトラフルオロエチレン(PTFE)と
増粘剤としてのカルボキシルメチルセルロース(CM
C)を加えてペースト状とした後、95%の気孔率を有
する市販の多孔質Ni焼結板に充填し、乾燥し、加圧し
て、平面寸法:30mm×40mm、厚さ:0.40〜0.
43mmの形状(前記活物質粉末充填量:約1.8g)と
し、これの一辺にリードとなるNi薄板を溶接により取
り付けて負極を形成し、一方正極は、活物質として重量
比で84:16の割合に配合したNi(OH)2 とCo
Oを用い、これに結着剤としてのポリテトラフルオロエ
チレン(PTFE)と増粘剤としてのカルボキシルメチ
ルセルロース(CMC)を加えてペースト状とし、これ
を上記多孔質Ni焼結板に充填し、乾燥し、加圧して、
平面寸法:30mm×40mm、厚さ:0.71〜0.73
mmの形状とし、同じくこれの一辺にNi薄板を取り付け
ることにより形成し、ついで、上記負極の両側に、それ
ぞれポリプロピレンポリエチレン共重合体のセパレータ
板を介して上記正極を配置し、さらに前記正極のそれぞ
れの外面から活物質の脱落を防止する目的で塩化ビニー
ル製の保護板ではさんで一体化し、これを塩化ビニール
製のセルに装入し、前記セルに電解液として35%KO
H水溶液を装入することにより電池を製造した。つい
で、上記電池に、充電速度:0.25C、放電速度:
0.18C、充電電気量:負極容量の135%の条件で
充放電を行ない、前記充電と放電を充放電1回と数え、
前記電池が最大放電容量を示すに至るまで前記充放電を
繰り返し行なった。表1,2に、この結果測定された最
大放電容量を示すと共に、前記最大放電容量の95%±
1%の放電容量を示すに要した充放電回数を示し、これ
によって初期活性化を評価した。
【0018】
【表1】
【0019】
【表2】
【0020】
【発明の効果】表1,2に示される結果から明らかな通
り、本発明合金1〜25においては、La(Ce)−N
i系合金相が、これのもつ触媒作用で雰囲気中の水素分
子(H 2 )を相対的に速い速度で水素原子(H)に解離
し、かつ解離した水素原子を吸収し、この吸収された水
素原子のほとんどはLa(Ce)−Ni系合金相から直
接Zr−Ni−Mn系合金の主体相に吸収されず、前記
La(Ce)−Ni系合金相に隣接する板状のNi−Z
r系合金相に移行し、水素原子のZr−Ni−Mn系合
金の主体相への拡散の主体が、板状のNi−Zr系合金
相を介して面拡散によって行なわれるようになるため水
素吸収速度が速く、かつ初期活性化も著しく促進され、
また水素放出についても、前記主体相内の吸蔵水素の主
体が前記板状Ni−Zr系合金に面拡散により移動する
ので、それだけ上記La(Ce)−Ni系合金からの雰
囲気中への放出も速くなるものであり、一方従来合金に
おいても、水素吸収および放出が主として上記塊状のL
a−Ni系合金相を介して行なわれるが、水素原子の拡
散はLa−Ni系合金相とZr−Ni−Mn系合金の主
体相の間で行なわれるようになるため、相対的に水素吸
収および放出速度は遅くならざるを得ず、かつ初期活性
化も相対的に遅いものとならざるを得ない。上述のよう
に、この発明の水素吸蔵合金は、水素吸収および放出速
度がきわめて速く、かつ実用に際してはすぐれた初期活
性化を示すので、これが適用される各種電池やヒートポ
ンプなどの高性能化および高出力化、さらに省エネ化に
大いに寄与するものである。
り、本発明合金1〜25においては、La(Ce)−N
i系合金相が、これのもつ触媒作用で雰囲気中の水素分
子(H 2 )を相対的に速い速度で水素原子(H)に解離
し、かつ解離した水素原子を吸収し、この吸収された水
素原子のほとんどはLa(Ce)−Ni系合金相から直
接Zr−Ni−Mn系合金の主体相に吸収されず、前記
La(Ce)−Ni系合金相に隣接する板状のNi−Z
r系合金相に移行し、水素原子のZr−Ni−Mn系合
金の主体相への拡散の主体が、板状のNi−Zr系合金
相を介して面拡散によって行なわれるようになるため水
素吸収速度が速く、かつ初期活性化も著しく促進され、
また水素放出についても、前記主体相内の吸蔵水素の主
体が前記板状Ni−Zr系合金に面拡散により移動する
ので、それだけ上記La(Ce)−Ni系合金からの雰
囲気中への放出も速くなるものであり、一方従来合金に
おいても、水素吸収および放出が主として上記塊状のL
a−Ni系合金相を介して行なわれるが、水素原子の拡
散はLa−Ni系合金相とZr−Ni−Mn系合金の主
体相の間で行なわれるようになるため、相対的に水素吸
収および放出速度は遅くならざるを得ず、かつ初期活性
化も相対的に遅いものとならざるを得ない。上述のよう
に、この発明の水素吸蔵合金は、水素吸収および放出速
度がきわめて速く、かつ実用に際してはすぐれた初期活
性化を示すので、これが適用される各種電池やヒートポ
ンプなどの高性能化および高出力化、さらに省エネ化に
大いに寄与するものである。
【図1】この発明の水素吸蔵合金の代表組織を例示する
概略組織拡大模写図である。
概略組織拡大模写図である。
【図2】この発明の水素吸蔵合金粉砕粉末の代表組織を
例示する概略組織拡大模写図である。
例示する概略組織拡大模写図である。
【図3】従来水素吸蔵合金の代表組織を例示する概略組
織拡大模写図である。
織拡大模写図である。
【図4】水素吸蔵合金の水素吸収放出速度を測定するの
に用いた装置の概略説明図である。
に用いた装置の概略説明図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 玉生 良孝 埼玉県大宮市北袋町1−297 三菱マテリ アル株式会社総合研究所内
Claims (1)
- 【請求項1】 重量%で、 Zr:25〜45%、 Ti:1〜12%、 Mn:10〜20%、 V:2〜12%、 Laおよび/またはCe:0.6〜5%、を含有し、残
りがNi(但し、25%以上含有)と不可避不純物から
なる組成、並びに素地を構成するZr−Ni−Mn系合
金からなる主体相の結晶粒界にそって、塊状La(C
e)−Ni系合金相が分散分布し、かつ板状Ni−Zr
系合金相が前記塊状La(Ce)−Ni系合金相と隣接
した状態で、同じく前記結晶粒界にそって断続的に分布
した鋳造組織を有するNi−Zr系合金で構成したこと
を特徴とする水素吸蔵合金。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8400896A JPH0959733A (ja) | 1995-06-13 | 1996-04-05 | 水素吸蔵合金 |
US08/648,854 US5951945A (en) | 1995-06-13 | 1996-05-16 | Hydrogen occluding alloy and electrode made of the alloy |
EP96109127A EP0749170A3 (en) | 1995-06-13 | 1996-06-04 | Hydrogen absorbing alloy and electrode made of this material |
KR1019960020338A KR970004130A (ko) | 1995-06-13 | 1996-06-07 | 수소 흡장 합금 및 상기 합금으로 만들어진 전극 |
CN96111049A CN1149768A (zh) | 1995-06-13 | 1996-06-13 | 储氢合金及用其所制的电极 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7-170135 | 1995-06-13 | ||
JP17013595 | 1995-06-13 | ||
JP8400896A JPH0959733A (ja) | 1995-06-13 | 1996-04-05 | 水素吸蔵合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0959733A true JPH0959733A (ja) | 1997-03-04 |
Family
ID=26425095
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8400896A Withdrawn JPH0959733A (ja) | 1995-06-13 | 1996-04-05 | 水素吸蔵合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0959733A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7832935B2 (en) * | 2007-01-24 | 2010-11-16 | Foxconn Technology Co., Ltd. | Rotatable member and method for manufacturing the same |
-
1996
- 1996-04-05 JP JP8400896A patent/JPH0959733A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7832935B2 (en) * | 2007-01-24 | 2010-11-16 | Foxconn Technology Co., Ltd. | Rotatable member and method for manufacturing the same |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030701 |