JPH0959716A - 焼ならし鋼板の製造方法 - Google Patents
焼ならし鋼板の製造方法Info
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- JPH0959716A JPH0959716A JP21621295A JP21621295A JPH0959716A JP H0959716 A JPH0959716 A JP H0959716A JP 21621295 A JP21621295 A JP 21621295A JP 21621295 A JP21621295 A JP 21621295A JP H0959716 A JPH0959716 A JP H0959716A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 低温タンク用鋼板として低温靱性およびＳＲ
後の強度に優れた焼ならし鋼板の安価な製造方法を提供
する。 【構成】Ｃ：0.10〜0.18％、 Si：0.40％以下、
Mn：1.00〜1.60％、Nb：0.010 〜0.025 ％、Ti：0.01
0 〜0.020 ％、sol.Al：0.015 〜0.050 ％、 Ｎ：≦0.
0040％、さらに所望により、Cu：0.15〜0.35％、Ni：0.
10〜0.50％、Cr：0.05〜0.25％、Mo：≦0.08から選んだ
少なくとも１種類、残部がFeおよび不可避的不純物から
なる鋼組成を有する鋼片を連続鋳造法によって鋳造し、
1150〜1200℃の温度範囲に加熱後、圧延をするに際し
て、Ar3 点以下の温度範囲での累積圧下率が20％以上、
仕上げ圧延温度(Ar1＋40) ±20℃となるように熱間圧延
し、引き続き840 〜870 ℃の温度域で焼ならしを行う。
後の強度に優れた焼ならし鋼板の安価な製造方法を提供
する。 【構成】Ｃ：0.10〜0.18％、 Si：0.40％以下、
Mn：1.00〜1.60％、Nb：0.010 〜0.025 ％、Ti：0.01
0 〜0.020 ％、sol.Al：0.015 〜0.050 ％、 Ｎ：≦0.
0040％、さらに所望により、Cu：0.15〜0.35％、Ni：0.
10〜0.50％、Cr：0.05〜0.25％、Mo：≦0.08から選んだ
少なくとも１種類、残部がFeおよび不可避的不純物から
なる鋼組成を有する鋼片を連続鋳造法によって鋳造し、
1150〜1200℃の温度範囲に加熱後、圧延をするに際し
て、Ar3 点以下の温度範囲での累積圧下率が20％以上、
仕上げ圧延温度(Ar1＋40) ±20℃となるように熱間圧延
し、引き続き840 〜870 ℃の温度域で焼ならしを行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、焼ならし鋼板の製
造方法、より詳述すれば、主として低温タンク用鋼板と
して用いられる焼ならし鋼板の製造方法に関する。
造方法、より詳述すれば、主として低温タンク用鋼板と
して用いられる焼ならし鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】低温タンク、例えば液化ガスの貯蔵用タ
ンクあるいはペンストック等のような用途に用いる鋼材
としては、溶接構造材である関係上、ＳＲ処理 (応力除
去焼なまし) を行うが、そのときの靱性劣化、強度低下
等が問題である。また、製造コストの低減を図るために
熱間圧延材に焼ならしを行うだけで使用に供することが
行われている。
ンクあるいはペンストック等のような用途に用いる鋼材
としては、溶接構造材である関係上、ＳＲ処理 (応力除
去焼なまし) を行うが、そのときの靱性劣化、強度低下
等が問題である。また、製造コストの低減を図るために
熱間圧延材に焼ならしを行うだけで使用に供することが
行われている。
【０００３】従来このような要求を満足する材料として
は、Nb含有鋼材が一部実用化されている。最近、さらな
る製造コストの低減を目指してそのようなNb含有鋼を連
続鋳造法で製造しようとする試みが見られる。
は、Nb含有鋼材が一部実用化されている。最近、さらな
る製造コストの低減を目指してそのようなNb含有鋼を連
続鋳造法で製造しようとする試みが見られる。
【０００４】しかしながら、Nbを含有する低温タンク用
鋼板の中で焼ならし鋼板について、これを連続鋳造法で
製造しようとすると、鋳造スラブの品質確保の観点から
添加されるTiが、Nbと一緒に粗大な炭窒化物を生成する
ため、Nb本来の微細な析出物が得られず、強度、靱性が
大幅に低下することは公知の事実である。
鋼板の中で焼ならし鋼板について、これを連続鋳造法で
製造しようとすると、鋳造スラブの品質確保の観点から
添加されるTiが、Nbと一緒に粗大な炭窒化物を生成する
ため、Nb本来の微細な析出物が得られず、強度、靱性が
大幅に低下することは公知の事実である。
【０００５】一般にこれらの強度、靱性低下を補う方法
としては、Ｃ、Si、Mn、Mo等の強度向上元素およびNi等
の靱性向上元素を添加する方法がある。しかし、ASTM A
537cl.1を始めとする一部の規格においては、これらの
元素の添加に制限が設けられている。
としては、Ｃ、Si、Mn、Mo等の強度向上元素およびNi等
の靱性向上元素を添加する方法がある。しかし、ASTM A
537cl.1を始めとする一部の規格においては、これらの
元素の添加に制限が設けられている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ここに、本発明の目的
は、低温靱性およびＳＲ後の強度に優れた焼ならし鋼板
の安価な製造方法を提供することである。
は、低温靱性およびＳＲ後の強度に優れた焼ならし鋼板
の安価な製造方法を提供することである。
【０００７】さらに具体的には、本発明の目的は、低温
タンク用鋼板として靱性 vE-60≧47Ｊ、ＳＲ後の強度
0.2％YS≧345N/mm2を確保できる焼ならし鋼板の製造方
法を提供することである。
タンク用鋼板として靱性 vE-60≧47Ｊ、ＳＲ後の強度
0.2％YS≧345N/mm2を確保できる焼ならし鋼板の製造方
法を提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】ところで、一般に焼なら
し鋼板は、圧延後880 ℃以上程度に加熱することから本
発明が意図するようなAr3 点以下の圧延で得られた強
度、靱性の向上に有効な微細な結晶粒は、焼ならしによ
りその大半の効果を失ってしまう。
し鋼板は、圧延後880 ℃以上程度に加熱することから本
発明が意図するようなAr3 点以下の圧延で得られた強
度、靱性の向上に有効な微細な結晶粒は、焼ならしによ
りその大半の効果を失ってしまう。
【０００９】そこで、本発明者らは、化学成分を調整す
ると共に、スラブ加熱温度、圧延仕上げ温度および焼な
らし温度を厳格に制御することによって連続鋳造法で得
たスラブを熱間圧延しても優れた低温靱性およびＳＲ後
強度を有する鋼板が得られることを知り、本発明を完成
した。すなわち、本発明の骨子は、次の３工程の組合せ
にある。
ると共に、スラブ加熱温度、圧延仕上げ温度および焼な
らし温度を厳格に制御することによって連続鋳造法で得
たスラブを熱間圧延しても優れた低温靱性およびＳＲ後
強度を有する鋼板が得られることを知り、本発明を完成
した。すなわち、本発明の骨子は、次の３工程の組合せ
にある。
【００１０】連続鋳造によって得られたスラブを1150
〜1200℃に加熱、Nb、Ti等を充分固溶し、Nb、Ti炭窒化
物の生成を抑制する加熱工程。 圧延するに際してAr3 点以下の温度範囲での累積圧下
率が20％以上、仕上げ温度を(Ar1＋40) ±20℃とする熱
間圧延工程。 840 〜870 ℃の温度域で焼ならしを行う焼ならし工
程。
〜1200℃に加熱、Nb、Ti等を充分固溶し、Nb、Ti炭窒化
物の生成を抑制する加熱工程。 圧延するに際してAr3 点以下の温度範囲での累積圧下
率が20％以上、仕上げ温度を(Ar1＋40) ±20℃とする熱
間圧延工程。 840 〜870 ℃の温度域で焼ならしを行う焼ならし工
程。
【００１１】かくして、本発明の要旨とするところは、
重量％でＣ：0.10〜0.18％、Si：≦0.40％、Mn：1.00〜
1.60％、Nb：0.010 〜0.025 ％、 Ti：0.010 〜0.020
％、sol.Al：0.015 〜0.050 ％、Ｎ：≦0.0040％、残部
がFeおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有する鋼片
を連続鋳造法によって鋳造し、1150〜1200℃の温度範囲
に加熱後、圧延にするに際して、Ar3 点以下の温度範囲
での累積圧下率が20％以上、仕上げ圧延温度(Ar3＋40)
±20℃となるように熱間圧延し、引き続き840 〜870 ℃
の温度域で焼ならしを行うことを特徴とする低温靱性お
よびＳＲ後の強度の優れた鋼板の製造方法である。
重量％でＣ：0.10〜0.18％、Si：≦0.40％、Mn：1.00〜
1.60％、Nb：0.010 〜0.025 ％、 Ti：0.010 〜0.020
％、sol.Al：0.015 〜0.050 ％、Ｎ：≦0.0040％、残部
がFeおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有する鋼片
を連続鋳造法によって鋳造し、1150〜1200℃の温度範囲
に加熱後、圧延にするに際して、Ar3 点以下の温度範囲
での累積圧下率が20％以上、仕上げ圧延温度(Ar3＋40)
±20℃となるように熱間圧延し、引き続き840 〜870 ℃
の温度域で焼ならしを行うことを特徴とする低温靱性お
よびＳＲ後の強度の優れた鋼板の製造方法である。
【００１２】本発明の好適態様によれば、上記焼ならし
後、さらにAc1 点以下の温度に加熱して焼戻しを行って
もよい。かくして、本発明によれば、例えばASTM A537
cl.1の規格を満たす鋼板が、安価な方法で容易に得られ
るのである。
後、さらにAc1 点以下の温度に加熱して焼戻しを行って
もよい。かくして、本発明によれば、例えばASTM A537
cl.1の規格を満たす鋼板が、安価な方法で容易に得られ
るのである。
【００１３】
【発明の実施の形態】次に、本発明において鋼組成およ
び製造条件を上述のように限定した理由についてその作
用とともに詳述する。なお、本明細書において、「％」
はとくに断りがないかぎり、「重量％」である。
び製造条件を上述のように限定した理由についてその作
用とともに詳述する。なお、本明細書において、「％」
はとくに断りがないかぎり、「重量％」である。
【００１４】(a) 鋼組成の限定理由について: Ｃ：Ｃは添加量が多いと焼入れ性がよくなり、強度が高
くなる一方で溶接性が悪くなる。またＣ量が少ないと本
発明で必要とする強度が得られなくなる。よってＣ添加
量は0.10〜0.18％、好ましくは0.12〜0.16％である。
くなる一方で溶接性が悪くなる。またＣ量が少ないと本
発明で必要とする強度が得られなくなる。よってＣ添加
量は0.10〜0.18％、好ましくは0.12〜0.16％である。
【００１５】Si：Siは脱酸剤であるとともにＣと同様、
鋼板の強度向上に寄与する元素であるが、添加量が多い
と靱性が悪くなる。よってSi添加量は0.40％以下とし
た。好ましくは0.36％以下である。
鋼板の強度向上に寄与する元素であるが、添加量が多い
と靱性が悪くなる。よってSi添加量は0.40％以下とし
た。好ましくは0.36％以下である。
【００１６】Mn：Mnは添加によって焼入性がよくなり、
強度が高くなるが、添加量が多いと溶接性が悪くなり、
少ないと強度向上効果はなくなる。よってMn添加量は1.
00〜1.60％である。好ましくは、1.35〜1.55％である。
強度が高くなるが、添加量が多いと溶接性が悪くなり、
少ないと強度向上効果はなくなる。よってMn添加量は1.
00〜1.60％である。好ましくは、1.35〜1.55％である。
【００１７】Nb：Nbは制御圧延による結晶粒の微細化作
用効果を奏する元素である。その含有量が0.010 ％未満
ではそのような作用効果を奏することが困難であり、一
方0.025％超では逆に脆化が著しくなり過ぎることとな
る。よってNb含有量を0.010 〜0.025 ％とした。好まし
くは、0.010 〜0.020 ％である。
用効果を奏する元素である。その含有量が0.010 ％未満
ではそのような作用効果を奏することが困難であり、一
方0.025％超では逆に脆化が著しくなり過ぎることとな
る。よってNb含有量を0.010 〜0.025 ％とした。好まし
くは、0.010 〜0.020 ％である。
【００１８】Ti：Tiはその添加によって微細な窒化物を
形成し、ＮがＢやAlと反応するのを防ぐために必要であ
る。しかし添加量が多いと靱性を劣化させる。よってTi
添加量は0.010 〜0.020 ％とした。好ましくは、0.010
〜0.015 ％である。
形成し、ＮがＢやAlと反応するのを防ぐために必要であ
る。しかし添加量が多いと靱性を劣化させる。よってTi
添加量は0.010 〜0.020 ％とした。好ましくは、0.010
〜0.015 ％である。
【００１９】Al：Alは脱酸のために必要な元素であるだ
けでなく窒化物を形成し、ＮがＢと反応することを防ぐ
ことができるが、添加量が少ないと添加効果は得られな
い。よってAl添加量は0.015 〜0.050 ％、好ましくは0.
020 〜0.050 ％である。
けでなく窒化物を形成し、ＮがＢと反応することを防ぐ
ことができるが、添加量が少ないと添加効果は得られな
い。よってAl添加量は0.015 〜0.050 ％、好ましくは0.
020 〜0.050 ％である。
【００２０】Ｎ：ＮはTi、Al等の窒化物を形成してオー
ステナイト粒の粗大化を防止するが、添加量が多いと溶
接性が低下する。よってＮ添加量は0.0040％以下とし
た。好ましくは0.0035％以下である。
ステナイト粒の粗大化を防止するが、添加量が多いと溶
接性が低下する。よってＮ添加量は0.0040％以下とし
た。好ましくは0.0035％以下である。
【００２１】その他、本発明が対象とする鋼組成には、
さらに、Cu、Ni、Cr、Moの少なくとも１種を強度改善の
ために添加することができる。 Cu：Cuは添加量によって固溶強化および析出強化作用に
よる強度向上効果があるが、添加量が多いと靱性が低下
する。よってCu添加量は0.15〜0.35％とした。
さらに、Cu、Ni、Cr、Moの少なくとも１種を強度改善の
ために添加することができる。 Cu：Cuは添加量によって固溶強化および析出強化作用に
よる強度向上効果があるが、添加量が多いと靱性が低下
する。よってCu添加量は0.15〜0.35％とした。
【００２２】Ni：Niは添加によって靱性の向上および焼
入性の改善を通して強度向上効果を発揮する。さらに高
温でのCuのオーステナイト粒界への析出による割れを防
止する添加元素としても役に立つ。そのため、さらに好
適態様としては、Cu添加を行うときには常にNiも添加す
るのが好ましい。しかし、Niは添加量が多いとコストの
上昇を伴うので多量に添加することは意味はない。よっ
てNi添加量は0.10〜0.50％とした。
入性の改善を通して強度向上効果を発揮する。さらに高
温でのCuのオーステナイト粒界への析出による割れを防
止する添加元素としても役に立つ。そのため、さらに好
適態様としては、Cu添加を行うときには常にNiも添加す
るのが好ましい。しかし、Niは添加量が多いとコストの
上昇を伴うので多量に添加することは意味はない。よっ
てNi添加量は0.10〜0.50％とした。
【００２３】Cr：Crは添加によって耐食性、強度が高く
なるが、添加量が多いと溶接性の低下を生じる。よって
Cr添加量は0.05〜0.25％とした。
なるが、添加量が多いと溶接性の低下を生じる。よって
Cr添加量は0.05〜0.25％とした。
【００２４】Mo：Moは添加によって焼入性が良くなり強
度が高くなる。さらにオーステナイト再結晶化を抑制す
るが、添加量が多いとコストの上昇を招くばかりかMn炭
化物が析出することにより靱性が低下する。よってMo添
加量は0.08％以下とした。
度が高くなる。さらにオーステナイト再結晶化を抑制す
るが、添加量が多いとコストの上昇を招くばかりかMn炭
化物が析出することにより靱性が低下する。よってMo添
加量は0.08％以下とした。
【００２５】以上のような鋼組成を有する溶鋼を慣用法
で溶製してから、本発明にあっては連続鋳造、熱間圧
延、そして焼ならしを行うことで低温靱性およびＳＲ後
の強度の優れた鋼板を得ることができる。次に、本発明
にかかる焼ならし鋼の製造方法を説明する。
で溶製してから、本発明にあっては連続鋳造、熱間圧
延、そして焼ならしを行うことで低温靱性およびＳＲ後
の強度の優れた鋼板を得ることができる。次に、本発明
にかかる焼ならし鋼の製造方法を説明する。
【００２６】(b) 製造条件の限定理由:鋼片の熱間圧延
の加熱温度はNb、Tiの粗大な炭窒化物を生成させないた
めにNbを成分固溶させておくことと、後続して行われる
圧延条件を確保するという観点から1150℃以上であるこ
とが有効である。1150℃より低いとNbの固溶が不十分と
なる。一方、1200℃を超えると、炉体の損傷が激しくコ
ストアップを伴うため1150℃以上、1200℃以下とした。
の加熱温度はNb、Tiの粗大な炭窒化物を生成させないた
めにNbを成分固溶させておくことと、後続して行われる
圧延条件を確保するという観点から1150℃以上であるこ
とが有効である。1150℃より低いとNbの固溶が不十分と
なる。一方、1200℃を超えると、炉体の損傷が激しくコ
ストアップを伴うため1150℃以上、1200℃以下とした。
【００２７】圧延はまずAr3 点以上の温度で圧下を加え
る。これは鋼板に大きな加工歪みを生じ、冷却工程で析
出するフェライトの結晶粒を微細化にするためである。
次いで、本発明によれば、Ar3 点以下の温度範囲の累積
圧下率を20％以上とする圧延を行い、さらに(Ar1＋40
℃) ±20℃で圧延を完了させる。
る。これは鋼板に大きな加工歪みを生じ、冷却工程で析
出するフェライトの結晶粒を微細化にするためである。
次いで、本発明によれば、Ar3 点以下の温度範囲の累積
圧下率を20％以上とする圧延を行い、さらに(Ar1＋40
℃) ±20℃で圧延を完了させる。
【００２８】これによって析出フェライトが十分な加工
を受けて降伏比を上昇させ、ＳＲ処理後でもASTM A537
cl.1規格を満たす値が得られる。Ar3 点以下での累積圧
下率が20％未満では析出フェライトの加工が十分でなく
なるため靱性確保が十分でない。好ましくはこのときの
累積圧下率が24％以上である。また熱間圧延完了温度が
上記温度範囲を外れると、いわゆる低温仕上げによる効
果が得られなくなる。このときAr1 点以下で圧下を行っ
たりすると鋼板の平坦度が悪くなり矯正に伴うコストの
増加を招く。
を受けて降伏比を上昇させ、ＳＲ処理後でもASTM A537
cl.1規格を満たす値が得られる。Ar3 点以下での累積圧
下率が20％未満では析出フェライトの加工が十分でなく
なるため靱性確保が十分でない。好ましくはこのときの
累積圧下率が24％以上である。また熱間圧延完了温度が
上記温度範囲を外れると、いわゆる低温仕上げによる効
果が得られなくなる。このときAr1 点以下で圧下を行っ
たりすると鋼板の平坦度が悪くなり矯正に伴うコストの
増加を招く。
【００２９】熱間圧延完了後は、引き続き840 〜870 ℃
の温度域で焼ならしを行う。この焼ならし温度域は従来
のそれと比較して低目であることが特徴である。この範
囲を外れると求める性能が得られなくなる。またはさら
に、Ac1 点以下の温度に加熱して焼戻しを行ってもよ
い。
の温度域で焼ならしを行う。この焼ならし温度域は従来
のそれと比較して低目であることが特徴である。この範
囲を外れると求める性能が得られなくなる。またはさら
に、Ac1 点以下の温度に加熱して焼戻しを行ってもよ
い。
【００３０】本発明によれば連続鋳造法によりASTM A53
7 cl.1を満たすに十分な強度、靱性が実現され、低温タ
ンク用材として安価な材料が得られる。次に、実施例に
よって本発明をさらに具体的に示す。
7 cl.1を満たすに十分な強度、靱性が実現され、低温タ
ンク用材として安価な材料が得られる。次に、実施例に
よって本発明をさらに具体的に示す。
【００３１】
【実施例】表１に示す組成の各鋼片(220mm厚さ) を表２
の条件で加熱後圧延して12mm厚さにした後焼ならし処理
をした鋼板および焼ならし後、焼戻し処理を施した鋼板
を作成した。また、表２には熱間圧延後、鋼板より試験
片を採取した引張試験およびシャルピー衝撃試験の結果
を示す。
の条件で加熱後圧延して12mm厚さにした後焼ならし処理
をした鋼板および焼ならし後、焼戻し処理を施した鋼板
を作成した。また、表２には熱間圧延後、鋼板より試験
片を採取した引張試験およびシャルピー衝撃試験の結果
を示す。
【００３２】表２の製造条件No.1〜９は本発明例であ
り、No.10 〜12は成分が条件を外れた場合、No.13 〜16
は圧延条件が外れた場合の例である。本発明法で製造し
たNo.1〜９は機械特性、靱性とも表２に示すASTM A537
cl.1規格をすべて満たすことが分かる。
り、No.10 〜12は成分が条件を外れた場合、No.13 〜16
は圧延条件が外れた場合の例である。本発明法で製造し
たNo.1〜９は機械特性、靱性とも表２に示すASTM A537
cl.1規格をすべて満たすことが分かる。
【００３３】しかしながら、比較例であるNo.10 はTiが
多いため、靱性が不足し、No.11 はMnが少ないため0.2
％YSが規格値を下回っている。また、No.12 はNbが少な
いために強度が低くなっている。
多いため、靱性が不足し、No.11 はMnが少ないため0.2
％YSが規格値を下回っている。また、No.12 はNbが少な
いために強度が低くなっている。
【００３４】一方、製造条件No.13 〜16では、成分値は
条件を満たしているもののNo.13 はスラブ加熱温度の不
足、No.14 は圧下率の不足、No.15 は圧延終了の上限外
れにより共に0.2 ％YSまたはTSが不足しており、No.16
においては焼ならし温度が高く圧延時に得られた微細な
組織が消失したため、強度、靱性共規格を満たしていな
い。
条件を満たしているもののNo.13 はスラブ加熱温度の不
足、No.14 は圧下率の不足、No.15 は圧延終了の上限外
れにより共に0.2 ％YSまたはTSが不足しており、No.16
においては焼ならし温度が高く圧延時に得られた微細な
組織が消失したため、強度、靱性共規格を満たしていな
い。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】図１は、本例の結果を仕上げ温度とSR後の
0.2 ％YS値とによって整理して得たグラフであり、本発
明における(Ar1＋40) ±20℃の仕上げ温度の臨界性の一
般的傾向を示す。この仕上げ温度を下方に外れる場合に
は0.2 ％YSは規格値 (345N/mm2以上) を満足するが、平
坦度に問題が生じる。なお、図中の丸中の番号は表２の
製造条件番号である。
0.2 ％YS値とによって整理して得たグラフであり、本発
明における(Ar1＋40) ±20℃の仕上げ温度の臨界性の一
般的傾向を示す。この仕上げ温度を下方に外れる場合に
は0.2 ％YSは規格値 (345N/mm2以上) を満足するが、平
坦度に問題が生じる。なお、図中の丸中の番号は表２の
製造条件番号である。
【００３８】
【発明の効果】本発明により規定した成分を添加し、11
50〜1200℃に加熱後熱間圧延するに際して、Ar3 点以下
の温度範囲での累積圧下率が20％以下、仕上げ圧延を(A
r1＋40℃) ±20℃となるように熱間圧延し、後840 〜87
0 ℃で焼ならしをすることによりASTM A537 cl.1規格を
満たすことができる優れた強度、靱性を有する鋼板を造
塊法より低コストで製造が可能な連続鋳造法で製造が可
能となった。これにより製造コストが低いにも係わらず
性能が優れた鋼板を得られた意義は大きいといえる。
50〜1200℃に加熱後熱間圧延するに際して、Ar3 点以下
の温度範囲での累積圧下率が20％以下、仕上げ圧延を(A
r1＋40℃) ±20℃となるように熱間圧延し、後840 〜87
0 ℃で焼ならしをすることによりASTM A537 cl.1規格を
満たすことができる優れた強度、靱性を有する鋼板を造
塊法より低コストで製造が可能な連続鋳造法で製造が可
能となった。これにより製造コストが低いにも係わらず
性能が優れた鋼板を得られた意義は大きいといえる。
【図１】実施例の一部の結果を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：0.10〜0.18％、 Si：0.40％以下、 Mn：1.
00〜1.60％、 Nb：0.010 〜0.025 ％、Ti：0.010 〜0.020 ％、 sol.Al：0.015 〜0.050 ％、 Ｎ：≦0.0040％、 残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有する
鋼片を連続鋳造法によって鋳造し、1150〜1200℃の温度
範囲に加熱後、圧延をするに際して、Ar3 点以下の温度
範囲での累積圧下率が20％以上、仕上げ圧延温度(Ar1＋
40) ±20℃となるように熱間圧延し、引き続き840 〜87
0 ℃の温度域で焼ならしを行うことを特徴とする低温靱
性およびＳＲ後の強度の優れた鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 前記鋼組成が、さらに、重量％で、 Cu：0.15〜0.35％、Ni：0.10〜0.50％、Cr：0.05〜0.25
％、Mo：≦0.08から選んだ少なくとも１種類を含有す
る、請求項１記載の低温靱性およびＳＲ後の強度の優れ
た鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21621295A JPH0959716A (ja) | 1995-08-24 | 1995-08-24 | 焼ならし鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21621295A JPH0959716A (ja) | 1995-08-24 | 1995-08-24 | 焼ならし鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0959716A true JPH0959716A (ja) | 1997-03-04 |
Family
ID=16685040
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21621295A Pending JPH0959716A (ja) | 1995-08-24 | 1995-08-24 | 焼ならし鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0959716A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101956048A (zh) * | 2010-09-26 | 2011-01-26 | 大连华锐股份有限公司 | 船用碳锰钢铸件的热处理工艺 |
| CN102330017A (zh) * | 2011-09-29 | 2012-01-25 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 小压缩比条件下使用连铸坯生产特厚钢板的方法 |
| CN107119176A (zh) * | 2017-04-20 | 2017-09-01 | 共享铸钢有限公司 | 改善铸钢件力学性能的热处理方法及铸钢件 |
| CN115772634A (zh) * | 2022-12-10 | 2023-03-10 | 新余钢铁股份有限公司 | 一种含Cr正火态核电用钢板及其制造方法 |
-
1995
- 1995-08-24 JP JP21621295A patent/JPH0959716A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN115772634A (zh) * | 2022-12-10 | 2023-03-10 | 新余钢铁股份有限公司 | 一种含Cr正火态核电用钢板及其制造方法 |
| CN115772634B (zh) * | 2022-12-10 | 2024-02-09 | 新余钢铁股份有限公司 | 一种含Cr正火态核电用钢板及其制造方法 |
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