JPH09511281A - Ｎｉ−Ｔｉ−Ｎｂ合金の処理方法と該合金から作られた物品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 約４〜約１４原子％のＮｂを含有し、ここでＴｉの原子％に対するＮｉの原子％の比が約０．８〜１．２であるＮｉ−Ｔｉ−Ｎｂ基合金を処理する方法であって、該合金の再結晶温度以下の温度で合金に集合組織を与えるため該合金を加工することを含む。好ましくは、圧延、或いは引抜きのような技術、或いは類似の結晶組織を作る別の技術により、該合金は少なくとも１０％加工される。該合金は、Ｎｉ−Ｔｉ二元合金と比較して超弾性特性のある増大した剛性を有する。

Description

【発明の詳細な説明】 Ｎｉ−Ｔｉ−Ｎｂ合金の処理方法と該合金から作られた物品 発明の背景 本発明は、Ｎｉ−Ｔｉ−Ｎｂ基合金を処理する方法と、該合金自体と、該合金 から作られた物品に関する。 Ｎｉ−Ｔｉ基合金は、マルテンサイトとオーステナイト相間での変態を伴なう 形状記憶特性を示すことが知られている。これらの特性は、熱によって誘起され た形状変化を含み、ここで物品が最初に熱安定形状から熱不安定形状に変形され る。その後の増大した温度にさらすことにより、熱不安定形状から元の熱安定形 状の形状変化を生じる。 又これらは、マルテンサイト−オーステナイト変態を示さない材料と比較して 高い弾性特性を示す。形状記憶合金の超弾性変態は、“形状記憶合金の工学的見 解”ティダブリュ デューリグ(TW Duerig)他、バターワース−ハイネマン（But terworth - Heinemann）(１９９０)の３７０頁に検討されている。該文献に明示 された主題内容は、該文献を参照して本明細書に取り入れる。添付図の第１図に この変態を表わす。第１図は、可逆弾性変形中応力が歪むとどう変化するかを示 す。歪が増加すると、応力は最初大体直線的に増加することがわかる。この挙動 は可逆的で、従来の弾性変形に相当する。その後の歪の増加は、負荷プラトー(l oading plateau)の端まで歪の制限領域にわたって、応力のわずかな或いは無い 増加を伴なう。負荷プラトー(loading plateau)応力は、応力／歪グラフ上の変 曲点（inflection point）により定義する。その後の歪の増加は、応力の増加を 伴なう。負荷を減少させるに際し、減少する歪に対し応力がほとんど変化せず、 変極点（inflection point）（本発明に関する超弾性挙動の特徴である）の存在 により立証された負荷減少プラトー(unloading plateau)の開始まで歪を減じる と共に、応力の減少がある。負荷減少プラトー(unloading plateau)の端で、応 力は歪の減少と共に減少する。負荷減少プラトー応力は、又応力／歪曲線上の変 曲点（inflection point）により定義される。応力零の無負荷後のどんな 残留歪も、試料の永久ひずみ(permanent set)である。この変形の特性、負荷プ ラトー、負荷減少プラトー、弾性係数、プラトー長さ及び永久ひずみ（permanin t set）(特定の全変形に関して定義される)は、確立されており、例えば、“形 状記憶合金の工学的見解”の３７６頁に定義される。市場で入手できるＮｉ−Ｔ ｉ二元合金の典型的な値は以下である。 負荷プラトー応力（loading plateau stress） ５００MPa 負荷減少プラトー応力（Inloading plateau stress） １５０−２８０MPa 永久ひずみ（６％変形後） ＜０．５％ プラトー長さ ６％−８％ 弾性係数 ４０−５０GPa Ｎｉ−Ｔｉ−Ｎｂ基合金の熱によって誘起された回復形状記憶特性を調査した。 或るＮｉ−Ｔｉ−Ｎｂ基合金の形状変態の特性温度は、常温でオーステナイト相 に通常存在する合金が、加熱時回復する変形した形状中で室温のマルテンサイト 中に保存できるように、適切な処理により修正できることが発見された。この合 金は、ＥＰ−Ａ−１８５４５２に開示する。 ＥＰ−Ａ−１８５４５２に開示したＮｉ−Ｔｉ−Ｎｂ基合金の有利な特性は、 熱によって誘起された形状変化の特性温度を一時的に変化させる処理に対応する 能力にある。超弾性特性については何の考察も加えていない。実際、変態ヒステ リシスが上述した方法（マルテンサイト相で周囲温度に於いて一時的に合金を安 定化させる）で拡大できる事実は、合金が超弾性合金として使えないことを暗示 する。即ち、超弾性合金に於いて、ヒステリシスができるだけ小さい事が好まし いと立証された。（例えば、“形状記憶合金の工学的見解”、ティダブリュ デ ューリグ(TW Duerig)他、バターワース−ハイネマン（Butterworth - Heinemann ）（１９９０）の頁３８２参照） 本発明の要約 本発明は、Ｎｉ−Ｔｉ二元合金のような超弾性挙動を示す他の合金よりすぐれ た特性を有する、以前認められなかったＮｉ−Ｔｉ−Ｎｂ合金の超弾性特性に関 する。 本発明は、合金の再結晶温度より低い温度で、この合金から作られた物品を加 工することを含むＮｉ−Ｔｉ−Ｎｂ基合金を処理する方法を提供する。合金の再 結晶は、新しく欠陥のない低エネルギーの粒或いは結晶の形成をもたらし、それ は極度に加工した高エネルギーの粒を消費し、そしてとって代わる。それは加工 によって導入された集合組織となった組織の消失をもたらす。 従って、一面に於いて本発明は、約４〜約１４原子％のＮｂを含有し、その内 Ｔｉの原子％に対するＮｉの原子％の比が、約０．８〜１２であるＮｉ−Ｔｉ− Ｎｂ基合金を処理する方法を提供し、圧延と引抜きの少なくとも一つと合金の再 結晶温度以下の温度で合金内に類似の集合組織となった結晶組織を作る操作とを 含む技術により、少なくとも合金に約１０％の加工を行なうことを含む。 本発明の方法は、処理した合金での有益な特性を生じる。特に、負荷時と負荷 減少時のプラトー応力（plateau stress）が、従来の二次合金と比較して著しく 増加する。更に、一定の変形に対する永久ひずみが、この従来の合金と比較して 、ある場合には減少できる。これらの利点は重要である。これらの利点により、 材料の単位体積当り比較的多量の弾性エネルギーを貯えることができる物品を作 ることが可能となる。当然の結果として、これらの利点により、該物品を使って 作られた部品の大きさを小さく保つことが可能となる。処理した合金を使って作 られた物品に於いて明白である増大した剛性は、該物品が、例えば、眼鏡縁、歯 列矯正の弓状線、導尿管用案内線に使用される場合魅力のある特徴である。本発 明の方法は、超弾性形状記憶合金材料の剛性を増すため、例えば該合金の成分を 変えることにより、以前の試みに伴なった望ましくない永久ひずみの無いこの増 大した剛性を提供する。 本発明の合金の更なる利点は、Ｒ相（オーステナイト相とマルテンサイト相間 の遷移相）に戻るいくつかのＮｉ−Ｔｉ基合金に見られる傾向が、減じているこ とである。これは弾性係数が下がる傾向を減じる。それは或る応用例、例えば、 該合金を導尿管案内線に使用し、剛性が側面の応力に対して線の幾何学上安定性 を制御する場合、重要である。 更に本発明の別の利点は、以前超弾性特性のため使われた合金から形成された 物品よりも耐腐食性のある超弾性特性をもつ物品を提供することである。耐腐食 性から生じる利点は、医療の応用に於いて使用上適切となる材料の適合性である 。 従って、本発明は、Ｎｉ−Ｔｉ−Ｎｂ基合金を提供し、その超弾性特性が、(a )２５℃での負荷時の負荷プラトーが、少なくとも約６００MPa、好ましくは少な くとも約７００MPa、更に好ましくは少なくとも約８００MPa、例えば少なくとも 約９００MPa であり、(b)２５℃で６％に引張り変形後の永久ひずみが、約２． ５％より小さく、好ましくは約１．５％、更に好ましくは約１．０％より小さい 。 好ましくは、圧延と引抜きの少なくとも一つと、集合組織となった結晶組織を 作る同様の操作とを含む技術により、該合金に加工を与える。驚くほどに、本発 明の方法から生じる有利な特性は、これらの技術による加工から生じることが発 見された。圧延或いは引抜き（打ち抜き型のない（die-less）引抜きを含む）或 いは同様の技術を使って該合金を加工することにより、十分な延性と十分な強度 を示す合金を作れることが発見された。他の加工技術は、これらの特性の一つを 持つ合金を作ることができるが、両方の特性は作れない。 特に、好ましい加工技術は、棒と線の引抜きを含む。 該方法が実施される合金は、ニッケルとチタンとニオブを含む。本合金は、少 なくとも約４原子％のニオブ、特に少なくとも約６原子％、例えば約９原子％を 含むことが好ましい。本合金は、約１４原子％以下のニオブ、更に好ましくは約 １２原子％以下、特に約１０原子％以下を含むことが好ましい。 Ｔｉの原子％に対するＮｉの原子％の比は、少なくとも約０．８であり、更に 好ましくは、少なくとも約０．９％であることが好ましい。該比は、約１．２以 下で、好ましくは約１．１以下であることが好ましい。 本合金は、ニッケル、チタン、ニオブ以外の元素の或る量を含有できる。適切 な添加元素の例は、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｖ、Ａｌを含む。添加元素が含まれる場 合、合金の特性変態温度（characteristic transformation temperature）(特に Ａｓ温度)を適切な水準に保つため、ニッケルのチタンに対する比を調節するこ とが適切なる。 本発明の方法は、該合金から作った該物品を熱間加工条件下で、即ち再結晶温 度以下の温度であるが、回復過程が生じる温度以上で加工を与えることを含む。 このような加工の好ましい条件は、例えば約３００℃以上、更に好ましくは約４ ００℃、特に約４５０℃以上の温度であってもよい。熱間加工は、好ましくは、 ７００℃以下、更に好ましくは約６２５℃以下、特に約５００℃以下の温度で行 なわれる。 本発明の方法は、合金から作った物品に冷間加工条件下で、即ち、回復過程の 重要な段階が起こる温度より低い温度で加工を与えることを含む。このような加 工の好ましい条件は、例えば約−１００℃以上、更に好ましくは−５０℃以上、 特に約１０℃以上の温度であってもよい。冷間加工は、好ましくは２００℃以下 、更に好ましくは約１００℃以下、特に約５０℃以下の温度で行なわれる。 加工前に該合金を焼鈍することができる。 本発明の方法は、該合金が加工後熱処理される段階を含む。この方法で合金が 熱処理されるとき、本発明の方法の背景に於いて測定されるべき加工は、熱処理 後与えられる加工である。本方法は、該合金を冷間加工した時、その後の熱処理 段階を含むことが特に好ましい。好ましくは、熱処理は、該合金の再結晶温度以 下の温度で行なわれる。例えば、熱処理は約７００℃以下、好ましくは約６２５ ℃以下、更に好ましくは約５００℃以下の温度で行なわれる。熱処理は、好まし くは約３００℃以上、更に好ましくは約４００℃以上の温度で行なわれる。熱処 理が行なわれる時期は、選択する温度に依る。 好ましくは、該物品に与えられる加工量は、少なくとも１０％、更に好ましく は少なくとも１２％、特に少なくとも約１５％、例えば少なくとも２０％である 。加工は、該物品の断面積の変化として測定できる。 好ましくは、本方法の加工段階後の該物品の断面積は、約５mm²以下、更に好 ましくは約３．５mm²以下、特に約２．５mm²以下である。 本発明の方法は、加工に加えて上記の任意の熱処理段階を含み、例えば曲げ、 スウェージング加工(swaging)、プレス加工等を含む。どんなこのような追加段 階は、一般に加工及び熱処理段階後行なわれる。 本発明の物品は、多くの異なる応用の形態を持つことができる。例えば、物品 が線或いは管の形状であってもよい。物品は医療（歯科を含む）応用に於いて、 例えば歯列矯正線、歯列矯正コイルバネ、軟骨内の歯の植え込み（endosseous d ental implant）、歯科医学に使う歯列矯正リーマー、やすり及び他の器具、導 尿管、導尿管案内線、手術に使われる関節の処置用(anthroscopic procedures) 、又は組織切除用屈伸自在の切断工具及び他の器具（リーマー又はやすり）、管 のクリップ（vascular clips）、管状の突き棒の泌尿器のステンツ（vascular， billiary and urological stents）、骨止めピン、そしてこれらの物品のいずれ の（スプリングのような）部品としての使用に最適である。該物品は、又縫合針 或いは手術針に使うことができる。 従って、別の観点に於いて、本発明はＮｉ−Ｔｉ−Ｎｂ基合金から作られた部 品を含む物品を提供し、該部品は超弾性特性を示す。該物品は、例えば上記のど んな応用にも使用できる。実施例 円形の断面と、０．５４mmの最初の直径と、４６原子％のＮｉ、４５原子％の Ｔｉ、９原子％のＮｂの組成を有するＮｉ−Ｔｉ−Ｎｂの線を６００℃で熱処理 し、直径０．４５mmに引抜きした（材料中に３３％の冷間加工を残留した）。室 温で引抜き後、該線を４００℃で１０分間熱処理した。室温引張試験は次の特性 を示す。 負荷プラトー応力 ９００MPa 負荷減少プラトー応力 ５００MPa 永久ひずみ（６％変形後） ０．３％ プラトー長 ８．５％ ヤング率 ６５GPa 第２図は、第３図に示した市場で入手できる典型的な弓形の線と比較して、結 果として生じた線の特性を示す。 本発明は、特別の特徴と関連してこの仕様に於いて開示される。開示した発明 に修正を行なうことができるのは明白である。 従って、保護の範囲は請求の範囲により定める。

【手続補正書】特許法第１８４条の８ 【提出日】１９９６年３月２２日 【補正内容】 残留歪も、試料の永久ひずみ(permanent set)である。この変形の特性、負荷プ ラトー、負荷減少プラトー、弾性係数、プラトー長さ及び永久ひずみ（permanin t set）(特定の全変形に関して定義される)は、確立されており、例えば、“形 状記憶合金の工学的見解”の３７６頁に定義される。市場で入手できるＮｉ−Ｔ ｉ二元合金の典型的な値は以下である。 負荷プラトー応力（loading plateau stress） ５００MPa 負荷減少プラトー応力（Inloading plateau stress） １５０−２８０MPa 永久ひずみ（６％変形後） ＜０．５％ プラトー長さ ６％−８％ 弾性係数 ４０−５０GPa Ｎｉ−Ｔｉ−Ｎｂ基合金の熱によって誘起された回復形状記憶特性を調査した。 或るＮｉ−Ｔｉ−Ｎｂ基合金の形状変態の特性温度は、常温でオーステナイト相 に通常存在する合金が、加熱時回復する変形した形状中で室温のマルテンサイト 中に保存できるように、適切な処理により修正できることが発見された。この合 金は、ＥＰ−Ａ−１８５４５２に開示する。 ＥＰ−Ａ−１８５４５２に開示したＮｉ−Ｔｉ−Ｎｂ基合金の有利な特性は、 熱によって誘起された形状変化の特性温度を一時的に変化させる処理に対応する 能力にある。超弾性特性については何の考察も加えていない。実際、変態ヒステ リシスが上述した方法（マルテンサイト相で周囲温度に於いて一時的に合金を安 定化させる）で拡大できる事実は、合金が超弾性合金として使えないことを暗示 する。即ち、超弾性合金に於いて、ヒステリシスができるだけ小さい事が好まし いと立証された。（例えば、“形状記憶合金の工学的見解”、ティダブリュ デ ューリグ(TW Duerig)他、バターワース−ハイネマン（Butterworth - Heinemann ）(１９９０)の頁３８２参照） 材料取引き（Materials Transactions）ＪＩＭ第３３巻４号、１９９２、３４ ６〜３５３頁に見られる“Ｔｉ₄₄Ｎ₄₇Ｎｂ₉形状記憶合金に於ける変形と変態特 性”という題の記事が、３５％冷間引抜きした線に関する引張試験の結果を記述 しており、該線は４４原子％のＴｉ、４７原子％のＮｉ、９原子％のＮｂ合金か ら形成され、続いて各種温度で焼鈍される。４００℃で焼鈍を行なうと、該線は １７１°Ｋ〜２９５°Ｋでの試験温度に於いて超弾性特性を示す。 本発明は、Ｎｉ−Ｔｉ−Ｎｂ合金から作られた物品を提供し、該合金から作ら れた物品を該合金の再結晶温度以下の温度で加工することを含む方法によって該 合金は処理される。合金の再結晶は、新しい欠陥のない低エネルギー粒子或いは 結晶の形成を意味し、それが極度に加工された高エネルギーの粒子を消耗し取っ て代わる。再結晶は、加工により導入された集合組織の損失をもたらす。 従って、一面に於いて本発明は、約４〜約１４原子％のＮｂを含有し、その内 Ｔｉの原子％に対するＮｉの原子％の比が、約０．８〜１２であるＮｉ−Ｔｉ− Ｎｂ基合金を処理する方法を提供し、圧延と引抜きの少なくとも一つと合金の再 結晶温度以下の温度で合金内に類似の集合組織となった結晶組織を作る操作とを 含む技術により、少なくとも合金に約１０％の加工を行なうことを含む。 本発明の方法は、処理した合金での有益な特性を生じる。特に、負荷時と負荷 減少時のプラトー応力（plateau stress）が、従来の二次合金と比較して著しく 増加する。更に、一定の変形に対する永久ひずみが、この従来の合金と比較して 、ある場合には減少できる。これらの利点は重要である。これらの利点により、 材料の単位体積当り比較的多量の弾性エネルギーを貯えることができる物品を作 ることが可能となる。当然の結果として、これらの利点により、該物品を使って 作られた部品の大きさを小さく保つことが可能となる。処理した合金を使って作 られた物品に於いて明白である増大した剛性は、該物品が、例えば、眼鏡縁、歯 列矯正の弓状線、導尿管用案内線に使用される場合魅力のある特徴である。本発 明の方法は、超弾性形状記憶合金材料の剛性を増すため、例えば該合金の成分を 変えることにより、以前の試みに伴なった望ましくない永久ひずみの無いこの増 大した剛性を提供する。 本発明の合金の更なる利点は、Ｒ相（オーステナイト相とマルテンサイト相間 の遷移相）に戻るいくつかのＮｉ−Ｔｉ基合金に見られる傾向が、減じているこ とである。これは弾性係数が下がる傾向を減じる。それは或る応用例、例えば、 該合金を導尿管案内線に使用し、剛性が側面の応力に対して線の幾何学上安定性 を制御する場合、重要である。 更に本発明の別の利点は、以前超弾性特性のため使われた合金から形成された 物品よりも耐腐食性のある超弾性特性をもつ物品を提供することである。耐腐食 性から生じる利点は、医療の応用に於いて使用上適切となる材料の適合性である 。 ００℃、特に約４５０℃以上の温度であってもよい。熱間加工は、好ましくは、 ７００℃以下、更に好ましくは約６２５℃以下、特に約５００℃以下の温度で行 なわれる。 本発明の方法は、合金から作った物品に冷間加工条件下で、即ち、回復過程の 重要な段階が起こる温度より低い温度で加工を与えることを含む。このような加 工の好ましい条件は、例えば約−１００℃以上、更に好ましくは−５０℃以上、 特に約１０℃以上の温度であってもよい。冷間加工は、好ましくは１５０℃以下 、更に好ましくは約１００℃以下、特に約５０℃以下の温度で行なわれる。 加工前に該合金を焼鈍することができる。 本発明の方法は、該合金が加工後熱処理される段階を含む。この方法で合金が 熱処理されるとき、本発明の方法の背景に於いて測定されるべき加工は、熱処理 後与えられる加工である。本方法は、該合金を冷間加工した時、その後の熱処理 段階を含むことが特に好ましい。好ましくは、熱処理は、該合金の再結晶温度以 下の温度で行なわれる。例えば、熱処理は約７００℃以下、好ましくは約６２５ ℃以下、更に好ましくは約５００℃以下の温度で行なわれる。熱処理は、好まし くは約３００℃以上、更に好ましくは約４００℃以上の温度で行なわれる。熱処 理が行なわれる時期は、選択する温度に依る。 好ましくは、該物品に与えられる加工量は、少なくとも１０％、更に好ましく は少なくとも１２％、特に少なくとも約１５％、例えば少なくとも２０％である 。加工は、該物品の断面積の変化として測定できる。 好ましくは、本方法の加工段階後の該物品の断面積は、約５mm²以下、更に好 ましくは約３．５mm²以下、特に約２．５mm²以下である。 本発明の方法は、加工に加えて上記の任意の熱処理段階を含み、例えば曲げ、 スウェージング加工(swaging)、プレス加工等を含む。どんなこのような追加段 階は、一般に加工及び熱処理段階後行なわれる。 本発明の物品は、多くの異なる応用の形態を持つことができる。例えば、物品 が線或いは管の形状であってもよい。物品は医療（歯科を含む）応用に於いて、 例えば歯列矯正線、歯列矯正コイルバネ、軟骨内の歯の植え込み（endosseous d ental implant）、歯科医学に使う歯列矯正リーマー、やすり及び他の器具、導 尿管、導尿管案内線、手術に使われる関節の処置用(anthroscopic procedures) 、又は組織切除用屈伸自在の切断工具及び他の器具（リーマー又はやすり）、管 のクリップ（vascular clips）、管状の突き棒の泌尿器のステンツ（vascular， billiary and urological stents）、骨止めピン、そしてこれらの物品のいずれ の（スプリングのような）部品としての使用に最適である。該物品は、又縫合針 或いは手術針に使うことができる。 従って、別の観点に於いて、本発明はＮｉ−Ｔｉ−Ｎｂ基合金から作られた部 品を含む物品を提供し、該部品は超弾性特性を示す。該物品は、例えば上記のど んな応用にも使用できる。実施例 円形の断面と、０．５４mmの最初の直径と、４６原子％のＮｉ、４５原子％の Ｔｉ、９原子％のＮｂの組成を有するＮｉ−Ｔｉ−Ｎｂの線を６００℃で熱処理 し、直径０．４５mmに引抜きした（材料中に３３％の冷間加工を残留した）。室 温で引抜き後、該線を４００℃で１０分間熱処理した。室温引張試験は次の特性 を示す。 負荷プラトー応力 ９００MPa 負荷減少プラトー応力 ５００MPa 永久ひずみ（６％変形後） ０．３％ プラトー長 ８．５％ ヤング率 ６５GPa 第２図は、第３図に示した市場で入手できる典型的な弓形の線と比較して、結 果として生じた線の特性を示す。 請求の範囲 １．４〜１４原子％のＮｂを含有し、その内Ｔｉの原子％に対するＮｉの原子 ％の比が０．８〜１．２であり、該合金は圧延と引抜きの少なくとも一つを含む 技術と、結果としての該合金が超弾性特性を示し、且つ約９００MPa の負荷プラ トー応力と約５００MPa の負荷減少応力を有するように該合金の再結晶温度以下 の温度で合金中に類似の集合組織となった結晶組織を作る作業とにより加工され るＮｉ−Ｔｉ−Ｎｂ基合金から作られる物品に於いて、該物品が眼鏡縁、歯列矯 正用線、導尿管、導尿管案内線、歯科で使用される器具、手術で使用される器具 、又は骨止めピン、軟骨内の植え込み管のカリップ、管のステント(stent)、突 き棒のステント(billary stent)、泌尿器のステント(stent)、骨止めピン、歯内 療法のリーマー、歯内療法のやすり、の部品から選択されることを特徴とする上 記物品。 ２．４〜１４原子％のＮｂを含有し、その内Ｔｉの原子％に対するＮｉの原子 ％の比が０．８〜１．２であり、該合金は圧延と引抜きの少なくとも一つを含む 技術と、結果としての該合金が超弾性特性を示し、且つ９００MPa の負荷プラト ーと５００MPa の負荷減少応力を有するように、該合金の再結晶温度以下の温度 で合金中に類似の集合組織となった結晶組織を作る作業とにより加工されるＮｉ −Ｔｉ−Ｎｂ合金から作られる部品を含む物品に於いて、該物品が眼鏡縁、歯列 矯正用線、導尿管、導尿管案内線、歯科に使用される器具、手術に使用される器 具、又は骨止めピン、軟骨内の歯の、植え込み、管のクリップ、管のステント(s tent)、突き棒ステント(billary stent)、泌尿器のステント(stent)、骨止めピ ン、歯内療法のリーマー、歯内療法のやすり、の部品から選択されることを特徴 とする上記物品。 ３．請求の範囲第１項或いは第２項の物品であって、該合金に与えた加工量が 少なくとも１０％である上記物品。 ４．請求の範囲第１項から第３項までのいずれの部品であって、該合金は１０ ０℃から１５０℃の範囲の温度で加工を受ける上記物品。 ５．請求の範囲第１項から第３項までのいずれか一項による物品であって、該 合金が３００℃以上もしくは６２５℃以下である温度で加工を受ける上記物品。 ６．上記請求の範囲のうちいずれか一項による物品であって、加工段階後３０ ０°〜６２５℃の範囲の温度で該合金を熱処理する段階を含む上記物品。 ７．上記請求の範囲のうちいずれか一項による物品であって、該合金が加工さ れた後において線の形状である上記物品。 ８．上記請求の範囲のうちいずれか一項による物品であって、該合金が加工さ れた後において管の形状である上記物品。 ９．上記請求の範囲のうちいずれか一項による物品であって、該合金がある量 の添加元素を含有する上記物品。 10．請求の範囲第９項の物品であって、該添加元素がＦｅ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｖ或 いはＡｌから選ばれる上記物品。 11．上記請求の範囲のうちいずれか一項による物品であって、該合金中のＴｉ の原子％に対するＮｉの原子％の比が約０．９〜約１．１である上記物品。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６７５ 8719−4Ｋ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６７５ ６８３ 8719−4Ｋ ６８３ ６９４ 8719−4Ｋ ６９４Ｂ 1/10 8719−4Ｋ 1/10 Ｇ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．約４〜約１４原子％のＮｂを含有し、ここでＴｉ原子％に対するＮｉ原子 ％の比が０．８〜１．２であるＮｉ−Ｔｉ−Ｎｂ合金を処理する方法であって、 圧延と引抜きの少なくとも一つを有する技術により該合金に少なくとも１０％の 加工を行なうことと、該合金の再結晶温度以下の温度で、合金中に類似の集合組 織となった結晶組織を作る作業とを有する上記方法。 ２．請求の範囲第１項の方法であって、該物品が約−１００℃から約１５０℃ の範囲の温度で加工を加えられる上記方法。 ３．請求の範囲第１項の方法であって、加工段階後約３００℃から約６２５℃ の範囲の温度で該合金を熱処理する段階を含む上記方法。 ４．請求の範囲第３項の方法であって、該物品が約３００℃以上の温度で加工 を加えられる上記方法。 ５．請求の範囲第１項の方法であって、該物品が加工された後において線の形 状である上記方法。 ６．請求の範囲第１項の方法であって、該物品が加工された後において管の形 状である上記方法。 ７．請求の範囲第１項の方法であって、ある量の添加元素を含有する上記方法 。 ８．請求の範囲第７項の方法であって、添加元素はＦｅ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｖ或い はＡｌから選択される上記方法。 ９．請求の範囲第７項の方法であって、Ｔｉの原子％に対するＮｉの原子％の 比が、約０．９〜約１．１である上記方法。 10．約４〜約１４原子％のＮｂを含有し、ここでＴｉの原子％に対するＮｉの 原子％の比が０．８〜１．２であるＮｉ−Ｔｉ−Ｎｂ基合金の処理方法であって 、圧延と引抜きの少なくとも一つを有する技術により該合金を加工することと、 該合金の再結晶温度以下の温度で、該合金中に類似の集合組織となった結晶組織 を作る作業を有する上記方法。 11．請求の範囲第１項の方法であって、該合金が約６２５℃以下の温度で加工 される上記方法。 12．Ｎｉ−Ｔｉ−Ｎｂ基合金から作られる物品であって、請求の範囲第１項に よる方法により製造される上記物品。 13．請求の範囲第１２項の物品であって、眼鏡縁、歯列矯正線、導尿管、導尿 管案内線、歯科で使用される器具手術で使用される器具、又は骨止めピンの部品 から選択される上記物品。 14．Ｎｉ−Ｔｉ−Ｎｂ基合金から作られる部品を含む物品であって、該部品が 超弾性特性を示す上記物品。 15．請求の範囲第１４項の物品であって、眼鏡縁、歯列矯正線、導尿管、導尿 管案内線、歯科で使用される器具、手術で使用される器具、又は骨止めピン、軟 骨内の歯の植え込み(endosseous dental implant)、管のクリップ(vascular cli ps)、管のステント（vascular stent）、突き棒のステント(billary stent)、泌 尿器のステント（urological stent）、骨止めピン、歯内療法のリーマー、歯内 療法のやすり、の部品から選択される上記物品。