JPH09504464A - 長型テニスラケット - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 テニスラケットが２８インチより長い、好適には２９と３２インチ間の全長をもつ。卵形糸張り面は少なくとも１４インチの長さと、９５平方インチより大きい糸張り面面積をもつ。フレームは広胴型構造をもちかつ単位長さ当たり最小重量をもつよう複合材料から形成される。全長は増すが、ラケット糸張り面は３００グラムを超えない。バット回りの質量慣性モーメントは５６g-m²を超えない。上記ラケットはグリップ回りの通常の質量慣性モーメントを維持すると共に多くのプレイ上の利点をもち、良好な操作し易さを保有する。

Description

【発明の詳細な説明】 長型テニスラケット発明の背景 テニスラケットは２６乃至２８インチ間の全長をもち、現在大部分のラケット はほぼ２７インチ長さである。なぜ２７インチが工業的基準になったかは全く明 らかでないが、２７インチは操作し易く安定したテニスラケットを作るのに適し た長さである。 英国特許第２７１７号（１９０９）と米国特許第４，３９９，９９３号は２７ インチより長い長さのテニスラケットを作ることを提案している。しかし、長さ を増す理由はラケットを両手で保持してスイングできるようになすことにある。 このようなラケットは扱いにくく、操作しにくくなる傾向があり、スイングに両 手を必要とするラケットは今日のテニスゲームにはあまりよく適さない。このよ うなラケットはハードショットとサーブをヒットするために迅速な反射運動とラ ケットヘッド運動を必要とする。 これに反して、米国特許第３，５１５，３８６号は、どちらかと言えば、伝統 的な２７インチラケットは操作し易さ、プレイ性及びボールヒットの正確さを改 善するために短縮されるべきであると、示唆している。かくして、前記米国特許 は２７インチラケットでさえ長過ぎて、多くのプレイヤーにとって十分な操作し 易さを欠いていることを述べており、そして少なくともテニスプレイヤーの或る グループに対して２７インチラケットの長さを減じることを提案している。 ここ３０年間に、テニスラケットの設計と材料に重大な進展があった。１９７ ６年に、米国特許第３，９９９，７５６号に基づき、特大ラケットが導入された 。これはゲームをプレイし易くし、テニスを今１つのレベルまで普及させた。ラ ケットフレーム材料技術もまた木材から金属へそして結局は複合材料へ発展した 。１９８０年以来、複合材料、例えばいわゆる“グラファイト”が、強度−対− 重量比が高く、ラケットをより軽量にかつより操作し易くなすことに起因して、 高性能テニスラケットを作るのに使用される主要な材料になった。 色々なラケット会社が通常の２７インチラケットより長いラケットを導入する ことを試みたが、すべて失敗した。主な問題点は、ラケットをより長く作ること によって、ラケットはより重くなり、操作し易さが低下するるからである。この ようなことはラケット会社が作っていた時期中生じておりそしてプレイヤーはよ り軽いそしてより操作し易いラケットを要求していた。発明の要約 本発明は、現代の軽量ラケットのスイング重量を維持するが、現在のラケット より実質上長い全長、即ち２８インチより大きい、好適には２９乃至３２インチ 間の全長をもつテニスラケットに関するものである。 更に詳細には、本発明のテニスラケットは２８インチより大きい全長をもち、 そして広胴型フレームと、単一シヤフト又は二重シヤフト及び軽量グリップ部分 、好適にはモールデッド−イングリップを含む。ヘッド部分は、少なくとも１４ インチ、好適には１４乃至１５．５インチ間の長さをもつ卵形糸張り面と、９５ 平方インチより大きい、好適には１００乃至１２５平方インチ間の糸張り面を画 成する。前記フレームは複合材料から形成され、そして単位長さ当たり重量が最 小となるよう広胴型輪郭を与えられる。該軽量フレームは、モールデッド−イン ラケットグリップと共に、３００グラム又はそれ以下にラケット糸張り重量を保 つよう、そして通常ラケットにおけるよりも大きくなく、特に５６g-m²以下のグ リップ回りの質量慣性モーメントを維持するよう利用される。 上記構造をもつラケットは長い長さをもつが、通常ラケットに等しいか又はそ れより小さいスイング重量を維持することによって、該ラケットは良好な操作し 易さを保有する。本発明ラケットの卵形フレームは共有の米国特許第０７／９２ ２，９３０号の対称物であり、これは構造的にテニスラケット用に開発された最 も有効なヘッド形状である。かかる形状は、良好なパワーとコントロールを維持 すると同時に、ラケット重量を減少させることができる。モールデッド−イング リップは、モノシヤフト構造を使用する場合、重要な追加の重量減少を可能なら しめる。かかる構造を使用することにより、かくしてラケット重量をフレームに 沿って減少させることによって、ラケット長さは、通常ラケットにおけるのと同 じスイング重量を保つと共に、延長させることができる。長型ラケットは下記の 如き多数のプレイ上の利点をもつ。 本発明のラケットは、プレイヤーに比較的大きいリーチを与える。例えば、通 常の２７インチラケットより２インチ長いラケットはプレイヤーに１３％大きい コートカバレッジを与える。これは球の体積計算式を用いて計算される。V = 4/ 3 πr³、ここで“r”は肩からラケット先端までの距離である。６フィート身長 の人では、r ≒４フィートであり、コートカバレッジの容積（静止状態）は２６ ８ft³である。２インチ長いラケットは３０３ft³のカバレッジ、又は１３％多い カバレッジを与える。この差はプレイヤーの身長の減少につれて、増大する。例 えば、５フィート６インチ身長の人はコートカバレッジが１４％増大する。この 余分のコートカバレッジは、特にワイドボレーのためにストレッチングするとき 又はワイドサーブをリターニングするときには、プレイヤーに大きな利点を与え る。それはまた、ラケット先端におけるボールのヒッティング（伝統的低パワー 領域である）と、より強力なパワー領域でありそれ故よりソリッドなショットで あるラケット面の中心により近いボールのヒッティングとの差を意味することが できる。プレイヤーは膝を大きく曲げる必要がなく、それ故年長のプレイヤーに とっては、ゲームがプレイし易くなる。 ラケットのより長い長さは同じストローク速度では、より大きいパワーをプレ イヤーに与える。回転スイング速度が一定に保持されると仮定すれば、衝撃領域 におけるラケットの接線速度はラケット長さに正比例する。ボール接触がラケッ ト先端から６インチであると仮定すれば、２インチ長いラケットはラケットヘッ ド速度が１０％大きくなり、それ故ボール速度は１０％大きくなる。これはプレ イヤーがより多く制御されたストロークを使用でき、同様なパワーで有効となる か又は同じストロークを使用でき、そして一様なより大きいパワーをもつことが できる。 より長い長さのラケットはプレイ中、より多くのサーブがランドする可能性が 高い。２インチ長いラケットは強力サーブを打つ平均的身長のプレイヤーにとっ てサービスボックス内に１３％大きい有効面積を利用可能となす。これは、ネッ トを丁度クリヤするサーブ用のボール接触点からの初期軌道角度と、サービスボ ックスの丁度内側にランドするサーブ用のボール接触点からの初期軌道角度とに よって形成される角度を決定することによって計算される。これら２つのライン 間に形成される角度はサーブ用のアングルウインドウであり、これは接触点高さ が増すにつれて増大する。ボールを２インチ高くヒットするとサーブアングルウ インドウは１３％増す。これはサーブがテニスでは最も重要なストロークである ことを考えれば、極めて大きな利点である。 好適には、ラケットは互い違い配列の糸張りを用い、糸端は、中心糸張り平面 から離れて交互に反対方向に逸れるよう傾斜させられる。互い違い配列の糸張り の使用は、特に卵形ヘッドと共に、ラケットの追加の長さにも拘らず良好なコン トロールを与えるのを更に助長する。また、糸孔を互い違いに配列することによ って、フレーム中に孔を形成することによって生じるフレーム強度のロスは通常 の糸張り孔パターンに比して減少する。これはまた、該フレームを同等の強度を もつ通常フレームより軽く作ることを可能となす。 以下、本発明をより良く理解できるよう、図示の好適実施例につき本発明を詳 述する。 図面の簡単な説明 図１と２は本発明のテニスラケットの正面図と側面図である； 図３は本発明の好適実施例のスロートジョイントの拡大正面図である； 図４は図１の線４−４上のラケットと糸張り部の断面図である； 図５は図３の線５−５上のフレームの断面図である； 図６は図３の線６−６上のスロートジョイントの断面図である； 図７は図３の線７−７上のシヤフトの断面図である； 図８は図１の線８−８上のグリップの横断面図である； 図９は図１のラケットの、モールディングに先立つスロート領域のレイアップ の正面、断面図である； 図１０は図１の線１０−１０の方向でとった、簡明化のため糸を省略して示し た、フレームヘッド部分の内面部分の図である； 図１１は本発明の別の実施例の正面図である； 図１２と１３は通常のラケットに対して本発明のラケットの色々な特性を比較 する表である。 好適実施例の詳細な説明 図１、２を参照すれば、本発明のテニスラケットはヘッド１０とシヤフト１２ を含み、これらはスロートジョイント１５で結合される。シヤフト１２はグリッ プセクション１４を含む。ラケットは更に、糸張り面を形成する複数の織り合わ されたメイン糸２６とクロス糸２８を含む。また、糸張り溝１８が通常法により 外向き面に形成される。 ヘッド１０とシヤフト１２は分離した積層材又は１つの連続したフレーム部材 の何れかとして形成することができる。好適には、ヘッドとシヤフトは複合材料 からなる中空管状の部材の形をなす。適当な材料の例にはカーボン繊維強化した 熱硬化性樹脂、例えばいわゆる“グラファイト(graphite)”、又は共有の米国特 許第５，１７６，８６８号に開示されているものの如き繊維強化した熱可塑性樹 脂が含まれる。 本発明のテニスラケットは通常のテニスラケットより長く、好適には２９イン チと３２インチ間の全長をもつ。その長い長さにも拘らず、本発明のラケットは 通常のラケットに匹敵する慣性モーメントを保持し、従って従来の長型ラケット の欠点を回避する。これに反して、本発明のラケットは下記の如き或る独特の構 造的特色をもつことによってプレイ性を顕著に改善する： （ａ）ヘッド１０は通常の楕円形よりはむしろ卵形であり、通常ラケットより 長い糸張り面をもつ； （ｂ）フレーム輪郭は最適の強度−対−重量比のための広胴型構造を使用する ； （ｃ）グリップは軽量であり、いわゆる“モールデッド−イン”グリップであ り、即ち、これは八角形グリップの形状に直接モールディングされる。 本発明の１実施例では、ヘッド１０は中空のモノシヤフト１２によってグリッ プ１４に結合され、更にラケット重量を減少させる。代案として（図１１）、ヘ ッド１０ａは一対の離間したシヤフト１２ａを用いてグリップ１４に結合される 。 本発明のラケットはまた、互い違い配列の糸を使用することができる。前記構 造をもつラケットの実施例は、以下図１〜１０を参照して説明する。卵形ヘッド形状 ヘッド部分１０が卵形糸張り区域を画成する。前記区域では、“卵形”の小さ い方の端がシヤフト１２に面する。本文中で用いる用語“卵形”は、糸張り区域 のへりが複数の半径から形成された連続した凸状曲線をなす、幾何学形状を指す ；この場合、６時位置の曲率半径（グリップに最も近い糸張り区域の端）は３０ 乃至９０mmの間である；１２時位置（先端）の半径は１１０mmより大きく、好適 には１１０乃至１７０mmの間にあり；糸張り区域は１．３−１．７の範囲内のア スペクト比（長さ／幅の比）をもち、最も好適には約１．４であり；また、糸張 り面の最も幅広の点は幾何学的中心（糸張り面の長軸の中央点）から先端に向か う距離の５％より大きい点に、最も好適には幾何学的中心から先端に向かって約 ２５−３０mmに位置する。 卵形の幾何学的形状をもつのに加えて、フレームの寸法は、卵形の主軸（糸張 り面の長さ）が少なくとも１４インチであり、最も好適には１４インチと１５． ５インチの間である。糸張り面の最大幅は１０．７５インチより小さく、卵形に よって画成された全糸平面面積は９５in²と１２５in²の間にある。モノシヤフトとモールデッド−イングリップ 図１では、スロートジョイント１５によってヘッド１０に結合されるラケット はモノシヤフト１２をもつ。スロートジョイント１５とモノシヤフト１２の例は 図３と７に詳細に示される。 図３に示すように、好適にはシヤフトの側面は、スロートジョイント１５から グリップ部分１４まで角度αで僅かに勾配が付されている。１実施例では、αは ９０．１°であり、シヤフトの横断幅はスロートジョイント１５（点Ｐ２−Ｐ２ ）における２８．４mmからグリップ部分１５の頂部における２５mmまで減少する が、横断高さ“ｈ”は２５mmで一定に留まる。 モノシヤフト１２をヘッド１０に接合するスロートジョイント１５は好適には 、最少の材料量を、従って重量をもつ。スロート領域では、糸張り面区域２２の 底をなす内側フレーム面５２は、ラケット軸線３６上にある中心Ｃ１の回りに半 径Ｒ１をもつ円弧によって画成される。半径Ｒ１は卵形ヘッドのための最小半径 である。内側フレーム面５２は、中心Ｃ１から軸線方向距離“ｄ_p1”の上縁３６ の対向側面上にある点Ｐ１間に延在する。 ジョイント１５の外面はシヤフト１２の上端に隣接するシヤフト転移領域５４ と、ヘッド１０の対向端に隣接するヘッド転移領域５６からなる。シヤフト転移 領域５４はシヤフト１２の延長部として点Ｐ２で始まり、従って点Ｐ２はシヤフ トの幅だけ離間している。シヤフト転移領域５４は中心Ｃ２の回りに半径Ｒ₁を もつ円弧によって画成される。前記中心は点Ｐ２とほぼ同じ軸線方向距離の位置 にある。シヤフト転移領域は点Ｐ３まで延在する。ヘッド転移領域５６では、ジ ョイントの外面は曲線に従い、横断幅が、点Ｐ４（ここでヘッドが始まる）で幅 がヘッド部分１０と同じになるまで、減少するようになる。 グリップ１４は通常の八角形横断形状をもつ。グリップは、プリンスライト(P rince Lite)ラケットに使用されたそれの如き、いわゆる“モールデッド−イン ”グリップであり、このラケットでは、シヤフトに分離したグリップを取付ける よりはむしろ、複合フレーム部材がグリップの形状に直接モールディングされる 。モールデッド−イングリップは中空であるため、グリップ重量は最小限にされ る。グリップ１４はグリップ材（図示せず）を正規に巻き付けられる。 モノシヤフトラケットとスロートジョイント１５を形成するために使用される プロセスの例を共有する米国特許第０８／９８８，５７９号に開示されている。 その関連部分は参考文献として援用される。ラケットを作るのに使用するプロセ スの例を以下説明する。一般に複合テニスラケットを作るためのモールディング 技術は当業者には周知であるので、そのプロセスは簡単に説明する。 図９を参照すれば、グリップ１４とシヤフト１２に相当する長さをもつ管状積 層材２４は、正規の手法で、未硬化の繊維−強化、熱硬化性樹脂(prepreg)のシ ートから形成される。ヘッド部分１０を形成するのに十分な長さをもつ第２の管 状積層材３４は同様な手法で形成される。チューブがテニスラケットの形状のモ ールド内に詰め込まれ、従ってヘッド積層材３４の端４０が或る短い距離だけ延 びてチューブ２４の上端に入る。スロートジョイント１５を形成するために、追 加の未硬化の複合材料２６がスロート区域１５内に詰め込まれ、そしてスロート ジョイント１５が複合プリプレグ(prepreg)２８の追加シートを巻き付けられる 。ブラダー(bladder)３０がシート積層材２４を上向きに通ってヘッド積層材３ ４をめぐって延び、次いでシヤフト積層材の他側を下がって戻り、ブラダー(bla dder)の２つの端がグリップ１４の底から延び出るようになる。 次いで、モールドは閉鎖され、ブラダー３０が、モールドの形状をとるよう複 合材料を押圧すべく膨張させられる。同時に、モールドは複合樹脂がキュアして 硬化するよう加熱される。モールデッド−イングリップを作るため、グリップ１ ４をなすモールド部分は図８のグリップの八角形の形状に合う内面をもつ。 図９はヘッド１０とシヤフト１２が分離した素子である好適実施例を示す。ヘ ッド１０とシヤフト１２は同じ材料か又は異なった材料の何れかである。また、 プリプレグレイアップを与えるよりはむしろ、ヘッド１０とシヤフト１２は予備 成形した構成要素として提供することができる。ヘッドとシヤフトが予備成形し た構成要素である場合、フレームを完成するためにはスロートジョイント区域の みを成形し、キュアする必要がある。 図９に示すように、ヘッド１０の２つの対向端４０はヘッド１０の中心軸線に 沿って予定距離だけ並んで延在するよう曲げられる。ヘッド１０の端４０は、材 料２６及び２８と共に、ヘッドとシヤフト間にしっかりしたジョイントを形成す べくシヤフト１２の上端に挿入される。 図９の実施例に示す如く、スロートジョイント１５はシヤフト１２とヘッド１ ０間に比較的鋭い湾曲部を含む。その結果、シヤフト１０の始めの部分４５はシ ヤフト軸線３６に対して約１２５°の角度をなして延在する。ヘッド１０が更に 上方に移動すると、この角度は小さくなる。しかし、その始めの長さにわたって 、ヘッド１０の輪郭部材は平面曲げ荷重を大部分捩じれとして実行する。その結 果、本発明の好適実施例では、フレームセクション４５に使用され、そしてヘッ ド１０に沿った所望の追加の距離にわたってのプリプレグ中の繊維のバイアス角 度は、フレームの始めの部分の捩じり剛性を改善するために増大させられる。更 に又は代案として、補強材２８が補強繊維が捩じり剛性を増すバイアス角度をな すように巻き付けられる。 代案としての実施例では、ヘッド１０とシヤフト１２は連続した管状レイアッ プから形成することができる。この場合、シヤフト１２とグリップ１４はヘッド 部分１０を形成するチューブ端を延長させることによって形成される。ヘッドを 形成するチューブの端が、図９に示す如き分離したシヤフトチューブに挿入され るよりはむしろシヤフトとグリップを形成するために、スロート区域を通して延 びそしてその後ジョイント１５の下で並んで延びることの他は、スロート区域１ ５は図９と同様にして形成され、補強材２６と２８を丈夫なジョイント１５を形 成するのに使用する。モールディングされるとき、中心壁は並置したチューブが 衝合するシヤフトとグリップの内側に形成される。好適には、重量を減ずるため 、中心壁はモールディング後に切断される。広胴型フレーム フレームは“広胴型”輪郭、即ち２２mmより大きい横断面高さ“ｈ”（糸張り 平面に直角をなす方向に）をもつ。最も好適な実施例では、フレーム輪郭の横断 面高さ“ｈ”は２５乃至２６mmの間にある。また、図１、２に示す実施例では、 ヘッド１０とシヤフト１２は一定の横断面高さ“ｈ”をもち、ヘッド１０は一定 の幅“ｗ”をもち、ヘッド部分１０とシヤフト１２の高さと幅は所望に応じて変 えることができる。互い違い配列の糸 ヘッド部分１０は糸を受入れるための孔３４をもつ。図２、３に示す如く、前 記孔は中心糸張り平面３７に置かれず、むしろ代案として平面３７の対向側面に 位置するよう互い違いに配列される。 図１、４を参照すれば、主糸２６は対向する場所に糸面の幾何学的中心ＧＣか ら最も外に置かれた一対の糸を含み；同様に、横糸は幾何学的中心から最も外に 置かれた一対の糸３２を含む。これらの糸の最外側の糸３０、３２の各々は、そ れがフレームヘッド部分１３に掛合する前に、夫々の横糸又は主糸の最後の交差 糸を形成する。 図１０を参照すれば、横糸用の孔４０は互い違い配列の糸パターンを作るよう 、中心平面の対向側面に交互に横たわる。好適には、互い違い配列の糸張りは横 糸２８と主糸２６のすべてのために使用される。図１０に示すように、好適には 、糸孔は一定の互い違い配列を作るように、中心糸張り平面３７から一定距離の 箇所に横たわる。代案として、他の糸張りパターンを使用することができる。 ２つの連続する横糸２８ａ、２８ｂのための互い違い配列の糸張りを示す図４ を参照すれば、２つの横糸のうちの第１の糸は最外側の主糸３０の上を延び、そ の後、グロメット４０ａを通してフレームヘッド部分１４に掛合するよう差し向 けられ、前記グロメットは中空フレーム中に形成した一対の糸孔４０ａを通して 延び、それは中心糸張り平面３７の下に置かれる。その結果、横糸２８ａは１８ ０°より小さい角度βをなして最外側の主糸３０に掛合する。糸２８は糸孔４０ ａを通過し、糸張り溝１８に入り、そこで前記糸は孔４０ｂに通すべく中心平面 ３７を横切る。糸孔４０ｂから、次の横糸２８ｂが最外側主糸３０の下に延び、 次いで、次の主糸（図示せず）に掛合すべく上方に延びる。明瞭化のために、横 糸２８ａ、２８ｂが糸張り面の中心に向かって（即ち図４の右に向かって）逸れ る角度は図４に僅かに誇張されている。 図２〜５に示す糸張り配置の代案としての実施例は、どの糸も互い違いに配列 されていない通常の糸張りパターンが使用される。或る糸は互い違いに配列され るが、他の糸は互い違いに配列されないか又は、互い違いの量をヘッド付近の色 々な場所で変えることができる。 互い違い配列の糸張りの使用は糸ベッドの性能を改善する。更に、糸孔を互い 違いに配列することによって、隣接する孔間の距離が通常の糸孔パターンに比し て増大される（すべての孔が整列している場合）。これは、フレーム中に孔を形 成することによって生じる強度ロスが通常ラケットの場合より小さいことを意味 する。その結果、本発明のフレームは同じ強度を保持しながら、通常フレームよ り軽く（即ち、より少ない材料を用いて）作ることができる。 図１１はヘッド１０ａが一対の収斂するシヤフト部分１２ａによってグリップ １４に連結される代案としての実施例を示す。スロートブリッジ部１５ａは糸張 り区域を完成するようシヤフト部分１２ａを繋ぐ。しかし、図１の実施例の如く ヘッドは卵形をなし、１２時位置の半径Ｒ４より小さい６時位置の半径Ｒ３をも つ。Ｐ３からＰ２まで、フレーム部材は半径Ｒ_Tをもつ曲線に従い、スロートブ リッジ部１５ａの下のシヤフト１２ａ間の区域は開放している。図１１に示す如 く、好適には、グリップエンドキャップ５０がグリップ１４の底端を覆い、グリ ップ材５２がラケットを完成させるために八角形グリップ１４の外側に巻き付け られる。 要約すれば、本発明のラケットは全長が２８インチより大きく、好適には２９ と３２インチの間であり、１４インチより大きい最小長さをもつ卵形フレームと 、軽量の、好適にはモールデッド−イングリップを使用する。かかる形状のフレ ームの使用に関連して、フレームは、薄い壁断面と広胴型構造（２２mmより大き い高さと約２／１又はそれより高いアスペクト比）を使用することによって全体 を通じて比較的軽量に作られるべきである。 上記形状を使用することによって、今日入手可能の材料を用いて、トランポリ ン効果のないかつ良好なパワーとコントロールを保有するより長い糸張りベッド をもつ、３００グラムより実質上小さい重量のそして最も好適にはほぼ２５０グ ラムのラケットを作ることが可能である。この結果、高性能の通常ラケットのプ レイイング(playing)の利点を保持すると同時に、ラケットの全長を増すことが 可能である。ラケットの長さは実質上、全重量とグリップ回りの慣性モーモント が通常ラケットのそれに達する前に、増大することができる。従って、該ラケッ トは通常ラケットと同様に感じるが、実際には追加の長さが重大なプレイイング の利点を提供する。 該ラケットのプレイ性を更に改善するために、慣性極モーメント（ラケットの 長軸線の回りの質量極慣性モーメント）は１．９０gram-m²より小さく、好適に は１．６〜１．７gram-m²の間とすべきであり、またバランスポイント（重心） はグリップエンド端から少なくとも１３．４インチの箇所に置かれるべきである 。上記の如く、糸張り面長さは１４インチより大きくすべきであり、フレームは 好適には複合ラケットについての１４０Ｈｚの最小自由空間振動数をもつ。好適 には、フレームの横断面幅は１２．５mmである。 図５、７、８に示す如く、フレームのヘッド１０、シヤフト１２及びグリップ １４は例えばモールド成形された複合材料の中空輪郭部材から形成される。スロ ートジョイントを除外すれば、輪郭部材は重量を減ずるために好適には２mm以下 の最小壁厚さをもつ。好適には、フレーム上の任意位置における壁厚さはそれが 受けそうな曲げ応力に依存して変化する。 ラケットは熱可塑性材料を用いて作ることができる。熱硬化性樹脂のレイアッ プを形成する代わりに、共有の米国特許第５，１７６，８６８号に開示した如く 、編んだ補強繊維のスリーブと熱可塑性フィラメントがフレームの形成に使用さ れる。追加の混合した繊維／フィラメント材料が補強材２６、４４としてそして スロートジョイント１５用の外被２８、４６として使用される。 本発明により作られそして２９インチの全長をもつラケットは図１１、１２に 示す如く、色々な特性につき通常のラケットと比較された。例１ 図１〜１０に示す例１のラケットは２９インチの全長をもち、１４．１イン チの糸張り面、９．８インチの最大幅、２５mmのフレーム高さ“ｈ”、ヘッド部 分１０で１２．５mmのフレーム幅、１０４in²の糸張り面の面積及び図３に示す 如き（原寸で描かれている）下記の追加の構造的特性をもつ： Ｒ１（６：００時） ：４５mm Ｒ２（１２：００時） ：１１８mm 最大半径 ：約５及び７時位置で３２３mm Ｐ１場所（re Ｃ１） ：３３mm（即ち、ｄ_p1） Ｐ２場所 ：１０１mm Ｐ３場所 ：５２mm Ｐ４場所 ：４３mm Ｃ２場所（re Ｃ１） ：１０３mm Ｒ_T ：７５mm α ：９０．１° シヤフト幅（Ｐ２で） ：２８．４mm グリップ上方のシヤフト幅 ：２５mm シヤフト高さ ：２５mm 先端から最大幅点までの距離 ：１６２．５mm例２ 例２は糸張り面の面積がより大きいことを除外すれば、モノシヤフト構造をも ち例１に似ていた： 糸張り面の面積 ：１１６in² 全長 ：２９インチ 糸張り面長さ ：１４．９インチ 最大幅 ：１０．３５インチ フレーム高さ“ｈ” ：２５mm フレーム幅（ヘッド） ：１２．５mm Ｒ１（６：００時） ：４５mm Ｒ２（１２：００時） ：１２４mm 最大半径 ：約５時と７時位置で３５０mm Ｐ１場所（re Ｃ１） ：３２mm Ｐ２場所 ：１００mm Ｐ３場所 ：５２mm Ｐ４場所 ：４０mm Ｃ２場所（re Ｃ１） ：１０３mm Ｒ_T ：７５mm α ：９０．１° シヤフト幅（Ｐ２で） ：２８．４mm グリップ上方のシヤフト幅 ：２５mm シヤフト高さ ：２５mm 先端から最大幅点までの距離 ：１７１mm例３ より大きい糸張り面の面積をもつことを除外すれば、以下の構造をもち例１と ２に似ていた： 糸張り面の面積 ：１２５in² 全長 ：２９インチ 糸張り面長さ ：１５．４インチ 最大幅 ：１０．７５インチ フレーム高さ“ｈ” ：２６mm フレーム幅（ヘッド） ：１２．５mm Ｒ１（６：００時） ：４５mm Ｒ２（１２：００時） ：１３３mm 最大半径 ：約５時と７時位置で５００mm Ｐ１場所（re Ｃ１） ：３２mm Ｐ２場所 ：１００mm Ｐ３場所 ：５２mm Ｐ４場所 ：４０mm Ｃ２場所（re Ｃ１） ：１０３mm Ｒ_T ：７５mm α ：９０．１° シヤフト幅（Ｐ２で） ：２８．４mm グリップ上方のシヤフト幅 ：２５mm シヤフト高さ ：２５mm 先端から最大幅までの距離 ：１７４mm例４ 例４は以下の構造をもち、二重シヤフト構造をもつ図１１に対応する： 糸張り面の面積 ：１２５in² 全長 ：２９インチ 糸張り面長さ ：１５．３５インチ 最大幅 ：１０．７５インチ フレーム高さ“ｈ” ：２６mm フレーム幅（ヘッド） ：１２．５mm Ｒ３（６：００時） ：５５mm Ｒ４（１２：００時） ：１３３mm 最大半径 ：約５時と７時位置で４００mm Ｐ１場所（re Ｃ１） ：３８mm Ｐ２場所 ：１０８mm Ｐ３場所 ：３２mm Ｒ_T ：３８０mm グリップ上方のシヤフト幅 ：２９mm シヤフト高さ ：２５mm 先端から最大幅までの距離 ：１７４mm 図１２に示す如く、本発明により作ったラケットについてのグリップエンド回 りの質量慣性モーメントは通常ラケットにおけるものと同じである。かくして、 本発明によって作ったラケットはより長いが、他のラケットに匹敵するスイング 重量をもつ。更に、グリップエンドを越えた点を比較すれば、本発明によって作 られたラケットは、全重量が比較的軽いことに起因して、より低い慣性モーメン トをもつ。それ故、かかるラケットは一般に通常ラケットより操作し易い。 本発明で作ったラケットは一般的により高い重心回りの慣性モーメントをもつ （例外はMatchmate及びRayラケットであり、これらは非常に重いテニスラケット である）。かくして、かかるラケットは中心軸線に沿うオフセンターヒットにつ いては通常の軽量ラケットよりも安定である。 かくして、図１１に示す如く、本発明のラケットは軽量であるが、安定したラ ケットであり、従ってテニスラケットの多くの望ましい特性のうちの２つ、操作 の容易さと安定性を結合する。これに反して、通常のラケット設計では、これら ２つの特性間には通常トレードオフがある。 図１１に更に示す如く、本発明により作ったラケットはテストした何れのラケ ットも最高の打撃中心をもつ。ここで用いる場合、打撃中心はグリップエンド端 回りで測定したものを意味する。更に、打撃中心対ラケット重量の比は本発明の ラケットではかなり高い。 手から遠く離れた所に打撃中心をもつことによって、ラケットは打撃中心とラ ケットスロート間に十分にプレイできる区域をもつ。一般に、ボールが打撃中心 と手の間にヒットしたとき、ショットは極めて固く感じる。これに反して、ボー ルが打撃中心とラケット先端の間にヒットしたとき、プレイヤーは普通、大きな 衝撃を感じ、ボールは低エネルギーではね返る。 本発明のラケットでは、上部振動節の場所は図１２に示す如く通常ラケット（ 長くて重いRayは除外して）よりはグリップエンドから大きく離れた場所にある 。かくして、節位置は先端から通常ラケットのものとほぼ同じ距離にある。もし 通常のフレームが、ヘッドが同じ寸法に留まりながら、単純に長くされるならば 、節はラケットグリップエンドに向かって移動する。これは節をヘッド中でより 低く置く（スイートスポットの寸法を減少させる）。これは従来の長型ラケット でなした測定によって、確認されており、この場合、節位置は同様のヘッド形状 を用いる通常ラケットよりもラケット先端からかなり遠くに離れている。本発明 では、上部振動節の位置は糸ベッドの長さの５７％より大きくグリップ端から離 れている。 上記は本発明の好適実施例を示す。本文中に説明した発明概念を逸脱すること なしに、変形、変更をなし得ることは当業者には明らかであろう。例えば、図２ に実施例のヘッド１０とシヤフト１２は真っ直ぐな輪郭、即ち一定高さ“ｈ”を もつが、この輪郭は変更することができる。例えば、ヘッド１０及び／又はシヤ フト１２は共有の米国特許第５，０３７，０９８号に開示した如き一定勾配付き の輪郭をもつことができる。図示した実施例では、フレーム高さはグリップの直 ぐ上の２４mmから先端の３４mmまで変化することができる。しかし、所望のフレ ーム特性に応じて、グリップにおける２４mmから先端における３０mmまでの如き 他の寸法も使用できる。代案として、シヤフトは非均一の輪郭を与えることがで きる。かかる変更がすべて本発明の範囲内に包含されるものであることは当業者 には明らかであろう。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，Ｍ Ｃ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ， ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ)， ＡＭ，ＡＵ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＮ，Ｃ Ｚ，ＥＥ，ＦＩ，ＧＥ，ＨＵ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＧ，ＫＰ ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＴ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ， ＭＮ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＧ，Ｓ Ｉ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＺ，ＶＮ (72)発明者 テルツアギ アンドレ アメリカ合衆国 ペンシルヴェニア州 19083 ハヴァータウン カシミア ロー ド 534

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．糸を含むシヤフト糸張り面を形成するヘッド部分と、グリップと、前記ヘッ ド部分とグリップを連結する少なくとも１つのシヤフトをもつフレームを備えた テニスラケットにおいて、前記ヘッド部分は少なくとも１４インチの長さと９５ 平方インチより大きい糸張り面面積とをもつ卵形糸張り面を画成し、前記フレー ムは最小の単位長さ当たり重量をもつ複合材料からなる管状の、広胴型の輪郭部 材であり、該ラケットは２８インチより大きいが、しかし３００グラムを超える 糸張り重量又は５６g-m²を超えるグリップ回りの質量慣性モーメントを生じる如 き長さより小さい全長をもつことを特徴とするテニスラケット。 ２．前記グリップはモールデッド−イングリップからなることを特徴とする請求 項１に記載のテニスラケット。 ３．前記少なくとも１つのシヤフトは単一の、中空管状シヤフトを含みそして、 前記ヘッド部分と前記シヤフトを接合するスロートジョイントを更に含むことを 特徴とする請求項１に記載のテニスラケット。 ４．前記グリップは前記シヤフトの延長部をなすモールデッド−イングリップを 含むことを特徴とする請求項１に記載のラケットラケット。 ５．前記ヘッドとシヤフトは前記スロートジョイントで接合された分離した素子 であることを特徴とする請求項４に記載のテニスラケット。 ６．前記シヤフトは実質上方形断面であり、前記シヤフトとグリップは内部壁を もたない中空内部をもつことを特徴とする請求項４に記載のテニスラケット。 ７．前記糸は中心糸張り平面内に配列され、そして糸端のうちの少なくとも幾つ かのものが中心糸平面の対向する側に択一的に定着されるよう、前記糸の端を前 記ヘッド部分に定着するための手段を含むことを特徴とする請求項１に記載のテ ニスラケット。 ８．前記ラケットは２９乃至３２インチ範囲内の全長をもつことを特徴とする請 求項１に記載のテニスラケット。 ９．前記糸張り面は先端において１１８乃至１３３mm間そしてスロート上方にお いて４５乃至５５mm間の曲率半径をもつことを特徴とする請求項１に記載のテ ニスラケット。 10．糸張り面は、上部振動節が糸ベッドの長さの５７％より大きくグリップ端か ら離れるに十分な長さをもつことを特徴とする請求項１に記載のテニスラケット 。