JPH0945713A - インサート射出成形品およびその成形方法 - Google Patents
インサート射出成形品およびその成形方法Info
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- JPH0945713A JPH0945713A JP21651895A JP21651895A JPH0945713A JP H0945713 A JPH0945713 A JP H0945713A JP 21651895 A JP21651895 A JP 21651895A JP 21651895 A JP21651895 A JP 21651895A JP H0945713 A JPH0945713 A JP H0945713A
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- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Encapsulation Of And Coatings For Semiconductor Or Solid State Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ダイオードなどの精密部位品の性能を損うこ
となくインサート射出成形可能とし、高性能で低コスト
のインサート射出成形品およびその成形方法を提供す
る。 【解決手段】 樹脂４中にインサート品１を有するイン
サート射出成形品において、インサート品１近傍の樹脂
４中に、樹脂４の熱膨張係数よりも低い熱膨張係数を有
する部材２を並設したインサート射出成形品およその成
形方法。
となくインサート射出成形可能とし、高性能で低コスト
のインサート射出成形品およびその成形方法を提供す
る。 【解決手段】 樹脂４中にインサート品１を有するイン
サート射出成形品において、インサート品１近傍の樹脂
４中に、樹脂４の熱膨張係数よりも低い熱膨張係数を有
する部材２を並設したインサート射出成形品およその成
形方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、たとえばダイオー
ド半導体素子などの精密部材を樹脂中に封入射出成形し
たインサート射出成形品およびその成形方法に関する。
ド半導体素子などの精密部材を樹脂中に封入射出成形し
たインサート射出成形品およびその成形方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ダイオードなどの精密部品を樹脂材料中
に封入する成形方法としては、従来より、封入材料とし
て熱硬化性樹脂を用いたトランスファー成形法などが用
いられている。これは精密部品を金型内にインサートし
た状態で熱硬化性樹脂（たとえば、エポキシ樹脂）を注
入し、金型内で加熱固化して樹脂封止を行う成形方法で
ある。
に封入する成形方法としては、従来より、封入材料とし
て熱硬化性樹脂を用いたトランスファー成形法などが用
いられている。これは精密部品を金型内にインサートし
た状態で熱硬化性樹脂（たとえば、エポキシ樹脂）を注
入し、金型内で加熱固化して樹脂封止を行う成形方法で
ある。
【０００３】また、アルミ材製ネジ穴成形部品など、熱
応力荷重に対して強度を有するインサート品を封入する
場合は、金型内にインサート品を装着した後に、周囲に
樹脂を射出成形する通常のインサート射出成形法が可能
である。
応力荷重に対して強度を有するインサート品を封入する
場合は、金型内にインサート品を装着した後に、周囲に
樹脂を射出成形する通常のインサート射出成形法が可能
である。
【０００４】一方、発光ダイオードなどの強度の低い精
密部品を樹脂中に封入する場合、樹脂材料として線膨張
係数の小さい樹脂を用い、インサート品との線膨張差を
小さくしてインサート品に加わる熱応力を低減する方法
が特開平４−３２９６８０号公報に開示されている。
密部品を樹脂中に封入する場合、樹脂材料として線膨張
係数の小さい樹脂を用い、インサート品との線膨張差を
小さくしてインサート品に加わる熱応力を低減する方法
が特開平４−３２９６８０号公報に開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、精密部
位品を樹脂中に封入する場合に用いられるトランスファ
ー成形法では、エポキシ樹脂等の熱硬化性樹脂の硬化時
間が３〜５分と長く、量生産を上げるためには成形金型
のキャビティー数を多数個取りにするなどの工夫が必要
となり、金型の製作コストが高価となる。
位品を樹脂中に封入する場合に用いられるトランスファ
ー成形法では、エポキシ樹脂等の熱硬化性樹脂の硬化時
間が３〜５分と長く、量生産を上げるためには成形金型
のキャビティー数を多数個取りにするなどの工夫が必要
となり、金型の製作コストが高価となる。
【０００６】従って、金型コストや生産コスト低減の点
から熱可塑性樹脂による射出成形法が望ましい。しか
し、通常インサート品は樹脂に比べて熱膨張係数が小さ
いので、成形時に高温に溶融した樹脂をインサート品周
辺に注入し、線膨張係数の小さいインサート品と共に冷
却したのでは、インサート品と樹脂との収縮差による熱
応力が発生する。このため、ダイオードなどの精密部品
を樹脂中に封入する場合、熱応力によりインサート品が
破壊され、製品の動作不良などの原因となるおそれがあ
る。
から熱可塑性樹脂による射出成形法が望ましい。しか
し、通常インサート品は樹脂に比べて熱膨張係数が小さ
いので、成形時に高温に溶融した樹脂をインサート品周
辺に注入し、線膨張係数の小さいインサート品と共に冷
却したのでは、インサート品と樹脂との収縮差による熱
応力が発生する。このため、ダイオードなどの精密部品
を樹脂中に封入する場合、熱応力によりインサート品が
破壊され、製品の動作不良などの原因となるおそれがあ
る。
【０００７】また、熱硬化性樹脂を用いたトランスファ
ー成形法、あるいは射出成形法では、熱可塑性樹脂に比
べて成形収縮が小さく、インサート品に加わる熱応力も
小さくなるが、強度の低いインサート品の場合にはでき
るだけ熱応力を低下させることが望ましい。
ー成形法、あるいは射出成形法では、熱可塑性樹脂に比
べて成形収縮が小さく、インサート品に加わる熱応力も
小さくなるが、強度の低いインサート品の場合にはでき
るだけ熱応力を低下させることが望ましい。
【０００８】上記熱応力は、樹脂の融点から室温に至る
間の熱収縮に起因するものであるため、充填圧力（射出
圧力）などの射出成形条件の変更ではこれを十分に低下
させることは困難である。また、上記特開平４−３２９
６８０号公報の如く樹脂材料として線膨張係数の小さい
樹脂を用いることで熱応力をある程度低下させることが
可能となるが、この場合でもインサート品との線膨張係
数差は４〜５倍程度となることから、圧縮応力に弱いイ
ンサート品についてインサート射出成形を行うことは実
際上は困難である。また、インサート品と樹脂との線膨
張差をできるだけ近づけようとすると、材料選択の範囲
が狭められるので、材料コストの上昇につながることに
もなる。
間の熱収縮に起因するものであるため、充填圧力（射出
圧力）などの射出成形条件の変更ではこれを十分に低下
させることは困難である。また、上記特開平４−３２９
６８０号公報の如く樹脂材料として線膨張係数の小さい
樹脂を用いることで熱応力をある程度低下させることが
可能となるが、この場合でもインサート品との線膨張係
数差は４〜５倍程度となることから、圧縮応力に弱いイ
ンサート品についてインサート射出成形を行うことは実
際上は困難である。また、インサート品と樹脂との線膨
張差をできるだけ近づけようとすると、材料選択の範囲
が狭められるので、材料コストの上昇につながることに
もなる。
【０００９】本発明の課題は、上記問題点に鑑み、ダイ
オードなとの精密部品の性能を維持しつつインサート射
出成形を可能とし、高性能で低コストのインサート射出
成形品およびその成形方法を提供することにある。
オードなとの精密部品の性能を維持しつつインサート射
出成形を可能とし、高性能で低コストのインサート射出
成形品およびその成形方法を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明のインサート射出成形品は、樹脂中にインサ
ート品を有するインサート射出成形品において、前記イ
ンサート品近傍の樹脂中に、該樹脂の熱膨張係数よりも
低い熱膨張係数を有する部材を並設したことを特徴とす
るものからなる。
に、本発明のインサート射出成形品は、樹脂中にインサ
ート品を有するインサート射出成形品において、前記イ
ンサート品近傍の樹脂中に、該樹脂の熱膨張係数よりも
低い熱膨張係数を有する部材を並設したことを特徴とす
るものからなる。
【００１１】また、上記部材（以下、補強部材というこ
ともある。）は、インサート品の剛性と同等以上の剛性
を有する、高剛性材料からなる部材であることが望まし
い。
ともある。）は、インサート品の剛性と同等以上の剛性
を有する、高剛性材料からなる部材であることが望まし
い。
【００１２】また、上記部材は、インサート品の圧縮強
度の低い方向に対して並行に設置されていることが望ま
しい。そしてこの部材のインサート品方向への投影面積
が、インサート品の投影面積よりも大きいことが望まし
い。
度の低い方向に対して並行に設置されていることが望ま
しい。そしてこの部材のインサート品方向への投影面積
が、インサート品の投影面積よりも大きいことが望まし
い。
【００１３】上記部材は、インサート品近傍の樹脂中に
配置される。インサート品と上記部材との距離は特に限
定しないが、樹脂の熱収縮時に上記熱膨張係数の差に基
づいて熱収縮する樹脂に対し抗張力を発揮でき、その抗
張力がインサート品に加わる熱応力の軽減に寄与できる
距離であることが必要である。また、上記部材は、イン
サート品の片側のみに設けてもよいが、両側に設けるこ
とがより好ましい。
配置される。インサート品と上記部材との距離は特に限
定しないが、樹脂の熱収縮時に上記熱膨張係数の差に基
づいて熱収縮する樹脂に対し抗張力を発揮でき、その抗
張力がインサート品に加わる熱応力の軽減に寄与できる
距離であることが必要である。また、上記部材は、イン
サート品の片側のみに設けてもよいが、両側に設けるこ
とがより好ましい。
【００１４】なお、上記補強部材の形状は、とくに限定
されるものではなく、たとえば板状、棒状等の形状を適
宜選択することができる。
されるものではなく、たとえば板状、棒状等の形状を適
宜選択することができる。
【００１５】また、本発明における樹脂はとくに限定さ
れるものではなく、たとえばポリブチレンテレフタレー
ト（ＰＢＴ）、ナイロン、ポリアセタール、ポリスチレ
ン、ＡＢＳ、ポリオレフィン、ポリカーボネート、ポリ
フェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリアリレート、
ポリアミドイミド、エポキシ、ポリフェニレンエーテ
ル、フェノール、不飽和ポリエステル等の各種樹脂を使
用することができる。
れるものではなく、たとえばポリブチレンテレフタレー
ト（ＰＢＴ）、ナイロン、ポリアセタール、ポリスチレ
ン、ＡＢＳ、ポリオレフィン、ポリカーボネート、ポリ
フェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリアリレート、
ポリアミドイミド、エポキシ、ポリフェニレンエーテ
ル、フェノール、不飽和ポリエステル等の各種樹脂を使
用することができる。
【００１６】また、本発明に係るインサート射出成形方
法は、インサート射出成形において、インサート品の近
傍に、射出樹脂の熱膨張係数よりも低い熱膨張係数を有
する部材を配置し、前記インサート品と前記部材をとも
に射出樹脂中に封入することを特徴とする方法からな
る。
法は、インサート射出成形において、インサート品の近
傍に、射出樹脂の熱膨張係数よりも低い熱膨張係数を有
する部材を配置し、前記インサート品と前記部材をとも
に射出樹脂中に封入することを特徴とする方法からな
る。
【００１７】前記のようなインサート射出成形品は次の
ように成形される。インサート品と補強部材を金型に設
置後、通常のインサート成形と同様に周辺に樹脂を射出
成形する。射出された樹脂は溶融状態であるが、熱可塑
性樹脂の場合、金型内での冷却にともない固化収縮を開
始する。また熱硬化性樹脂の場合は、加熱された状態で
固化し、その後室温に冷却する過程で熱収縮する。
ように成形される。インサート品と補強部材を金型に設
置後、通常のインサート成形と同様に周辺に樹脂を射出
成形する。射出された樹脂は溶融状態であるが、熱可塑
性樹脂の場合、金型内での冷却にともない固化収縮を開
始する。また熱硬化性樹脂の場合は、加熱された状態で
固化し、その後室温に冷却する過程で熱収縮する。
【００１８】一般にインサート品の熱膨張係数は樹脂の
熱膨張係数よりも小さいため、樹脂の収縮時にはインサ
ート品に対して圧縮熱応力が発生する。また、補強部材
についても同様に樹脂よりも熱膨張係数が小さいため、
樹脂の収縮時には補強部材に対して圧縮熱応力が発生す
る。このように、樹脂の収縮に伴う圧縮熱応力の一部を
補強部材が負担することになり、その分インサート品に
かかる圧縮熱応力が低減され、インサート品の破壊等の
不都合の発生を防止することができる。
熱膨張係数よりも小さいため、樹脂の収縮時にはインサ
ート品に対して圧縮熱応力が発生する。また、補強部材
についても同様に樹脂よりも熱膨張係数が小さいため、
樹脂の収縮時には補強部材に対して圧縮熱応力が発生す
る。このように、樹脂の収縮に伴う圧縮熱応力の一部を
補強部材が負担することになり、その分インサート品に
かかる圧縮熱応力が低減され、インサート品の破壊等の
不都合の発生を防止することができる。
【００１９】とくに上記補強部材の剛性をインサート品
のそれと同等以上とすることにより、インサート品より
も先に補強部材が破壊等を起こすことがなくなり、補強
部材が所定の状態で存在する限り、樹脂の熱圧縮応力か
ら確実にインサート品を保護することができるようにな
る。
のそれと同等以上とすることにより、インサート品より
も先に補強部材が破壊等を起こすことがなくなり、補強
部材が所定の状態で存在する限り、樹脂の熱圧縮応力か
ら確実にインサート品を保護することができるようにな
る。
【００２０】また、上記補強部材をインサート品の圧縮
強度の低い方向、つまり、インサート品は各方向に関し
て異なる強度をもつことが多いが、そのうち圧縮強度の
低い方向に対して並設するようにすれば、インサート品
が破壊され易い方向に関して優先的にインサート品を保
護することができ、結果的に最も効率のよいインサート
品保護を図ることができる。
強度の低い方向、つまり、インサート品は各方向に関し
て異なる強度をもつことが多いが、そのうち圧縮強度の
低い方向に対して並設するようにすれば、インサート品
が破壊され易い方向に関して優先的にインサート品を保
護することができ、結果的に最も効率のよいインサート
品保護を図ることができる。
【００２１】また、上記補強部材のインサート品方向へ
の投影面積をインサート品の投影面積よりも大きくすれ
ば、補強部材は、樹脂の熱収縮に伴いインサート品に加
わろうとする応力に対する抗張力を、インサート品の全
部位に対して有効に発揮できるようになる。したがっ
て、インサート品に局部的に破壊されやすい部分を残す
ことなく、全部位に対して効果的に保護できる。
の投影面積をインサート品の投影面積よりも大きくすれ
ば、補強部材は、樹脂の熱収縮に伴いインサート品に加
わろうとする応力に対する抗張力を、インサート品の全
部位に対して有効に発揮できるようになる。したがっ
て、インサート品に局部的に破壊されやすい部分を残す
ことなく、全部位に対して効果的に保護できる。
【００２２】さらに、上記補強部材をインサート品の両
側に配置するようにすれば、インサート品の両側から作
用する樹脂の熱圧縮応力をバランスよく低減することが
できるので、より確実にインサート品を保護できると同
時に、成形品自身の変形防止にも寄与することができ
る。
側に配置するようにすれば、インサート品の両側から作
用する樹脂の熱圧縮応力をバランスよく低減することが
できるので、より確実にインサート品を保護できると同
時に、成形品自身の変形防止にも寄与することができ
る。
【００２３】
【実施例】以下に、本発明に係るインサート射出成形品
の望ましい実施例を、図面を参照して説明する。図１お
よび図２は、本発明の一実施例に係るインサート射出成
形品を示している。図において、１はインサート品とし
てのダイオードを示している。ダイオード１は、樹脂４
中に部材２（補強部材）とともに封入されている。
の望ましい実施例を、図面を参照して説明する。図１お
よび図２は、本発明の一実施例に係るインサート射出成
形品を示している。図において、１はインサート品とし
てのダイオードを示している。ダイオード１は、樹脂４
中に部材２（補強部材）とともに封入されている。
【００２４】補強部材２は、ダイオード１の近傍の樹脂
４中にダイオード１に対して並設されている。より詳し
くは、補強部材２は、ダイオード１の両側に配置されて
おり、ダイオードの低圧縮強度方向５に並行に（本実施
例では平行に）設置されている。
４中にダイオード１に対して並設されている。より詳し
くは、補強部材２は、ダイオード１の両側に配置されて
おり、ダイオードの低圧縮強度方向５に並行に（本実施
例では平行に）設置されている。
【００２５】また、図２に示すように、補強部材２のダ
イオード１方向への投影面積は、ダイオード１の同方向
投影面積よりも大きく設定されている。
イオード１方向への投影面積は、ダイオード１の同方向
投影面積よりも大きく設定されている。
【００２６】また、補強部材２の熱膨張係数は、樹脂４
の熱膨張係数よりも低くなっている。また、補強部材２
の前記方向５に対する剛性は、ダイオード１の剛性と同
等以上の剛性を有するように、部材２の材質や大きさ、
厚みが設定されている。なお、ダイオード１の熱膨張係
数は樹脂４の熱膨張係数よりも低い。
の熱膨張係数よりも低くなっている。また、補強部材２
の前記方向５に対する剛性は、ダイオード１の剛性と同
等以上の剛性を有するように、部材２の材質や大きさ、
厚みが設定されている。なお、ダイオード１の熱膨張係
数は樹脂４の熱膨張係数よりも低い。
【００２７】本実施例に係るインサート射出成形品の成
形方法は、以下のようにして実施される。まず、ダイオ
ード１と補強部材２を金型（図示略）内に所定の位置関
係に装着し、溶融状態の樹脂４を金型内に射出する。そ
して、樹脂４を金型内で所定時間冷却することにより、
ダイオード１が補強部材２とともに樹脂４中に封入され
る。
形方法は、以下のようにして実施される。まず、ダイオ
ード１と補強部材２を金型（図示略）内に所定の位置関
係に装着し、溶融状態の樹脂４を金型内に射出する。そ
して、樹脂４を金型内で所定時間冷却することにより、
ダイオード１が補強部材２とともに樹脂４中に封入され
る。
【００２８】ところで、樹脂４は溶融状態で金型内に射
出された後、冷却過程における所定温度まで固化収縮が
進行する。また、ダイオード１の熱膨張係数は樹脂４の
熱膨張係数よりも小さい。このため、ダイオード１に対
しては多かれ少なかれ樹脂４の固化収縮に伴う圧縮熱応
力が作用することになる。
出された後、冷却過程における所定温度まで固化収縮が
進行する。また、ダイオード１の熱膨張係数は樹脂４の
熱膨張係数よりも小さい。このため、ダイオード１に対
しては多かれ少なかれ樹脂４の固化収縮に伴う圧縮熱応
力が作用することになる。
【００２９】しかし、本実施例に係るインサート射出成
形品においては、ダイオード１の近傍の樹脂４中に、該
樹脂４の熱膨張係数よりも低い熱膨張係数を有する部材
２が並設されているので、樹脂４の固化収縮時に発生す
る圧縮熱応力は、ダイオード１および補強部材２の両方
に対して作用することになる。したがって、補強部材２
は、収縮樹脂からダイオード１に加わろうとする圧縮熱
応力を軽減する抗張力発揮部材として機能し、ダイオー
ド１に作用する圧縮熱応力を従来品（つまり、補強部材
２のない成形品）に比べ、大幅に低減することができ
る。
形品においては、ダイオード１の近傍の樹脂４中に、該
樹脂４の熱膨張係数よりも低い熱膨張係数を有する部材
２が並設されているので、樹脂４の固化収縮時に発生す
る圧縮熱応力は、ダイオード１および補強部材２の両方
に対して作用することになる。したがって、補強部材２
は、収縮樹脂からダイオード１に加わろうとする圧縮熱
応力を軽減する抗張力発揮部材として機能し、ダイオー
ド１に作用する圧縮熱応力を従来品（つまり、補強部材
２のない成形品）に比べ、大幅に低減することができ
る。
【００３０】また、補強部材２はダイオード１の剛性と
同等以上の剛性を有しているので、ダイオード１よりも
先に補強部材２が破壊される状態を回避でき、より確実
にダイオード１を保護することができる。
同等以上の剛性を有しているので、ダイオード１よりも
先に補強部材２が破壊される状態を回避でき、より確実
にダイオード１を保護することができる。
【００３１】また、補強部材２はダイオード１の圧縮強
度の低い方向５に対して並設されているので、とくに該
方向５の圧縮熱応力を効果的に低減できる。換言すれ
ば、ダイオード１を、その最も弱い方向について優先的
に効率良く保護できる。
度の低い方向５に対して並設されているので、とくに該
方向５の圧縮熱応力を効果的に低減できる。換言すれ
ば、ダイオード１を、その最も弱い方向について優先的
に効率良く保護できる。
【００３２】また、補強部材２のダイオード１方向への
投影面積がダイオード１の投影面積よりも大きくなって
いるので、ダイオード１の全部位に対して有効に圧縮熱
応力を低減できるとともに、外部側から収縮固化する樹
脂４の圧縮熱応力に対して効果的にダイオード１を保護
することができる。
投影面積がダイオード１の投影面積よりも大きくなって
いるので、ダイオード１の全部位に対して有効に圧縮熱
応力を低減できるとともに、外部側から収縮固化する樹
脂４の圧縮熱応力に対して効果的にダイオード１を保護
することができる。
【００３３】さらに、ダイオード１の両側に補強部材４
が配置されているので、圧縮熱応力をバランスよく低減
することができる。また、成形品として、歪等の発生を
抑制することもできる。
が配置されているので、圧縮熱応力をバランスよく低減
することができる。また、成形品として、歪等の発生を
抑制することもできる。
【００３４】以下、本発明のインサート射出成形品と従
来のインサート射出成形品との比較を図面に基づいて説
明する。図３は、ダイオード１の近傍に樹脂４をインサ
ート射出成形した従来のインサート射出成形品を示して
いる。ここでダイオード１部分は鉄材相当の物性を有
し、樹脂４はＰＢＴ樹脂を使用した。
来のインサート射出成形品との比較を図面に基づいて説
明する。図３は、ダイオード１の近傍に樹脂４をインサ
ート射出成形した従来のインサート射出成形品を示して
いる。ここでダイオード１部分は鉄材相当の物性を有
し、樹脂４はＰＢＴ樹脂を使用した。
【００３５】また、図１はダイオード１の近傍に補強部
材２を設置した本発明のインサート射出成形品を示して
いる。補強部材２は板状形状を有し、図１に示すように
ダイオード１の長手方向、すなわちダイオード１の圧縮
強度の低い方向５に並行に両側に設置した。
材２を設置した本発明のインサート射出成形品を示して
いる。補強部材２は板状形状を有し、図１に示すように
ダイオード１の長手方向、すなわちダイオード１の圧縮
強度の低い方向５に並行に両側に設置した。
【００３６】ダイオード１の物性値はヤング率２１００
０（ｋｇ／ｍｍ2 ）、熱膨張係数１．１８×１０-5（ｃ
ｍ／ｃｍ／℃）、長手方向の圧縮破壊荷重４０（ｋｇ
ｆ）とした。樹脂の物性値はヤング率４００（ｋｇ／ｍ
ｍ2 ）、熱膨張係数８×１０-5（ｃｍ／ｃｍ／℃）と
し、補強部材２の物性値はヤング率２１０００（ｋｇ／
ｍｍ2 ）とした。
０（ｋｇ／ｍｍ2 ）、熱膨張係数１．１８×１０-5（ｃ
ｍ／ｃｍ／℃）、長手方向の圧縮破壊荷重４０（ｋｇ
ｆ）とした。樹脂の物性値はヤング率４００（ｋｇ／ｍ
ｍ2 ）、熱膨張係数８×１０-5（ｃｍ／ｃｍ／℃）と
し、補強部材２の物性値はヤング率２１０００（ｋｇ／
ｍｍ2 ）とした。
【００３７】樹脂４の射出温度は２６０℃とし、射出後
金型内で冷却され、固化温度２２０℃に達して以降、室
温２３℃まで収縮が進行した。
金型内で冷却され、固化温度２２０℃に達して以降、室
温２３℃まで収縮が進行した。
【００３８】図４は、図３に示すインサート射出成形品
が室温平衡状態に達した時点での圧縮応力の断面内分布
を表示したもので、１１は１０ｋｇ／ｍｍ2 以上の圧縮
応力発生部を、１２は５ｋｇ／ｍｍ2 以上の圧縮応力発
生部を示している。とくに、ダイオード１の長手方向の
両端部周辺に高い圧縮応力が発生していることがわか
る。このときダイオード１の長手方向に係る圧縮荷重Ｆ
は４５（ｋｇｆ）となり、ダイオード１の圧縮破壊強度
を越えることがわかる。
が室温平衡状態に達した時点での圧縮応力の断面内分布
を表示したもので、１１は１０ｋｇ／ｍｍ2 以上の圧縮
応力発生部を、１２は５ｋｇ／ｍｍ2 以上の圧縮応力発
生部を示している。とくに、ダイオード１の長手方向の
両端部周辺に高い圧縮応力が発生していることがわか
る。このときダイオード１の長手方向に係る圧縮荷重Ｆ
は４５（ｋｇｆ）となり、ダイオード１の圧縮破壊強度
を越えることがわかる。
【００３９】図２は、図１に示すインサート成形品が室
温平衡状態に達した時点での圧縮応力の断面内分布を表
示したもので、ダイオード１周辺と同時に補強部材２周
辺にも圧縮応力が発生し、樹脂４の収縮に補強部材２が
抗していることがわかる。このとき、ダイオード１の長
手方向にかかる圧縮荷重は、補強部材２の効果によって
３０（ｋｇｆ）まで低下し、ダイオード１の圧縮破壊荷
重４０（ｋｇｆ）を下回ることからダイオード１の圧縮
破壊を防止できることがわかる。
温平衡状態に達した時点での圧縮応力の断面内分布を表
示したもので、ダイオード１周辺と同時に補強部材２周
辺にも圧縮応力が発生し、樹脂４の収縮に補強部材２が
抗していることがわかる。このとき、ダイオード１の長
手方向にかかる圧縮荷重は、補強部材２の効果によって
３０（ｋｇｆ）まで低下し、ダイオード１の圧縮破壊荷
重４０（ｋｇｆ）を下回ることからダイオード１の圧縮
破壊を防止できることがわかる。
【００４０】なお、本実施例においては、樹脂４は、熱
可塑性樹脂を用いているがこれに限定されるものではな
く、熱硬化性樹脂を用いることも可能である。また、部
材２の形状は板状に限定されるものではなく、棒状等の
他の形状を採用することもできる。
可塑性樹脂を用いているがこれに限定されるものではな
く、熱硬化性樹脂を用いることも可能である。また、部
材２の形状は板状に限定されるものではなく、棒状等の
他の形状を採用することもできる。
【００４１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のインサー
ト射出成形品およびその成形方法によれば、ダイオード
などの精密部品をその性能を損うことなく熱可塑性樹脂
を用いてインサート射出成形可能となるため、熱硬化性
樹脂を用いる方法に比べて成形サイクルタイムが数分か
ら数１０秒に短縮され、同一時間における製造量の増大
や、製造コストの低減をはかることができる。また、そ
のために多数個取りなどの取り数増を行う必要がないた
め、金型コストを低減することもできる。
ト射出成形品およびその成形方法によれば、ダイオード
などの精密部品をその性能を損うことなく熱可塑性樹脂
を用いてインサート射出成形可能となるため、熱硬化性
樹脂を用いる方法に比べて成形サイクルタイムが数分か
ら数１０秒に短縮され、同一時間における製造量の増大
や、製造コストの低減をはかることができる。また、そ
のために多数個取りなどの取り数増を行う必要がないた
め、金型コストを低減することもできる。
【００４２】また熱硬化性樹脂を用いてインサート成形
する場合においても、本発明により精密部品に負荷され
る熱応力を低減することができ、インサート品に損傷等
のない、高品質の成形品を安定供給できる。
する場合においても、本発明により精密部品に負荷され
る熱応力を低減することができ、インサート品に損傷等
のない、高品質の成形品を安定供給できる。
【００４３】さらに、本発明によれば補強部材を用いる
ことにより、特に低熱膨張係数の樹脂を用いる必要がな
くなるため、樹脂選択の幅が広がり、材料コストの低減
をはかることもできる。
ことにより、特に低熱膨張係数の樹脂を用いる必要がな
くなるため、樹脂選択の幅が広がり、材料コストの低減
をはかることもできる。
【図１】本発明に係るインサート射出成形品の概略透視
斜視図である。
斜視図である。
【図２】図１のインサート射出成形品における断面内圧
縮応力分布を示す概略縦断面図である。
縮応力分布を示す概略縦断面図である。
【図３】従来のインサート射出成形品の概略透視斜視図
である。
である。
【図４】図３のインサート射出成形品における断面内圧
縮応力分布を示す概略縦断面図である。
縮応力分布を示す概略縦断面図である。
１ インサート品としてのダイオード ２ 補強部材 ４ 樹脂 ５ ダイオードの低圧縮強度方向 １１ １０ｋｇ／ｍｍ2 以上の圧縮応力発生部 １２ ５ｋｇ／ｍｍ2 以上の圧縮応力発生部
Claims (6)
- 【請求項１】 樹脂中にインサート品を有するインサー
ト射出成形品において、前記インサート品近傍の樹脂中
に、該樹脂の熱膨張係数よりも低い熱膨張係数を有する
部材を並設したことを特徴とするインサート射出成形
品。 - 【請求項２】 前記部材がインサート品の剛性と同等以
上の剛性を有している、請求項１に記載のインサート射
出成形品。 - 【請求項３】 前記部材が、インサート品の圧縮強度の
低い方向に対して並行に設置されている、請求項１また
は２に記載のインサート射出成形品。 - 【請求項４】 前記部材のインサート品方向への投影面
積がインサート品の投影面積よりも大きい、請求項１な
いし３のいずれかに記載のインサート射出成形品。 - 【請求項５】 前記部材が、少なくともインサート品の
両側に配置されている、請求項１ないし４のいずれかに
記載のインサート射出成形品。 - 【請求項６】 インサート射出成形において、インサー
ト品の近傍に、射出樹脂の熱膨張係数よりも低い熱膨張
係数を有する部材を配置し、前記インサート品と前記部
材をともに射出樹脂中に封入することを特徴とする、イ
ンサート射出成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21651895A JPH0945713A (ja) | 1995-08-03 | 1995-08-03 | インサート射出成形品およびその成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21651895A JPH0945713A (ja) | 1995-08-03 | 1995-08-03 | インサート射出成形品およびその成形方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0945713A true JPH0945713A (ja) | 1997-02-14 |
Family
ID=16689696
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21651895A Pending JPH0945713A (ja) | 1995-08-03 | 1995-08-03 | インサート射出成形品およびその成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0945713A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016068309A (ja) * | 2014-09-29 | 2016-05-09 | 東レ株式会社 | 繊維強化プラスチックの製造方法 |
-
1995
- 1995-08-03 JP JP21651895A patent/JPH0945713A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016068309A (ja) * | 2014-09-29 | 2016-05-09 | 東レ株式会社 | 繊維強化プラスチックの製造方法 |
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