JPH0938770A - 固定管の周継ぎ手形成方法 - Google Patents
固定管の周継ぎ手形成方法Info
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- JPH0938770A JPH0938770A JP20995995A JP20995995A JPH0938770A JP H0938770 A JPH0938770 A JP H0938770A JP 20995995 A JP20995995 A JP 20995995A JP 20995995 A JP20995995 A JP 20995995A JP H0938770 A JPH0938770 A JP H0938770A
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- Japan
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- welding
- pipe
- butt
- forming
- steel pipes
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 固定管の周継ぎ手を全周にわたり良好な溶接
品質で形成できる方法を提供する。 【解決手段】 固定管の周継ぎ手の本形成方法は、固定
した大径鋼管の突き合わせ周継ぎ手を形成する際、両鋼
管の突き合わせ部の内面又は外面のいずれか一方に開先
加工を施し、溶接電流を８０Ｈｚから１２０Ｈｚの周期
でパルス化した方式でプラズマアーク溶接法により溶接
を行って、開先部を埋める。次いで、他方の面から両鋼
管の突き合わせ部に対して非消耗電極式溶接法により溶
接を行う。
品質で形成できる方法を提供する。 【解決手段】 固定管の周継ぎ手の本形成方法は、固定
した大径鋼管の突き合わせ周継ぎ手を形成する際、両鋼
管の突き合わせ部の内面又は外面のいずれか一方に開先
加工を施し、溶接電流を８０Ｈｚから１２０Ｈｚの周期
でパルス化した方式でプラズマアーク溶接法により溶接
を行って、開先部を埋める。次いで、他方の面から両鋼
管の突き合わせ部に対して非消耗電極式溶接法により溶
接を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、回転不可能な固定
した大径の鋼管、例えばパイプラインの突き合わせ周継
ぎ手形成方法に関し、更に詳細には高い溶接作業能率で
固定した大径の鋼管の突き合わせ周継ぎ手を形成する方
法に関するものである。
した大径の鋼管、例えばパイプラインの突き合わせ周継
ぎ手形成方法に関し、更に詳細には高い溶接作業能率で
固定した大径の鋼管の突き合わせ周継ぎ手を形成する方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、回転不可能な固定した大径の鋼
管、例えばパイプラインの突き合わせ周継ぎ手は、突き
合わせ部の外面に開先加工を施し、溶接作業者が溶接姿
勢に応じて溶接条件を適宜変更しながら管の外方から手
溶接又は半自動溶接を行うことにより形成されて来た。
しかしながら、このような方法では、良好な裏波と欠陥
の無い溶接品質を周継ぎ手全周にわたり均一に得ること
は実際的には難しい。そこで、このような回転出来ない
大径の鋼管の周継ぎ手を形成する方法として、鋼管の内
面と外面の双方から溶接する方式が提案されている。提
案されている方式では、管の内面の溶接は、主として、
消耗電極式アーク溶接法により行われている。
管、例えばパイプラインの突き合わせ周継ぎ手は、突き
合わせ部の外面に開先加工を施し、溶接作業者が溶接姿
勢に応じて溶接条件を適宜変更しながら管の外方から手
溶接又は半自動溶接を行うことにより形成されて来た。
しかしながら、このような方法では、良好な裏波と欠陥
の無い溶接品質を周継ぎ手全周にわたり均一に得ること
は実際的には難しい。そこで、このような回転出来ない
大径の鋼管の周継ぎ手を形成する方法として、鋼管の内
面と外面の双方から溶接する方式が提案されている。提
案されている方式では、管の内面の溶接は、主として、
消耗電極式アーク溶接法により行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、消耗電極式ア
ーク溶接法を用いた場合、アーク現象が溶接姿勢により
著しく影響を受けるために、溶接の進行に伴い溶接姿勢
が変化するいわゆる全姿勢溶接を行うには、その変化す
る溶接姿勢に適した溶接条件を選択することが技術的に
極めて難しい。しかも、溶融池の状態を観察しながら溶
接を行わないと、欠陥のない溶接品質を得ることが難し
いために、溶接作業者が管内部に入って溶接部を見なが
ら溶接を行うことが望ましいが、管径の関係から実際に
はそれを実行することが難しい場合が多い。特に、ステ
ンレス鋼の溶接を消耗電極式アーク溶接法により行うこ
とは、技術的に困難であった。
ーク溶接法を用いた場合、アーク現象が溶接姿勢により
著しく影響を受けるために、溶接の進行に伴い溶接姿勢
が変化するいわゆる全姿勢溶接を行うには、その変化す
る溶接姿勢に適した溶接条件を選択することが技術的に
極めて難しい。しかも、溶融池の状態を観察しながら溶
接を行わないと、欠陥のない溶接品質を得ることが難し
いために、溶接作業者が管内部に入って溶接部を見なが
ら溶接を行うことが望ましいが、管径の関係から実際に
はそれを実行することが難しい場合が多い。特に、ステ
ンレス鋼の溶接を消耗電極式アーク溶接法により行うこ
とは、技術的に困難であった。
【０００４】そこで、本発明の目的は、固定管の周継ぎ
手を全周にわたり良好な溶接品質で形成できる方法を提
供することである。
手を全周にわたり良好な溶接品質で形成できる方法を提
供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、管の外面又
は内面のいずれか一方の面からだけの溶接では、周継ぎ
手の全周にわたって良好な裏波を形成することが困難で
あると考え、円筒形圧力容器の周継ぎ手を形成する際に
用いられるような両面溶接方法を採用することに着目
し、更に消耗電極式アーク溶接法に代えて、非消耗電極
式溶接法とプラズマアーク溶接法とを組み合わせること
を考えた。
は内面のいずれか一方の面からだけの溶接では、周継ぎ
手の全周にわたって良好な裏波を形成することが困難で
あると考え、円筒形圧力容器の周継ぎ手を形成する際に
用いられるような両面溶接方法を採用することに着目
し、更に消耗電極式アーク溶接法に代えて、非消耗電極
式溶接法とプラズマアーク溶接法とを組み合わせること
を考えた。
【０００６】ところで、プラズマアーク溶接法は、プラ
ズマジェット（気流）が保有するエネルギーを溶接熱源
として利用する溶接方法であるから、プラズマジェット
直下の溶融池には常に強い気流が吹きつけられ、溶融池
に対する重力とプラズマジェットの影響が溶接姿勢によ
り異なるので、溶接姿勢が異なると溶接条件を変化させ
ることが必要である。例えば、溶接姿勢が下向きの場合
及び上向きの場合では、溶融池に働く重力の方向が溶接
線と直角であるため、溶融した金属が重力によって溶接
線方向に流動することはなく、安定した溶融池が形成さ
れる。しかし、立向き姿勢の場合、溶融池が溶接線方向
に流動するため、溶融池が不安定となる。この現象は、
上進溶接の場合に特に著しい。そこで、本発明者は、種
々の溶接実験を繰り返した結果、溶接電流を８０Ｈｚか
ら１２０Ｈｚの周期でパルス化することにより、下進溶
接において良好な裏波を得ることができることは勿論、
上進溶接でも溶融池の保持を可能とし、それにより良好
な裏波を得ることができた。それは、限界電流値以上の
高い電流強度の電流をパルスで流し、パスルの間で低い
電流強度の電流をベース電流として流すことにより、母
材の溶け込みを確保し、かつ過大な入熱を避けて全姿勢
溶接における溶滴落下を防止することができるからであ
る。
ズマジェット（気流）が保有するエネルギーを溶接熱源
として利用する溶接方法であるから、プラズマジェット
直下の溶融池には常に強い気流が吹きつけられ、溶融池
に対する重力とプラズマジェットの影響が溶接姿勢によ
り異なるので、溶接姿勢が異なると溶接条件を変化させ
ることが必要である。例えば、溶接姿勢が下向きの場合
及び上向きの場合では、溶融池に働く重力の方向が溶接
線と直角であるため、溶融した金属が重力によって溶接
線方向に流動することはなく、安定した溶融池が形成さ
れる。しかし、立向き姿勢の場合、溶融池が溶接線方向
に流動するため、溶融池が不安定となる。この現象は、
上進溶接の場合に特に著しい。そこで、本発明者は、種
々の溶接実験を繰り返した結果、溶接電流を８０Ｈｚか
ら１２０Ｈｚの周期でパルス化することにより、下進溶
接において良好な裏波を得ることができることは勿論、
上進溶接でも溶融池の保持を可能とし、それにより良好
な裏波を得ることができた。それは、限界電流値以上の
高い電流強度の電流をパルスで流し、パスルの間で低い
電流強度の電流をベース電流として流すことにより、母
材の溶け込みを確保し、かつ過大な入熱を避けて全姿勢
溶接における溶滴落下を防止することができるからであ
る。
【０００７】上記目的を達成するために、上述の実験に
基づき、固定した大径鋼管の突き合わせ周継ぎ手を形成
する際、両鋼管の突き合わせ部の内面及び外面の少なく
ともいずれか一方に開先加工を施した後に、両鋼管の突
き合わせ部を突き合わせ、８０Ｈｚから１２０Ｈｚの周
期でパルス化した溶接電流を通電しつつ、突き合わせ部
の開先加工した面に溶接をプラズマアーク溶接法により
行って、開先部を埋め、次いで、他方の面から両鋼管の
突き合わせ部に溶接を非消耗電極式溶接法により施すこ
とを特徴としている。
基づき、固定した大径鋼管の突き合わせ周継ぎ手を形成
する際、両鋼管の突き合わせ部の内面及び外面の少なく
ともいずれか一方に開先加工を施した後に、両鋼管の突
き合わせ部を突き合わせ、８０Ｈｚから１２０Ｈｚの周
期でパルス化した溶接電流を通電しつつ、突き合わせ部
の開先加工した面に溶接をプラズマアーク溶接法により
行って、開先部を埋め、次いで、他方の面から両鋼管の
突き合わせ部に溶接を非消耗電極式溶接法により施すこ
とを特徴としている。
【０００８】両面溶接法を採用することにより、開先の
目違いが生じていても、良好な溶接品質の周継ぎ手を形
成できる。また、プラズマアーク溶接法を採用すること
により、良好な裏波を実現し、かつ溶接の作業能率を向
上させることができる。本発明で溶接電流を８０Ｈｚか
ら１２０Ｈｚの周期でパルス化したのは、８０Ｈｚ以下
及び１２０Ｈｚ以上では連続したビート形成が困難であ
るからである。他方の面の溶接には、非消耗電極式溶接
法、例えばプラズマアーク溶接法、ホットワイヤ式ＴＩ
Ｇ自動溶接法を採用することにより、消耗電極式アーク
溶接法では得ることが出来ない高品質の溶接金属部を得
ることができる。
目違いが生じていても、良好な溶接品質の周継ぎ手を形
成できる。また、プラズマアーク溶接法を採用すること
により、良好な裏波を実現し、かつ溶接の作業能率を向
上させることができる。本発明で溶接電流を８０Ｈｚか
ら１２０Ｈｚの周期でパルス化したのは、８０Ｈｚ以下
及び１２０Ｈｚ以上では連続したビート形成が困難であ
るからである。他方の面の溶接には、非消耗電極式溶接
法、例えばプラズマアーク溶接法、ホットワイヤ式ＴＩ
Ｇ自動溶接法を採用することにより、消耗電極式アーク
溶接法では得ることが出来ない高品質の溶接金属部を得
ることができる。
【０００９】本発明の好適な実施態様は、固定した大径
鋼管の突き合わせ周継ぎ手を形成する際、両鋼管の突き
合わせ部の管内側に開先加工を施した後に、両鋼管の突
き合わせ部を突き合わせ、先ず、８０Ｈｚから１２０Ｈ
ｚの周期でパルス化した溶接電流を通電しつつ、プラズ
マアーク溶接法により両鋼管の突き合わせ部を管内側か
ら溶接して、開先部を埋め、次いで、ホットワイヤ式Ｔ
ＩＧ自動溶接法により管外側から両鋼管の突き合わせ部
に溶接を施すことを特徴としている。
鋼管の突き合わせ周継ぎ手を形成する際、両鋼管の突き
合わせ部の管内側に開先加工を施した後に、両鋼管の突
き合わせ部を突き合わせ、先ず、８０Ｈｚから１２０Ｈ
ｚの周期でパルス化した溶接電流を通電しつつ、プラズ
マアーク溶接法により両鋼管の突き合わせ部を管内側か
ら溶接して、開先部を埋め、次いで、ホットワイヤ式Ｔ
ＩＧ自動溶接法により管外側から両鋼管の突き合わせ部
に溶接を施すことを特徴としている。
【００１０】ホットワイヤ式ＴＩＧ自動溶接法とは、送
給するワイヤを加熱して溶着速度を上げるようにした既
知の自動溶接方法である。ＴＩＧ溶接法は、ステンレス
鋼を始めとする高合金材料を溶接する上で、溶接欠陥の
発生率が低く、高品質の溶接継ぎ手を得ることができる
ものの、アークの熱エネルギーの一部が送給されるワイ
ヤを加熱するために消費されるので、溶着速度（単位時
間当たりに溶接される金属量）が低くなると言う欠点が
ある。ホットワイヤ式ＴＩＧ自動溶接方法は、かかる欠
点を解消して溶着速度を高くした自動溶接方法である。
給するワイヤを加熱して溶着速度を上げるようにした既
知の自動溶接方法である。ＴＩＧ溶接法は、ステンレス
鋼を始めとする高合金材料を溶接する上で、溶接欠陥の
発生率が低く、高品質の溶接継ぎ手を得ることができる
ものの、アークの熱エネルギーの一部が送給されるワイ
ヤを加熱するために消費されるので、溶着速度（単位時
間当たりに溶接される金属量）が低くなると言う欠点が
ある。ホットワイヤ式ＴＩＧ自動溶接方法は、かかる欠
点を解消して溶着速度を高くした自動溶接方法である。
【００１１】本発明方法は、大径の鋼管、特に大径のオ
ーステナイト系のステンレス鋼管の周継ぎ手形成に好適
に適用できる。
ーステナイト系のステンレス鋼管の周継ぎ手形成に好適
に適用できる。
【００１２】
【実施例】以下、添付図面を参照し、実施例に基づいて
本発明をより詳細に説明する。図１は本発明に係る固定
管の周継ぎ手形成方法（以下、簡単に本発明方法と言
う）の一例を実施している様子を示す管の横断面図であ
る。図２は本発明方法を実施する際の開先の形状の一例
を示す管壁の断面図及び図３は本発明方法の溶接過程を
示す模式的断面図である。
本発明をより詳細に説明する。図１は本発明に係る固定
管の周継ぎ手形成方法（以下、簡単に本発明方法と言
う）の一例を実施している様子を示す管の横断面図であ
る。図２は本発明方法を実施する際の開先の形状の一例
を示す管壁の断面図及び図３は本発明方法の溶接過程を
示す模式的断面図である。
【００１３】本発明に係る固定管の周継ぎ手形成方法
は、先ず、管１２Ａと管１２Ｂとを突き合わせ、次い
で、図２に示すように、機械加工によりθが７０°〜９
０°のＶ型開先を突き合わせ部の管内側に形成する。次
に、管１２Ａ、Ｂの突き合わせ部の管内側にプラズマア
ーク溶接装置（図示せず）のプラズマ溶接トーチ１４を
配置し、管１２Ａ、Ｂの突き合わせ部に沿って周方向に
図１で見て時計回り又は反時計周りに継続して走行させ
ながら、８０Ｈｚから１２０Ｈｚの範囲でパルス化した
溶接電流をプラズマアーク溶接装置に通電しつつ、プラ
ズマアーク溶接を行って、溶接金属でＶ型開先部を埋め
る。継続走行に代えて振り分け上進溶接、或いは振り分
け下進溶接を施しても良いが、振り分け上進溶接及び振
り分け下進溶接では、溶接終点から溶接始点にプラズマ
溶接トーチを移動させる労力及び時間が必要となるの
で、継続走行の方が作業能率が高い。次いで、図１に示
すように、ホットワイヤ式ＴＩＧ自動溶接装置（図示せ
ず）のＴＩＧトーチ１６により、振り分け上進溶接を行
う。
は、先ず、管１２Ａと管１２Ｂとを突き合わせ、次い
で、図２に示すように、機械加工によりθが７０°〜９
０°のＶ型開先を突き合わせ部の管内側に形成する。次
に、管１２Ａ、Ｂの突き合わせ部の管内側にプラズマア
ーク溶接装置（図示せず）のプラズマ溶接トーチ１４を
配置し、管１２Ａ、Ｂの突き合わせ部に沿って周方向に
図１で見て時計回り又は反時計周りに継続して走行させ
ながら、８０Ｈｚから１２０Ｈｚの範囲でパルス化した
溶接電流をプラズマアーク溶接装置に通電しつつ、プラ
ズマアーク溶接を行って、溶接金属でＶ型開先部を埋め
る。継続走行に代えて振り分け上進溶接、或いは振り分
け下進溶接を施しても良いが、振り分け上進溶接及び振
り分け下進溶接では、溶接終点から溶接始点にプラズマ
溶接トーチを移動させる労力及び時間が必要となるの
で、継続走行の方が作業能率が高い。次いで、図１に示
すように、ホットワイヤ式ＴＩＧ自動溶接装置（図示せ
ず）のＴＩＧトーチ１６により、振り分け上進溶接を行
う。
【００１４】実験例 本発明方法を評価するために、次のような条件でオース
テナイト系のステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）製の呼び径
３６インチで肉厚７mmの管を数か所で周継ぎ手溶接を行
い、長尺の管を形成した。 １）Ｖ型開先の形状（図４参照） 角度θ ：９０ ° ギャップＧの間隔 ：殆どなし ルート部Ｌ1 の厚さ ：４mm 拡開部Ｌ2 の厚さ ：３mm ２）使用したプラズマアーク溶接装置の操作条件 溶接用電流 ： （図５参照） パルスの周期 ：１００Ｈｚ ピーク電流値 ：１６０〜１８０Ａ 平均電流値 ：１５０〜１７０Ａ 限界電流値 ：１４０〜１６０Ａ プラズマ溶接トーチの走行速度：約３００mm／min 溶接層数 ：１層（図６参照）
テナイト系のステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）製の呼び径
３６インチで肉厚７mmの管を数か所で周継ぎ手溶接を行
い、長尺の管を形成した。 １）Ｖ型開先の形状（図４参照） 角度θ ：９０ ° ギャップＧの間隔 ：殆どなし ルート部Ｌ1 の厚さ ：４mm 拡開部Ｌ2 の厚さ ：３mm ２）使用したプラズマアーク溶接装置の操作条件 溶接用電流 ： （図５参照） パルスの周期 ：１００Ｈｚ ピーク電流値 ：１６０〜１８０Ａ 平均電流値 ：１５０〜１７０Ａ 限界電流値 ：１４０〜１６０Ａ プラズマ溶接トーチの走行速度：約３００mm／min 溶接層数 ：１層（図６参照）
【００１５】 ３）使用したホットワイヤ式ＴＩＧ自動溶接装置の操作
条件 使用ワイヤ ：直径１．０mm 溶接用電流値 ：１２０〜１４０Ａ 加熱用電流値 ：２０Ａ以下 ワイヤ送給速度 ：約１００cm／min ＴＩＧトーチの走行速度：約１０cm／min 溶接層数 ：２層（図６参照）
条件 使用ワイヤ ：直径１．０mm 溶接用電流値 ：１２０〜１４０Ａ 加熱用電流値 ：２０Ａ以下 ワイヤ送給速度 ：約１００cm／min ＴＩＧトーチの走行速度：約１０cm／min 溶接層数 ：２層（図６参照）
【００１６】接合した周継ぎ手を全数目視検査した結
果、管の接合部の内側には良好な裏波が各周継ぎ手の全
周にわたり形成されていた。また各周継ぎ手の全周につ
いてＸ線写真を撮影して溶接内部欠陥の有無を検査した
ところ、欠陥の発生はなく、極めて良好な周継ぎ手を得
ることができた。また、試験片を採取して、引っ張り強
度及び曲げ強度を試験したところ、良好な試験結果を得
た。
果、管の接合部の内側には良好な裏波が各周継ぎ手の全
周にわたり形成されていた。また各周継ぎ手の全周につ
いてＸ線写真を撮影して溶接内部欠陥の有無を検査した
ところ、欠陥の発生はなく、極めて良好な周継ぎ手を得
ることができた。また、試験片を採取して、引っ張り強
度及び曲げ強度を試験したところ、良好な試験結果を得
た。
【００１７】
【発明の効果】本発明方法によれば、固定した大径鋼管
の突き合わせ部の内面又は外面のいずれか一方に開先加
工を施し、８０Ｈｚから１２０Ｈｚの周期でパルス化し
た溶接電流を通電しつつプラズマアーク溶接法により溶
接を行って、開先部を埋め、他方の面から両鋼管の突き
合わせ部に対して非消耗電極式溶接法により溶接を行う
ことにより、全周にわたり良好な溶接品質を有する、固
定管の突き合わせ周継ぎ手を高い作業能率で形成するこ
とができる。
の突き合わせ部の内面又は外面のいずれか一方に開先加
工を施し、８０Ｈｚから１２０Ｈｚの周期でパルス化し
た溶接電流を通電しつつプラズマアーク溶接法により溶
接を行って、開先部を埋め、他方の面から両鋼管の突き
合わせ部に対して非消耗電極式溶接法により溶接を行う
ことにより、全周にわたり良好な溶接品質を有する、固
定管の突き合わせ周継ぎ手を高い作業能率で形成するこ
とができる。
【図１】本発明に係る固定管の周継ぎ手形成方法の一例
を実施している様子を示す管の横断面図である。
を実施している様子を示す管の横断面図である。
【図２】本発明方法を実施する際の開先の形状の一例を
示す管壁の断面図である。
示す管壁の断面図である。
【図３】図３（ａ）及び（ｂ）は、それぞれ本発明方法
による溶接過程を示す模式的断面図である。
による溶接過程を示す模式的断面図である。
【図４】実験例の開先形状を示す管壁の断面図である。
【図５】パルス化された溶接用電流の電流値と時間の関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図６】実験例の溶接構造を示す模式的断面図である。
１２Ａ、Ｂ 接合する管 １４ プラズマ溶接トーチ １６ ＴＩＧトーチ
Claims (3)
- 【請求項１】 固定した大径鋼管の突き合わせ周継ぎ手
を形成する際、 両鋼管の突き合わせ部の内面及び外面の少なくともいず
れか一方に開先加工を施した後に、両鋼管の突き合わせ
部を突き合わせ、 ８０Ｈｚから１２０Ｈｚの周期でパルス化した溶接電流
を通電しつつ、突き合わせ部の開先加工した面に溶接を
プラズマアーク溶接法により行って、開先部を埋め、 次いで、他方の面から両鋼管の突き合わせ部に溶接を非
消耗電極式溶接法により施すことを特徴とする固定管の
周継ぎ手形成方法 - 【請求項２】 固定した大径鋼管の突き合わせ周継ぎ手
を形成する際、 両鋼管の突き合わせ部の管内側に開先加工を施した後
に、両鋼管の突き合わせ部を突き合わせ、 先ず、８０Ｈｚから１２０Ｈｚの周期でパルス化した溶
接電流を通電しつつ、プラズマアーク溶接法により両鋼
管の突き合わせ部を管内側から溶接して、開先部を埋
め、 次いで、ホットワイヤ式ＴＩＧ自動溶接法により管外側
から両鋼管の突き合わせ部に溶接を施すことを特徴とす
る固定管の周継ぎ手形成方法。 - 【請求項３】 前記鋼管が、オーステナイト系のステン
レス鋼管であることを特徴とする請求項１又は２に記載
の固定管の周継ぎ手形成方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20995995A JPH0938770A (ja) | 1995-07-26 | 1995-07-26 | 固定管の周継ぎ手形成方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20995995A JPH0938770A (ja) | 1995-07-26 | 1995-07-26 | 固定管の周継ぎ手形成方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0938770A true JPH0938770A (ja) | 1997-02-10 |
Family
ID=16581510
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20995995A Pending JPH0938770A (ja) | 1995-07-26 | 1995-07-26 | 固定管の周継ぎ手形成方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0938770A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109014511A (zh) * | 2018-09-29 | 2018-12-18 | 南京奥特电气股份有限公司 | 一种热丝脉冲氩弧h-p-tig自动焊方法 |
| JP2021171791A (ja) * | 2020-04-23 | 2021-11-01 | 日鉄エンジニアリング株式会社 | 厚金属基材表面への薄金属シートの溶接方法 |
-
1995
- 1995-07-26 JP JP20995995A patent/JPH0938770A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109014511A (zh) * | 2018-09-29 | 2018-12-18 | 南京奥特电气股份有限公司 | 一种热丝脉冲氩弧h-p-tig自动焊方法 |
| JP2021171791A (ja) * | 2020-04-23 | 2021-11-01 | 日鉄エンジニアリング株式会社 | 厚金属基材表面への薄金属シートの溶接方法 |
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