JPH0936456A - 巨大磁気抵抗、製造工程および磁気センサへの適用 - Google Patents
巨大磁気抵抗、製造工程および磁気センサへの適用Info
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Abstract
を有し、自己バイアス現象の不利な効果を克服した磁気
抵抗、並びに極めて安定した磁気抵抗センサを提供す
る。 【解決手段】 非磁性層(15、25)によって分離さ
れた3つの強磁性層(10、20、30)を有し、第1
強磁性層(10)は測定電流によって配向可能の磁化を
有し、第2層(20)は「自由」磁化を有し、かつ第3
強磁性層(50)は捕捉磁化を有する磁気抵抗並びに前
記磁気抵抗を備える磁気センサ。
Description
検出器、より詳しくは、たとえば磁気支持体に記録され
る読取情報に使用するタイプの磁気抵抗センサに関す
る。同様に本発明は、前記センサの検知要素を構成する
磁気抵抗に関する。マイクロエレクトロニクスの方法を
使用しながら薄層または成形フィルムに製造される本発
明に記載の磁気抵抗は、特に数A/mから数1000A
/mまでの磁界の測定に適している。また、本発明は導
体近傍における有効磁界から前記導体に流れる電流の決
定と、磁気抵抗コンパスの製造または種々のポジション
センサの製造に使用することができる。
される読取情報のために使用される磁気抵抗センサの操
作は、磁気抵抗の自発異方性効果として公知の効果に基
づくものであることが知られている。ニッケル、コバル
トおよび鉄、さらにその合金のような強磁性遷移金属に
生ずる前記効果は、磁気抵抗要素に流れる測定電流の方
向と材料の磁化方向との間の角度の関数として磁性材料
の抵抗率の変化から成る。前記効果のより詳しい説明に
関しては、D.A.Thompson他、IEEE「T
rans.Mag.Mag−II」、1039頁、19
75年を参考にすることができる。磁性材料の抵抗率Δ
ρ/ρの相対的な変化は、固体強磁性遷移金属において
磁界が約1000A/mの場合、周囲温度において4〜
5%に達することがある。しかし、この大きさは、前記
同材料が厚さ約15〜30nmの成形フィルムに蒸着さ
れるとき、1〜2%に低減される。この厚さの範囲は、
マイクロエレクトロニクス素子の製造手順に従って製造
される現行の磁気抵抗センサに使用されている。したが
って、前記センサの感度は限られている。同様に該セン
サの応答は、電流の方向と磁化方向との間の角度の余弦
の二乗に比例して抵抗率が変化する事実の結果として非
線形になる。
「巨大磁気抵抗効果」または「スピンバルブ効果」の名
称のもとに知られている。この効果は、強磁性遷移金属
層と非磁性金属層の交替によって形成される多層構造の
中で発生し、かつ測定される外部磁界の影響下で連続し
た強磁性層の相対的な磁化配向性における変化に関連し
ている。この効果は構造体の抵抗率の変化をもたらす。
IEEE「Translation Journal
on magnetics in Japan」、第7
巻第9号、1992年9月、多層磁気抵抗」H.Yam
amotoおよびT.Shinjo著 674〜684
頁、並びにB.Dieny「磁性体・磁性材料ジャーナ
ル」(Journal of Magnetism a
nd Magnetic Materials)第13
6号、1994年 335〜359頁には、この現象を
より詳しく説明している。
には、極く一般的な方法で磁界センサを生産するための
この磁気抵抗効果の適用を記載している。また、磁性材
料および非磁性材料として使用される材料は、電子のス
ピンに依存する該電子の拡散が磁性材料と非磁性材料と
の間の境界面で発生するように選択する必要のあること
が述べられている。
第43巻第1号、1991年1月1日「軟質強磁性多層
内の巨大磁気抵抗」(Giant magneto−r
esistance in soft ferroma
gnetic multilayers) B.Die
ny他著、1297〜1300頁は、次のような整然と
したスピンバルブ構造を記述している。すなわち、シリ
コン基板、第1NiFe強磁性層、銅非磁性層、第2N
iFe強磁性層およびFeMn反強磁性層である。この
スピンバルブ構造は、一貫して本質的に、非磁性金属に
よって磁気的に結合かつ分離されていない2つの強磁性
層を含む。
れるが、これは適用される磁界の流れに対して自由であ
るのに対し、第2層の磁化は、反強磁性層との異方性交
換により捕捉される。したがって、適用磁界が変化する
とき、2つの磁性層の磁化の相対的方向が変化する。こ
れは同様に構造の抵抗変化をもたらし、適用磁界が10
00A/m未満のとき周囲温度において数パーセントに
することができる。
7 A/cm2 の値に達する測定電流によって作られる磁
界効果のもとで「自由」層の磁化の自己バイアスまたは
自動分極のために、測定電流がスピンバルブ構造を横切
る時さらに低減される。
の測定を実施することはできない。
第43巻第1号、1991年1月1日「軟質強磁性多層
内の巨大磁気抵抗」(Giant magneto−r
esistance in soft ferroma
gnetic multilayers) B.Die
ny他著、1297〜1300頁により、被測定磁界は
「自由」磁性層の磁化容易軸に対して平行に加えられ、
前記軸は第2磁性層の捕捉方向と自体平行に存在する。
これは事実上、構造体の抵抗の「階段状」の応答をもた
らす。
ピンバルブ効果を利用した磁気抵抗センサに関するが、
これは二重スピンバルブ構造である。この構造体は非磁
性金属によって他の1つから分離されている3つの磁性
層を含む。2つの外部強磁性層の磁化は、それぞれ組込
まれる隣接する反強磁性体層との異方性交換により他の
1つに固定かつ平行に保持される。中心磁性層は軟質磁
性材料から成形され、該中心磁性層の磁化は、適用磁界
が無いとき、2つの外層の層に対して本質的に垂直に配
向される。この構造体は、単スピンバルブよりも高い振
幅をもつ磁気抵抗効果を提供する。しかし、第1磁性層
の磁化の異方性交換により捕捉することは困難である。
第43巻第1号、1991年1月1日「軟質強磁性多層
内の巨大磁気抵抗」(Giant magneto−r
esistance in soft ferroma
gnetic multilayers) B.Die
ny他著、1297〜1300頁に使用されている反強
磁性体は、その異方性交換特性が良好なためにFeMn
合金である。この特性は、FeMnがその立方晶層に中
心面(cfc)を有する場合にのみ発生する。したがっ
て、FeMn層にこの特性を与えるためにNiFe下層
を準備する必要があり、二重スピンバルブの第1強磁性
層の良好な捕捉が得られる。この結果、FeMn層を該
層のcfc結晶層の中に獲得する必要があり、このよう
な構造の生産を複雑にしている。更に、測定電流の一部
はNiFe下層に誘導されるが、これは磁気抵抗効果に
寄与せずに、磁界効果のもとで抵抗変化の振幅が低減さ
れる。
は、前述の欠点を受けない磁気抵抗を提供することであ
る。
果のもとで高い抵抗変化を有する良好な感度をもつ磁気
抵抗を提供することである。
スピンバルブ構造の強磁性層内の測定電流によって作ら
れる自己バイアス現象の不利な効果を克服することがで
きる磁気抵抗を提供することである。
な構造を有する磁気抵抗と、極めて安定した磁気抵抗セ
ンサとを提供することである。
めに、本発明は、第1、第2および第3強磁性体層の積
層を有する磁気抵抗を提供し、第2層は、第1層および
第3層からそれぞれ第1および第2非磁性導電材料層に
よって分離され、かつ外部磁界によって修正させること
ができる磁化を有する軟質材料から作られる磁気抵抗に
おいて、第1および第3層の1つがいわゆる測定方向に
捕捉磁化を有し、一方、他の層は磁気抵抗を横切る測定
電流効果の作用により前記測定方向に配向可能な磁化を
有することを特徴とする。
界の範囲を通る実質的に一定に残留する磁化を意味す
る。
を有するスピンバルブ構造よりも顕著に大きな磁気抵抗
振幅を提供する。2つの磁性層の代わりに3つの磁性層
が存在する結果として、磁気抵抗の振幅は単スピンバル
ブ構造よりも50〜100%高くなる。さらに、前記構
造中の第2自由磁性層は、多層磁気抵抗を通って流れる
電流層のほぼ中心にある。したがって、測定電流によっ
て作られる分極磁界は前記層のところで実質上ゼロにな
り、この結果、高い電流密度の中で同様に高い保磁率を
もつことができる。
7238号明細書に記載された二重スピンバルブ構造と
比較して、外部磁性材料層の1つを捕捉するために必要
なNiFe下層と第1FeMn層の蒸着を避けている。
これは製造を容易にする。同様に、NiFeとFeMn
下層との除去は、磁気抵抗効果に参与しない前記2つの
下層内の電流誘導を除去するためにより大きな磁気抵抗
効果の振幅を可能にする。
無い場合の第2層は、測定される磁界において磁気抵抗
のより線形性の応答の達成を可能にする測定方向に対し
て実質的に垂直の磁化をもつことができる。
は、最大保持力を与え、それにより所望の方向に前記層
の磁化の「遮断」を可能にする異方性希土類を含むコバ
ルトと鉄を基材とする合金から前記層を作ることにより
達成することができる。
交換による該層の磁化と接触する反強磁性体層を強磁性
層に加えることである。
様に各強磁性層と隣接する各非磁性層との間にそれぞれ
コバルトを組込む材料から作られる分離層または空隙層
を有することもできる。コバルトまたは多量にコバルト
を含む合金の前記層は、磁気抵抗効果のさらなる改良を
可能にする。
えたセンサを提供する。
能の磁化を有する第1強磁性体層と、非磁性導電材料層
と、第2軟質強磁性体層と、第2非磁性導電材料層と、
捕捉磁化を有する第3強磁性体層とを基板上に順次蒸着
することにより積層を得るとともに、磁化容易軸を提供
するための第2軟質強磁性体層の蒸着中の測定方向に対
して本質的に垂直に磁界を印加する工程にしたがって製
造することができる。
照しながらこれのみに限定しない以下の実施態様の説明
から推測することができる。
多層構造は、本質的に複数の原子面と約数10ナノメー
タとの間の厚さを有する強磁性遷移金属(鉄、コバル
ト、ニッケルまたはこれらの合金)を基材とした3つの
層10、20および30を含む。前記3つの磁性層は、
2つの非磁性良導金属層15、25によって分離され、
前記金属層の厚さは前記分離層を横切り弱結合される磁
性層の磁化に適さなければならないが、非磁性金属を通
過する電子の自由平均通路をはるかに下回る。前述の2
つの条件に対応する厚さの範囲は約1〜5nmまで延び
る。
および30との間にそれぞれ配設される層15および2
5は、銅、銀または金から成ることが好ましい。しか
し、この選択は、たとえばアルミニウムまたはプラチナ
のような他の良導金属を除外するものではない。
0および30が他の1つの層に対して平行の磁化を有す
る状態に対応するいわゆる平行状態から、層10および
30の磁化が平行であるが、層20の磁化が層10およ
び30の磁化に対して本質的に逆のいわゆる逆平行状態
に各層の配向性が変化するとき、重要な抵抗率の変化を
もたらす。
は測定磁界に対して平行の方向に遮断されながら捕捉さ
れる。捕捉は反強磁性層40による異方性交換効果によ
って保証される。層40は、層30上に蒸着される反強
磁性FeMn層またはフェリ磁性TbCo層である。層
30の磁気捕捉は同様に以下に記述する他の手段によっ
ても得ることができる。
化方向は、磁気抵抗に印加される被測定磁界によって容
易に修正することができる。これは、たとえば組成Ni
80Fe20のパーマロイ層である。
を得るために、層20の磁化は、磁気抵抗に印加される
外部磁界がゼロのとき、測定方向に対して整列し本質的
に垂直であることが好ましい。層20の磁化の前記の好
ましい自発配向方向は、層20の磁化容易軸が磁気抵抗
の最大長手方向に対して平行のところで磁気抵抗の形状
異方性効果から生じさせることができる。用語「磁化容
易軸」は、ゼロ磁界における材料の磁化の自発配向方向
に対応する軸である。
様に層20の形成中に付与することもできる。
基材とする合金から作られる層10は、磁気抵抗内に流
れる電流が無いときには捕捉されない磁化を有する。し
かし、電流(ここでは測定電流)が磁気抵抗を通して流
れるとき、層10の磁化は、磁気抵抗内の電流によって
作られる磁界効果にもとづき、層30の磁化に対して本
質的に平行の方向に配向される。図1の矢印1、2およ
び3は、それぞれ適用外部磁界が無い場合と、測定電流
Jがある場合における層10、20および30の磁石の
配向性を示す。矢印2′は、測定される磁界Hがある場
合の修正層20の磁化を示す。
10の分極を示す。この効果は、図2でより良く理解で
きるが、ここでは長方形100が、該長方形の最大長手
方向と開始端に対して垂直に、すなわち測定電流Jに対
して垂直に多層磁気抵抗の横断面を表す。長方形100
は同様に磁気抵抗を通過する測定電流Jの均質層を表
す。
/cm2 の典型的な電流密度jで磁気抵抗を通って流れ
るとき、前記電流は、測定に望ましい磁界Hの強度のオ
ーダと良好に比較することができるセンサ内の磁界Bを
生じさせる。したがって、電流密度が多層構造全体の厚
さを越える均質層100を形成する仕方で材料(=J)
内で均質であると仮定すると、磁界は縦行面Pにおい
て、すなわち、外部表面に対して平行の面と、多層構造
の厚さの半分に位置する面および磁気抵抗の外部側面1
00aおよび100b上で該面の最大値に達するために
前記縦行面Pから離れて移動しながら直線的に増加する
面においてゼロとなる。アンペアの積分法則を用いる
と、
流層によって作られる磁界がH(z)=jzとして変化
することを示している。たとえば、j=2・107 A/
cm2の時、H(z)=0.2zであり、zは単位kA
/mにおけるH(z)で、ナノメータで表わされる。し
たがって、多層系の全厚さがe=20nmのとき、表面
100aまたは100bにおける磁界は、
比較することができる。
抵抗を通して流れる電流Jの層の中心付近にあるとき、
前記中心磁性層上の測定電流によって作られる磁界は、
測定に望ましい磁界と比較してゼロまたは微弱になる。
したがって、中心層20の磁化は測定される適用外部磁
界の変化に容易に従うことができる。
に、測定電流によって生成する強い磁界がある。この磁
界は、前記層の磁化に作用し、かつ測定方向に対して本
質的に平行の方向に配向する。
自発分極磁界(H)が、捕捉層30の磁化方向に影響を
及ぼすにはあまりに低すぎる。
捉方向に選択することができるため、この結果、層10
および30の磁化は、たとえば約2・107 A/m2 の
測定電流がある場合と外部磁界が無い場合においては実
質的に平行である。
気抵抗の端子電圧の変化を示す。端子70、72は、た
とえば図4または図5に見ることができる。磁界Hが約
1kA/mのとき、3つの磁性層10、20、30の磁
化は平行である。したがって、磁気抵抗の抵抗率は最小
となり、これが最少端子電圧Vmin をもたらす。磁界H
が約−1kA/mのとき、層20の磁化は、本質的に他
の層に対して平行に残留する層10および30の磁化に
対して逆になる。磁界Hの値が増加するとき、抵抗率は
数パーセント減少し、これが同様に約1mVの電圧低減
をもたらす。2つの電圧限度値Vmax とVmin との間の
電圧変化は本質的に線形である。ゼロ磁界と比較したと
きの若干の非対称性は、層15および20の非磁性金属
を通して層20と層10および30との間の電磁結合が
残留するときに存在することがある。前述のような電磁
結合は磁性体の厚さが薄い場合に存在することが知られ
ている。しかし、層15および25の材料と、実質的に
は低温で蒸着される銅および銀、さらに金により、前記
結合は2nmを越える前記層の厚さとともに急激に減少
する。
した本発明の磁気抵抗の構造の細部を示す。これらの図
は、同様に本発明の磁気抵抗の生産工程における層の形
成順序の一例を示す。
る符号で表す。
板6の上に形成される。この基板から出発し、順々に各
層の符号、特性および厚さを表1に例示した方法で示
す。
リングによって成形することができる。
れるとき、前記層の良好な構造を得るためには、基板を
液体窒素で冷却することが好ましい。符号は、たとえば
フランス特許第2698965号との関連でつけること
ができる。すでに述べたように、層15と25は、同様
に基板の冷却が不用な銅または金から作ることができ
る。しかし、これらの材料は、加熱後徐冷操作中に銀ほ
ど良好な熱的安定性を示さない。
向に対して本質的に垂直の磁界が印加される。この約8
00〜8000A/m(10〜100Oe)の磁界は、
「中心」層20内の磁化容易軸の誘導を可能にする。
長形状、たとえば棒の長さが前記磁化容易軸に対して平
行となるのが好ましい棒形状を有する。したがって、形
状異方性効果は、同様に磁性層20の磁化容易軸に沿っ
て前記磁性層の配向性に寄与する。図4または図5の例
において、測定電流は棒の最大長手方向に沿って流れ
る。
ち測定方向に対して本質的に平行に磁界を印加して構造
体を冷却することに続いて、Fe50Mn50層41のネー
ル温度直上の温度、即ち約200℃、に構造体を加熱す
ることにより層20の磁化容易軸に対して垂直に配向お
よび捕捉することができる。ネール温度は、反強磁性体
のスピンが逆平行配置にされる温度より下の温度である
ことを指摘できる。特に、米国特許出願第625343
号は参考として言及しておくことにする。
と、磁気抵抗は反強磁性層40をもたない。この層40
を除くことにより、磁気抵抗の構造は結果的に図4の構
造に類似する。しかし、図4の層30に対応する層3
0′は、磁化が約10kA/mを下回るあらゆる外部磁
界の影響を受けない高保磁体層である。層30′は、た
とえば、サマリウム、ネオジム、テルビウムおよびジス
プロシウムの中から選択された異方性希土類を添加した
鉄およびコバルト合金である。
および26は、本発明の改良の範囲に含まれる。厚さ
0.2〜1nmの0≦x≦0.3のコバルトまたはCo
1-x Fex 合金の前記各層は、層20の飽和磁界または
ヒステリシスを増大しないで巨大磁気抵抗効果の振幅を
顕著に増大させることを可能にする。
ようなコバルトまたはコバルトに富む合金によって層1
0および30の材料を置換することを含む。しかし、層
20はなお軟質磁性材料である。
の製造に使用することができる。図4に図示した結合7
0、72の場合においては、これらは長手方向に考慮さ
れた磁気抵抗端に配置することができる。前記結合は、
図示していない測定回路の各結合の接続を可能にする。
20の磁化に対して本質的に垂直に層10の磁化を配向
させるために適した約1600A/m(20Oe)の磁
界を層10に作ることを可能にする。この後、センサ内
の測定電流の方向は、層10および30の磁化が平行か
つ非逆平行となるように選択される。
適用する外部磁界効果のもとで高い抵抗変化を有する良
好な感度を持ち、磁気抵抗の操作が、スピンバルブ構造
の強磁性層内の測定電流によって作られる自己バイアス
現象の不利な効果を克服した磁気抵抗、並びに極めて安
定した磁気抵抗センサを提供することができる。
図解表示。
抗の端子電圧変化を示す特性曲線。
抗の図解磁区。
Claims (13)
- 【請求項1】 第1、第2および第3強磁性体層の積層
を有する磁気抵抗であって、第1および第2非磁性導電
材料層によってそれぞれ第1層および第3層から分離さ
れ、かつ外部磁界によって修正することができる磁化を
有する軟質材料から作られる第2層を有する磁気抵抗に
おいて、第1層および第3層の1つがいわゆる測定方向
に捕捉磁化を有し、一方、他の層が磁気抵抗を横切る測
定電流(J)効果の作用により前記測定方向に配向可能
の磁化を有することを特徴とする磁気抵抗。 - 【請求項2】 外部磁界が無い場合には第2層が測定方
向に対して本質的に垂直の磁化を有することを特徴とす
る請求項1に記載の磁気抵抗。 - 【請求項3】 非磁性材料が銅、銀および金の中から選
択されることを特徴とする請求項1に記載の磁気抵抗。 - 【請求項4】 非磁性材料層が厚さ1〜5nmの範囲に
あることを特徴とする請求項1に記載の磁気抵抗。 - 【請求項5】 捕捉磁化を有する層が異方性希土類を含
むコバルトと鉄とを基材とする高飽和保磁力合金から作
られることを特徴とする請求項1に記載の磁気抵抗。 - 【請求項6】 積層が、同様に該積層の磁化を阻止する
ために捕捉磁化を有する層に接触する反強磁性体層を有
することを特徴とする請求項1に記載の磁気抵抗。 - 【請求項7】 積層が、各強磁性層間と隣接した各非磁
性層間にそれぞれコバルト組込み材料から作られる分離
層を有することを特徴とする請求項1に記載の磁気抵
抗。 - 【請求項8】 分離層が0≦x≦0.3の合金Co
(1-x) OFex であることを特徴とする請求項7に記載
の磁気抵抗。 - 【請求項9】 請求項1に記載の磁気抵抗を適用したこ
とを特徴とする磁界測定センサ。 - 【請求項10】 電流効果に基づき配向可能の磁化を有
する第1強磁性体層と、導電性非磁性体層と、第2軟質
強磁性体層と、第2導電性非磁性体層と、捕捉磁化を有
する第3強磁性体層とを基板上に連続的に蒸着すること
により積層を得るとともに、磁化容易軸を提供するため
に第2軟質強磁性体層の蒸着中に測定方向に対して本質
的に垂直に磁界を印加することを特徴とする請求項1に
記載の磁気抵抗の製造工程。 - 【請求項11】 各層が陰極スパッタリングによって蒸
着されることを特徴とする請求項10に記載の工程。 - 【請求項12】 第3強磁性層上にFe50Mn50反強磁
性合金層の蒸着を行ない、積層を反強磁性層のネール温
度を越える温度に加熱し、測定方向に対し平行に磁界を
印加することによって冷却することを特徴とする請求項
10に記載の工程。 - 【請求項13】 基板への第1強磁性体層の蒸着に先立
って、タンタル層が基板上に成形されることを特徴とす
る請求項10に記載の工程。
Applications Claiming Priority (2)
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