JPH093518A - 転炉における吹錬終点制御方法 - Google Patents
転炉における吹錬終点制御方法Info
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- JPH093518A JPH093518A JP7159092A JP15909295A JPH093518A JP H093518 A JPH093518 A JP H093518A JP 7159092 A JP7159092 A JP 7159092A JP 15909295 A JP15909295 A JP 15909295A JP H093518 A JPH093518 A JP H093518A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】高精度な終点マンガン濃度制御が行える吹錬終
点制御方法を提供する。 【構成】溶鋼中マンガン濃度をリアムタイムで測定可能
な計測手段を有する転炉における吹錬終点制御方法であ
って、次の手順で行われる。 溶鋼中マンガン濃度計測手段で測定される溶鋼中マン
ガン濃度実測値からマンガンの酸化速度を算出する。 この酸化速度値から吹錬終点までのマンガンの酸化量
を予測する。 この予測値から吹錬終点時点での溶鋼中マンガン濃度
を推定する。 前記推定結果と目標終点マンガン濃度との偏差から底
吹きガス流量およびメインランス高さ等の溶鋼中マンガ
ン濃度制御の操作変量を演算する。 これらの操作変量に基づき吹錬終点制御を行う。
点制御方法を提供する。 【構成】溶鋼中マンガン濃度をリアムタイムで測定可能
な計測手段を有する転炉における吹錬終点制御方法であ
って、次の手順で行われる。 溶鋼中マンガン濃度計測手段で測定される溶鋼中マン
ガン濃度実測値からマンガンの酸化速度を算出する。 この酸化速度値から吹錬終点までのマンガンの酸化量
を予測する。 この予測値から吹錬終点時点での溶鋼中マンガン濃度
を推定する。 前記推定結果と目標終点マンガン濃度との偏差から底
吹きガス流量およびメインランス高さ等の溶鋼中マンガ
ン濃度制御の操作変量を演算する。 これらの操作変量に基づき吹錬終点制御を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、普通銑吹錬およびレス
スラグ吹錬を行う転炉吹錬における終点マンガン濃度制
御を主体とする吹錬終点制御に関するものである。
スラグ吹錬を行う転炉吹錬における終点マンガン濃度制
御を主体とする吹錬終点制御に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般的には吹錬中での溶鋼中のマ
ンガン濃度の推定およびその制御は実施されてはおら
ず、吹錬終点でのマンガン濃度は、経験的にマンガン鉱
石の投入量を調整することで対処している。
ンガン濃度の推定およびその制御は実施されてはおら
ず、吹錬終点でのマンガン濃度は、経験的にマンガン鉱
石の投入量を調整することで対処している。
【０００３】従って、転炉終点でのマンガン濃度は保証
されないため、転炉終点で溶鋼サンプルを採取し、オフ
ラインでマンガン濃度を分析し、次工程のＲＨ等の二次
精錬炉で最終調整を行っている。この場合、次工程では
マンガン鉱石の代わりに合金マンガン等を使用してお
り、コストアップになるという問題があった。
されないため、転炉終点で溶鋼サンプルを採取し、オフ
ラインでマンガン濃度を分析し、次工程のＲＨ等の二次
精錬炉で最終調整を行っている。この場合、次工程では
マンガン鉱石の代わりに合金マンガン等を使用してお
り、コストアップになるという問題があった。
【０００４】また、最近の報告〔材料とプロセス（日本
鉄鋼協会）、Ｖｏｌ．７（１９９４）Ｐ．２３２）〕で
は、溶鋼中マンガン濃度センサの測定値に基づき、粉コ
ークスや鉄鉱石を投入するマンガン制御方法が提案され
ている。
鉄鋼協会）、Ｖｏｌ．７（１９９４）Ｐ．２３２）〕で
は、溶鋼中マンガン濃度センサの測定値に基づき、粉コ
ークスや鉄鉱石を投入するマンガン制御方法が提案され
ている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
マンガン制御法は測定時点でのマンガン濃度しか考慮さ
れておらず、時系列的なマンガン濃度に対する追跡予測
または推定が行われていないため、終点での目標適中精
度としてはおのずから限界がある。また、制御アクショ
ンとして粉コークスおよび鉄鉱石の投入を行っており、
マンガン濃度への感度が不明確であり、かつ遅れも発生
すると考えられ制御性に限界がある。
マンガン制御法は測定時点でのマンガン濃度しか考慮さ
れておらず、時系列的なマンガン濃度に対する追跡予測
または推定が行われていないため、終点での目標適中精
度としてはおのずから限界がある。また、制御アクショ
ンとして粉コークスおよび鉄鉱石の投入を行っており、
マンガン濃度への感度が不明確であり、かつ遅れも発生
すると考えられ制御性に限界がある。
【０００６】本発明は、上述の従来技術の問題点に鑑み
なされたものであり、高精度な終点マンガン濃度制御が
行える吹錬終点制御方法を提供することを目的とする。
なされたものであり、高精度な終点マンガン濃度制御が
行える吹錬終点制御方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係わる吹錬途中
の溶鋼中マンガン濃度をリアムタイムで測定可能な計測
手段を有する転炉における吹錬終点制御方法は、次の手
順で行われることを要旨とする。
の溶鋼中マンガン濃度をリアムタイムで測定可能な計測
手段を有する転炉における吹錬終点制御方法は、次の手
順で行われることを要旨とする。
【０００８】溶鋼マンガンセンサなどの溶鋼中マンガ
ン濃度計測手段で測定される溶鋼中マンガン濃度実測値
からマンガンの酸化速度を算出する。
ン濃度計測手段で測定される溶鋼中マンガン濃度実測値
からマンガンの酸化速度を算出する。
【０００９】前記で算出した酸化速度値から吹錬終
点までのマンガンの酸化量を予測する。
点までのマンガンの酸化量を予測する。
【００１０】前記の予測値から吹錬終点時点での溶
鋼中マンガン濃度を推定する。
鋼中マンガン濃度を推定する。
【００１１】前記の推定結果と目標終点マンガン濃
度との偏差から、例えば底吹きガス流量およびメインラ
ンス高さ等の溶鋼中マンガン濃度制御の操作変量を演算
する。
度との偏差から、例えば底吹きガス流量およびメインラ
ンス高さ等の溶鋼中マンガン濃度制御の操作変量を演算
する。
【００１２】前記で算出した操作変量に基づき吹錬
終点制御を行う。
終点制御を行う。
【００１３】
【作用】本発明方法により、溶鋼マンガン濃度センサを
有する転炉において、溶鋼中マンガン（Ｍn ）濃度の終
点制御を行った実施様態に基づき説明する。
有する転炉において、溶鋼中マンガン（Ｍn ）濃度の終
点制御を行った実施様態に基づき説明する。
【００１４】図１は、本発明方法を実施した転炉設備の
構成図および吹錬終点制御装置のブロック図である。こ
の転炉設備は、溶鋼１０を吹錬する転炉１、酸素等を吹
き込むメインランス２、排ガスを集めて排気する排ガス
ダクト３、吹錬中に溶鋼温度および溶鋼成分値等を測定
するためのサブランス４、マンガン濃度を計測する溶鋼
マンガンセンサ５、メインランスの高さ等を調整するメ
インランス調整機６、そのメインランス２からの上吹き
酸素量を調整する流量調整バルブ１２、上吹き酸素量を
計測する酸素流量計８、溶鋼に底からガスを吹き込む底
吹きガス吹き込み装置７、その底吹きガスの流量を調整
する調整バルブ９、溶鋼温度および溶鋼中炭素濃度の終
点制御を行う終点温度制御装置１５ならびにマンガン濃
度制御装置２０を備えている。
構成図および吹錬終点制御装置のブロック図である。こ
の転炉設備は、溶鋼１０を吹錬する転炉１、酸素等を吹
き込むメインランス２、排ガスを集めて排気する排ガス
ダクト３、吹錬中に溶鋼温度および溶鋼成分値等を測定
するためのサブランス４、マンガン濃度を計測する溶鋼
マンガンセンサ５、メインランスの高さ等を調整するメ
インランス調整機６、そのメインランス２からの上吹き
酸素量を調整する流量調整バルブ１２、上吹き酸素量を
計測する酸素流量計８、溶鋼に底からガスを吹き込む底
吹きガス吹き込み装置７、その底吹きガスの流量を調整
する調整バルブ９、溶鋼温度および溶鋼中炭素濃度の終
点制御を行う終点温度制御装置１５ならびにマンガン濃
度制御装置２０を備えている。
【００１５】なお、この終点温度制御装置１５として
は、例えば酸素バランス式および温度バランス式から成
る製鋼モデルにより、目標終点溶鋼温度および目標終点
溶鋼中炭素濃度に到達するに必要な上吹き酸素量あるい
は冷材投入量を算出ならびに指示する公知の終点制御装
置を用いる。これにより従来通り、吹錬終点での溶鋼温
度および溶鋼中炭素濃度も併せて保証される。
は、例えば酸素バランス式および温度バランス式から成
る製鋼モデルにより、目標終点溶鋼温度および目標終点
溶鋼中炭素濃度に到達するに必要な上吹き酸素量あるい
は冷材投入量を算出ならびに指示する公知の終点制御装
置を用いる。これにより従来通り、吹錬終点での溶鋼温
度および溶鋼中炭素濃度も併せて保証される。
【００１６】本発明方法は、マンガン濃度制御装置２０
において、時々刻々得られる溶鋼マンガンセンサ５の測
定値から吹錬終点時の溶鋼中マンガン濃度予測演算およ
び終点マンガン濃度制御演算を逐次実施し、その結果に
基づき底吹きガス流量およびメインランス高さ等の溶鋼
中マンガン濃度制御の操作量を調整し、吹錬終点時の溶
鋼中マンガン濃度を溶鋼温度および溶鋼中炭素濃度と共
々、目標値に適中させることを骨子とする。
において、時々刻々得られる溶鋼マンガンセンサ５の測
定値から吹錬終点時の溶鋼中マンガン濃度予測演算およ
び終点マンガン濃度制御演算を逐次実施し、その結果に
基づき底吹きガス流量およびメインランス高さ等の溶鋼
中マンガン濃度制御の操作量を調整し、吹錬終点時の溶
鋼中マンガン濃度を溶鋼温度および溶鋼中炭素濃度と共
々、目標値に適中させることを骨子とする。
【００１７】なお、この溶鋼中マンガン濃度の予測なら
びに同終点制御は、吹錬末期での溶鋼温度および溶鋼中
の炭素濃度のサブランス測定（動浴Ｓ／Ｌ測定）以後、
吹錬終了まで繰り返し実施される。
びに同終点制御は、吹錬末期での溶鋼温度および溶鋼中
の炭素濃度のサブランス測定（動浴Ｓ／Ｌ測定）以後、
吹錬終了まで繰り返し実施される。
【００１８】前述の図１に示すブロック図を用いて、マ
ンガン濃度制御装置２０で行われる溶鋼中マンガン濃度
の予測および終点制御演算につき詳細に説明する。
ンガン濃度制御装置２０で行われる溶鋼中マンガン濃度
の予測および終点制御演算につき詳細に説明する。
【００１９】（１）溶鋼中マンガン濃度予測演算部（図
１の符号３０の部分） 溶鋼マンガンセンサ５での溶鋼中マンガン濃度の計測値
に基づき、吹錬終点での溶鋼中マンガン濃度の予測演算
を行う。
１の符号３０の部分） 溶鋼マンガンセンサ５での溶鋼中マンガン濃度の計測値
に基づき、吹錬終点での溶鋼中マンガン濃度の予測演算
を行う。
【００２０】図２は、本発明方法における終点マンガン
濃度予測の演算プロセスの説明図である。
濃度予測の演算プロセスの説明図である。
【００２１】時々刻々得られる溶鋼マンガンセンサの実
測値から、演算実施時点でのマンガン酸化速度を次の
（１）式にて計算する。
測値から、演算実施時点でのマンガン酸化速度を次の
（１）式にて計算する。
【００２２】 ＶMn（ｔ）＝［Ｍn （ｔ−△Ｔ）−Ｍn （ｔ）］／△Ｔ ・・・・（１） ここで、ＶMn（ｔ）：時刻ｔでのマンガン酸化速度
（％／sec ） Ｍn （ｔ）：時刻ｔでの溶鋼マンガンセンサの実測値
（％） △Ｔ ：演算周期 （sec ） 上記のマンガン酸化速度ＶMn（ｔ）を用いて、次の
（２）式により終点マンガン濃度の推定を行う。
（％／sec ） Ｍn （ｔ）：時刻ｔでの溶鋼マンガンセンサの実測値
（％） △Ｔ ：演算周期 （sec ） 上記のマンガン酸化速度ＶMn（ｔ）を用いて、次の
（２）式により終点マンガン濃度の推定を行う。
【００２３】 ＥＰMn＝Ｍn （ｔ）−ＶMn（ｔ）・Ｔ ・・・・（２） ここで、ＥＰMn：終点マンガン濃度予測値 （％） Ｔ ：演算実施時刻から吹錬終点までの時間 （sec
） また、吹錬終点までの時間Ｔは、次の（３）式にて計算
できる。
） また、吹錬終点までの時間Ｔは、次の（３）式にて計算
できる。
【００２４】 Ｔ＝（ＴＯ2 ／ＦＯ2 ） ・・・・（３） ＴＯ2 ：演算実施時刻から吹錬終点までの必要酸素量 ＦＯ2 ：上吹酸素流量の実績値 なお、ここで使用される必要酸素量ＴＯ2 は、吹錬終点
制御に用いられる公知の終点炭素濃度制御モデル（図１
の場合は、終点温度制御装置１５が有している公知の酸
素バランス式および温度バランス式）により決定され
る。
制御に用いられる公知の終点炭素濃度制御モデル（図１
の場合は、終点温度制御装置１５が有している公知の酸
素バランス式および温度バランス式）により決定され
る。
【００２５】以上の演算を溶鋼マンガンセンサ５の測定
ピッチ（０．５〜１分）毎に吹錬終点まで繰返すにより
時々刻々のＥＰMnが推定できる。
ピッチ（０．５〜１分）毎に吹錬終点まで繰返すにより
時々刻々のＥＰMnが推定できる。
【００２６】（２）溶鋼中マンガン濃度制御演算部（図
１の符号３１の部分） 図３は、本発明方法における溶鋼中マンガン濃度制御の
演算ブロック図である。
１の符号３１の部分） 図３は、本発明方法における溶鋼中マンガン濃度制御の
演算ブロック図である。
【００２７】前述の（１）項で演算された終点溶鋼マン
ガン濃度予測値ＥＰMnと目標終点マンガン濃度Ｍnaimと
の下記（４）式による偏差に基づき、制御アクションを
決定し、転炉の操業を司る転炉プロセス制御装置に制御
アクション指示データを出力する。
ガン濃度予測値ＥＰMnと目標終点マンガン濃度Ｍnaimと
の下記（４）式による偏差に基づき、制御アクションを
決定し、転炉の操業を司る転炉プロセス制御装置に制御
アクション指示データを出力する。
【００２８】 △Ｍn ＝ＥＰMn−Ｍnaim ・・・・（４） ここで行う制御指示演算としては、例えば下記の表１の
△Ｍn 判定テーブルおよび表２に示す制御アクションテ
ーブルに基づき溶鋼中マンガン濃度制御の操作変量を決
定し、終点溶鋼温度および終点溶鋼中炭素濃度を制御す
る終点温度制御装置１５ならびに転炉の操業を司る転炉
プロセス制御装置に指示出力する。
△Ｍn 判定テーブルおよび表２に示す制御アクションテ
ーブルに基づき溶鋼中マンガン濃度制御の操作変量を決
定し、終点溶鋼温度および終点溶鋼中炭素濃度を制御す
る終点温度制御装置１５ならびに転炉の操業を司る転炉
プロセス制御装置に指示出力する。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】前述の（１）項および（２）項の演算を吹
錬末期の動浴Ｓ／Ｌ測定時から吹錬終点まで繰返し行う
ことにより、高精度な終点マンガン濃度制御が実現でき
る。
錬末期の動浴Ｓ／Ｌ測定時から吹錬終点まで繰返し行う
ことにより、高精度な終点マンガン濃度制御が実現でき
る。
【００３２】なお、更に高精度な制御が要求される場合
には、前記表１および表２の制御アクションテーブルを
さらに細分化することにより対応が可能である。
には、前記表１および表２の制御アクションテーブルを
さらに細分化することにより対応が可能である。
【００３３】
【実施例】図４は、図１の吹錬終点制御装置で適用例
（目標終点溶鋼中炭素濃度：Ｃaim＝０．０６％，目標
終点溶鋼中マンガン濃度：Ｍnaim＝０．３％の低炭素
鋼）に対し終点マンガン濃度制御を行った時の制御ステ
ップを示す説明図である。図１および図４により終点マ
ンガン濃度制御の制御ステップを、更に具体的に説明す
る。
（目標終点溶鋼中炭素濃度：Ｃaim＝０．０６％，目標
終点溶鋼中マンガン濃度：Ｍnaim＝０．３％の低炭素
鋼）に対し終点マンガン濃度制御を行った時の制御ステ
ップを示す説明図である。図１および図４により終点マ
ンガン濃度制御の制御ステップを、更に具体的に説明す
る。
【００３４】ここでは、説明を判り易くかつ簡略化する
ため、溶鋼マンガンセンサ５によるマンガン濃度実測値
としては、動浴Ｓ／Ｌ測定時とその１分後のマンガン濃
度実測値の２点を使用し、吹錬終点時の溶鋼中Ｍn 濃度
予測演算ならびに溶鋼中マンガン濃度制御演算を各々１
回行うケースを取り上げた。
ため、溶鋼マンガンセンサ５によるマンガン濃度実測値
としては、動浴Ｓ／Ｌ測定時とその１分後のマンガン濃
度実測値の２点を使用し、吹錬終点時の溶鋼中Ｍn 濃度
予測演算ならびに溶鋼中マンガン濃度制御演算を各々１
回行うケースを取り上げた。
【００３５】終点マンガン濃度予測値ＥＰMnの演算 マンガン濃度制御装置２０の溶鋼中マンガン濃度予測演
算部３０において、前記２点（動浴Ｓ／Ｌ測定時および
その１分後）の溶鋼マンガンセンサ５によるマンガン濃
度実測値から、前記（１）式により演算時点（ｔ＝１）
のマンガン酸化速度ＶMn（１）を算出する。次いで、前
記（２）式および（３）式により下記の吹錬終点時のマ
ンガン濃度予測値ＥＰMnを推定する。（図４中の） ＥＰMn＝０．０４５％ ・・・・ 終点マンガン偏差△Ｍn の演算 前記（４）式によりこのマンガン濃度予測値ＥＰMnと終
点マンガン濃度目標値Ｍnaimとのマンガン偏差△Ｍn を
算出する。（図４中の） △Ｍn ＝ＥＰMn−Ｍnaim ＝０．０４５％−０．３％ ＝−０．２５５％ ・・・・ 制御指示演算 次に、溶鋼中マンガン濃度制御演算部３１において、吹
錬終点での溶鋼中マンガン濃度が目標範囲内に適中する
ように、前記マンガン偏差△Ｍn に基づき前述の表１お
よび表２の制御アクションテーブルから制御アクション
を決定する。
算部３０において、前記２点（動浴Ｓ／Ｌ測定時および
その１分後）の溶鋼マンガンセンサ５によるマンガン濃
度実測値から、前記（１）式により演算時点（ｔ＝１）
のマンガン酸化速度ＶMn（１）を算出する。次いで、前
記（２）式および（３）式により下記の吹錬終点時のマ
ンガン濃度予測値ＥＰMnを推定する。（図４中の） ＥＰMn＝０．０４５％ ・・・・ 終点マンガン偏差△Ｍn の演算 前記（４）式によりこのマンガン濃度予測値ＥＰMnと終
点マンガン濃度目標値Ｍnaimとのマンガン偏差△Ｍn を
算出する。（図４中の） △Ｍn ＝ＥＰMn−Ｍnaim ＝０．０４５％−０．３％ ＝−０．２５５％ ・・・・ 制御指示演算 次に、溶鋼中マンガン濃度制御演算部３１において、吹
錬終点での溶鋼中マンガン濃度が目標範囲内に適中する
ように、前記マンガン偏差△Ｍn に基づき前述の表１お
よび表２の制御アクションテーブルから制御アクション
を決定する。
【００３６】表１および表２で前記△Ｍn の値に基づき
制御アクションケースＮＯ．のケース５を求める。表２
により下記のケース５における下記の制御アクションを
決定する。（図４中の−１，−２） 底吹ガス流量 ：＋２Ｎｍ3 ／ｍｉｎ ・・・・−１ メインランス高さ：−０．２ｍ ・・・・−２ 終点マンガン濃度制御 前記制御アクション指令を操作変量として転炉プロセス
制御装置へ出力し、メインランス調整機６および調整バ
ルブ９を調整する。
制御アクションケースＮＯ．のケース５を求める。表２
により下記のケース５における下記の制御アクションを
決定する。（図４中の−１，−２） 底吹ガス流量 ：＋２Ｎｍ3 ／ｍｉｎ ・・・・−１ メインランス高さ：−０．２ｍ ・・・・−２ 終点マンガン濃度制御 前記制御アクション指令を操作変量として転炉プロセス
制御装置へ出力し、メインランス調整機６および調整バ
ルブ９を調整する。
【００３７】また同時に、前記操作変量を終点温度制御
装置１５にも出力し、終点溶鋼温度および終点溶鋼中炭
素濃度制御を行う。
装置１５にも出力し、終点溶鋼温度および終点溶鋼中炭
素濃度制御を行う。
【００３８】上記制御アクションの結果、終点マンガン
濃度実績値を許容範囲内（Ｍnaim±０．１％）の０．３
２５％とすることができた。（図４中の） なお、この適用例は説明の簡潔化のため、終点マンガン
濃度制御の１サイクルの制御ステップのみを取り上げた
が、実際にはこの制御ステップを溶鋼マンガンセンサ５
での溶鋼中マンガン濃度の実測ピッチ毎（０．５〜１
分）に繰り返し実施することにより、終点溶鋼中マンガ
ン濃度の適中精度を更に向上させることができる。
濃度実績値を許容範囲内（Ｍnaim±０．１％）の０．３
２５％とすることができた。（図４中の） なお、この適用例は説明の簡潔化のため、終点マンガン
濃度制御の１サイクルの制御ステップのみを取り上げた
が、実際にはこの制御ステップを溶鋼マンガンセンサ５
での溶鋼中マンガン濃度の実測ピッチ毎（０．５〜１
分）に繰り返し実施することにより、終点溶鋼中マンガ
ン濃度の適中精度を更に向上させることができる。
【００３９】上述の本発明方法を実施した図１に示す吹
錬終点制御装置を実操業中の転炉プロセスに設置し、炭
素鋼５０チャ−ジに適用した。
錬終点制御装置を実操業中の転炉プロセスに設置し、炭
素鋼５０チャ−ジに適用した。
【００４０】その結果、従来の終点マンガン濃度制御を
行わなかった場合の終点マンガン濃度目標（Ｍnaim±
０．１％）適中率約３０％に比し、本発明方法を実施し
た場合には、同適中率が７２％と大幅な向上が達成され
た。
行わなかった場合の終点マンガン濃度目標（Ｍnaim±
０．１％）適中率約３０％に比し、本発明方法を実施し
た場合には、同適中率が７２％と大幅な向上が達成され
た。
【００４１】
【発明の効果】本発明方法によると、溶鋼中マンガン濃
度の推定とその推定値に基づく高精度な終点マンガン濃
度制御との効果により、転炉吹錬の終点溶鋼中マンガン
濃度目標適中精度の大幅な向上が図れる。
度の推定とその推定値に基づく高精度な終点マンガン濃
度制御との効果により、転炉吹錬の終点溶鋼中マンガン
濃度目標適中精度の大幅な向上が図れる。
【図１】本発明方法を実施した転炉設備の構成図および
吹錬終点制御装置のブロック図である。
吹錬終点制御装置のブロック図である。
【図２】本発明方法における終点マンガン濃度予測の演
算プロセスの説明図である。
算プロセスの説明図である。
【図３】本発明方法における溶鋼中マンガン濃度制御の
演算ブロック図である。
演算ブロック図である。
【図４】図１の吹錬終点制御装置で適用例に対し終点マ
ンガン濃度制御を行った時の制御ステップを示す説明図
である。
ンガン濃度制御を行った時の制御ステップを示す説明図
である。
１ 転炉 ２ メインランス ３ 排ガスダクト ４ サブランス ５ 溶鋼マンガンセンサ ６ メインランス調整機 ７ 底吹きガス吹き込み装置 ８ 酸素流量計 ９ 調整バルブ １０ 溶鋼 １２ 流量調整バルブ １５ 終点温度制御装置 ２０ マンガン濃度制御装置 ３０ 溶鋼中マンガン濃度予測演算部 ３１ 溶鋼中マンガン濃度制御演算部
Claims (1)
- 【請求項１】吹錬途中の溶鋼中マンガン濃度をリアムタ
イムで測定可能な計測手段を有する転炉における吹錬終
点制御方法において、前記溶鋼中マンガン濃度計測手段
で測定される溶鋼中マンガン濃度実測値からマンガンの
酸化速度を算出し、その酸化速度値から吹錬終点までの
マンガンの酸化量を予測し、その予測値から吹錬終点時
点での溶鋼中マンガン濃度を推定し、その推定結果と目
標終点マンガン濃度との偏差から溶鋼中マンガン濃度制
御の操作変量を演算し、それらの操作変量に基づき吹錬
終点制御を行うことを特徴とする転炉における吹錬終点
制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7159092A JPH093518A (ja) | 1995-06-26 | 1995-06-26 | 転炉における吹錬終点制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7159092A JPH093518A (ja) | 1995-06-26 | 1995-06-26 | 転炉における吹錬終点制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH093518A true JPH093518A (ja) | 1997-01-07 |
Family
ID=15686068
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7159092A Pending JPH093518A (ja) | 1995-06-26 | 1995-06-26 | 転炉における吹錬終点制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH093518A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010065416A (ko) * | 1999-12-29 | 2001-07-11 | 이구택 | 랜스 위치검출기의 상태 판정 시스템 |
| CN102042768A (zh) * | 2010-12-27 | 2011-05-04 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 喷枪定位控制装置 |
-
1995
- 1995-06-26 JP JP7159092A patent/JPH093518A/ja active Pending
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