JPH09323191A - ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤInfo
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- JPH09323191A JPH09323191A JP14147396A JP14147396A JPH09323191A JP H09323191 A JPH09323191 A JP H09323191A JP 14147396 A JP14147396 A JP 14147396A JP 14147396 A JP14147396 A JP 14147396A JP H09323191 A JPH09323191 A JP H09323191A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 軟質で長尺のコンジットケーブルを曲げて使
用し、かつ高電流の溶接条件で溶接される場合において
も、送給ローラでスリップがなく、かつ摩擦抵抗が少な
くワイヤ送給性が良好で、さらにワイヤ表面の潤滑剤が
剥離しにくくチップ詰まりの生じないガスシールドアー
ク溶接用鋼ワイヤを提供すること。 【解決手段】 ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ表面
に二硫化モリブデンおよび二硫化タングステンの１種ま
たは２種を５〜５０％と酸化チタン１〜１５％を含有す
る潤滑剤をワイヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．８ｇ有す
ることを特徴とする。また、二硫化モリブデンおよび二
硫化タングステンの粒径は１５μｍ以下、酸化チタンの
粒径は１μｍ以下であることも特徴とする。
用し、かつ高電流の溶接条件で溶接される場合において
も、送給ローラでスリップがなく、かつ摩擦抵抗が少な
くワイヤ送給性が良好で、さらにワイヤ表面の潤滑剤が
剥離しにくくチップ詰まりの生じないガスシールドアー
ク溶接用鋼ワイヤを提供すること。 【解決手段】 ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ表面
に二硫化モリブデンおよび二硫化タングステンの１種ま
たは２種を５〜５０％と酸化チタン１〜１５％を含有す
る潤滑剤をワイヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．８ｇ有す
ることを特徴とする。また、二硫化モリブデンおよび二
硫化タングステンの粒径は１５μｍ以下、酸化チタンの
粒径は１μｍ以下であることも特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスシールドアー
ク溶接用鋼ワイヤに係り、特に軟質でかつ長尺のコンジ
ットケーブルを使用して溶接する場合においてもワイヤ
送給性の優れたガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤに関
する。
ク溶接用鋼ワイヤに係り、特に軟質でかつ長尺のコンジ
ットケーブルを使用して溶接する場合においてもワイヤ
送給性の優れたガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤに関
する。
【０００２】
【従来の技術】ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ（以
下、ワイヤという。）は、ワイヤ径が０．８〜２．０ｍ
ｍの細径で、ソリッドワイヤとフラックス入りワイヤの
２種類があり、その内フラックス入りワイヤにはめっき
や湿式伸線を行って製造可能なシーム部のないシームレ
スフラックス入りワイヤと帯鋼の中にフラックスを充填
し、包み込んで乾式伸線で製造される合わせ目有りのフ
ラックス入りワイヤとがある。
下、ワイヤという。）は、ワイヤ径が０．８〜２．０ｍ
ｍの細径で、ソリッドワイヤとフラックス入りワイヤの
２種類があり、その内フラックス入りワイヤにはめっき
や湿式伸線を行って製造可能なシーム部のないシームレ
スフラックス入りワイヤと帯鋼の中にフラックスを充填
し、包み込んで乾式伸線で製造される合わせ目有りのフ
ラックス入りワイヤとがある。
【０００３】これらのワイヤの内ソリッドワイヤとシー
ムレスフラックス入りワイヤは、シーム部がないため、
溶接トーチ先端に付けられるチップでの通電性やワイヤ
の耐錆性に有利な銅めっきができ、またシーム部がない
ためにワイヤに方向性がつきにくく、溶接トーチ先端で
のワイヤ振れが少なく、ビード蛇行が少ないのでロボッ
トでの溶接に適し、好んで使用されている。
ムレスフラックス入りワイヤは、シーム部がないため、
溶接トーチ先端に付けられるチップでの通電性やワイヤ
の耐錆性に有利な銅めっきができ、またシーム部がない
ためにワイヤに方向性がつきにくく、溶接トーチ先端で
のワイヤ振れが少なく、ビード蛇行が少ないのでロボッ
トでの溶接に適し、好んで使用されている。
【０００４】これらのワイヤは、溶接の自動化、高能率
化が進むとともに、さらに多く使用される傾向にある
が、最近、さらに能率を上げるために自動、半自動溶接
を問わず、より高電流密度の溶接条件が採用される方向
にあり、その結果必然的にワイヤの送給速度が大とな
る。また、対象となる構造物によっては溶接が狭隘部で
行われる場合も多く、それらの場所での使い易さの点か
ら、溶接機のワイヤ送給装置から溶接トーチまでのコン
ジットケーブルは曲げて使いやすくするため、軟らか
く、かつ長くなる傾向にある。
化が進むとともに、さらに多く使用される傾向にある
が、最近、さらに能率を上げるために自動、半自動溶接
を問わず、より高電流密度の溶接条件が採用される方向
にあり、その結果必然的にワイヤの送給速度が大とな
る。また、対象となる構造物によっては溶接が狭隘部で
行われる場合も多く、それらの場所での使い易さの点か
ら、溶接機のワイヤ送給装置から溶接トーチまでのコン
ジットケーブルは曲げて使いやすくするため、軟らか
く、かつ長くなる傾向にある。
【０００５】このようにワイヤの送給速度が大となると
ともに、長くてかつ曲げやすいコンジットケーブルを使
用すると、ワイヤ送給時そのコンジットケーブル内のコ
ンジットチューブ内をワイヤが通るときに摩擦抵抗が大
きくなり、溶接時のワイヤ送給に支障をきたし、アーク
が不安定となって溶接ができなくなるという問題が生じ
る。これらのワイヤの送給性の問題に対して、従来例え
ば特公昭５０−３２５６号公報に代表されるようなワイ
ヤ表面に油性潤滑剤を塗布する方法、特開昭５８−１８
４０９５号公報に記載されているグラファイト、二硫化
モリブデン、ガラス粉末などの固形潤滑剤を混合したも
のをワイヤ表面に塗布したワイヤが提案されている。
ともに、長くてかつ曲げやすいコンジットケーブルを使
用すると、ワイヤ送給時そのコンジットケーブル内のコ
ンジットチューブ内をワイヤが通るときに摩擦抵抗が大
きくなり、溶接時のワイヤ送給に支障をきたし、アーク
が不安定となって溶接ができなくなるという問題が生じ
る。これらのワイヤの送給性の問題に対して、従来例え
ば特公昭５０−３２５６号公報に代表されるようなワイ
ヤ表面に油性潤滑剤を塗布する方法、特開昭５８−１８
４０９５号公報に記載されているグラファイト、二硫化
モリブデン、ガラス粉末などの固形潤滑剤を混合したも
のをワイヤ表面に塗布したワイヤが提案されている。
【０００６】しかしながら、これらのワイヤにおいても
前述した軟質で長尺のコンジットケーブルを曲げて用
い、かつ高電流の溶接条件で溶接されるような苛酷な条
件下では、ワイヤ送給装置の送給ローラ部でワイヤがス
リップしたりコンジットチューブ内での摩擦抵抗が大き
くなり、溶接時ワイヤの送給に支障をきたし、アークが
不安定となる。さらに図１に示すように金属線１を螺旋
状に巻いてなるコンジットチューブ２内でワイヤ３表面
の潤滑剤が螺旋状の金属線１に接触して剥離し、図２に
示すように長時間溶接すると螺旋状の金属線１の間に潤
滑剤４が蓄積されてワイヤがコンジットチューブ２内面
との接触面積が多くなり、摩擦抵抗が大きくなってワイ
ヤ送給抵抗が大きくなるとともに、チップ内壁へ潤滑剤
が持ち込まれて、ついにはワイヤがチップに詰まって溶
接できなくなる場合も生じる。
前述した軟質で長尺のコンジットケーブルを曲げて用
い、かつ高電流の溶接条件で溶接されるような苛酷な条
件下では、ワイヤ送給装置の送給ローラ部でワイヤがス
リップしたりコンジットチューブ内での摩擦抵抗が大き
くなり、溶接時ワイヤの送給に支障をきたし、アークが
不安定となる。さらに図１に示すように金属線１を螺旋
状に巻いてなるコンジットチューブ２内でワイヤ３表面
の潤滑剤が螺旋状の金属線１に接触して剥離し、図２に
示すように長時間溶接すると螺旋状の金属線１の間に潤
滑剤４が蓄積されてワイヤがコンジットチューブ２内面
との接触面積が多くなり、摩擦抵抗が大きくなってワイ
ヤ送給抵抗が大きくなるとともに、チップ内壁へ潤滑剤
が持ち込まれて、ついにはワイヤがチップに詰まって溶
接できなくなる場合も生じる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、軟
質で長尺のコンジットケーブルを曲げて使用し、かつ高
電流の溶接条件で溶接される場合においても、送給ロー
ラでスリップがなく、かつ摩擦抵抗が少なくワイヤ送給
性が良好で、さらにワイヤ表面の潤滑剤が剥離しにくく
チップ詰まりの生じないガスシールドアーク溶接用鋼ワ
イヤを提供することを目的とする。
質で長尺のコンジットケーブルを曲げて使用し、かつ高
電流の溶接条件で溶接される場合においても、送給ロー
ラでスリップがなく、かつ摩擦抵抗が少なくワイヤ送給
性が良好で、さらにワイヤ表面の潤滑剤が剥離しにくく
チップ詰まりの生じないガスシールドアーク溶接用鋼ワ
イヤを提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明の要旨
とするところは、ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ表
面に二硫化モリブデンおよび二硫化タングステンの１種
または２種を５〜５０％と酸化チタン１〜１５％を含有
する潤滑剤をワイヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．８ｇ有
することを特徴とするガスシールドアーク溶接用鋼ワイ
ヤ。また、二硫化モリブデンおよび二硫化タングステン
の粒径は１５μｍ以下、酸化チタンの粒径は１μｍ以下
であることも特徴とするガスシールドアーク溶接用鋼ワ
イヤにある。
とするところは、ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ表
面に二硫化モリブデンおよび二硫化タングステンの１種
または２種を５〜５０％と酸化チタン１〜１５％を含有
する潤滑剤をワイヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．８ｇ有
することを特徴とするガスシールドアーク溶接用鋼ワイ
ヤ。また、二硫化モリブデンおよび二硫化タングステン
の粒径は１５μｍ以下、酸化チタンの粒径は１μｍ以下
であることも特徴とするガスシールドアーク溶接用鋼ワ
イヤにある。
【０００９】
【発明の実施の形態】ガスシールドアーク溶接用鋼ワイ
ヤは、その表面に二硫化モリブデンおよび二硫化タング
ステンの１種または２種と酸化チタンを含有する潤滑剤
を適量含有することにより、軟質で長尺のコンジットケ
ーブルを曲げて使用し、かつ高電流の溶接条件で溶接さ
れる場合においても、送給ローラでスリップがなく、か
つ摩擦抵抗が少ないのでワイヤ送給性が良好となる。ま
た、潤滑剤に含まれる二硫化モリブデンおよび二硫化タ
ングステンの粒径を限定することにより、コンジットチ
ューブ内での摩擦抵抗をさらに少なくし、前述の苛酷な
溶接環境においてもワイヤ送給性は極めて良好である。
さらに、酸化チタンの粒径を限定することにより、ワイ
ヤ表面の潤滑剤の剥離を少なくし、長時間溶接において
もコンジットチューブの螺旋状の金属線間への潤滑剤の
蓄積が少なく、これによる摩擦抵抗が少ないのでワイヤ
送給性は良好で、チップ内壁へ潤滑剤が持ち込まれるこ
とがないので、ワイヤがチップに詰まることがない。
ヤは、その表面に二硫化モリブデンおよび二硫化タング
ステンの１種または２種と酸化チタンを含有する潤滑剤
を適量含有することにより、軟質で長尺のコンジットケ
ーブルを曲げて使用し、かつ高電流の溶接条件で溶接さ
れる場合においても、送給ローラでスリップがなく、か
つ摩擦抵抗が少ないのでワイヤ送給性が良好となる。ま
た、潤滑剤に含まれる二硫化モリブデンおよび二硫化タ
ングステンの粒径を限定することにより、コンジットチ
ューブ内での摩擦抵抗をさらに少なくし、前述の苛酷な
溶接環境においてもワイヤ送給性は極めて良好である。
さらに、酸化チタンの粒径を限定することにより、ワイ
ヤ表面の潤滑剤の剥離を少なくし、長時間溶接において
もコンジットチューブの螺旋状の金属線間への潤滑剤の
蓄積が少なく、これによる摩擦抵抗が少ないのでワイヤ
送給性は良好で、チップ内壁へ潤滑剤が持ち込まれるこ
とがないので、ワイヤがチップに詰まることがない。
【００１０】これらの効果は、前記組成物それぞれの共
存効果、相乗効果によりなし得たものであるが、各々組
成物の含有量、粒径の限定理由について以下に述べるま
ず、二硫化モリブデンおよび二硫化タングステンの１種
または２種で５〜５０％とする。二硫化モリブデンおよ
び二硫化タングステンはコンジットチューブ内でのワイ
ヤ摩擦抵抗を低減する効果がある。二硫化モリブデンお
よび二硫化タングステンの１種または２種が５％未満で
あると、ワイヤ表面はコンジットチューブ表面との直接
接触状態が多くなり、即ち摩擦係数が小さくならず、摩
擦力が大きくなりワイヤの送給性が不良となる。逆に５
０％を超えるとワイヤ送給ローラ部でワイヤがスリップ
して送給むらが生じてアークが不安定となる。
存効果、相乗効果によりなし得たものであるが、各々組
成物の含有量、粒径の限定理由について以下に述べるま
ず、二硫化モリブデンおよび二硫化タングステンの１種
または２種で５〜５０％とする。二硫化モリブデンおよ
び二硫化タングステンはコンジットチューブ内でのワイ
ヤ摩擦抵抗を低減する効果がある。二硫化モリブデンお
よび二硫化タングステンの１種または２種が５％未満で
あると、ワイヤ表面はコンジットチューブ表面との直接
接触状態が多くなり、即ち摩擦係数が小さくならず、摩
擦力が大きくなりワイヤの送給性が不良となる。逆に５
０％を超えるとワイヤ送給ローラ部でワイヤがスリップ
して送給むらが生じてアークが不安定となる。
【００１１】また、コンジットチューブ内で潤滑剤が剥
離し、長時間溶接すると潤滑剤がコンジットチューブの
螺旋状の金属線間へ蓄積されてワイヤ表面とコンジット
チューブ内面との接触面積が多くなり、摩擦抵抗が大き
くなってさらにワイヤ送給が不良になるとともに、チッ
プ内壁へ潤滑剤が持ち込まれてワイヤがチップに詰まる
場合も生じる。また、二硫化モリブデンおよび二硫化タ
ングステンの粒径が１５μｍ以下であるとさらにコンジ
ットチューブ内でのワイヤ摩擦抵抗を低減する。粒径が
１５μｍを超えると、ワイヤ表面の摩擦力がやや大きく
なってアークがやや不安定となる。
離し、長時間溶接すると潤滑剤がコンジットチューブの
螺旋状の金属線間へ蓄積されてワイヤ表面とコンジット
チューブ内面との接触面積が多くなり、摩擦抵抗が大き
くなってさらにワイヤ送給が不良になるとともに、チッ
プ内壁へ潤滑剤が持ち込まれてワイヤがチップに詰まる
場合も生じる。また、二硫化モリブデンおよび二硫化タ
ングステンの粒径が１５μｍ以下であるとさらにコンジ
ットチューブ内でのワイヤ摩擦抵抗を低減する。粒径が
１５μｍを超えると、ワイヤ表面の摩擦力がやや大きく
なってアークがやや不安定となる。
【００１２】次に、酸化チタンは１〜１５％とする。酸
化チタンは分散性が良好でワイヤ表面への被覆性、吸着
性および展性が優れ、二硫化モリブデンおよび二硫化タ
ングステンや他の潤滑剤をワイヤ表面に均一にかつ強固
に付着させコンジットチューブ内での潤滑剤の剥離を防
止するとともに、送給ローラ部でのワイヤのスリップを
防ぐ。酸化チタンが１％未満であると、二硫化モリブデ
ンおよび二硫化タングステンや他の潤滑剤が凝集して、
送給ローラ部でワイヤがスリップして送給むらが生じ、
ワイヤ送給性が不良となる。
化チタンは分散性が良好でワイヤ表面への被覆性、吸着
性および展性が優れ、二硫化モリブデンおよび二硫化タ
ングステンや他の潤滑剤をワイヤ表面に均一にかつ強固
に付着させコンジットチューブ内での潤滑剤の剥離を防
止するとともに、送給ローラ部でのワイヤのスリップを
防ぐ。酸化チタンが１％未満であると、二硫化モリブデ
ンおよび二硫化タングステンや他の潤滑剤が凝集して、
送給ローラ部でワイヤがスリップして送給むらが生じ、
ワイヤ送給性が不良となる。
【００１３】また、コンジットチューブ内で潤滑剤が剥
離し、長時間溶接すると潤滑剤がコンジットチューブの
螺旋状の金属線間へ蓄積されてワイヤ表面とコンジット
チューブ内面との接触面積が多くなり、摩擦抵抗が大き
くなってさらにワイヤ送給が不良になるとともに、チッ
プ内壁へ潤滑剤が持ち込まれてワイヤがチップに詰まる
場合も生じる。酸化チタンが１５％を超えると、コンジ
ットチューブ内での摩擦抵抗がやや大きくなって、アー
クがやや不安定となる。
離し、長時間溶接すると潤滑剤がコンジットチューブの
螺旋状の金属線間へ蓄積されてワイヤ表面とコンジット
チューブ内面との接触面積が多くなり、摩擦抵抗が大き
くなってさらにワイヤ送給が不良になるとともに、チッ
プ内壁へ潤滑剤が持ち込まれてワイヤがチップに詰まる
場合も生じる。酸化チタンが１５％を超えると、コンジ
ットチューブ内での摩擦抵抗がやや大きくなって、アー
クがやや不安定となる。
【００１４】また、酸化チタンの粒径は１μｍ以下であ
る。粒径が１μｍを超えると、被覆性、吸着性および展
性が劣化し、ワイヤ表面へ二硫化モリブデンおよび二硫
化タングステンや他の潤滑剤を強固に付着することがで
きなくなり、コンジットチューブ内で潤滑剤が剥離し、
長時間溶接すると潤滑剤がコンジットチューブの螺旋状
の金属線間へ蓄積されてワイヤ摩擦抵抗が大きくなって
さらにワイヤ送給が不良になるとともに、チップ内壁へ
潤滑剤が持ち込まれてワイヤがチップに詰まる場合も生
じる。
る。粒径が１μｍを超えると、被覆性、吸着性および展
性が劣化し、ワイヤ表面へ二硫化モリブデンおよび二硫
化タングステンや他の潤滑剤を強固に付着することがで
きなくなり、コンジットチューブ内で潤滑剤が剥離し、
長時間溶接すると潤滑剤がコンジットチューブの螺旋状
の金属線間へ蓄積されてワイヤ摩擦抵抗が大きくなって
さらにワイヤ送給が不良になるとともに、チップ内壁へ
潤滑剤が持ち込まれてワイヤがチップに詰まる場合も生
じる。
【００１５】なお、酸化チタンは液体との濡れ性が良好
なのでワイヤ表面に均一に油性潤滑剤をも保持すること
ができ、送給性をさらに向上することができる。酸化チ
タンにはアナターゼ型結晶とルチル型結晶構造のものが
あるが、本発明においてはいずれを用いても同様の効果
が得られる。前記二硫化モリブデンおよび二硫化タング
ステンの１種または２種と酸化チタンを含む潤滑剤はワ
イヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．８％である必要があ
る。０．２％未満であるとコンジットチューブ内で摩擦
抵抗が大きくなりワイヤ送給性が不良となる。逆に１．
８％を超えるとワイヤ送給ローラ部でワイヤがスリップ
して送給にむらが生じてアークが不安定となる。
なのでワイヤ表面に均一に油性潤滑剤をも保持すること
ができ、送給性をさらに向上することができる。酸化チ
タンにはアナターゼ型結晶とルチル型結晶構造のものが
あるが、本発明においてはいずれを用いても同様の効果
が得られる。前記二硫化モリブデンおよび二硫化タング
ステンの１種または２種と酸化チタンを含む潤滑剤はワ
イヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．８％である必要があ
る。０．２％未満であるとコンジットチューブ内で摩擦
抵抗が大きくなりワイヤ送給性が不良となる。逆に１．
８％を超えるとワイヤ送給ローラ部でワイヤがスリップ
して送給にむらが生じてアークが不安定となる。
【００１６】なお、二硫化モリブデンおよび二硫化タン
グステンの１種または２種と酸化チタンを含む潤滑剤は
液体潤滑剤である動植物油、鉱物油等を基本に構成し、
さらにグラファイト、四弗化エチレン、炭酸カルシウ
ム、各種ろう等の固体潤滑剤を含有することができる。
本発明のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤはＪＩＳ
Ｚ３３１２、Ｚ３３１５、Ｚ３３１７等に規定されるＳ
ｉ−Ｍｎ系、Ｓｉ−Ｍｎ−Ｔｉ系などのソリッドワイ
ヤ、ＪＩＳ Ｚ３３１３、Ｚ３３１８、Ｚ３３１９、Ｚ
３３２０等に規定されるフラックス入りワイヤを示す。
グステンの１種または２種と酸化チタンを含む潤滑剤は
液体潤滑剤である動植物油、鉱物油等を基本に構成し、
さらにグラファイト、四弗化エチレン、炭酸カルシウ
ム、各種ろう等の固体潤滑剤を含有することができる。
本発明のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤはＪＩＳ
Ｚ３３１２、Ｚ３３１５、Ｚ３３１７等に規定されるＳ
ｉ−Ｍｎ系、Ｓｉ−Ｍｎ−Ｔｉ系などのソリッドワイ
ヤ、ＪＩＳ Ｚ３３１３、Ｚ３３１８、Ｚ３３１９、Ｚ
３３２０等に規定されるフラックス入りワイヤを示す。
【００１７】
【実施例】以下、実施例により本発明をさらに詳細に説
明する。まず、ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ表面
の二硫化モリブデン、二硫化タングステンおよび酸化チ
タンの粒径と量を種々変化したワイヤ径１．２〜１．６
ｍｍのＪＩＳ Ｚ３３１２に規定されるＹＧＷ１１のソ
リッドワイヤおよびＪＩＳ Ｚ３３１３に規定されるＹ
ＦＷ−Ｃ５０ＤＲのシームレスフラックス入りワイヤ
（フラックス充填率１５％）を試作し、スプール巻きワ
イヤとした。ワイヤ送給性の調査は図３に示す装置を用
いた。すなわち、コンジットチューブ内での摩擦力を大
きくし、ワイヤ送給抵抗を高める目的で直径１５０ｍｍ
のループ２回転を設けた６ｍのコンジットケーブル５に
スプール６から引き出されたワイヤ３を送給モータ７に
よって送給して溶接トーチ８に送り、各試験ともワイヤ
１５ｋｇを溶接した。その時の溶接条件は表１のとおり
である。
明する。まず、ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ表面
の二硫化モリブデン、二硫化タングステンおよび酸化チ
タンの粒径と量を種々変化したワイヤ径１．２〜１．６
ｍｍのＪＩＳ Ｚ３３１２に規定されるＹＧＷ１１のソ
リッドワイヤおよびＪＩＳ Ｚ３３１３に規定されるＹ
ＦＷ−Ｃ５０ＤＲのシームレスフラックス入りワイヤ
（フラックス充填率１５％）を試作し、スプール巻きワ
イヤとした。ワイヤ送給性の調査は図３に示す装置を用
いた。すなわち、コンジットチューブ内での摩擦力を大
きくし、ワイヤ送給抵抗を高める目的で直径１５０ｍｍ
のループ２回転を設けた６ｍのコンジットケーブル５に
スプール６から引き出されたワイヤ３を送給モータ７に
よって送給して溶接トーチ８に送り、各試験ともワイヤ
１５ｋｇを溶接した。その時の溶接条件は表１のとおり
である。
【００１８】
【表１】
【００１９】ワイヤ送給性は、送給モータ７の電機子電
流の測定により調べた。なお、ワイヤ送給性は電機子電
流の変動が大きくなるとアーク長が変動してアークが不
安定となる。ワイヤ送給ローラ部でのワイヤのスリップ
は、送給ローラの周速と送給ローラ出口側のワイヤ速度
を測定し、下記式でスリップ率を算出して調べた。ワイ
ヤのスリップ率は５％を超えると、ワイヤ送り速度に緩
急が生じてワイヤの送給むらによってアークが不安定と
なる。 スリップ率＝（送給ローラの周速）−（送給ローラ出口
のワイヤ速度）／（送給ローラの周速）×１００ また、コンジットチューブは各試作ワイヤ毎に未使用の
ものを用い、溶接終了後コンジットチューブのループ部
を切断して螺旋状の金属線の間の潤滑剤の蓄積状況を調
べた。それらの結果を表２にまとめて示す。
流の測定により調べた。なお、ワイヤ送給性は電機子電
流の変動が大きくなるとアーク長が変動してアークが不
安定となる。ワイヤ送給ローラ部でのワイヤのスリップ
は、送給ローラの周速と送給ローラ出口側のワイヤ速度
を測定し、下記式でスリップ率を算出して調べた。ワイ
ヤのスリップ率は５％を超えると、ワイヤ送り速度に緩
急が生じてワイヤの送給むらによってアークが不安定と
なる。 スリップ率＝（送給ローラの周速）−（送給ローラ出口
のワイヤ速度）／（送給ローラの周速）×１００ また、コンジットチューブは各試作ワイヤ毎に未使用の
ものを用い、溶接終了後コンジットチューブのループ部
を切断して螺旋状の金属線の間の潤滑剤の蓄積状況を調
べた。それらの結果を表２にまとめて示す。
【００２０】
【表２】
【００２１】表２において、試験Ｎｏ．１〜６が本発明
例のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ、試験Ｎｏ．７
〜１４が比較例である。本発明例の試験Ｎｏ．１〜６
は、ワイヤ表面の二硫化モリブデンおよび二硫化タング
ステンと酸化チタンの量および粒径、さらに潤滑剤含有
量が適量であるので、溶接時ワイヤ送給ローラでのスリ
ップ率や送給モータの電機子電流が低くアークが安定
し、さらにコンジットチューブ内に潤滑剤の剥離が少な
いなど極めて満足な結果であった。
例のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ、試験Ｎｏ．７
〜１４が比較例である。本発明例の試験Ｎｏ．１〜６
は、ワイヤ表面の二硫化モリブデンおよび二硫化タング
ステンと酸化チタンの量および粒径、さらに潤滑剤含有
量が適量であるので、溶接時ワイヤ送給ローラでのスリ
ップ率や送給モータの電機子電流が低くアークが安定
し、さらにコンジットチューブ内に潤滑剤の剥離が少な
いなど極めて満足な結果であった。
【００２２】比較例中、試験Ｎｏ．７は二硫化タングス
テンの量が、また試験Ｎｏ．１３は潤滑剤含有量が少な
いので、いずれも送給モータの電機子電流の変動が大き
くなりアークが不安定であった。試験Ｎｏ．８は二硫化
モリブデンの量が多く、また試験Ｎｏ．１０は酸化チタ
ンの量が少ないので、いずれもワイヤ送給ローラでのス
リップ率が高くなりアークが不安定となった。また、コ
ンジットチューブ内に剥離した潤滑剤が多く見られた。
テンの量が、また試験Ｎｏ．１３は潤滑剤含有量が少な
いので、いずれも送給モータの電機子電流の変動が大き
くなりアークが不安定であった。試験Ｎｏ．８は二硫化
モリブデンの量が多く、また試験Ｎｏ．１０は酸化チタ
ンの量が少ないので、いずれもワイヤ送給ローラでのス
リップ率が高くなりアークが不安定となった。また、コ
ンジットチューブ内に剥離した潤滑剤が多く見られた。
【００２３】試験Ｎｏ．９は二硫化モリブデンの粒径が
大きく、試験Ｎｏ．１１は酸化チタンの量が多いので、
いずれも送給モータの電機子電流の変動が大きくなりア
ークがやや含安定となった。試験Ｎｏ．１２は、酸化チ
タンの粒径が大きいので、送給モータの電機子電流の変
動がやや大きくなりアークがやや不安定であった。ま
た、コンジットチューブ内に剥離した潤滑剤が多く見ら
れた。試験Ｎｏ．１４は潤滑剤量が多いので、ワイヤ送
給ローラでのスリップ率が高くなりアークが不安定とな
った。
大きく、試験Ｎｏ．１１は酸化チタンの量が多いので、
いずれも送給モータの電機子電流の変動が大きくなりア
ークがやや含安定となった。試験Ｎｏ．１２は、酸化チ
タンの粒径が大きいので、送給モータの電機子電流の変
動がやや大きくなりアークがやや不安定であった。ま
た、コンジットチューブ内に剥離した潤滑剤が多く見ら
れた。試験Ｎｏ．１４は潤滑剤量が多いので、ワイヤ送
給ローラでのスリップ率が高くなりアークが不安定とな
った。
【００２４】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明のガスシー
ルドアーク溶接用鋼ワイヤによれば、軟質で長尺のコン
ジットケーブルを曲げて使用し、かつ高電流の溶接条件
で溶接される場合においても、送給ローラでスリップが
なく、かつ摩擦抵抗が少なくワイヤ送給性が良好で安定
した溶接が可能である。また、ワイヤ表面の潤滑剤が剥
離しにくくコンジットチューブ内に潤滑剤の蓄積やチッ
プ内壁への持ち込みが少ないので、長時間溶接してもワ
イヤ送給性が良好でチップ詰まりが生じることなく、チ
ップやコンジットチューブの交換頻度も少なくなる。
ルドアーク溶接用鋼ワイヤによれば、軟質で長尺のコン
ジットケーブルを曲げて使用し、かつ高電流の溶接条件
で溶接される場合においても、送給ローラでスリップが
なく、かつ摩擦抵抗が少なくワイヤ送給性が良好で安定
した溶接が可能である。また、ワイヤ表面の潤滑剤が剥
離しにくくコンジットチューブ内に潤滑剤の蓄積やチッ
プ内壁への持ち込みが少ないので、長時間溶接してもワ
イヤ送給性が良好でチップ詰まりが生じることなく、チ
ップやコンジットチューブの交換頻度も少なくなる。
【図１】コンジットチューブの内面をワイヤが送給され
る状態を示す断面図である。
る状態を示す断面図である。
【図２】潤滑剤が剥離してコンジットチューブ内に蓄積
された状態を示す断面図である。
された状態を示す断面図である。
【図３】本発明の実施例に使用した溶接装置を示す図で
ある。
ある。
１ 螺旋状の金属線 ２ コンジットチューブ ３ ワイヤ ４ 蓄積した潤滑剤 ５ コンジットケーブル ６ スプール ７ 送給モータ ８ 溶接トーチ
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｃ１０Ｎ 10:08 10:12 (72)発明者 背戸 達也 山口県光市浅江４丁目２番１号 日鐵溶接 工業株式会社光工場内
Claims (2)
- 【請求項１】 ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ表面
に二硫化モリブデンおよび二硫化タングステンの１種ま
たは２種を５〜５０％と酸化チタン１〜１５％を含有す
る潤滑剤をワイヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．８ｇ有す
ることを特徴とするガスシールドアーク溶接用鋼ワイ
ヤ。 - 【請求項２】 二硫化モリブデンおよび二硫化タングス
テンの粒径は１５μｍ以下、酸化チタンの粒径は１μｍ
以下であることを特徴とする請求項１記載のガスシール
ドアーク溶接用鋼ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14147396A JP3445061B2 (ja) | 1996-06-04 | 1996-06-04 | ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14147396A JP3445061B2 (ja) | 1996-06-04 | 1996-06-04 | ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09323191A true JPH09323191A (ja) | 1997-12-16 |
| JP3445061B2 JP3445061B2 (ja) | 2003-09-08 |
Family
ID=15292711
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14147396A Expired - Fee Related JP3445061B2 (ja) | 1996-06-04 | 1996-06-04 | ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3445061B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6906286B2 (en) | 2002-09-12 | 2005-06-14 | Kiswel Ltd. | Solid wire for arc welding |
| EP1739202A1 (en) * | 2005-06-28 | 2007-01-03 | General Electric Company | Titanium treatment to minimize fretting |
| JP2008018469A (ja) * | 2006-07-13 | 2008-01-31 | Kiswel Ltd | ガスシールドアーク溶接用メッキなしソリッドワイヤの組立体 |
| US8395071B2 (en) | 2010-04-02 | 2013-03-12 | Lincoln Global, Inc. | Feeding lubricant for cored welding electrode |
| US8901455B2 (en) | 2008-06-18 | 2014-12-02 | Lincoln Global, Inc. | Welding wire for submerged arc welding |
| US8952295B2 (en) | 2008-06-18 | 2015-02-10 | Lincoln Global, Inc. | Welding wire with perovskite coating |
-
1996
- 1996-06-04 JP JP14147396A patent/JP3445061B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6906286B2 (en) | 2002-09-12 | 2005-06-14 | Kiswel Ltd. | Solid wire for arc welding |
| EP1739202A1 (en) * | 2005-06-28 | 2007-01-03 | General Electric Company | Titanium treatment to minimize fretting |
| US7506440B2 (en) | 2005-06-28 | 2009-03-24 | General Electric Company | Titanium treatment to minimize fretting |
| JP2008018469A (ja) * | 2006-07-13 | 2008-01-31 | Kiswel Ltd | ガスシールドアーク溶接用メッキなしソリッドワイヤの組立体 |
| US8901455B2 (en) | 2008-06-18 | 2014-12-02 | Lincoln Global, Inc. | Welding wire for submerged arc welding |
| US8952295B2 (en) | 2008-06-18 | 2015-02-10 | Lincoln Global, Inc. | Welding wire with perovskite coating |
| US8395071B2 (en) | 2010-04-02 | 2013-03-12 | Lincoln Global, Inc. | Feeding lubricant for cored welding electrode |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3445061B2 (ja) | 2003-09-08 |
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