JPH0931544A - 加工性に優れた高強度鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた高強度鋼板の製造方法Info
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- JPH0931544A JPH0931544A JP20023895A JP20023895A JPH0931544A JP H0931544 A JPH0931544 A JP H0931544A JP 20023895 A JP20023895 A JP 20023895A JP 20023895 A JP20023895 A JP 20023895A JP H0931544 A JPH0931544 A JP H0931544A
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 材質が一定の加工性に優れた高強度鋼板（高
バーリング鋼板）を安定して製造する。 【構成】熱間仕上圧延機から出た鋼板を５５０℃になる
迄ラミナー冷却により急冷却し、５５０℃から低温捲取
温度へスプレー冷却により緩冷却し、そして、捲取機に
よって捲取るベイナイト単相又はベイナイトとパーライ
ト等の２相以上の複合相を有する組織強化型の加工性に
優れた高強度鋼板（高バーリング鋼板）の製造方法。 【効果】冷却工程を材質造り込み温度領域と、巻取温度
当て込み温度領域との二つの温度領域に分離して冷却工
程を正確に制御することが出来るので、材質が一定の加
工性に優れた高強度鋼板（高バーリング鋼板）を安定し
て製造することができ、歩留りが向上する。
バーリング鋼板）を安定して製造する。 【構成】熱間仕上圧延機から出た鋼板を５５０℃になる
迄ラミナー冷却により急冷却し、５５０℃から低温捲取
温度へスプレー冷却により緩冷却し、そして、捲取機に
よって捲取るベイナイト単相又はベイナイトとパーライ
ト等の２相以上の複合相を有する組織強化型の加工性に
優れた高強度鋼板（高バーリング鋼板）の製造方法。 【効果】冷却工程を材質造り込み温度領域と、巻取温度
当て込み温度領域との二つの温度領域に分離して冷却工
程を正確に制御することが出来るので、材質が一定の加
工性に優れた高強度鋼板（高バーリング鋼板）を安定し
て製造することができ、歩留りが向上する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱間仕上圧延をし
た鋼板をホットランテーブルで冷却する際の冷却工程を
制御することにより、材質が一定の組織強化型の加工性
に優れた高強度鋼板、例えば、高バーリング鋼板を安定
して製造する方法に関する。
た鋼板をホットランテーブルで冷却する際の冷却工程を
制御することにより、材質が一定の組織強化型の加工性
に優れた高強度鋼板、例えば、高バーリング鋼板を安定
して製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、加工性に優れた高強度鋼板、例え
ば、高バーリング鋼板は、図１の全体工程図に示す如く
加熱炉１で鋼材を加熱し、それを粗圧延機２で圧延した
後に、熱間仕上圧延機３で鋼板に仕上圧延し、ホットラ
ンテーブル４でパイプラミナー冷却により冷却し、約４
５０℃の低温捲取温度で捲取機５でコイルに捲取ること
により製造されていた。ところが、このようにして製造
した良加工性高強度鋼板は、材質が一定せず、歩留りが
悪いという欠点があつた。この欠点について究明したと
ころ、その原因は、パイプラミナー冷却では捲取温度を
正確に制御することができず捲取温度にバラツキが生
じ、その結果、一定材質の良加工性高強度鋼板が安定し
て製造できないことを見いだした。
ば、高バーリング鋼板は、図１の全体工程図に示す如く
加熱炉１で鋼材を加熱し、それを粗圧延機２で圧延した
後に、熱間仕上圧延機３で鋼板に仕上圧延し、ホットラ
ンテーブル４でパイプラミナー冷却により冷却し、約４
５０℃の低温捲取温度で捲取機５でコイルに捲取ること
により製造されていた。ところが、このようにして製造
した良加工性高強度鋼板は、材質が一定せず、歩留りが
悪いという欠点があつた。この欠点について究明したと
ころ、その原因は、パイプラミナー冷却では捲取温度を
正確に制御することができず捲取温度にバラツキが生
じ、その結果、一定材質の良加工性高強度鋼板が安定し
て製造できないことを見いだした。
【０００３】そこで、熱間仕上圧延鋼板を良加工性高強
度鋼板として捲取る際の捲取温度の精度を向上させるた
めに、良加工性高強度鋼板のメタラジー及び冷却方法に
着目して検討を行った。
度鋼板として捲取る際の捲取温度の精度を向上させるた
めに、良加工性高強度鋼板のメタラジー及び冷却方法に
着目して検討を行った。
【０００４】まず、良加工性高強度鋼板、例えば、高バ
ーリング鋼板のメタラジーについて検討する。高バーリ
ング鋼板はベイナイト変態により急冷フェライトと微細
セメンタイトとを析出させた組織とすることによりバー
リング性が高められるものである。パーライトとマルテ
ンサイトはバーリング性を阻害する組織であるから、こ
の組織が析出すると不都合となる。この組織変態は、鋼
板の冷却速度により影響を受けるものであって、捲取温
度が同じでも冷却速度の高低によって得られる組織は異
なったものとなり、鋼板の強度、伸び等の材質特性を変
化させる。
ーリング鋼板のメタラジーについて検討する。高バーリ
ング鋼板はベイナイト変態により急冷フェライトと微細
セメンタイトとを析出させた組織とすることによりバー
リング性が高められるものである。パーライトとマルテ
ンサイトはバーリング性を阻害する組織であるから、こ
の組織が析出すると不都合となる。この組織変態は、鋼
板の冷却速度により影響を受けるものであって、捲取温
度が同じでも冷却速度の高低によって得られる組織は異
なったものとなり、鋼板の強度、伸び等の材質特性を変
化させる。
【０００５】図２は、ＣＣＴカーブ（連続冷却変態曲
線）と冷却パターンとの関係を示す図で、縦軸が鋼板温
度、横軸が時間（秒）を対数で示している。この図は、
冷却速度を種々変化させて４５０℃の同一捲取温度で捲
取った場合に得られる組織の違いを示した例である。即
ち、熱間仕上圧延機から出た仕上げ出側温度の鋼板を冷
却速度Ｃ1で冷却したときに得られる組織はベイナイト
（Ｂ）のみの１相よりなる組織であるが、同じ鋼板を冷
却速度Ｃ1より遅い冷却速度Ｃ2で冷却したときに得られ
る組織はフェライト（Ｆ）＋パーライト（Ｐ）＋ベイナ
イト（Ｂ）からなる３相組織となる。
線）と冷却パターンとの関係を示す図で、縦軸が鋼板温
度、横軸が時間（秒）を対数で示している。この図は、
冷却速度を種々変化させて４５０℃の同一捲取温度で捲
取った場合に得られる組織の違いを示した例である。即
ち、熱間仕上圧延機から出た仕上げ出側温度の鋼板を冷
却速度Ｃ1で冷却したときに得られる組織はベイナイト
（Ｂ）のみの１相よりなる組織であるが、同じ鋼板を冷
却速度Ｃ1より遅い冷却速度Ｃ2で冷却したときに得られ
る組織はフェライト（Ｆ）＋パーライト（Ｐ）＋ベイナ
イト（Ｂ）からなる３相組織となる。
【０００６】鋼板の材質特性は鋼板の組織によって変化
するものであるから、冷却速度は鋼板の強度、伸び等の
材質特性を左右する重要な因子となっている。
するものであるから、冷却速度は鋼板の強度、伸び等の
材質特性を左右する重要な因子となっている。
【０００７】したがって、目的とする材質特性に応じ
て、板厚、板速度等を考慮して冷却のための注水を制御
しなければ、目的とする強度、伸び等の一定の材質特性
を持った鋼板を得ることができない。高バーリング鋼板
を得るためには冷却速度Ｃ1に相当する冷却速度で冷却
して、ベイナイト単相又はベイナイトとパーライト等の
二相以上の複合相を有する組織とする必要がある。
て、板厚、板速度等を考慮して冷却のための注水を制御
しなければ、目的とする強度、伸び等の一定の材質特性
を持った鋼板を得ることができない。高バーリング鋼板
を得るためには冷却速度Ｃ1に相当する冷却速度で冷却
して、ベイナイト単相又はベイナイトとパーライト等の
二相以上の複合相を有する組織とする必要がある。
【０００８】次いで、捲取温度の精度を向上させる観点
から冷却方法について検討する。鋼板を冷却するときの
冷却能力は、熱伝達率（Ｋｃａｌ／ｍ2ｈｒ℃）を指標
とすることができ、図３はラミナー冷却とスプレー冷却
との二つの冷却方法を行った際の熱伝達率の変化を実験
より求めたもので、水量密度とクエンチ点の関係を見い
出すことができる。即ち、鋼板を冷却する過程において
鋼板温度が低くなるに従い熱伝達率はなだらかに増加す
るが、ある温度に達すると急激に変化し、且つバラツキ
も大きくなる。このときの温度が焼入開始温度のクエン
チ点（クエンチ温度）である。このような現象は、高温
域で鋼板表面での冷却様式が変化することに伴い発生す
るもので、高温域では膜沸騰状態であるのが核沸騰状態
へと変化することに起因するものである。つまり、高温
時の冷却では、鋼板表面に蒸気膜を生ずる膜沸騰状態で
の冷却となり、この蒸気膜が熱の伝達を阻害するので熱
伝達率の値が小さくなるのである。ところが、鋼板温度
が低下するに従い蒸気膜が薄くなり熱が伝達しやすくな
るので熱伝達率が増加する。更に、鋼板温度が低下する
と蒸気膜が切れて冷却水が鋼板表面と直接接触して核沸
騰状態となって熱伝達率が急激に増大するのである。こ
の状態になると鋼板の冷却温度制御が困難となる。
から冷却方法について検討する。鋼板を冷却するときの
冷却能力は、熱伝達率（Ｋｃａｌ／ｍ2ｈｒ℃）を指標
とすることができ、図３はラミナー冷却とスプレー冷却
との二つの冷却方法を行った際の熱伝達率の変化を実験
より求めたもので、水量密度とクエンチ点の関係を見い
出すことができる。即ち、鋼板を冷却する過程において
鋼板温度が低くなるに従い熱伝達率はなだらかに増加す
るが、ある温度に達すると急激に変化し、且つバラツキ
も大きくなる。このときの温度が焼入開始温度のクエン
チ点（クエンチ温度）である。このような現象は、高温
域で鋼板表面での冷却様式が変化することに伴い発生す
るもので、高温域では膜沸騰状態であるのが核沸騰状態
へと変化することに起因するものである。つまり、高温
時の冷却では、鋼板表面に蒸気膜を生ずる膜沸騰状態で
の冷却となり、この蒸気膜が熱の伝達を阻害するので熱
伝達率の値が小さくなるのである。ところが、鋼板温度
が低下するに従い蒸気膜が薄くなり熱が伝達しやすくな
るので熱伝達率が増加する。更に、鋼板温度が低下する
と蒸気膜が切れて冷却水が鋼板表面と直接接触して核沸
騰状態となって熱伝達率が急激に増大するのである。こ
の状態になると鋼板の冷却温度制御が困難となる。
【０００９】図３の実験結果によれば、大水量密度のパ
イプラミナー冷却では、クエンチ点が５５０℃付近であ
るのに対し、低水量密度のスプレー冷却では４００℃付
近へシフトしていることがわかる。これは、パイプラミ
ナー冷却では５５０℃以下では捲取温度の精度の確保が
困難であるのに対し、スプレー冷却では４００℃付近迄
精度の高い捲取温度が確保できることを示している。
イプラミナー冷却では、クエンチ点が５５０℃付近であ
るのに対し、低水量密度のスプレー冷却では４００℃付
近へシフトしていることがわかる。これは、パイプラミ
ナー冷却では５５０℃以下では捲取温度の精度の確保が
困難であるのに対し、スプレー冷却では４００℃付近迄
精度の高い捲取温度が確保できることを示している。
【００１０】従って、鋼板を５５０℃以上の捲取温度で
捲取る場合は従来のパイプラミナー冷却で捲取温度が制
御できるが、それ以下の捲取温度に設定しようとすると
流量制御によりパイプラミナー冷却の水量密度を低下さ
せなければ正確な捲取温度を確保できないこととなる。
ところが、５５０℃以下では核沸騰状態での冷却となる
ため熱伝達率の変化が大きくなり、パイプラミナー冷却
の水量密度を鋼板の温度変化に応じて制御することが非
常に困難となる。即ち冷却水量の流量が多いと急激に鋼
板の温度が低下してしまい、逆に冷却水量の流量が少な
いと所望の温度低下が得られず目標の捲取温度が確保で
きないこととなる。
捲取る場合は従来のパイプラミナー冷却で捲取温度が制
御できるが、それ以下の捲取温度に設定しようとすると
流量制御によりパイプラミナー冷却の水量密度を低下さ
せなければ正確な捲取温度を確保できないこととなる。
ところが、５５０℃以下では核沸騰状態での冷却となる
ため熱伝達率の変化が大きくなり、パイプラミナー冷却
の水量密度を鋼板の温度変化に応じて制御することが非
常に困難となる。即ち冷却水量の流量が多いと急激に鋼
板の温度が低下してしまい、逆に冷却水量の流量が少な
いと所望の温度低下が得られず目標の捲取温度が確保で
きないこととなる。
【００１１】５５０℃以下の捲取温度を精度良く実現す
るためには、５５０℃から低温捲取温度までの間の冷却
を水量密度の低いスプレー冷却で行えば、図３の実験結
果から明らかなように４００℃迄の低温捲取温度が精度
良く確保できる。
るためには、５５０℃から低温捲取温度までの間の冷却
を水量密度の低いスプレー冷却で行えば、図３の実験結
果から明らかなように４００℃迄の低温捲取温度が精度
良く確保できる。
【００１２】このように、水量密度の低い冷却手段を採
用して精度の高い低温捲取温度を実現する冷却方法は、
特開平５−２７７５４２号公報に開示されている。即
ち、この公開公報には、５００℃未満に設定された捲取
温度で正確に鋼帯を捲取るため、鋼帯表面温度が５００
℃以下の温度域においては５０〜３００ｌ／分・ｍ2の
水量密度で冷却する鋼帯の冷却方法が記載されている。
用して精度の高い低温捲取温度を実現する冷却方法は、
特開平５−２７７５４２号公報に開示されている。即
ち、この公開公報には、５００℃未満に設定された捲取
温度で正確に鋼帯を捲取るため、鋼帯表面温度が５００
℃以下の温度域においては５０〜３００ｌ／分・ｍ2の
水量密度で冷却する鋼帯の冷却方法が記載されている。
【００１３】この方法は鋼帯の捲取温度の精度を確保す
ることについて記載しているが、高温域の冷却を制御し
て、材質特性に優れた良加工性高強度鋼板を安定して得
ることについては何ら開示していない。
ることについて記載しているが、高温域の冷却を制御し
て、材質特性に優れた良加工性高強度鋼板を安定して得
ることについては何ら開示していない。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】加工性に優れた高強度
鋼板、例えば、高バーリング鋼板の従来の製造方法で
は、材質にむらがあるものが製造され歩留が悪いという
欠点があった。
鋼板、例えば、高バーリング鋼板の従来の製造方法で
は、材質にむらがあるものが製造され歩留が悪いという
欠点があった。
【００１５】この発明は、上記欠点がない、一定材質の
加工性に優れた高強度鋼板を安定して製造することを目
的としている。
加工性に優れた高強度鋼板を安定して製造することを目
的としている。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明の組織強化型の加
工性に優れた高強度鋼板の製造方法は、熱間仕上圧延機
から出た鋼板を５５０℃になる迄、フェライトと微細セ
メンタイトを析出させるようにラミナー冷却により急冷
して、そして５５０℃から捲取温度である４５０℃まで
の間は緩冷却スプレーにより緩冷却し、捲取機によって
捲取るベイナイト単相又はベイナイトとパーライト等の
２相以上の複合相を有する組織とすることを特徴とし、
またその際のラミナー冷却による急冷を５００〜１５０
０ｌ／ｍ2・分の水量密度で行い、そして緩冷却を５０
０〜３００ｌ／ｍ2・分の水量密度で行うことを特徴と
するものである。
工性に優れた高強度鋼板の製造方法は、熱間仕上圧延機
から出た鋼板を５５０℃になる迄、フェライトと微細セ
メンタイトを析出させるようにラミナー冷却により急冷
して、そして５５０℃から捲取温度である４５０℃まで
の間は緩冷却スプレーにより緩冷却し、捲取機によって
捲取るベイナイト単相又はベイナイトとパーライト等の
２相以上の複合相を有する組織とすることを特徴とし、
またその際のラミナー冷却による急冷を５００〜１５０
０ｌ／ｍ2・分の水量密度で行い、そして緩冷却を５０
０〜３００ｌ／ｍ2・分の水量密度で行うことを特徴と
するものである。
【００１７】
【発明の実施の形態】本発明では、良加工性高強度鋼板
のメタラジー及び冷却方法の両者の実験結果よりして、
一定材質の良加工性高強度鋼板を安定して製造するため
には、高温時の冷却方法と、低温捲取温度近傍での冷却
方法との両方を制御することが必要であることが分かっ
た。
のメタラジー及び冷却方法の両者の実験結果よりして、
一定材質の良加工性高強度鋼板を安定して製造するため
には、高温時の冷却方法と、低温捲取温度近傍での冷却
方法との両方を制御することが必要であることが分かっ
た。
【００１８】即ち、良加工性高強度鋼板を製造するため
には、捲取終了の温度まで冷却速度を保持し続ける必要
はない。高温領域では冷却速度は重要であるが、捲取温
度近傍の温度域ではその重要度は希薄となり、逆に捲取
温度が重要となってくる。このため、高温域では高水量
密度（５００〜１５００ｌ／ｍ2・分）のラミナー冷却
により冷却速度を確保し、捲取温度近傍では低水量密度
（５０〜３００ｌｍ2・分）のスプレー冷却により終点
制御を容易にし精度良く捲取温度を確保すればよい。
には、捲取終了の温度まで冷却速度を保持し続ける必要
はない。高温領域では冷却速度は重要であるが、捲取温
度近傍の温度域ではその重要度は希薄となり、逆に捲取
温度が重要となってくる。このため、高温域では高水量
密度（５００〜１５００ｌ／ｍ2・分）のラミナー冷却
により冷却速度を確保し、捲取温度近傍では低水量密度
（５０〜３００ｌｍ2・分）のスプレー冷却により終点
制御を容易にし精度良く捲取温度を確保すればよい。
【００１９】本発明の冷却様式と従来の冷却様式の一例
を図１及び図４により説明すると、従来は、熱間仕上圧
延機３から出た鋼板を、仕上出側温度８５０℃からホッ
トランテーブル４で各冷却バンクに設けたラミナー冷却
（パイプラミナー，フラットラミナー冷却）により５０
０℃迄冷却し、その後空冷又はラミナー冷却により捲取
温度まで冷却して捲取機５で捲取っていた。
を図１及び図４により説明すると、従来は、熱間仕上圧
延機３から出た鋼板を、仕上出側温度８５０℃からホッ
トランテーブル４で各冷却バンクに設けたラミナー冷却
（パイプラミナー，フラットラミナー冷却）により５０
０℃迄冷却し、その後空冷又はラミナー冷却により捲取
温度まで冷却して捲取機５で捲取っていた。
【００２０】これにたいして、本発明の冷却様式は、熱
間仕上圧延機から出た鋼板を、ホットランテーブル４で
仕上出側温度からラミナー冷却のクエンチ温度以上の温
度である５５０℃迄一旦ラミナー冷却し、その後捲取温
度である４５０℃までスプレー冷却によって緩冷却し、
必要に応じて空冷を組み合わせて冷却するものである。
間仕上圧延機から出た鋼板を、ホットランテーブル４で
仕上出側温度からラミナー冷却のクエンチ温度以上の温
度である５５０℃迄一旦ラミナー冷却し、その後捲取温
度である４５０℃までスプレー冷却によって緩冷却し、
必要に応じて空冷を組み合わせて冷却するものである。
【００２１】加工性に優れた高強度鋼板、例えば、高バ
ーリング鋼板を得るためには、フェライトと微細セメン
タイトを析出させるようにクエンチ点以上の温度で急冷
することが必要である。そのためには、５００〜１５０
０ｌ／ｍ2・分の大水量密度のラミナー冷却を行う。こ
の範囲以外の大水量密度の冷却では、目的とするフェラ
イトと微細セメントの析出が生ぜず、バーリング性を阻
害するパーライト、マルテンサイトが析出する。高バー
リング性に適した組織を急冷により造り込んだ後に、精
度良く捲取温度を当て込むため、クエンチ点の低いスプ
レー冷却による緩冷却を採用する。捲取温度への緩冷却
では、５０〜３００ｌ／ｍ2・分の低水量密度の冷却が
適する。この範囲の低水量密度であれば、クエンチ点を
約４００℃に低下させることができるからである。即
ち、大水量密度のパイプラミナー冷却ではクエンチ点が
５５０℃付近であるのに対し、低水量密度のスプレー冷
却では４００℃付近へクエンチ点が低下する。これは、
パイプラミナー冷却によれば５５０℃以下では捲取温度
精度確保が困難であるのに対し、スプレー冷却では約４
００℃まで精度良い捲取温度が確保できることを意味し
ている。
ーリング鋼板を得るためには、フェライトと微細セメン
タイトを析出させるようにクエンチ点以上の温度で急冷
することが必要である。そのためには、５００〜１５０
０ｌ／ｍ2・分の大水量密度のラミナー冷却を行う。こ
の範囲以外の大水量密度の冷却では、目的とするフェラ
イトと微細セメントの析出が生ぜず、バーリング性を阻
害するパーライト、マルテンサイトが析出する。高バー
リング性に適した組織を急冷により造り込んだ後に、精
度良く捲取温度を当て込むため、クエンチ点の低いスプ
レー冷却による緩冷却を採用する。捲取温度への緩冷却
では、５０〜３００ｌ／ｍ2・分の低水量密度の冷却が
適する。この範囲の低水量密度であれば、クエンチ点を
約４００℃に低下させることができるからである。即
ち、大水量密度のパイプラミナー冷却ではクエンチ点が
５５０℃付近であるのに対し、低水量密度のスプレー冷
却では４００℃付近へクエンチ点が低下する。これは、
パイプラミナー冷却によれば５５０℃以下では捲取温度
精度確保が困難であるのに対し、スプレー冷却では約４
００℃まで精度良い捲取温度が確保できることを意味し
ている。
【００２２】本発明の加工性に優れた高強度鋼板、例え
ば、高バーリング鋼板の製造方法では、高バーリング鋼
板に要求される組織の造り込みのための冷却方法と、精
度の高い捲取温度を確保するための冷却方法との温度領
域を分離して行うことができる。そして各温度領域の冷
却方法ではクエンチ点以上の温度領域で所望の冷却を行
うため熱伝達率を正確に制御した冷却方法となる。その
ため一定材質の高バーリング鋼板を安定して製造するこ
とが可能である。
ば、高バーリング鋼板の製造方法では、高バーリング鋼
板に要求される組織の造り込みのための冷却方法と、精
度の高い捲取温度を確保するための冷却方法との温度領
域を分離して行うことができる。そして各温度領域の冷
却方法ではクエンチ点以上の温度領域で所望の冷却を行
うため熱伝達率を正確に制御した冷却方法となる。その
ため一定材質の高バーリング鋼板を安定して製造するこ
とが可能である。
【００２３】
【実施例】図４は、本発明の冷却パターンを示してい
る。熱間仕上圧延機最終スタンド後のホットランテーブ
ルに１７バンクからなる冷却設備を設けている。この例
では、１〜７バンクをパイプラミナー冷却装置とし、８
〜１７バンクに緩冷却スプレー冷却装置を設けて、鋼板
を冷却する例を示しているが、鋼板の板厚等に応じた冷
却パターンによって、それらの設置場所が決定される。
る。熱間仕上圧延機最終スタンド後のホットランテーブ
ルに１７バンクからなる冷却設備を設けている。この例
では、１〜７バンクをパイプラミナー冷却装置とし、８
〜１７バンクに緩冷却スプレー冷却装置を設けて、鋼板
を冷却する例を示しているが、鋼板の板厚等に応じた冷
却パターンによって、それらの設置場所が決定される。
【００２４】高バーリング鋼板（０．１％Ｃ−０．７％
Ｓｉ−１．２％Ｍｎ−０．０２％Ａｌ）の仕上出側温度
９００℃の中厚材（２．１≦ｔ＜４．０）を冷却する場
合には、１〜７バンクのパイプラミナー冷却装置で５５
０℃迄冷却し、次いで８，９，１０，１１，１２，１６
及び１７バンクに設けた緩冷却スプレー装置で緩冷却す
ることにより、４５０±３０℃の捲取温度を精度良く確
保できた。同じく仕上出側温度９００℃の厚物材（４．
０≦ｔ＜６．１）を冷却する場合には、１〜９バンクの
パイプラミナー冷却装置で５５０℃迄冷却し、次いで、
１０〜１７バンクに設けた緩冷却スプレー装置で冷却す
ることにより４５０±３０℃の捲取温度を精度良く確保
できた。また、同じく仕上出側温度８７０℃の薄物材
（１．８≦ｔ＜２．１）を冷却する場合には、７〜１２
バンクでのパイプラミナー冷却装置で５５０℃迄冷却
し、次いで１３〜１７バンクに設けた緩冷却スプレー装
置で緩冷却することにより、４５０±３０℃の捲取温度
を精度良く確保できた。
Ｓｉ−１．２％Ｍｎ−０．０２％Ａｌ）の仕上出側温度
９００℃の中厚材（２．１≦ｔ＜４．０）を冷却する場
合には、１〜７バンクのパイプラミナー冷却装置で５５
０℃迄冷却し、次いで８，９，１０，１１，１２，１６
及び１７バンクに設けた緩冷却スプレー装置で緩冷却す
ることにより、４５０±３０℃の捲取温度を精度良く確
保できた。同じく仕上出側温度９００℃の厚物材（４．
０≦ｔ＜６．１）を冷却する場合には、１〜９バンクの
パイプラミナー冷却装置で５５０℃迄冷却し、次いで、
１０〜１７バンクに設けた緩冷却スプレー装置で冷却す
ることにより４５０±３０℃の捲取温度を精度良く確保
できた。また、同じく仕上出側温度８７０℃の薄物材
（１．８≦ｔ＜２．１）を冷却する場合には、７〜１２
バンクでのパイプラミナー冷却装置で５５０℃迄冷却
し、次いで１３〜１７バンクに設けた緩冷却スプレー装
置で緩冷却することにより、４５０±３０℃の捲取温度
を精度良く確保できた。
【００２５】このように材料（板厚条件、必要材質特
性、或は鋼板材の成分組成等）に応じて、具体的な冷却
パターンは異なるが、どの冷却パターンを採用するかは
ＣＰＵ等で事前に決定した冷却パターンを選定すればよ
い。
性、或は鋼板材の成分組成等）に応じて、具体的な冷却
パターンは異なるが、どの冷却パターンを採用するかは
ＣＰＵ等で事前に決定した冷却パターンを選定すればよ
い。
【００２６】上記方法で製造したいずれの鋼板もベイナ
イト単相又はベイナイト＋パーライト等の２相以上の複
合相を有する組織強化型の加工性に優れた高強度鋼板
（高バーリング鋼板）となっていた。
イト単相又はベイナイト＋パーライト等の２相以上の複
合相を有する組織強化型の加工性に優れた高強度鋼板
（高バーリング鋼板）となっていた。
【００２７】また、スプレー冷却装置を新しく設けるに
当たっては、従来各バンクに設置されているパイプラミ
ナー冷却装置のヘッダー間にスプレー装置を装着して、
水量の供給を両者で切替え可能とする装置をもうけれ
ば、パイプラミナー冷却とスプレー冷却とが一つの冷却
設備で任意に選択して使用できることとなる。
当たっては、従来各バンクに設置されているパイプラミ
ナー冷却装置のヘッダー間にスプレー装置を装着して、
水量の供給を両者で切替え可能とする装置をもうけれ
ば、パイプラミナー冷却とスプレー冷却とが一つの冷却
設備で任意に選択して使用できることとなる。
【００２８】
【発明の効果】この発明の加工性に優れた高強度鋼板、
例えば、高バーリング鋼板の製造方法では、高バーリン
グ鋼板の材質造り込みに必要な冷却温度領域で、バーリ
ング性を阻害させるパーライト、マルテンサイトを析出
させないように正確に制御することができ、所望の高バ
ーリング鋼板を得ることができる。また、材質造り込み
後に、捲取温度当て込みに必要な冷却温度領域で、精度
の高い捲取温度が確保できる。このように冷却方法を制
御することにより、一定材質の高バーリング鋼板を安定
して製造することが可能となった。そのため、製品の歩
留りが著しく向上した。
例えば、高バーリング鋼板の製造方法では、高バーリン
グ鋼板の材質造り込みに必要な冷却温度領域で、バーリ
ング性を阻害させるパーライト、マルテンサイトを析出
させないように正確に制御することができ、所望の高バ
ーリング鋼板を得ることができる。また、材質造り込み
後に、捲取温度当て込みに必要な冷却温度領域で、精度
の高い捲取温度が確保できる。このように冷却方法を制
御することにより、一定材質の高バーリング鋼板を安定
して製造することが可能となった。そのため、製品の歩
留りが著しく向上した。
【図１】従来方法及び本発明方法を実施するための全体
工程図である。
工程図である。
【図２】ＣＣＴカーブと冷却パターンとの関係を示す図
である。
である。
【図３】水量密度とクエンチ点との関係を示す図であ
る。
る。
【図４】本発明の冷却パターンを示す図である。
１ 加熱炉 ２ 粗圧延機 ３ 仕上圧延機 ４ ホットランテーブル ５ 捲取機
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 上原 拓男 君津市君津１番地 新日本製鐵株式会社君 津製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 熱間仕上圧延機から出た鋼板を５５０℃
になる迄ラミナー冷却でフエライトと微細セメンタイト
を析出させるように急冷して、次いで５５０℃から捲取
温度である４５０℃迄の間はスプレー冷却で緩冷却し
て、捲取機によって捲取るベイナイト単相又はベイナイ
トとパーライト等の二相以上の複合相を有する組織とす
ることを特徴とする組織強化型の加工性に優れた高強度
鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 ラミナー冷却での急冷を５００−１５０
０ｌ／ｍ2・分の水量密度で行い、そしてスプレー冷却
での緩冷却を５０−３００ｌ／ｍ2・分の水量密度で行
うことを特徴とする請求項１に記載の組織強化型の加工
性に優れた高強度鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20023895A JPH0931544A (ja) | 1995-07-14 | 1995-07-14 | 加工性に優れた高強度鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20023895A JPH0931544A (ja) | 1995-07-14 | 1995-07-14 | 加工性に優れた高強度鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0931544A true JPH0931544A (ja) | 1997-02-04 |
Family
ID=16421107
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20023895A Pending JPH0931544A (ja) | 1995-07-14 | 1995-07-14 | 加工性に優れた高強度鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0931544A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101149233B1 (ko) * | 2008-07-25 | 2012-05-29 | 현대제철 주식회사 | 프레스 경화용 금형의 냉각장치 |
| JP5339006B1 (ja) * | 2011-09-27 | 2013-11-13 | 新日鐵住金株式会社 | ラインパイプ用ホットコイル及びその製造方法 |
-
1995
- 1995-07-14 JP JP20023895A patent/JPH0931544A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101149233B1 (ko) * | 2008-07-25 | 2012-05-29 | 현대제철 주식회사 | 프레스 경화용 금형의 냉각장치 |
| JP5339006B1 (ja) * | 2011-09-27 | 2013-11-13 | 新日鐵住金株式会社 | ラインパイプ用ホットコイル及びその製造方法 |
| US9062363B2 (en) | 2011-09-27 | 2015-06-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method of production of hot coil for line pipe |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050726 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20051122 |