JPH09286079A - 多層樹脂シート及びその製造法 - Google Patents
多層樹脂シート及びその製造法Info
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- JPH09286079A JPH09286079A JP8100264A JP10026496A JPH09286079A JP H09286079 A JPH09286079 A JP H09286079A JP 8100264 A JP8100264 A JP 8100264A JP 10026496 A JP10026496 A JP 10026496A JP H09286079 A JPH09286079 A JP H09286079A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】荷重たわみ温度が相対的に高い熱可塑性のベー
ス樹脂層に荷重たわみ温度が低い熱可塑性樹脂層を一体
化し、見かけ上の耐熱性をベース樹脂層で発揮させる多
層樹脂シートにおいて、熱成形に際してベース樹脂層を
成形可能にするまで加熱しても、水分の気化によりシー
ト表面が発泡しないようにする。前記多層樹脂シートを
共押出で製造するときにフローマークができないように
する。 【解決手段】ベース樹脂層をアクリロニトリル−ブタジ
エン−スチレン共重合体（ＡＢＳ樹脂）又はＡＢＳ樹脂
を主体とするブレンド樹脂で構成する。そして、前記樹
脂の温度２２０℃、荷重５kgfにおけるＭＦＲを、０．
７g／１０min以上にする。ベース樹脂層には、荷重たわ
み温度が低い化粧層（ＡＢＳ樹脂系）や表層（ＭＭＡ樹
脂）を一体化する。
ス樹脂層に荷重たわみ温度が低い熱可塑性樹脂層を一体
化し、見かけ上の耐熱性をベース樹脂層で発揮させる多
層樹脂シートにおいて、熱成形に際してベース樹脂層を
成形可能にするまで加熱しても、水分の気化によりシー
ト表面が発泡しないようにする。前記多層樹脂シートを
共押出で製造するときにフローマークができないように
する。 【解決手段】ベース樹脂層をアクリロニトリル−ブタジ
エン−スチレン共重合体（ＡＢＳ樹脂）又はＡＢＳ樹脂
を主体とするブレンド樹脂で構成する。そして、前記樹
脂の温度２２０℃、荷重５kgfにおけるＭＦＲを、０．
７g／１０min以上にする。ベース樹脂層には、荷重たわ
み温度が低い化粧層（ＡＢＳ樹脂系）や表層（ＭＭＡ樹
脂）を一体化する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、荷重たわみ温度が
相対的に高い熱可塑性のベース樹脂層（ＡＢＳ樹脂系）
と当該ベース樹脂層より荷重たわみ温度が相対的に低い
少なくとも一層の熱可塑性樹脂層を一体化してなる多層
樹脂シートとその製造法に関する。この多層樹脂シート
は、見かけ上の耐熱性をベース樹脂層で発揮させるもの
であり、耐熱性を必要とする自動車の外装部品や内装部
品、屋外機器カバー、浴室回り用品等を熱成形するのに
適したものである。
相対的に高い熱可塑性のベース樹脂層（ＡＢＳ樹脂系）
と当該ベース樹脂層より荷重たわみ温度が相対的に低い
少なくとも一層の熱可塑性樹脂層を一体化してなる多層
樹脂シートとその製造法に関する。この多層樹脂シート
は、見かけ上の耐熱性をベース樹脂層で発揮させるもの
であり、耐熱性を必要とする自動車の外装部品や内装部
品、屋外機器カバー、浴室回り用品等を熱成形するのに
適したものである。
【０００２】
【従来の技術】見かけ上の耐熱性をベース樹脂層で発揮
させる多層樹脂シートにおいては、ベース樹脂の荷重た
わみ温度がベース樹脂層の上に化粧層として配置する熱
可塑性樹脂層やさらに表層として化粧層の上に配置する
熱可塑性樹脂層の荷重たわみ温度よりも高くなければな
らない。この荷重たわみ温度は、耐熱性の指標となるも
のである。ＡＢＳ樹脂系のベース層樹脂の荷重たわみ温
度を高くするには、ＡＢＳ樹脂として、分子鎖中のスチ
レンをα−メチルスチレンに置き換えたものや、無水マ
レイン酸やイミド化無水マレイン酸を共重合させたもの
を用いるのが一般的である。これら荷重たわみ温度が高
いＡＢＳ樹脂の溶融粘度は、同一温度下で比較した場
合、化粧層や表層に用いる熱可塑性樹脂の溶融粘度より
高い傾向にある。
させる多層樹脂シートにおいては、ベース樹脂の荷重た
わみ温度がベース樹脂層の上に化粧層として配置する熱
可塑性樹脂層やさらに表層として化粧層の上に配置する
熱可塑性樹脂層の荷重たわみ温度よりも高くなければな
らない。この荷重たわみ温度は、耐熱性の指標となるも
のである。ＡＢＳ樹脂系のベース層樹脂の荷重たわみ温
度を高くするには、ＡＢＳ樹脂として、分子鎖中のスチ
レンをα−メチルスチレンに置き換えたものや、無水マ
レイン酸やイミド化無水マレイン酸を共重合させたもの
を用いるのが一般的である。これら荷重たわみ温度が高
いＡＢＳ樹脂の溶融粘度は、同一温度下で比較した場
合、化粧層や表層に用いる熱可塑性樹脂の溶融粘度より
高い傾向にある。
【０００３】このように同一温度における溶融粘度が異
なる複数の樹脂層からなる多層樹脂シートを共押出によ
り製造するに際しては、シートを構成する各樹脂層の共
押出時の溶融粘度を可能な限り近づけることが重要であ
る。その理由は、各樹脂層の樹脂の溶融粘度に差がある
と、樹脂層間の流動性の違いによりシート幅方向の肉厚
分布の調整が難しくなるからである。特に、樹脂層間の
流動性に違いがあると、各樹脂層の厚みがシートの幅方
向中央部と端部で異なるものとなり、シートの幅方向中
央部と端部で機械的特性、熱的特性に大きな差ができる
ことがある。シートを構成する各樹脂層の共押出時の溶
融粘度を互いに近づける目的で、同じ温度で比較したと
きの溶融粘度が高い樹脂は、この樹脂を押出す押出機の
シリンダ温度を他の樹脂を押出す押出機のシリンダ温度
より高く設定して押出を行なう。このようにシリンダ温
度を高く設定することにより樹脂の溶融粘度を低くし、
その溶融粘度を他の樹脂の溶融粘度に近づける。
なる複数の樹脂層からなる多層樹脂シートを共押出によ
り製造するに際しては、シートを構成する各樹脂層の共
押出時の溶融粘度を可能な限り近づけることが重要であ
る。その理由は、各樹脂層の樹脂の溶融粘度に差がある
と、樹脂層間の流動性の違いによりシート幅方向の肉厚
分布の調整が難しくなるからである。特に、樹脂層間の
流動性に違いがあると、各樹脂層の厚みがシートの幅方
向中央部と端部で異なるものとなり、シートの幅方向中
央部と端部で機械的特性、熱的特性に大きな差ができる
ことがある。シートを構成する各樹脂層の共押出時の溶
融粘度を互いに近づける目的で、同じ温度で比較したと
きの溶融粘度が高い樹脂は、この樹脂を押出す押出機の
シリンダ温度を他の樹脂を押出す押出機のシリンダ温度
より高く設定して押出を行なう。このようにシリンダ温
度を高く設定することにより樹脂の溶融粘度を低くし、
その溶融粘度を他の樹脂の溶融粘度に近づける。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】熱可塑性樹脂シートを
真空成形や圧空成形等の熱成形に供し成形品を得ようと
する場合、熱可塑性樹脂シートを成形型の上にクランプ
してヒータで加熱軟化させた後、成形型と熱可塑性樹脂
シートとの隙間を真空にして熱可塑性樹脂シートを成形
型に密着させるか、成形型に面している側とは反対側か
ら熱可塑性樹脂シートに圧縮空気を送り熱可塑性樹脂シ
ートを成形型に密着させる。そして、冷却後、真空状態
の解除や圧縮空気の供給を停止して成形品を取り出す。
上述した従来の多層樹脂シートは、ベース樹脂層のメル
トフローレシオ（ＭＦＲ、溶融粘度の一指標である）
と、化粧層及び表層の熱可塑性樹脂のＭＦＲを同一条件
で比較すると、耐熱性を発揮させるベース樹脂層のＭＦ
Ｒの方が小さい。このような多層樹脂シートをヒータで
加熱し熱成形可能になるまで軟化させようとすると、ベ
ース樹脂層を熱成形可能にするために必要な加熱時間
は、化粧層や表層の熱可塑性樹脂層を熱成形可能にする
ために必要な加熱時間より長くなる。しかし、各樹脂層
は一体化しているために、樹脂層毎に加熱時間を調節す
ることはできず、結局、ベース樹脂層を成形可能にする
まで加熱することになる。このとき、化粧層や表層の熱
可塑性樹脂層は軟化し過ぎて、樹脂中に含まれていた水
分の気化によりシート表面が発泡し、得られる成形品の
外観が悪くなる。
真空成形や圧空成形等の熱成形に供し成形品を得ようと
する場合、熱可塑性樹脂シートを成形型の上にクランプ
してヒータで加熱軟化させた後、成形型と熱可塑性樹脂
シートとの隙間を真空にして熱可塑性樹脂シートを成形
型に密着させるか、成形型に面している側とは反対側か
ら熱可塑性樹脂シートに圧縮空気を送り熱可塑性樹脂シ
ートを成形型に密着させる。そして、冷却後、真空状態
の解除や圧縮空気の供給を停止して成形品を取り出す。
上述した従来の多層樹脂シートは、ベース樹脂層のメル
トフローレシオ（ＭＦＲ、溶融粘度の一指標である）
と、化粧層及び表層の熱可塑性樹脂のＭＦＲを同一条件
で比較すると、耐熱性を発揮させるベース樹脂層のＭＦ
Ｒの方が小さい。このような多層樹脂シートをヒータで
加熱し熱成形可能になるまで軟化させようとすると、ベ
ース樹脂層を熱成形可能にするために必要な加熱時間
は、化粧層や表層の熱可塑性樹脂層を熱成形可能にする
ために必要な加熱時間より長くなる。しかし、各樹脂層
は一体化しているために、樹脂層毎に加熱時間を調節す
ることはできず、結局、ベース樹脂層を成形可能にする
まで加熱することになる。このとき、化粧層や表層の熱
可塑性樹脂層は軟化し過ぎて、樹脂中に含まれていた水
分の気化によりシート表面が発泡し、得られる成形品の
外観が悪くなる。
【０００５】また、上述した従来の多層樹脂シートを共
押出の方法で製造する場合、フィードブロックダイ内で
温度の異なる各樹脂層を密着させて多層化を行なう。従
って、押出機のシリンダ温度を高くして溶融粘度を低く
した温度の高いベース樹脂層は、温度の低い他の樹脂層
にフィードブロックダイ内で熱を奪われて温度が下が
り、結局、樹脂の溶融粘度が高くなってしまい、得られ
る多層樹脂シートにフローマークが発生する。
押出の方法で製造する場合、フィードブロックダイ内で
温度の異なる各樹脂層を密着させて多層化を行なう。従
って、押出機のシリンダ温度を高くして溶融粘度を低く
した温度の高いベース樹脂層は、温度の低い他の樹脂層
にフィードブロックダイ内で熱を奪われて温度が下が
り、結局、樹脂の溶融粘度が高くなってしまい、得られ
る多層樹脂シートにフローマークが発生する。
【０００６】本発明が解決しようとする課題は、荷重た
わみ温度が相対的に高い熱可塑性のベース樹脂層に当該
ベース樹脂層より荷重たわみ温度が相対的に低い少なく
とも一層の熱可塑性樹脂層を一体化することにより、見
かけ上の耐熱性を前記ベース樹脂層で発揮させる多層樹
脂シートにおいて、熱成形に際してベース樹脂層を成形
可能にするまで加熱しても、水分の気化によりシート表
面が発泡しないようにすることである。また、前記多層
樹脂シートを共押出の方法で製造したときにフローマー
クができないようにすることである。
わみ温度が相対的に高い熱可塑性のベース樹脂層に当該
ベース樹脂層より荷重たわみ温度が相対的に低い少なく
とも一層の熱可塑性樹脂層を一体化することにより、見
かけ上の耐熱性を前記ベース樹脂層で発揮させる多層樹
脂シートにおいて、熱成形に際してベース樹脂層を成形
可能にするまで加熱しても、水分の気化によりシート表
面が発泡しないようにすることである。また、前記多層
樹脂シートを共押出の方法で製造したときにフローマー
クができないようにすることである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、多層樹脂シートのベース樹脂層をアクリロニトリル
−ブタジエン−スチレン共重合体（ＡＢＳ樹脂）又はＡ
ＢＳ樹脂を主体とするブレンド樹脂で構成する。そし
て、前記樹脂の温度２２０℃、荷重５kgfにおけるＭＦ
Ｒを、０．７g／１０min以上にすることを特徴とする。
ここで、多層樹脂シートとは、耐熱性を発揮させるため
のベース樹脂層のほかに少なくとも一つのベース樹脂層
より荷重たわみ温度の低い熱可塑性樹脂層が存在し、こ
れらを一体化したものをいう。ＭＦＲは、荷重たわみ温
度の高い樹脂の方が荷重たわみ温度の低い樹脂より小さ
い傾向にあるが、多少の調整は樹脂の分子量の調整で可
能である。ベース樹脂層のＭＦＲを上記のように限定す
ることにより、多層樹脂シートの熱成形において、ベー
ス樹脂層以外の熱可塑性樹脂層、例えば、化粧層や表層
が発泡しない温度で、ベース樹脂層を成形可能な程度ま
で軟化させることができる。また、多層樹脂シートの共
押出による製造においても、上記のＦＭＲの限定によ
り、フィードブロックダイ内でベース樹脂層の溶融粘度
をほかの熱可塑性樹脂層の溶融粘度に近づけることがで
きるので、各層の流動性は近似した状態になる。その結
果、共押出により製造した多層樹脂シートの幅方向中央
部と端部で、各樹脂層の厚みのばらつきが少なくなり、
フローマークのない外観の良好な多層樹脂シートを製造
することができる。
に、多層樹脂シートのベース樹脂層をアクリロニトリル
−ブタジエン−スチレン共重合体（ＡＢＳ樹脂）又はＡ
ＢＳ樹脂を主体とするブレンド樹脂で構成する。そし
て、前記樹脂の温度２２０℃、荷重５kgfにおけるＭＦ
Ｒを、０．７g／１０min以上にすることを特徴とする。
ここで、多層樹脂シートとは、耐熱性を発揮させるため
のベース樹脂層のほかに少なくとも一つのベース樹脂層
より荷重たわみ温度の低い熱可塑性樹脂層が存在し、こ
れらを一体化したものをいう。ＭＦＲは、荷重たわみ温
度の高い樹脂の方が荷重たわみ温度の低い樹脂より小さ
い傾向にあるが、多少の調整は樹脂の分子量の調整で可
能である。ベース樹脂層のＭＦＲを上記のように限定す
ることにより、多層樹脂シートの熱成形において、ベー
ス樹脂層以外の熱可塑性樹脂層、例えば、化粧層や表層
が発泡しない温度で、ベース樹脂層を成形可能な程度ま
で軟化させることができる。また、多層樹脂シートの共
押出による製造においても、上記のＦＭＲの限定によ
り、フィードブロックダイ内でベース樹脂層の溶融粘度
をほかの熱可塑性樹脂層の溶融粘度に近づけることがで
きるので、各層の流動性は近似した状態になる。その結
果、共押出により製造した多層樹脂シートの幅方向中央
部と端部で、各樹脂層の厚みのばらつきが少なくなり、
フローマークのない外観の良好な多層樹脂シートを製造
することができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】ベース樹脂層にはＡＢＳ樹脂又は
ＡＢＳ樹脂を主体とするブレンド樹脂を用いるが、後者
の場合ブレンドする樹脂は、ポリカーボネート、ポリブ
チレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート等
の熱可塑性樹脂である。ベース樹脂層には、必要に応じ
て着色剤、フィラを配合することができ、その配合量
は、機械強度を著しく低下しないように調整する。ベー
ス樹脂層のほかに、少なくとも一層のベース樹脂層より
荷重たわみ温度の低い熱可塑性樹脂層を一体に設ける
が、これら荷重たわみ温度の低い熱可塑性樹脂層は、化
粧層やさらに化粧層を覆う表層である。化粧層は、ＡＢ
Ｓ樹脂、アクリロニトリル−アクリルゴム−スチレン共
重合体（ＡＡＳ樹脂）、アクリロニトリル−塩素化ポリ
エチレン−スチレン共重合体（ＡＣＳ樹脂）、アクリロ
ニトリル−エチレンプロピレンゴム−スチレン共重合体
（ＡＥＳ樹脂）等の単一樹脂又はこれらのブレンド樹脂
で構成することができる。化粧層としての機能を発揮さ
せるために、例えば、メタリック感を有するマイカ、ア
ルミニウムフレーク、銅フレーク、金属被膜を形成した
ガラスパウダ等のフィラを配合する。必要に応じて顔料
も配合して着色することもできる。表層は、ポリメチル
メタアクリレート（ＭＭＡ樹脂）で構成することができ
る。適宜、着色剤やフィラで着色してもよい。着色剤や
フィラは、表層の透明性を著しく低下しない程度に配合
量を調節することが好ましい。
ＡＢＳ樹脂を主体とするブレンド樹脂を用いるが、後者
の場合ブレンドする樹脂は、ポリカーボネート、ポリブ
チレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート等
の熱可塑性樹脂である。ベース樹脂層には、必要に応じ
て着色剤、フィラを配合することができ、その配合量
は、機械強度を著しく低下しないように調整する。ベー
ス樹脂層のほかに、少なくとも一層のベース樹脂層より
荷重たわみ温度の低い熱可塑性樹脂層を一体に設ける
が、これら荷重たわみ温度の低い熱可塑性樹脂層は、化
粧層やさらに化粧層を覆う表層である。化粧層は、ＡＢ
Ｓ樹脂、アクリロニトリル−アクリルゴム−スチレン共
重合体（ＡＡＳ樹脂）、アクリロニトリル−塩素化ポリ
エチレン−スチレン共重合体（ＡＣＳ樹脂）、アクリロ
ニトリル−エチレンプロピレンゴム−スチレン共重合体
（ＡＥＳ樹脂）等の単一樹脂又はこれらのブレンド樹脂
で構成することができる。化粧層としての機能を発揮さ
せるために、例えば、メタリック感を有するマイカ、ア
ルミニウムフレーク、銅フレーク、金属被膜を形成した
ガラスパウダ等のフィラを配合する。必要に応じて顔料
も配合して着色することもできる。表層は、ポリメチル
メタアクリレート（ＭＭＡ樹脂）で構成することができ
る。適宜、着色剤やフィラで着色してもよい。着色剤や
フィラは、表層の透明性を著しく低下しない程度に配合
量を調節することが好ましい。
【０００９】上記の多層樹脂シートは、共押出により製
造することができる。ベース樹脂層は、化粧層や表層な
どのほかの熱可塑性樹脂層より高い温度で押出すが、フ
ィードブロック内でほかの熱可塑性樹脂層と一緒になり
温度が多少下がる。しかし、ベース樹脂層の溶融粘度は
前記高い温度で押出したときの溶融粘度からそれほど下
がらず、各樹脂層の流動性が近い状態で多層化が行なわ
れる。
造することができる。ベース樹脂層は、化粧層や表層な
どのほかの熱可塑性樹脂層より高い温度で押出すが、フ
ィードブロック内でほかの熱可塑性樹脂層と一緒になり
温度が多少下がる。しかし、ベース樹脂層の溶融粘度は
前記高い温度で押出したときの溶融粘度からそれほど下
がらず、各樹脂層の流動性が近い状態で多層化が行なわ
れる。
【００１０】ベース樹脂層を構成する荷重たわみ温度が
高いＡＢＳ樹脂のＭＦＲを大きくするには限度があるの
で、ベース樹脂層の上に化粧層として一体化する荷重た
わみ温度が低いＡＢＳ樹脂は、温度２２０℃、荷重５kg
fにおけるＭＦＲを５g／１０min以下にすることが好ま
しい。
高いＡＢＳ樹脂のＭＦＲを大きくするには限度があるの
で、ベース樹脂層の上に化粧層として一体化する荷重た
わみ温度が低いＡＢＳ樹脂は、温度２２０℃、荷重５kg
fにおけるＭＦＲを５g／１０min以下にすることが好ま
しい。
【００１１】
実施例１ ベース樹脂層、化粧層、表層を、この順に一体化した三
層熱可塑性樹脂シートであり、各層の熱可塑性樹脂の組
合せを表１に示すとおりとした。化粧層には１wt％のア
ルミフレークを配合してメタリック感を出すようにし
た。尚、表１において、ＭＦＲは、JIS K 7210に準拠し
温度２２０℃、荷重５kgfで測定した。荷重たわみ温度
は、JIS K 7207に準拠し試験片に１８．５kgf／cm2の曲
げ応力を加えて測定した。この三層熱可塑性樹脂シート
（幅３００mm、総厚み２．０mm）は、ベース樹脂層１．
３mm、化粧層０．５mm、表層０．２mmの厚み構成であ
り、フィードブロックダイを用いて共押出により製造し
た。フィードブロックダイに各樹脂層を供給する押出機
のシリンダ温度は、ベース樹脂層用が２３５℃、化粧層
用と表層用がそれぞれ２２０℃である。
層熱可塑性樹脂シートであり、各層の熱可塑性樹脂の組
合せを表１に示すとおりとした。化粧層には１wt％のア
ルミフレークを配合してメタリック感を出すようにし
た。尚、表１において、ＭＦＲは、JIS K 7210に準拠し
温度２２０℃、荷重５kgfで測定した。荷重たわみ温度
は、JIS K 7207に準拠し試験片に１８．５kgf／cm2の曲
げ応力を加えて測定した。この三層熱可塑性樹脂シート
（幅３００mm、総厚み２．０mm）は、ベース樹脂層１．
３mm、化粧層０．５mm、表層０．２mmの厚み構成であ
り、フィードブロックダイを用いて共押出により製造し
た。フィードブロックダイに各樹脂層を供給する押出機
のシリンダ温度は、ベース樹脂層用が２３５℃、化粧層
用と表層用がそれぞれ２２０℃である。
【００１２】
【表１】
【００１３】上記三層熱可塑性樹脂シート幅方向の層厚
みばらつき、目視により観察したフローマークの有無を
表５に示した。層厚みばらつきは、シート幅方向の中央
部と端から２０mm中央寄り部分の化粧層の厚みを測定
し、その差が０．０７mm未満であれば「○」、０．０７
mm以上であれば「×」として表示した。また、同シート
をベース樹脂層が成形可能な温度になるまで加熱し、開
口部１８０mm×１３０ｍｍ、高さ５０ｍｍの直方体の箱
を真空成形して、目視により観察した成形品の気泡の有
無を表５に示した。さらに、この成形品耐熱温度を次の
ようにして測定し表５に示した。すなわち、所定温度に
設定した熱風循環式乾燥機内に成形品を１時間放置した
後に、熱風循環式乾燥機から取り出す。そして、１８０
mm×１３０mmの面の高さの乾燥機投入前後の変位量を測
定し、この変位量が３mm以上になったときの設定温度を
耐熱温度とした。熱風循環式乾燥機の設定温度は、測定
毎に５℃刻みで上昇させた。
みばらつき、目視により観察したフローマークの有無を
表５に示した。層厚みばらつきは、シート幅方向の中央
部と端から２０mm中央寄り部分の化粧層の厚みを測定
し、その差が０．０７mm未満であれば「○」、０．０７
mm以上であれば「×」として表示した。また、同シート
をベース樹脂層が成形可能な温度になるまで加熱し、開
口部１８０mm×１３０ｍｍ、高さ５０ｍｍの直方体の箱
を真空成形して、目視により観察した成形品の気泡の有
無を表５に示した。さらに、この成形品耐熱温度を次の
ようにして測定し表５に示した。すなわち、所定温度に
設定した熱風循環式乾燥機内に成形品を１時間放置した
後に、熱風循環式乾燥機から取り出す。そして、１８０
mm×１３０mmの面の高さの乾燥機投入前後の変位量を測
定し、この変位量が３mm以上になったときの設定温度を
耐熱温度とした。熱風循環式乾燥機の設定温度は、測定
毎に５℃刻みで上昇させた。
【００１４】実施例２ ベース樹脂層、化粧層、表層を、この順に一体化した三
層熱可塑性樹脂シートであり、各層の熱可塑性樹脂の組
合せを表２に示すとおりとした。ベース樹脂層は、ＭＦ
Ｒ１．１g／１０min、荷重たわみ温度１１３℃のＡＢＳ
樹脂３重量部とＭＦＲ０．６g／１０min、荷重たわみ温
度１１０℃のＡＢＳ樹脂７重量部とをブレンドしたもの
である。化粧層には１wt％のアルミフレークを配合して
メタリック感を出すようにした。この三層熱可塑性樹脂
シートの厚み構成は実施例１と同様であり、フィードブ
ロックダイに各樹脂層を供給する押出機のシリンダ温度
を、ベース樹脂層用を２４５℃、化粧層用と表層用をそ
れぞれ２２０℃に設定して、共押出により製造した。上
記三層熱可塑性樹脂シートの特性、及び同シートを真空
成形したときの特性を実施例１と同様に測定し、表５に
示した。
層熱可塑性樹脂シートであり、各層の熱可塑性樹脂の組
合せを表２に示すとおりとした。ベース樹脂層は、ＭＦ
Ｒ１．１g／１０min、荷重たわみ温度１１３℃のＡＢＳ
樹脂３重量部とＭＦＲ０．６g／１０min、荷重たわみ温
度１１０℃のＡＢＳ樹脂７重量部とをブレンドしたもの
である。化粧層には１wt％のアルミフレークを配合して
メタリック感を出すようにした。この三層熱可塑性樹脂
シートの厚み構成は実施例１と同様であり、フィードブ
ロックダイに各樹脂層を供給する押出機のシリンダ温度
を、ベース樹脂層用を２４５℃、化粧層用と表層用をそ
れぞれ２２０℃に設定して、共押出により製造した。上
記三層熱可塑性樹脂シートの特性、及び同シートを真空
成形したときの特性を実施例１と同様に測定し、表５に
示した。
【００１５】
【表２】
【００１６】比較例 ベース樹脂層、化粧層、表層を、この順に一体化した三
層熱可塑性樹脂シートであり、各層の熱可塑性樹脂の組
合せを表３に示すとおりとした。化粧層には１wt％のア
ルミフレークを配合してメタリック感を出すようにし
た。この三層熱可塑性樹脂シートの厚み構成は実施例１
と同様であり、フィードブロックダイに各樹脂層を供給
する押出機のシリンダ温度を、ベース樹脂層用を２５０
℃、化粧層用と表層用をそれぞれ２２０℃に設定して、
共押出により製造した。上記三層熱可塑性樹脂シートの
特性、及び同シートを真空成形したときの特性を実施例
１と同様に測定し、表５に示した。
層熱可塑性樹脂シートであり、各層の熱可塑性樹脂の組
合せを表３に示すとおりとした。化粧層には１wt％のア
ルミフレークを配合してメタリック感を出すようにし
た。この三層熱可塑性樹脂シートの厚み構成は実施例１
と同様であり、フィードブロックダイに各樹脂層を供給
する押出機のシリンダ温度を、ベース樹脂層用を２５０
℃、化粧層用と表層用をそれぞれ２２０℃に設定して、
共押出により製造した。上記三層熱可塑性樹脂シートの
特性、及び同シートを真空成形したときの特性を実施例
１と同様に測定し、表５に示した。
【００１７】
【表３】
【００１８】参考例 ベース樹脂層、化粧層、表層を、この順に一体化した三
層熱可塑性樹脂シートであり、各層の熱可塑性樹脂の組
合せを表４に示すとおりとした。化粧層には１wt％のア
ルミフレークを配合してメタリック感を出すようにし
た。この三層熱可塑性樹脂シートの厚み構成は実施例１
と同様であり、フィードブロックダイに各樹脂層を供給
する押出機のシリンダ温度を、ベース樹脂層用、化粧層
用、表層用とも２２０℃に設定して、共押出により製造
した。上記三層熱可塑性樹脂シートの特性、及び同シー
トを真空成形したときの特性を実施例１と同様に測定
し、表５に示した。
層熱可塑性樹脂シートであり、各層の熱可塑性樹脂の組
合せを表４に示すとおりとした。化粧層には１wt％のア
ルミフレークを配合してメタリック感を出すようにし
た。この三層熱可塑性樹脂シートの厚み構成は実施例１
と同様であり、フィードブロックダイに各樹脂層を供給
する押出機のシリンダ温度を、ベース樹脂層用、化粧層
用、表層用とも２２０℃に設定して、共押出により製造
した。上記三層熱可塑性樹脂シートの特性、及び同シー
トを真空成形したときの特性を実施例１と同様に測定
し、表５に示した。
【００１９】
【表４】
【００２０】
【表５】
【００２１】
【発明の効果】上述したように、本発明に係る多層樹脂
シートは、見かけ上の耐熱性をベース樹脂層で発揮させ
るため、ベース樹脂層にはこれと一体化する化粧層や表
層に比べ荷重たわみ温度の高い樹脂を使用する。このベ
ース樹脂層として使用するＡＢＳ樹脂又はＡＢＳ樹脂を
主体とするブレンド樹脂のＭＦＲ（温度２２０℃、荷重
５kgfにおいて測定）を、０．７g／１０min以上にする
ことにより、このシートの熱成形において、表層や化粧
層の樹脂を軟化させ過ぎることなく、ベース樹脂層を成
形可能な程度まで加熱軟化させることができる。従っ
て、樹脂中に含まれていた水分によりシートが発泡する
ことがなくなり、外観の良好な成形品を得ることができ
る。また、上記多層樹脂シートを共押出で製造する場
合、各押出機からフィードブロックダイに供給された樹
脂の溶融粘度は、ベース樹脂層の溶融粘度が他の樹脂
層、例えば、化粧層や表層の樹脂の溶融粘度に近づくの
で各層の流動性が近似した状態になる。共押出の方法に
より得られた多層樹脂シートは、幅方向中央部と端部で
の各層の厚みのばらつきが少なくなり、その外観もフロ
ーマークのない良好なものとなる。
シートは、見かけ上の耐熱性をベース樹脂層で発揮させ
るため、ベース樹脂層にはこれと一体化する化粧層や表
層に比べ荷重たわみ温度の高い樹脂を使用する。このベ
ース樹脂層として使用するＡＢＳ樹脂又はＡＢＳ樹脂を
主体とするブレンド樹脂のＭＦＲ（温度２２０℃、荷重
５kgfにおいて測定）を、０．７g／１０min以上にする
ことにより、このシートの熱成形において、表層や化粧
層の樹脂を軟化させ過ぎることなく、ベース樹脂層を成
形可能な程度まで加熱軟化させることができる。従っ
て、樹脂中に含まれていた水分によりシートが発泡する
ことがなくなり、外観の良好な成形品を得ることができ
る。また、上記多層樹脂シートを共押出で製造する場
合、各押出機からフィードブロックダイに供給された樹
脂の溶融粘度は、ベース樹脂層の溶融粘度が他の樹脂
層、例えば、化粧層や表層の樹脂の溶融粘度に近づくの
で各層の流動性が近似した状態になる。共押出の方法に
より得られた多層樹脂シートは、幅方向中央部と端部で
の各層の厚みのばらつきが少なくなり、その外観もフロ
ーマークのない良好なものとなる。
Claims (5)
- 【請求項１】荷重たわみ温度が相対的に高い熱可塑性の
ベース樹脂層と当該ベース樹脂層より荷重たわみ温度が
相対的に低い少なくとも一層の熱可塑性樹脂層を一体化
してなり、見かけ上の耐熱性を前記ベース樹脂層で発揮
させる多層樹脂シートにおいて、 ベース樹脂層がアクリロニトリル−ブタジエン−スチレ
ン共重合体（ＡＢＳ樹脂）又はＡＢＳ樹脂を主体とする
ブレンド樹脂であり、温度２２０℃、荷重５kgfにおけ
るこの樹脂のメルトフローレシオ（ＭＦＲ）が０．７g
／１０min以上であることを特徴とする多層樹脂シー
ト。 - 【請求項２】相対的に荷重たわみ温度が低い熱可塑性樹
脂層がベース樹脂層の上に一体化した化粧層であり、Ａ
ＢＳ樹脂系の熱可塑性樹脂からなることを特徴とする請
求項１記載の多層樹脂シート。 - 【請求項３】化粧層の上に表層としてポリメチルメタア
クリレート（ＭＭＡ）からなる樹脂層を一体化した請求
項２記載の多層樹脂シート。 - 【請求項４】化粧層がメタリック感を有するフィラを充
填したものである請求項２又は３に記載の多層樹脂シー
ト。 - 【請求項５】見かけ上の耐熱性をベース樹脂層で発揮さ
せるために、荷重たわみ温度が相対的に高い熱可塑性の
ベース樹脂層と当該ベース樹脂層より荷重たわみ温度が
相対的に低い少なくとも一層の熱可塑性樹脂層を共押出
成形により一体化する多層樹脂シートの製造において、 ベース樹脂層としてアクリロニトリル−ブタジエン−ス
チレン共重合体（ＡＢＳ樹脂）又はＡＢＳ樹脂を主体と
するブレンド樹脂を使用し、この樹脂は、温度２２０
℃、荷重５kgfにおけるのメルトフローレシオ（ＭＦ
Ｒ）が０．７g／１０min以上であることを特徴とする多
層樹脂シートの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10026496A JP3336856B2 (ja) | 1996-04-22 | 1996-04-22 | 多層樹脂シート及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10026496A JP3336856B2 (ja) | 1996-04-22 | 1996-04-22 | 多層樹脂シート及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09286079A true JPH09286079A (ja) | 1997-11-04 |
| JP3336856B2 JP3336856B2 (ja) | 2002-10-21 |
Family
ID=14269354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10026496A Expired - Fee Related JP3336856B2 (ja) | 1996-04-22 | 1996-04-22 | 多層樹脂シート及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3336856B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000240591A (ja) * | 1999-02-17 | 2000-09-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 送風機用羽根車 |
| JP2001041196A (ja) * | 1999-07-26 | 2001-02-13 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 送風機用羽根車 |
| JP2007253340A (ja) * | 2006-03-20 | 2007-10-04 | Asahi Kasei Chemicals Corp | 複層強化シート |
-
1996
- 1996-04-22 JP JP10026496A patent/JP3336856B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000240591A (ja) * | 1999-02-17 | 2000-09-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 送風機用羽根車 |
| JP2001041196A (ja) * | 1999-07-26 | 2001-02-13 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 送風機用羽根車 |
| JP2007253340A (ja) * | 2006-03-20 | 2007-10-04 | Asahi Kasei Chemicals Corp | 複層強化シート |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3336856B2 (ja) | 2002-10-21 |
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