JPH09273041A - インターレースノズル - Google Patents
インターレースノズルInfo
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- JPH09273041A JPH09273041A JP7921896A JP7921896A JPH09273041A JP H09273041 A JPH09273041 A JP H09273041A JP 7921896 A JP7921896 A JP 7921896A JP 7921896 A JP7921896 A JP 7921896A JP H09273041 A JPH09273041 A JP H09273041A
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】糸条を案内するガイド部の耐摩耗性を高めると
ともに、糸条に傷を付けることがなく、かつ摺動に伴う
摩擦係数の小さなインターレースノズルを提供する。 【解決手段】単繊維群からなる糸条を案内するためのガ
イド部と、上記糸条に圧縮気体を噴出して交絡を付与す
るための気体噴出孔を有するセラミック製糸道を具備し
てなるインターレースノズルにおいて、上記ガイド部の
中心線平均粗さ（Ｒａ）を０．１〜１．０μｍとし、か
つこの表面にセラミック膜またはダイヤモンド状炭素膜
からなる非晶質硬質膜を被覆する。
ともに、糸条に傷を付けることがなく、かつ摺動に伴う
摩擦係数の小さなインターレースノズルを提供する。 【解決手段】単繊維群からなる糸条を案内するためのガ
イド部と、上記糸条に圧縮気体を噴出して交絡を付与す
るための気体噴出孔を有するセラミック製糸道を具備し
てなるインターレースノズルにおいて、上記ガイド部の
中心線平均粗さ（Ｒａ）を０．１〜１．０μｍとし、か
つこの表面にセラミック膜またはダイヤモンド状炭素膜
からなる非晶質硬質膜を被覆する。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、単繊維群からなる
糸条に圧縮気体を噴出して交絡させることにより糸条を
集束させるために使用するインターレースノズルに関す
るものである。
糸条に圧縮気体を噴出して交絡させることにより糸条を
集束させるために使用するインターレースノズルに関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】従
来、繊維の製造工程においては、単繊維群からなる糸条
を互いに交絡させ、上記糸条を集束させるためにインタ
ーレースノズルが使用されている。
来、繊維の製造工程においては、単繊維群からなる糸条
を互いに交絡させ、上記糸条を集束させるためにインタ
ーレースノズルが使用されている。
【０００３】この種のインターレースノズルは主に糸条
を案内するためのガイド部と、糸条に圧縮気体を噴出す
るための気体噴出孔を備えた糸道により構成されてい
る。そして、上記気体噴出孔よりガイド部を走行する糸
条に向かって圧縮気体を噴出させることにより、この気
体流のエネルギーにより単繊維群を相互に交絡させて、
糸条を均一に集束させるようになっていた。
を案内するためのガイド部と、糸条に圧縮気体を噴出す
るための気体噴出孔を備えた糸道により構成されてい
る。そして、上記気体噴出孔よりガイド部を走行する糸
条に向かって圧縮気体を噴出させることにより、この気
体流のエネルギーにより単繊維群を相互に交絡させて、
糸条を均一に集束させるようになっていた。
【０００４】また、インターレースノズルの重要な特性
要因として、走行する糸条と糸道のガイド部との摩擦係
数が挙げられ、この摩擦係数が小さいほど糸条に与える
ダメージが少なくなり、糸品質の向上ならびに繊維の製
造工程の高速化による生産効率の向上が可能となる。
要因として、走行する糸条と糸道のガイド部との摩擦係
数が挙げられ、この摩擦係数が小さいほど糸条に与える
ダメージが少なくなり、糸品質の向上ならびに繊維の製
造工程の高速化による生産効率の向上が可能となる。
【０００５】その為、上記糸道をステンレス、アルミニ
ウム、鋼等の金属により形成し、少なくとも糸条を案内
するためのガイド部に滑らかな摺動特性が得られる硬質
クロームメッキ処理を施したり、タングステン・カーバ
イトを被覆したもの、さらには糸道自体をアルミナセラ
ミックスにより形成したものが使用されていた。
ウム、鋼等の金属により形成し、少なくとも糸条を案内
するためのガイド部に滑らかな摺動特性が得られる硬質
クロームメッキ処理を施したり、タングステン・カーバ
イトを被覆したもの、さらには糸道自体をアルミナセラ
ミックスにより形成したものが使用されていた。
【０００６】しかしながら、ガイド部に硬質クロームメ
ッキを施したものでは、硬度が小さいことから耐摩耗性
の点で問題があり、糸条との高速摺動に伴い短期間のう
ちにメッキが磨滅したり、剥がれたりすることから摩擦
係数が増大してしまうといった課題があった。
ッキを施したものでは、硬度が小さいことから耐摩耗性
の点で問題があり、糸条との高速摺動に伴い短期間のう
ちにメッキが磨滅したり、剥がれたりすることから摩擦
係数が増大してしまうといった課題があった。
【０００７】また、ガイド部にタングステン・カーバイ
トを被覆したものでは、耐摩耗性の点で硬質クロームメ
ッキ処理を施したものに比べて優れているものの、低摩
擦係数を長時間維持することが難しかった。その結果、
糸切れ、糸品質の低下を生じるといった課題があった。
トを被覆したものでは、耐摩耗性の点で硬質クロームメ
ッキ処理を施したものに比べて優れているものの、低摩
擦係数を長時間維持することが難しかった。その結果、
糸切れ、糸品質の低下を生じるといった課題があった。
【０００８】さらに、糸道自体をアルミナセラミックス
により形成したものでは、上述した糸道に比べ格段に優
れた耐摩耗性を有するものの、糸条との間の摩擦係数が
大きいために、ガイド部で案内する糸条に一定の張力を
与えることができず、その結果、糸強度が低下して糸品
質に悪影響を与えるとともに、糸条を引っ掻いて傷を付
けてしまうなどの課題があった。
により形成したものでは、上述した糸道に比べ格段に優
れた耐摩耗性を有するものの、糸条との間の摩擦係数が
大きいために、ガイド部で案内する糸条に一定の張力を
与えることができず、その結果、糸強度が低下して糸品
質に悪影響を与えるとともに、糸条を引っ掻いて傷を付
けてしまうなどの課題があった。
【０００９】また、一般に集束された糸条を案内する場
合、ガイド部の表面は平滑なほど摩擦係数を小さくする
ことができるものの、インターレースノズルに走行させ
る糸条は集束させていない単繊維群であるために、ガイ
ド部の表面が平滑すぎると上記糸条がガイド部に引っ付
き、摩擦係数を増大させてしまう恐れもあった。
合、ガイド部の表面は平滑なほど摩擦係数を小さくする
ことができるものの、インターレースノズルに走行させ
る糸条は集束させていない単繊維群であるために、ガイ
ド部の表面が平滑すぎると上記糸条がガイド部に引っ付
き、摩擦係数を増大させてしまう恐れもあった。
【００１０】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明は上記課
題に鑑み、単繊維群からなる糸条を案内するためのガイ
ド部と、上記糸条に圧縮気体を噴出して単繊維群を互い
に交絡させるための気体噴出孔を有するセラミック製糸
道を具備してなるインターレースノズルのうち、上記ガ
イド部の中心線平均粗さ（Ｒａ）を０．１〜１．０μｍ
とし、かつこの表面にセラミック膜またはダイヤモンド
状炭素膜からなる非晶質硬質膜を被覆したことを特徴と
するものである。
題に鑑み、単繊維群からなる糸条を案内するためのガイ
ド部と、上記糸条に圧縮気体を噴出して単繊維群を互い
に交絡させるための気体噴出孔を有するセラミック製糸
道を具備してなるインターレースノズルのうち、上記ガ
イド部の中心線平均粗さ（Ｒａ）を０．１〜１．０μｍ
とし、かつこの表面にセラミック膜またはダイヤモンド
状炭素膜からなる非晶質硬質膜を被覆したことを特徴と
するものである。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態について
説明する。図１（ａ）は本発明の実施形態の一例である
インターレースノズルを示す斜視図で、図１（ｂ）はそ
のＸ−Ｘ線断面図であり、単繊維群からなる糸条１０を
案内するためのガイド部４と、該ガイド部４に開口し上
記糸条１０に圧縮気体を噴出させるための気体供給孔６
を有するセラミック板３からなる糸道２と、上記糸道２
の裏面側に配置され、この糸道２の気体供給孔６に圧縮
気体を導入するための導入管８を備えた板状のベースプ
レート７と、上記糸道２のガイド部４側に対向し、間隔
を設けて配置された板状のカバープレート９とからな
り、上記ガイド部４は中心線平均粗さ（Ｒａ）で０．１
〜１．０μｍの平坦面とするとともに、この表面にセラ
ミック膜またはダイヤモンド状炭素膜からなる非晶質硬
質膜５を被覆して構成してある。
説明する。図１（ａ）は本発明の実施形態の一例である
インターレースノズルを示す斜視図で、図１（ｂ）はそ
のＸ−Ｘ線断面図であり、単繊維群からなる糸条１０を
案内するためのガイド部４と、該ガイド部４に開口し上
記糸条１０に圧縮気体を噴出させるための気体供給孔６
を有するセラミック板３からなる糸道２と、上記糸道２
の裏面側に配置され、この糸道２の気体供給孔６に圧縮
気体を導入するための導入管８を備えた板状のベースプ
レート７と、上記糸道２のガイド部４側に対向し、間隔
を設けて配置された板状のカバープレート９とからな
り、上記ガイド部４は中心線平均粗さ（Ｒａ）で０．１
〜１．０μｍの平坦面とするとともに、この表面にセラ
ミック膜またはダイヤモンド状炭素膜からなる非晶質硬
質膜５を被覆して構成してある。
【００１２】そして、糸条１０をガイド部４に配置し、
一定の張力をかけた状態で走行させるとともに、導入管
８を介して気体供給孔６より圧縮気体を噴出させること
で、この気体流により糸条１０を構成する単繊維群を互
いに交絡させ、糸条を均一に集束させるようになってい
る。その為、糸強度を高め品質の良い糸を得ることがで
きる。
一定の張力をかけた状態で走行させるとともに、導入管
８を介して気体供給孔６より圧縮気体を噴出させること
で、この気体流により糸条１０を構成する単繊維群を互
いに交絡させ、糸条を均一に集束させるようになってい
る。その為、糸強度を高め品質の良い糸を得ることがで
きる。
【００１３】ところで、上記ガイド部４の表面状態を中
心線平均粗さ（Ｒａ）で０．１〜１．０μｍとしたの
は、ガイド部４の表面が中心線平均粗さ（Ｒａ）で０．
１μｍ未満の平滑面であると、糸条１０が張り付いて摩
擦抵抗が増大するために糸条１０を傷付けてしまうとと
もに、一定の張力をかけることができないために糸強度
にバラツキが発生して糸品質を低下させるからであり、
逆に、ガイド部４の表面が中心線平均粗さ（Ｒａ）で
１．０μｍより粗くなると、糸条１０を引っ掻いて傷付
けてしまうとともに、摩擦抵抗が増大するために一定の
張力をかけることができず、糸強度にバラツキを生じて
糸品質を低下させるからである。
心線平均粗さ（Ｒａ）で０．１〜１．０μｍとしたの
は、ガイド部４の表面が中心線平均粗さ（Ｒａ）で０．
１μｍ未満の平滑面であると、糸条１０が張り付いて摩
擦抵抗が増大するために糸条１０を傷付けてしまうとと
もに、一定の張力をかけることができないために糸強度
にバラツキが発生して糸品質を低下させるからであり、
逆に、ガイド部４の表面が中心線平均粗さ（Ｒａ）で
１．０μｍより粗くなると、糸条１０を引っ掻いて傷付
けてしまうとともに、摩擦抵抗が増大するために一定の
張力をかけることができず、糸強度にバラツキを生じて
糸品質を低下させるからである。
【００１４】また、ガイド部４に被覆する硬質膜は上述
したようにセラミック膜またはダイヤモンド状炭素膜か
らなる非晶質硬質膜５を被覆することが重要である。な
お、上記セラミック膜としては、アルミナ膜、炭化珪素
膜、窒化珪素膜を使用することができる。
したようにセラミック膜またはダイヤモンド状炭素膜か
らなる非晶質硬質膜５を被覆することが重要である。な
お、上記セラミック膜としては、アルミナ膜、炭化珪素
膜、窒化珪素膜を使用することができる。
【００１５】即ち、セラミック膜またはダイヤモンド状
炭素膜のいずれか１種からなる非晶質硬質膜５はビッカ
ース硬度で１５００ｋｇ／ｍｍ2 以上を有していること
から糸条１０との高速摺動においても耐摩耗性に優れる
ため、長期間にわたって使用することができる。
炭素膜のいずれか１種からなる非晶質硬質膜５はビッカ
ース硬度で１５００ｋｇ／ｍｍ2 以上を有していること
から糸条１０との高速摺動においても耐摩耗性に優れる
ため、長期間にわたって使用することができる。
【００１６】また、非晶質構造をもった上記硬質膜５は
結晶質からなる硬質膜と異なり、どの部分をとっても一
様な摩擦抵抗を有しているため、結晶質構造を有する硬
質膜に比べて摩擦抵抗をさらに小さくすることができ
る。
結晶質からなる硬質膜と異なり、どの部分をとっても一
様な摩擦抵抗を有しているため、結晶質構造を有する硬
質膜に比べて摩擦抵抗をさらに小さくすることができ
る。
【００１７】しかも、上記非晶質硬質膜５のうち炭化珪
素膜およびダイヤモンド状炭素膜は半導電性または導電
性を有することから、糸条との摺動に伴い発生する静電
気を速やかに逃がすことができるため、ガイド部４に塵
埃や摩耗粉等が付着することによるガイド部４の摩耗お
よび糸条の傷付きを低減することができる。
素膜およびダイヤモンド状炭素膜は半導電性または導電
性を有することから、糸条との摺動に伴い発生する静電
気を速やかに逃がすことができるため、ガイド部４に塵
埃や摩耗粉等が付着することによるガイド部４の摩耗お
よび糸条の傷付きを低減することができる。
【００１８】なお、本発明においてダイヤモンド状炭素
膜とは、炭素を主体とし、非晶質の結晶構造を有するも
のであり、グラファイトやダイヤモンドの同定に用いら
れるラマン分光分析により測定するとグラファイトのピ
ーク位置である１５５０ｃｍ-1とダイヤモンドのピーク
位置である１３３３ｃｍ-1の近傍にそれぞれピークを有
するとともに、ダイヤモンドに近似した特性を有する炭
素膜のことである。
膜とは、炭素を主体とし、非晶質の結晶構造を有するも
のであり、グラファイトやダイヤモンドの同定に用いら
れるラマン分光分析により測定するとグラファイトのピ
ーク位置である１５５０ｃｍ-1とダイヤモンドのピーク
位置である１３３３ｃｍ-1の近傍にそれぞれピークを有
するとともに、ダイヤモンドに近似した特性を有する炭
素膜のことである。
【００１９】特に、このダイヤモンド状炭素膜はビッカ
ース硬度で２０００〜３５００ｋｇ／ｍｍ2 の高硬度を
有するため、長寿命のインターレースノズルを形成する
ことができる。
ース硬度で２０００〜３５００ｋｇ／ｍｍ2 の高硬度を
有するため、長寿命のインターレースノズルを形成する
ことができる。
【００２０】また、上記ダイヤモンド状炭素膜にはジル
コニウム、タングステン、チタンのうち一種以上の金属
と珪素を含有させることもできる。
コニウム、タングステン、チタンのうち一種以上の金属
と珪素を含有させることもできる。
【００２１】このように上記金属と珪素を含有させたダ
イヤモンド状炭素膜は、ラマン分光分析による測定では
１４８０ｃｍ-1の近傍に一つのピークを有し、糸道２を
構成するセラミック板３との密着性を高めることがで
き、さらに高硬度な硬質膜とすることができる。
イヤモンド状炭素膜は、ラマン分光分析による測定では
１４８０ｃｍ-1の近傍に一つのピークを有し、糸道２を
構成するセラミック板３との密着性を高めることがで
き、さらに高硬度な硬質膜とすることができる。
【００２２】一方、これらの非晶質硬質膜５を被覆する
手段としてはＣＶＤ法やイオンプレーティング法、スパ
ッタリング法などに代表されるＰＶＤ法などの薄膜形成
手段により形成することができる。このうちプラズマＣ
ＶＤ法は低温での成膜が可能であるため好適である。
手段としてはＣＶＤ法やイオンプレーティング法、スパ
ッタリング法などに代表されるＰＶＤ法などの薄膜形成
手段により形成することができる。このうちプラズマＣ
ＶＤ法は低温での成膜が可能であるため好適である。
【００２３】例えば、このプラズマＣＶＤ法により被覆
するには、チャンバー内に配設するカソード（陰極）電
極盤にセラミック板３からなる糸道２を配置し、成膜し
たい硬質膜あわせて表１に示す原料ガスおよびキャリア
ーガスをチャンバー室内に供給する。そして、アノード
（陽極）電極盤と前記カソード（陰極）電極盤間に電圧
を印加することにより、カソード（陰極）電極盤より引
き出された電子を上記原料ガスと衝突させてプラズマを
発生させ、該プラズマ中の成膜成分を電界に沿った形で
５００〜８００℃の反応温度で糸道２のガイド部４に堆
積させることにより非晶質硬質膜５を形成することがで
きる。なお、膜厚みについては成膜時間を調整すること
により適宜調整することができるが、膜厚みが薄すぎる
と糸条１０との摺動により短期間に磨滅してしまい、逆
に、膜厚みが厚すぎると膜厚みにバラツキを生じること
から、非晶質硬質膜５の膜厚みは１〜１０μｍの範囲で
被覆することが好ましい。
するには、チャンバー内に配設するカソード（陰極）電
極盤にセラミック板３からなる糸道２を配置し、成膜し
たい硬質膜あわせて表１に示す原料ガスおよびキャリア
ーガスをチャンバー室内に供給する。そして、アノード
（陽極）電極盤と前記カソード（陰極）電極盤間に電圧
を印加することにより、カソード（陰極）電極盤より引
き出された電子を上記原料ガスと衝突させてプラズマを
発生させ、該プラズマ中の成膜成分を電界に沿った形で
５００〜８００℃の反応温度で糸道２のガイド部４に堆
積させることにより非晶質硬質膜５を形成することがで
きる。なお、膜厚みについては成膜時間を調整すること
により適宜調整することができるが、膜厚みが薄すぎる
と糸条１０との摺動により短期間に磨滅してしまい、逆
に、膜厚みが厚すぎると膜厚みにバラツキを生じること
から、非晶質硬質膜５の膜厚みは１〜１０μｍの範囲で
被覆することが好ましい。
【００２４】
【表１】
【００２５】また、糸道２を構成するセラミック板３と
してはアルミナセラミックス、ジルコニアセラミック
ス、炭化珪素質セラミックス、窒化珪素質セラミック
ス、窒化アルミニウム質セラミックス、アルミナ−炭化
チタン系セラミックスなどのセラミックスを用いること
ができるが、好ましくはガイド部４に被覆する硬質膜５
との密着性を高める点で、硬質膜５と同種のセラミック
スにより形成することが好ましい。
してはアルミナセラミックス、ジルコニアセラミック
ス、炭化珪素質セラミックス、窒化珪素質セラミック
ス、窒化アルミニウム質セラミックス、アルミナ−炭化
チタン系セラミックスなどのセラミックスを用いること
ができるが、好ましくはガイド部４に被覆する硬質膜５
との密着性を高める点で、硬質膜５と同種のセラミック
スにより形成することが好ましい。
【００２６】なお、これらのセラミックスを得るには、
アルミナセラミックスに対してはＡｌ2 Ｏ3 を主原料と
し、焼結助剤にＣａＯ、ＳｉＯ2 、ＭｇＯのうち少なく
とも一種を添加混合し、１４００〜１８００℃程度の温
度で焼成すれば良く、窒化珪素質セラミックスについて
はＳｉ3 Ｎ4 を主原料とし、焼結助剤に周期律表２ａ、
３ａ族元素の酸化物・窒化物のうち少なくとも一種を添
加混合し、１８５０〜２０００℃程度の温度で焼成すれ
ば良い。
アルミナセラミックスに対してはＡｌ2 Ｏ3 を主原料と
し、焼結助剤にＣａＯ、ＳｉＯ2 、ＭｇＯのうち少なく
とも一種を添加混合し、１４００〜１８００℃程度の温
度で焼成すれば良く、窒化珪素質セラミックスについて
はＳｉ3 Ｎ4 を主原料とし、焼結助剤に周期律表２ａ、
３ａ族元素の酸化物・窒化物のうち少なくとも一種を添
加混合し、１８５０〜２０００℃程度の温度で焼成すれ
ば良い。
【００２７】また、炭化珪素質セラミックスに対しては
ＳｉＣを主原料とし、焼結助剤にＣ、Ｂ、Ｂ4 Ｃ、Ａｌ
2 Ｏ3 、Ｙ2 Ｏ3 等の少なくとも一種を添加混合し、１
８５０〜２０００℃程度の温度で焼成することにより得
ることができ、ジルコニアセラミックスに対してはＺｒ
Ｏ2 を主原料とし、安定化剤にＹ2 Ｏ3 、ＣａＯ、Ｍｇ
Ｏ、ＣｅＯ2 等の少なくとも一種を添加して１５００〜
１７００℃程度の温度で焼成すれ良い。
ＳｉＣを主原料とし、焼結助剤にＣ、Ｂ、Ｂ4 Ｃ、Ａｌ
2 Ｏ3 、Ｙ2 Ｏ3 等の少なくとも一種を添加混合し、１
８５０〜２０００℃程度の温度で焼成することにより得
ることができ、ジルコニアセラミックスに対してはＺｒ
Ｏ2 を主原料とし、安定化剤にＹ2 Ｏ3 、ＣａＯ、Ｍｇ
Ｏ、ＣｅＯ2 等の少なくとも一種を添加して１５００〜
１７００℃程度の温度で焼成すれ良い。
【００２８】さらに窒化アルミニウム質セラミックスは
ＡｌＮを主原料とし、焼結助剤にＥｒ2 Ｏ3 、Ｙ2 Ｏ
3 、Ｙb2 Ｏ3 等の少なくとも一種を添加混合し、１７
００〜１９００℃程度の温度で焼成することにより得る
ことができ、アルミナ−炭化チタン系セラミックスにつ
いてはＡｌ2 Ｏ3 とＴｉＣとを所定量配合して主原料と
し、焼結助剤にＴｉＯ2 、ＭｇＯ、ＳｉＯ2 、Ｙ2 Ｏ3
のうち少なくとも一種を添加混合して１６００〜１８０
０℃程度の温度で焼成すれば、強固で靱性および耐摩耗
性に優れたものとすることができる。
ＡｌＮを主原料とし、焼結助剤にＥｒ2 Ｏ3 、Ｙ2 Ｏ
3 、Ｙb2 Ｏ3 等の少なくとも一種を添加混合し、１７
００〜１９００℃程度の温度で焼成することにより得る
ことができ、アルミナ−炭化チタン系セラミックスにつ
いてはＡｌ2 Ｏ3 とＴｉＣとを所定量配合して主原料と
し、焼結助剤にＴｉＯ2 、ＭｇＯ、ＳｉＯ2 、Ｙ2 Ｏ3
のうち少なくとも一種を添加混合して１６００〜１８０
０℃程度の温度で焼成すれば、強固で靱性および耐摩耗
性に優れたものとすることができる。
【００２９】また、図１においては糸道２のガイド部４
のみに非晶質硬質膜５を被覆した例を示したが、上記ガ
イド部４と対向するカバープレート９の表面にも糸条１
０が摺動することから、糸道２のガイド部４と同様に中
心線平均粗さ（Ｒａ）で０．１〜１．０μｍとし、かつ
その表面に非晶質硬質膜５を被覆しても良い。
のみに非晶質硬質膜５を被覆した例を示したが、上記ガ
イド部４と対向するカバープレート９の表面にも糸条１
０が摺動することから、糸道２のガイド部４と同様に中
心線平均粗さ（Ｒａ）で０．１〜１．０μｍとし、かつ
その表面に非晶質硬質膜５を被覆しても良い。
【００３０】
（実施例１）ここで、図１に示すインターレースノズル
１に備える糸道２を試作し、交絡させていない糸条１０
を摺動させた時の摩擦係数について測定を行った。
１に備える糸道２を試作し、交絡させていない糸条１０
を摺動させた時の摩擦係数について測定を行った。
【００３１】本実験では本発明のものとしてガイド部４
に非晶質のアルミナ膜およびダイヤモンド状炭素膜を被
覆したアルミナセラミック製の糸道２を用い、比較例と
してアルミナセラミック製の糸道２、ガイド部４に結晶
質のアルミナ膜を被覆したアルミナセラミック製の糸道
２、およびガイド部４に硬質クロムメッキ処理を施した
金属製の糸道２を用意した。なお、ガイド部４に被覆す
る膜厚は全て３μｍとした。
に非晶質のアルミナ膜およびダイヤモンド状炭素膜を被
覆したアルミナセラミック製の糸道２を用い、比較例と
してアルミナセラミック製の糸道２、ガイド部４に結晶
質のアルミナ膜を被覆したアルミナセラミック製の糸道
２、およびガイド部４に硬質クロムメッキ処理を施した
金属製の糸道２を用意した。なお、ガイド部４に被覆す
る膜厚は全て３μｍとした。
【００３２】そして、表２に示す条件にて糸条を摺動さ
せた時の摩擦係数を測定した。
せた時の摩擦係数を測定した。
【００３３】それぞれの結果は表３に示す通りである。
【００３４】
【表２】
【００３５】
【表３】
【００３６】この結果、まず、試料Ｎｏ．３、６、１
３、１９および２０について比較すると、試料Ｎｏ．
３、６、１３、１９についてはガイド部４の中心線平均
粗さ（Ｒａ）が０．５〜０．７μｍとほぼ同じ範囲にあ
るものの、試料Ｎｏ．１９のガイド部４に結晶質のアル
ミナ膜を被覆した糸道２の摩擦係数が０．３３と最も大
きく、次に試料Ｎｏ．１３のアルミナセラミック製糸道
２の摩擦係数が０．２８と大きいものであった。
３、１９および２０について比較すると、試料Ｎｏ．
３、６、１３、１９についてはガイド部４の中心線平均
粗さ（Ｒａ）が０．５〜０．７μｍとほぼ同じ範囲にあ
るものの、試料Ｎｏ．１９のガイド部４に結晶質のアル
ミナ膜を被覆した糸道２の摩擦係数が０．３３と最も大
きく、次に試料Ｎｏ．１３のアルミナセラミック製糸道
２の摩擦係数が０．２８と大きいものであった。
【００３７】また、試料Ｎｏ．２０のガイド部４に硬質
クロームメック処理を施した糸道２の摩擦係数は０．２
５と試料Ｎｏ．１３、１９の糸道２に比べ優れていたも
のの、耐摩耗性が劣ることから、使用を重ねるにつれて
摩擦係数の上昇が見られた。
クロームメック処理を施した糸道２の摩擦係数は０．２
５と試料Ｎｏ．１３、１９の糸道２に比べ優れていたも
のの、耐摩耗性が劣ることから、使用を重ねるにつれて
摩擦係数の上昇が見られた。
【００３８】これに対し、試料Ｎｏ．３および６のガイ
ド部４に非晶質のアルミナ膜およびダイヤモンド状炭素
膜を被覆した本発明の糸道２は、摩擦係数が０．２５以
下と小さいものであった。特に、非晶質のアルミナ膜を
被覆した糸道２にあっては摩擦係数が０．２０と非常に
優れたものであった。
ド部４に非晶質のアルミナ膜およびダイヤモンド状炭素
膜を被覆した本発明の糸道２は、摩擦係数が０．２５以
下と小さいものであった。特に、非晶質のアルミナ膜を
被覆した糸道２にあっては摩擦係数が０．２０と非常に
優れたものであった。
【００３９】このことから、ガイド部４に非晶質硬質膜
５を被覆した本発明の糸道２を使用することにより糸条
１０との摩擦係数を大幅に低減できることが判る。
５を被覆した本発明の糸道２を使用することにより糸条
１０との摩擦係数を大幅に低減できることが判る。
【００４０】次に、アルミナセラミック製の糸道２およ
びガイド部４に非晶質のアルミナ膜を被覆したアルミナ
セラミック製の糸道２を比較すると、表３および図２よ
り判るように、共にガイド面４の表面が滑らかすぎた
り、粗すぎると摩擦係数が増大する傾向にあることが判
る。そして、ガイド部４の表面を中心線平均粗さ（Ｒ
ａ）で０．１〜１．０μｍの範囲で設けたものが最も摩
擦係数を低減できることが判った。
びガイド部４に非晶質のアルミナ膜を被覆したアルミナ
セラミック製の糸道２を比較すると、表３および図２よ
り判るように、共にガイド面４の表面が滑らかすぎた
り、粗すぎると摩擦係数が増大する傾向にあることが判
る。そして、ガイド部４の表面を中心線平均粗さ（Ｒ
ａ）で０．１〜１．０μｍの範囲で設けたものが最も摩
擦係数を低減できることが判った。
【００４１】このことから、ガイド部４の表面は中心線
平均粗さ（Ｒａ）で０．１〜１．０μｍとし、かつ上記
ガイド部４に非晶質硬質膜５を被覆することにより、糸
条１０との摩擦係数を大幅に低減できることが判る。
平均粗さ（Ｒａ）で０．１〜１．０μｍとし、かつ上記
ガイド部４に非晶質硬質膜５を被覆することにより、糸
条１０との摩擦係数を大幅に低減できることが判る。
【００４２】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、単繊維
群からなる糸条を案内するためのガイド部と、上記糸条
に圧縮気体を噴出して交絡を付与するための気体噴出孔
を有するセラミック製糸道を具備してなるインターレー
スノズルにおいて、上記ガイド部の中心線平均粗さ（Ｒ
ａ）を０．１〜１．０μｍとし、かつこの表面にセラミ
ック膜またはダイヤモンド状炭素膜からなる非晶質硬質
膜を被覆したことにより、耐摩耗性に優れるとともに、
糸条に傷を付けることなく、かつ摺動に伴う摩擦係数を
大幅に低減することができるため、糸条に一定の張力を
かけた状態で単繊維群を均一に交絡させることができる
ため、長期間にわたって品質の良い糸を得ることができ
る。
群からなる糸条を案内するためのガイド部と、上記糸条
に圧縮気体を噴出して交絡を付与するための気体噴出孔
を有するセラミック製糸道を具備してなるインターレー
スノズルにおいて、上記ガイド部の中心線平均粗さ（Ｒ
ａ）を０．１〜１．０μｍとし、かつこの表面にセラミ
ック膜またはダイヤモンド状炭素膜からなる非晶質硬質
膜を被覆したことにより、耐摩耗性に優れるとともに、
糸条に傷を付けることなく、かつ摺動に伴う摩擦係数を
大幅に低減することができるため、糸条に一定の張力を
かけた状態で単繊維群を均一に交絡させることができる
ため、長期間にわたって品質の良い糸を得ることができ
る。
【図１】本発明に係るインターレースノズルを示す図で
あり、（ａ）は斜視図、（ｂ）はそのＸ−Ｘ線断面図で
ある。
あり、（ａ）は斜視図、（ｂ）はそのＸ−Ｘ線断面図で
ある。
【図２】ガイド部の表面状態と糸条との摺動に伴う摩擦
係数との関係を示す図である。
係数との関係を示す図である。
１・・・インターレースノズル ２・・・糸道 ３・・・セラミック板 ４・・・ガイド部 ５・・・非晶質硬質膜 ６・・・気体供給孔 ７・・・ベースプレート ８・・・導入管 ９・・・カバープレート
Claims (1)
- 【請求項１】単繊維群からなる糸条を案内するためのガ
イド部と、上記糸条に圧縮気体を噴出して単繊維群を互
いに交絡させるための気体噴出孔を有するセラミック製
糸道を具備してなるインターレースノズルにおいて、上
記ガイド部の中心線平均粗さ（Ｒａ）を０．１〜１．０
μｍとし、かつこのガイド部にセラミック膜またはダイ
ヤモンド状炭素膜からなる非晶質硬質膜を被覆したこと
を特徴とするインターレースノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07921896A JP3911303B2 (ja) | 1996-04-01 | 1996-04-01 | インターレースノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07921896A JP3911303B2 (ja) | 1996-04-01 | 1996-04-01 | インターレースノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09273041A true JPH09273041A (ja) | 1997-10-21 |
| JP3911303B2 JP3911303B2 (ja) | 2007-05-09 |
Family
ID=13683795
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07921896A Expired - Fee Related JP3911303B2 (ja) | 1996-04-01 | 1996-04-01 | インターレースノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3911303B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005036377A (ja) * | 2003-06-27 | 2005-02-10 | Toray Ind Inc | 製糸用糸道部材およびその製造方法ならびにそれを用いた合成繊維の製糸方法 |
| JP2007239169A (ja) * | 2006-02-10 | 2007-09-20 | Aiki Riotech:Kk | 圧縮流体処理ノズル |
| JP2011089237A (ja) * | 2009-10-26 | 2011-05-06 | Tmt Machinery Inc | 糸条交絡装置 |
| CN103343413A (zh) * | 2013-07-15 | 2013-10-09 | 太仓市世博纺织配件有限公司 | 纺织机械上的网络器 |
| CN115003869A (zh) * | 2020-01-31 | 2022-09-02 | 京瓷株式会社 | 纺丝喷嘴及纺丝装置 |
-
1996
- 1996-04-01 JP JP07921896A patent/JP3911303B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005036377A (ja) * | 2003-06-27 | 2005-02-10 | Toray Ind Inc | 製糸用糸道部材およびその製造方法ならびにそれを用いた合成繊維の製糸方法 |
| JP2007239169A (ja) * | 2006-02-10 | 2007-09-20 | Aiki Riotech:Kk | 圧縮流体処理ノズル |
| KR100795575B1 (ko) * | 2006-02-10 | 2008-01-21 | 가부시키가이샤 아이키리오테크 | 실 처리 노즐 |
| JP2011089237A (ja) * | 2009-10-26 | 2011-05-06 | Tmt Machinery Inc | 糸条交絡装置 |
| CN103343413A (zh) * | 2013-07-15 | 2013-10-09 | 太仓市世博纺织配件有限公司 | 纺织机械上的网络器 |
| CN115003869A (zh) * | 2020-01-31 | 2022-09-02 | 京瓷株式会社 | 纺丝喷嘴及纺丝装置 |
| CN115003869B (zh) * | 2020-01-31 | 2023-05-12 | 京瓷株式会社 | 纺丝喷嘴及纺丝装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3911303B2 (ja) | 2007-05-09 |
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