JPH09250413A - 流量制御弁の周期的操作方法 - Google Patents
流量制御弁の周期的操作方法Info
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- JPH09250413A JPH09250413A JP9001164A JP116497A JPH09250413A JP H09250413 A JPH09250413 A JP H09250413A JP 9001164 A JP9001164 A JP 9001164A JP 116497 A JP116497 A JP 116497A JP H09250413 A JPH09250413 A JP H09250413A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/0025—Controlling engines characterised by use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
- F02D41/003—Adding fuel vapours, e.g. drawn from engine fuel reservoir
- F02D41/0032—Controlling the purging of the canister as a function of the engine operating conditions
- F02D41/004—Control of the valve or purge actuator, e.g. duty cycle, closed loop control of position
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
- B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
- B60K15/03—Fuel tanks
- B60K15/035—Fuel tanks characterised by venting means
Abstract
(57)【要約】
【課題】 周期的に操作される電磁弁の遅れ時間を、個
々の弁ごとに求める方法を提供する。 【解決手段】 流量制御弁の開口断面が遅れ時間ｔｖだ
け遅れてその操作信号に追従し、遅れ時間の値が操作信
号の形成のときに考慮される流量制御弁の周期的操作方
法において、操作信号の周期が変化され、変数の応答が
測定され、その応答が流量制御弁内を通過する流量と作
用結合され、操作信号の形成のときに考慮される遅れ時
間の値が、測定された応答の関数として変化される。
々の弁ごとに求める方法を提供する。 【解決手段】 流量制御弁の開口断面が遅れ時間ｔｖだ
け遅れてその操作信号に追従し、遅れ時間の値が操作信
号の形成のときに考慮される流量制御弁の周期的操作方
法において、操作信号の周期が変化され、変数の応答が
測定され、その応答が流量制御弁内を通過する流量と作
用結合され、操作信号の形成のときに考慮される遅れ時
間の値が、測定された応答の関数として変化される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は電磁式タンク通気弁
の遅れ時間の適応方法に関するものである。
の遅れ時間の適応方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関により駆動される自動車には、
しばしば、供給タンクからの燃料蒸気の周囲への放出を
防止する働きをする、いわゆるタンク通気装置が設けら
れている。タンク内で蒸発した燃料は活性炭フィルタ内
に蓄積され、自動車の運転中に、周期的に操作される電
磁式タンク通気弁を介して内燃機関の吸気管に供給され
て燃焼される。
しばしば、供給タンクからの燃料蒸気の周囲への放出を
防止する働きをする、いわゆるタンク通気装置が設けら
れている。タンク内で蒸発した燃料は活性炭フィルタ内
に蓄積され、自動車の運転中に、周期的に操作される電
磁式タンク通気弁を介して内燃機関の吸気管に供給され
て燃焼される。
【０００３】このような弁は、構造上遅れ時間を有して
いる。これは、弁の開口断面が弁の操作信号に追従する
時間的遅れと理解されている。弁の実際の開放時間は、
この遅れ時間だけ短縮される。これにより、タンク通気
弁内を流れるガス量は減少され、このガス量の減少はと
くに操作時間が短いときに著しく影響を与えることにな
る。
いる。これは、弁の開口断面が弁の操作信号に追従する
時間的遅れと理解されている。弁の実際の開放時間は、
この遅れ時間だけ短縮される。これにより、タンク通気
弁内を流れるガス量は減少され、このガス量の減少はと
くに操作時間が短いときに著しく影響を与えることにな
る。
【０００４】タンク通気装置において、タンク通気弁内
を流れるガス量は、その燃料濃度の関数として、また
（開ループまたは閉ループ）制御方式における広い範囲
内でのエンジンの実際の負荷−回転速度運転点の関数と
しても変化される。内燃機関により吸い込まれる全体空
気流量が比較的小さいとき、たとえばアイドリングのと
きもまた、タンク通気弁を介して流れるガス量に対し十
分な精度が保証されなければならない。これは、いずれ
の場合も、遅れ時間の考慮を必要とする。従来、１つの
タイプの個々の弁における実験において求められた遅れ
時間が、操作信号の形成のときに計算に組み込まれる。
を流れるガス量は、その燃料濃度の関数として、また
（開ループまたは閉ループ）制御方式における広い範囲
内でのエンジンの実際の負荷−回転速度運転点の関数と
しても変化される。内燃機関により吸い込まれる全体空
気流量が比較的小さいとき、たとえばアイドリングのと
きもまた、タンク通気弁を介して流れるガス量に対し十
分な精度が保証されなければならない。これは、いずれ
の場合も、遅れ時間の考慮を必要とする。従来、１つの
タイプの個々の弁における実験において求められた遅れ
時間が、操作信号の形成のときに計算に組み込まれる。
【０００５】しかしながら、遅れ時間は弁ごとに変動
し、とくに個々の弁において使用時間と共に変化するこ
とがある。
し、とくに個々の弁において使用時間と共に変化するこ
とがある。
【０００６】この問題はタンク通気弁において発生する
ばかりでなく、周期的に操作されるほとんどすべての電
磁弁において発生する。
ばかりでなく、周期的に操作されるほとんどすべての電
磁弁において発生する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】周期的に操作される電
磁弁の遅れ時間を、個々の弁ごとに求める方法を提供す
ることが本発明の課題である。
磁弁の遅れ時間を、個々の弁ごとに求める方法を提供す
ることが本発明の課題である。
【０００８】
【課題を解決するための手段】流量制御弁の開口断面が
遅れ時間ｔｖだけ遅れてその操作信号に追従し、遅れ時
間の値が操作信号の形成のときに考慮される流量制御弁
の周期的操作方法において、操作信号の周期が変化さ
れ、変数の応答が測定され、前記応答が流量制御弁内を
通過する流量と作用結合され、および操作信号の形成の
ときに考慮される遅れ時間の値が、測定された応答の関
数として変化される。
遅れ時間ｔｖだけ遅れてその操作信号に追従し、遅れ時
間の値が操作信号の形成のときに考慮される流量制御弁
の周期的操作方法において、操作信号の周期が変化さ
れ、変数の応答が測定され、前記応答が流量制御弁内を
通過する流量と作用結合され、および操作信号の形成の
ときに考慮される遅れ時間の値が、測定された応答の関
数として変化される。
【０００９】
【発明の実施の形態】図１は、吸気管２、排気管３、タ
ンク通気装置４、タンク５、制御装置６、排気ガスセン
サ装置７、内燃機関の運転のときに使用される、回転速
度ｎ、吸込み空気量Ｌ、温度Ｔのような複数のセンサを
代表して示したセンサ装置８、ならびにたとえば１つま
たは複数の噴射弁装置として形成してもよい燃料供給量
計量装置（噴射弁）９を備えた内燃機関１を詳細に示し
ている。この場合、噴射弁に対する操作信号は、前制御
および制御動作の組合せにより発生される。この場合、
前制御は実質的に、内燃機関の回転速度ｎおよび吸込み
空気量Ｌの関数である操作信号の基準値ｔ１の形成を含
む。このとき、この基準値はさらに閉ループ制御回路内
で、排気ガスセンサ装置７により測定される排気ガス組
成の関数として、乗算により修正される。その他の修正
は、内燃機関または吸気の温度の影響ならびにタンク通
気またはバッテリ電圧の影響を考慮している。
ンク通気装置４、タンク５、制御装置６、排気ガスセン
サ装置７、内燃機関の運転のときに使用される、回転速
度ｎ、吸込み空気量Ｌ、温度Ｔのような複数のセンサを
代表して示したセンサ装置８、ならびにたとえば１つま
たは複数の噴射弁装置として形成してもよい燃料供給量
計量装置（噴射弁）９を備えた内燃機関１を詳細に示し
ている。この場合、噴射弁に対する操作信号は、前制御
および制御動作の組合せにより発生される。この場合、
前制御は実質的に、内燃機関の回転速度ｎおよび吸込み
空気量Ｌの関数である操作信号の基準値ｔ１の形成を含
む。このとき、この基準値はさらに閉ループ制御回路内
で、排気ガスセンサ装置７により測定される排気ガス組
成の関数として、乗算により修正される。その他の修正
は、内燃機関または吸気の温度の影響ならびにタンク通
気またはバッテリ電圧の影響を考慮している。
【００１０】タンク通気装置４は、対応する配管ないし
接続口を介して、タンク、周囲空気および内燃機関の吸
気管と通じている活性炭フィルタ１０から構成され、こ
こで吸気管への配管内にタンク通気弁１１が設けられて
いる。活性炭フィルタ１０は、タンク５内で蒸発した燃
料を蓄積する。制御装置６により操作されてタンク通気
弁１１が開かれたとき、活性炭フィルタを通過して周囲
から空気が吸い込まれ、この場合、活性炭フィルタは蓄
積された燃料を空気に引き渡す。タンク通気混合物また
は再生ガスともいわれるこの燃料／空気混合物は内燃機
関に供給される全体混合物の組成に影響を与え、この混
合物はさらに、燃料供給量計量装置９を介して行われ
る、吸込み空気量に適合された燃料の供給により調節さ
れる。この場合、タンク通気装置４を介して吸い込まれ
た燃料は、極端な場合、合計の燃料の量の約１／３ない
し半分の割合を占めることがある。
接続口を介して、タンク、周囲空気および内燃機関の吸
気管と通じている活性炭フィルタ１０から構成され、こ
こで吸気管への配管内にタンク通気弁１１が設けられて
いる。活性炭フィルタ１０は、タンク５内で蒸発した燃
料を蓄積する。制御装置６により操作されてタンク通気
弁１１が開かれたとき、活性炭フィルタを通過して周囲
から空気が吸い込まれ、この場合、活性炭フィルタは蓄
積された燃料を空気に引き渡す。タンク通気混合物また
は再生ガスともいわれるこの燃料／空気混合物は内燃機
関に供給される全体混合物の組成に影響を与え、この混
合物はさらに、燃料供給量計量装置９を介して行われ
る、吸込み空気量に適合された燃料の供給により調節さ
れる。この場合、タンク通気装置４を介して吸い込まれ
た燃料は、極端な場合、合計の燃料の量の約１／３ない
し半分の割合を占めることがある。
【００１１】以下の計算例は、自動車のタンク通気の範
囲内で発生するようなタンク通気の混合物形成への影響
を典型的な値で示している。この例においては、エンジ
ンのアイドリング要求が約１０ｍ3／ｈであると仮定す
る。連続的に開かれたタンク通気内を約４ｍ3／ｈが流
れるものとする。しかしながら、タンク通気弁は連続的
に開かれていないで、たとえば１．６７％のデューティ
比で操作されるものとする。言い換えると、弁が操作さ
れて開いている時間の、弁が操作されて閉じている時間
に対する比が１．６７：１００である。さらに、開かれ
たタンク通気弁内を流れる再生ガスは、１００％の燃料
蒸気からなることから出発している。この再生ガスは約
１：３０の量論比の空気で燃焼される。この値でタンク
通気弁内を流れる燃料蒸気の燃焼のために必要な空気量
は、３０＊１．６７／１００＊４ｍ3／ｈ＝２ｍ3／ｈと
計算される。別の表現をすれば、吸込空気量は１０ｍ3
／ｈであるが、そのうちの２０％すなわち２ｍ3／ｈは
既にタンク通気によりその燃料分を含んでいるので、タ
ンク通気がない場合に必要とされる燃料の量の８０％の
みが噴射されるだけでよい。タンク通気の影響を混合物
バランスに対して修正するために、上記の２０％に相当
する混合物修正係数が必要となる。この混合物修正係数
は、排気ガスセンサ装置７（制御センサ）、制御装置６
（制御器）および噴射弁９（制御操作端）からなる混合
物制御回路において作用する。
囲内で発生するようなタンク通気の混合物形成への影響
を典型的な値で示している。この例においては、エンジ
ンのアイドリング要求が約１０ｍ3／ｈであると仮定す
る。連続的に開かれたタンク通気内を約４ｍ3／ｈが流
れるものとする。しかしながら、タンク通気弁は連続的
に開かれていないで、たとえば１．６７％のデューティ
比で操作されるものとする。言い換えると、弁が操作さ
れて開いている時間の、弁が操作されて閉じている時間
に対する比が１．６７：１００である。さらに、開かれ
たタンク通気弁内を流れる再生ガスは、１００％の燃料
蒸気からなることから出発している。この再生ガスは約
１：３０の量論比の空気で燃焼される。この値でタンク
通気弁内を流れる燃料蒸気の燃焼のために必要な空気量
は、３０＊１．６７／１００＊４ｍ3／ｈ＝２ｍ3／ｈと
計算される。別の表現をすれば、吸込空気量は１０ｍ3
／ｈであるが、そのうちの２０％すなわち２ｍ3／ｈは
既にタンク通気によりその燃料分を含んでいるので、タ
ンク通気がない場合に必要とされる燃料の量の８０％の
みが噴射されるだけでよい。タンク通気の影響を混合物
バランスに対して修正するために、上記の２０％に相当
する混合物修正係数が必要となる。この混合物修正係数
は、排気ガスセンサ装置７（制御センサ）、制御装置６
（制御器）および噴射弁９（制御操作端）からなる混合
物制御回路において作用する。
【００１２】この計算例は、遅れ時間のないタンク通気
弁ないし正確に正しく考慮された遅れ時間を有する通気
弁を使用した理想的な場合に対してのみ適用される。以
下に、実際のタンク通気弁において発生する遅れ時間が
いかに影響を与えるかが示されている。まず、計算例の
基礎となる操作デューティ比の周期は１００ｍｓ（ミリ
秒）とする。実際のスタート遅れは３ｍｓであるとす
る。スタート遅れは、４ｍｓの仮定された遅れ時間を計
算に組み込むことにより補償されるはずである。
弁ないし正確に正しく考慮された遅れ時間を有する通気
弁を使用した理想的な場合に対してのみ適用される。以
下に、実際のタンク通気弁において発生する遅れ時間が
いかに影響を与えるかが示されている。まず、計算例の
基礎となる操作デューティ比の周期は１００ｍｓ（ミリ
秒）とする。実際のスタート遅れは３ｍｓであるとす
る。スタート遅れは、４ｍｓの仮定された遅れ時間を計
算に組み込むことにより補償されるはずである。
【００１３】タンク通気弁は、この場合、１．６７ｍｓ
＋４ｍｓ＝５．６７ｍｓの間開いているように操作され
る。この場合、上記の１．６７％のデューティ比が基礎
となっている。実際の開放時間として、５．６７ｍｓと
３ｍｓとの差２．６７ｍｓが得られる。したがって、混
合物修正の計算には係数１．６７ではなく、係数２．６
７が入り込んでくる。これにより、増加燃料分は３２％
となる。
＋４ｍｓ＝５．６７ｍｓの間開いているように操作され
る。この場合、上記の１．６７％のデューティ比が基礎
となっている。実際の開放時間として、５．６７ｍｓと
３ｍｓとの差２．６７ｍｓが得られる。したがって、混
合物修正の計算には係数１．６７ではなく、係数２．６
７が入り込んでくる。これにより、増加燃料分は３２％
となる。
【００１４】第２の例においては、周期が１００ｍｓか
ら５０ｍｓに半分にされたとする。この場合、１．６７
％の操作デューティ比においては、修正が行われない操
作時間は０．８３３ｍｓとなる。修正を行った操作時間
は、それに応じて、０．８３３ｍｓ＋４ｍｓ＝４．８３
３ｍｓとなる。しかしながら、実際の開放時間は４．８
３３ｍｓ−３ｍｓ＝１．８３３ｍｓとなる。それに応じ
て、係数１．８３３ｍｓ／５０ｍｓが混合物修正係数の
計算に取り入れられ、この結果混合物修正は４４％とな
る。
ら５０ｍｓに半分にされたとする。この場合、１．６７
％の操作デューティ比においては、修正が行われない操
作時間は０．８３３ｍｓとなる。修正を行った操作時間
は、それに応じて、０．８３３ｍｓ＋４ｍｓ＝４．８３
３ｍｓとなる。しかしながら、実際の開放時間は４．８
３３ｍｓ−３ｍｓ＝１．８３３ｍｓとなる。それに応じ
て、係数１．８３３ｍｓ／５０ｍｓが混合物修正係数の
計算に取り入れられ、この結果混合物修正は４４％とな
る。
【００１５】言い換えると、周期を１００ｍｓから５０
ｍｓに切り換えることにより、１ｍｓだけ大きく推定し
た遅れ時間においては、４４％−３２％＝１２％の燃料
分の変化が得られる。切換え後、それに応じてλ制御器
は燃料を低下する方向に制御する。すなわち、燃料蒸気
戻し装置からの燃料分の上昇は燃焼混合物における燃料
分を上昇させ、これがリッチな混合物として現れてく
る。このリッチな混合物は図１における排気ガスセンサ
装置７により検出され、排気ガスセンサ７、制御装置６
および噴射弁９からなる閉ループ制御回路を介して、噴
射すべき燃料の量を低下させることになる。このとき、
この検出結果は、本発明により、実際のスタート遅れ時
間へ適応させるために利用される。本発明による方法の
一実施例が流れ図として図２に示されている。
ｍｓに切り換えることにより、１ｍｓだけ大きく推定し
た遅れ時間においては、４４％−３２％＝１２％の燃料
分の変化が得られる。切換え後、それに応じてλ制御器
は燃料を低下する方向に制御する。すなわち、燃料蒸気
戻し装置からの燃料分の上昇は燃焼混合物における燃料
分を上昇させ、これがリッチな混合物として現れてく
る。このリッチな混合物は図１における排気ガスセンサ
装置７により検出され、排気ガスセンサ７、制御装置６
および噴射弁９からなる閉ループ制御回路を介して、噴
射すべき燃料の量を低下させることになる。このとき、
この検出結果は、本発明により、実際のスタート遅れ時
間へ適応させるために利用される。本発明による方法の
一実施例が流れ図として図２に示されている。
【００１６】最初のステップＳ２．１において、タンク
通気弁ＴＥＶが長い周期ｔ１で開かれるように操作され
る。第２のステップＳ２．２においてλ制御器が安定し
た後、第３のステップＳ２．３においてより小さい周期
ｔ２に切り換えられる。ステップＳ２．４においてλ制
御器の出力が安定した後、ステップＳ２．５において、
大きい周期（ｔ１）と小さい周期（ｔ２）とにおけるλ
修正値の差Ｄが求められる。差Ｄがしきい値Ｓ１より大
きいとき、このことは同時に、切換え後制御器が混合物
のリーン傾向に応答して混合物をリッチにするように動
作することを意味し、これがステップＳ２．６において
決定され、ステップＳ２．７において、前のスタート遅
れ時間ｔｖａｌｔを所定の値δだけ増大することにより
新しいスタート遅れ時間ｔｖｎｅｕが形成される。一
方、差Ｄが第２のしきい値Ｓ２より小さいとき、これは
同時に、制御器がリーンにするように動作することを意
味し、これがステップＳ２．８により決定され、ステッ
プＳ２．９において、前のスタート遅れ時間ｔｖａｌｔ
と所定の差δとの差として新しいスタート遅れ時間ｔｖ
ｎｅｕが形成される。この差ＤがＳ１より大きくなく、
しかもＳ２より小さくないとき、計算に組み込まれた遅
れ時間が実質的に正しいことになる。したがって、遅れ
時間は、ステップＳ２．１０において変えられないで保
持される（ｔｖｎｅｕ＝ｔｖａｌｔ）。ステップＳ２．
７、Ｓ２．９またはＳ２．１０の結果を用いて、次の操
作サイクルにおけるタンク通気弁の操作信号が形成され
る。これらのステップ列を反復して実行することによ
り、最終的に、真のデューティ比に対応する遅れ時間ｔ
ｖが設定される。
通気弁ＴＥＶが長い周期ｔ１で開かれるように操作され
る。第２のステップＳ２．２においてλ制御器が安定し
た後、第３のステップＳ２．３においてより小さい周期
ｔ２に切り換えられる。ステップＳ２．４においてλ制
御器の出力が安定した後、ステップＳ２．５において、
大きい周期（ｔ１）と小さい周期（ｔ２）とにおけるλ
修正値の差Ｄが求められる。差Ｄがしきい値Ｓ１より大
きいとき、このことは同時に、切換え後制御器が混合物
のリーン傾向に応答して混合物をリッチにするように動
作することを意味し、これがステップＳ２．６において
決定され、ステップＳ２．７において、前のスタート遅
れ時間ｔｖａｌｔを所定の値δだけ増大することにより
新しいスタート遅れ時間ｔｖｎｅｕが形成される。一
方、差Ｄが第２のしきい値Ｓ２より小さいとき、これは
同時に、制御器がリーンにするように動作することを意
味し、これがステップＳ２．８により決定され、ステッ
プＳ２．９において、前のスタート遅れ時間ｔｖａｌｔ
と所定の差δとの差として新しいスタート遅れ時間ｔｖ
ｎｅｕが形成される。この差ＤがＳ１より大きくなく、
しかもＳ２より小さくないとき、計算に組み込まれた遅
れ時間が実質的に正しいことになる。したがって、遅れ
時間は、ステップＳ２．１０において変えられないで保
持される（ｔｖｎｅｕ＝ｔｖａｌｔ）。ステップＳ２．
７、Ｓ２．９またはＳ２．１０の結果を用いて、次の操
作サイクルにおけるタンク通気弁の操作信号が形成され
る。これらのステップ列を反復して実行することによ
り、最終的に、真のデューティ比に対応する遅れ時間ｔ
ｖが設定される。
【００１７】本発明による遅れ時間を適応させるための
λ制御回路の応答の評価は、λ制御回路とタンク通気と
の作用結合により可能となる。この場合、結合は、タン
ク通気が内燃機関に供給される混合物の量および組成に
影響を与えることにより得られる。アイドリング回転速
度は混合物の量および組成の関数であるので、上記のこ
の影響は、アイドリング回転速度を制御するための制御
回路にも作用することになる。アイドリング回転速度と
タンク通気との間のこの作用結合に基づき、アイドリン
グ回転速度制御の応答もまた原則的に遅れ時間の適応に
使用可能である。同様のことは、アイドリング回転速度
制御の範囲外においても、ないしは回転速度制御が切り
離された場合においても、アイドリング回転速度に対し
て適応される。
λ制御回路の応答の評価は、λ制御回路とタンク通気と
の作用結合により可能となる。この場合、結合は、タン
ク通気が内燃機関に供給される混合物の量および組成に
影響を与えることにより得られる。アイドリング回転速
度は混合物の量および組成の関数であるので、上記のこ
の影響は、アイドリング回転速度を制御するための制御
回路にも作用することになる。アイドリング回転速度と
タンク通気との間のこの作用結合に基づき、アイドリン
グ回転速度制御の応答もまた原則的に遅れ時間の適応に
使用可能である。同様のことは、アイドリング回転速度
制御の範囲外においても、ないしは回転速度制御が切り
離された場合においても、アイドリング回転速度に対し
て適応される。
【００１８】このような背景から、たとえばタンク通気
弁の本発明による方法の本質は、次のように説明するこ
とができる。タンク通気弁の開口断面がその遅れ時間ｔ
ｖだけ遅れてその操作信号に追従し、タンク通気弁にお
ける遅れ時間の値が操作信号の形成のときに考慮される
ようにした、周期的に操作されるタンク通気弁におい
て、操作信号の周期が変化され、かつタンク通気と作用
結合された変数が測定される。続いて、測定された応答
の関数として、操作信号の形成のときに考慮される遅れ
時間の値の新たな形成または修正が行われる。この場
合、操作信号の周期の変化がたとえば周期の短縮であっ
てもよい。この場合、タンク通気と作用結合された制御
回路の応答が所定量を超えたとき、遅れ時間に対する値
が増大され、変数の応答が所定量を下回ったとき、遅れ
時間に対する値が減少される。したがって、λ制御回路
において、小さい周期に切り換えた後、制御器がリッチ
な混合物を形成するように働くとき、計算に組み込むべ
き遅れ時間が増大され、制御器がリーンな混合物を形成
するように働くとき、計算に組み込むべき遅れ時間は減
少される。
弁の本発明による方法の本質は、次のように説明するこ
とができる。タンク通気弁の開口断面がその遅れ時間ｔ
ｖだけ遅れてその操作信号に追従し、タンク通気弁にお
ける遅れ時間の値が操作信号の形成のときに考慮される
ようにした、周期的に操作されるタンク通気弁におい
て、操作信号の周期が変化され、かつタンク通気と作用
結合された変数が測定される。続いて、測定された応答
の関数として、操作信号の形成のときに考慮される遅れ
時間の値の新たな形成または修正が行われる。この場
合、操作信号の周期の変化がたとえば周期の短縮であっ
てもよい。この場合、タンク通気と作用結合された制御
回路の応答が所定量を超えたとき、遅れ時間に対する値
が増大され、変数の応答が所定量を下回ったとき、遅れ
時間に対する値が減少される。したがって、λ制御回路
において、小さい周期に切り換えた後、制御器がリッチ
な混合物を形成するように働くとき、計算に組み込むべ
き遅れ時間が増大され、制御器がリーンな混合物を形成
するように働くとき、計算に組み込むべき遅れ時間は減
少される。
【００１９】これの代替態様として、周期を延長する方
向に変化を行ってもよい。この場合、制御器がリッチな
混合物を形成するように働くとき、本発明による遅れ時
間が減少され、制御器がリーンな混合物を形成するよう
に働くとき、本発明による遅れ時間に対する値は減少さ
れる。
向に変化を行ってもよい。この場合、制御器がリッチな
混合物を形成するように働くとき、本発明による遅れ時
間が減少され、制御器がリーンな混合物を形成するよう
に働くとき、本発明による遅れ時間に対する値は減少さ
れる。
【００２０】上記のように、タンク通気と作用結合する
変数として内燃機関に供給される燃料／空気混合物の組
成の制御のための制御回路からの値が使用されてきた。
たとえば、このような変数は、排気ガスセンサの信号、
制御器の設定値、または噴射時間の変化である。これら
の代替態様として、アイドリング回転速度を制御するた
めの制御回路からの変数が、タンク通気と作用結合され
た変数として使用されてもよい。このために、たとえ
ば、アイドリング制御回路の制御設定値が、タンク通気
と作用結合される変数として使用される。他の代替態様
として、アイドリング回転速度それ自身が、タンク通気
と作用結合される変数として考慮される。
変数として内燃機関に供給される燃料／空気混合物の組
成の制御のための制御回路からの値が使用されてきた。
たとえば、このような変数は、排気ガスセンサの信号、
制御器の設定値、または噴射時間の変化である。これら
の代替態様として、アイドリング回転速度を制御するた
めの制御回路からの変数が、タンク通気と作用結合され
た変数として使用されてもよい。このために、たとえ
ば、アイドリング制御回路の制御設定値が、タンク通気
と作用結合される変数として使用される。他の代替態様
として、アイドリング回転速度それ自身が、タンク通気
と作用結合される変数として考慮される。
【００２１】
【効果】タンク通気装置ともいわれる燃料蒸気戻し装置
に使用するとき、次の利点がある。すなわち、本発明に
よる方法を実行したときに取得された、操作信号形成に
おける個々の弁の実際の遅れ時間を知ることにより精度
が上昇し、少ない量でもこの高い精度で供給することが
でき、これにより、タンク通気が作動しているとき、す
なわちタンク通気弁が操作されて開いているとき、混合
物のエラーを減少することができる。
に使用するとき、次の利点がある。すなわち、本発明に
よる方法を実行したときに取得された、操作信号形成に
おける個々の弁の実際の遅れ時間を知ることにより精度
が上昇し、少ない量でもこの高い精度で供給することが
でき、これにより、タンク通気が作動しているとき、す
なわちタンク通気弁が操作されて開いているとき、混合
物のエラーを減少することができる。
【図１】タンク通気装置を有する内燃機関のブロック線
図である。
図である。
【図２】適応方法の流れ図である。
【図３】本発明による方法の技術的背景を説明するため
の制御信号の時間線図である。
の制御信号の時間線図である。
１ 内燃機関 ２ 吸気管 ３ 排気管 ４ タンク通気装置 ５ タンク ６ 制御装置 ７ 排気ガスセンサ装置 ８ センサ装置 ９ 燃料供給量計量装置 １０ 活性炭フィルタ １１ タンク通気弁 Ｄ λ修正値の差 Ｌ 吸込空気量（負荷） ｎ 回転速度 Ｓ１、Ｓ２ Ｄのしきい値 Ｔ 温度 ｔ１ 長い周期 ｔ２ 短い周期 ＴＥＶ タンク通気弁 ｔｖ 遅れ時間 ｔｖａｌｔ 前のランの遅れ時間 ｔｖｎｅｕ 次のランの遅れ時間 δ 遅れ時間の修正値
フロントページの続き (72)発明者 ゲオルグ・マルレブライン ドイツ連邦共和国 78224 ズィンゲン, クニービスシュトラーセ 19
Claims (10)
- 【請求項１】 流量制御弁の開口断面が遅れ時間ｔｖだ
け遅れてその操作信号に追従し、遅れ時間の値が操作信
号の形成のときに考慮される流量制御弁の周期的操作方
法において、 操作信号の周期が変化され、変数の応答が測定され、そ
の応答が流量制御弁内を通過する流量と作用結合される
こと、 操作信号の形成のときに考慮される遅れ時間の値が、測
定された応答の関数として変化されること、を特徴とす
る流量制御弁の周期的制御方法。 - 【請求項２】 燃料蒸気戻し装置から内燃機関の吸気管
への燃料蒸気および空気の流量を制御する、内燃機関に
おいて使用されるタンク通気弁に使用することを特徴と
する請求項１の方法。 - 【請求項３】 操作信号の周期の変化が周期を短縮する
ように行われることを特徴とする請求項１または２の方
法。 - 【請求項４】 流量制御弁内を通過する流量と作用結合
された変数の応答が所定量を超えたとき、遅れ時間が増
大され、変数の応答が所定量を下回ったとき、遅れ時間
が減少されることを特徴とする請求項３の方法。 - 【請求項５】 操作信号の周期の変化が周期を延長する
ように行われることを特徴とする請求項１または２の方
法。 - 【請求項６】 流量制御弁内を通過する流量と作用結合
された変数の応答が所定量を超えたとき、遅れ時間が減
少され、変数の応答が所定量を下回ったとき、遅れ時間
が増大されることを特徴とする請求項５の方法。 - 【請求項７】 内燃機関に供給される燃料／空気混合物
の組成を制御するための制御回路からの変数を、流量制
御弁を通過する流量と作用結合される変数として使用す
ることを特徴とする請求項１ないし６のいずれかの方
法。 - 【請求項８】 制御回路の応答が、排気ガスセンサの信
号、制御器の設定値、または噴射時間の変化から導かれ
ることを特徴とする請求項７の方法。 - 【請求項９】 アイドリング回転速度を制御するための
制御回路からの変数を、タンク通気と作用結合される変
数として使用することを特徴とする請求項１ないし６の
いずれかの方法。 - 【請求項１０】 アイドリング回転速度を、タンク通気
と作用結合される変数として使用することを特徴とする
請求項１ないし６のいずれかの方法。
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| DE19610169A DE19610169B4 (de) | 1996-03-15 | 1996-03-15 | Verfahren zur Adaption der Verzugszeit eines elektromagnetischen Tankentlüftungsventils |
| DE19610169.7 | 1996-03-15 |
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|---|---|
| JPH09250413A true JPH09250413A (ja) | 1997-09-22 |
| JP3953566B2 JP3953566B2 (ja) | 2007-08-08 |
Family
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Family Applications (1)
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| JP2521086B2 (ja) * | 1987-04-06 | 1996-07-31 | 株式会社ゼクセル | 燃料噴射ポンプの制御装置 |
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| JP2782862B2 (ja) * | 1989-11-11 | 1998-08-06 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の蒸発燃料処理装置 |
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-
1997
- 1997-01-08 JP JP00116497A patent/JP3953566B2/ja not_active Expired - Lifetime
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- 1997-03-14 KR KR1019970008760A patent/KR100495588B1/ko active IP Right Grant
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