JPH09234349A - 膜分離装置 - Google Patents
膜分離装置Info
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- JPH09234349A JPH09234349A JP4476796A JP4476796A JPH09234349A JP H09234349 A JPH09234349 A JP H09234349A JP 4476796 A JP4476796 A JP 4476796A JP 4476796 A JP4476796 A JP 4476796A JP H09234349 A JPH09234349 A JP H09234349A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＲＯ膜分離装置のみで１０ＭΩ・ｃｍ以上の
高水質処理水を得る。 【解決手段】 ＲＯ膜分離装置３，４，５を３段に設置
し、第１ＲＯ膜分離装置３の給水にアルカリを添加して
ｐＨを調整する手段と、第２ＲＯ膜分離装置４の給水に
アルカリを添加してｐＨを調整する手段とを設ける。 【効果】 第１ＲＯ膜分離装置及び第２ＲＯ膜分離装置
の給水に各々アルカリを添加して、ｐＨ調整を２段階で
行って、３段ＲＯ処理することにより、著しく高水質の
処理水を得ることができる。従来、必要とされていたイ
オン交換樹脂を除くことができ、装置の維持管理の簡素
化、処理効率の向上、処理コストの低減を図ることがで
きる。
高水質処理水を得る。 【解決手段】 ＲＯ膜分離装置３，４，５を３段に設置
し、第１ＲＯ膜分離装置３の給水にアルカリを添加して
ｐＨを調整する手段と、第２ＲＯ膜分離装置４の給水に
アルカリを添加してｐＨを調整する手段とを設ける。 【効果】 第１ＲＯ膜分離装置及び第２ＲＯ膜分離装置
の給水に各々アルカリを添加して、ｐＨ調整を２段階で
行って、３段ＲＯ処理することにより、著しく高水質の
処理水を得ることができる。従来、必要とされていたイ
オン交換樹脂を除くことができ、装置の維持管理の簡素
化、処理効率の向上、処理コストの低減を図ることがで
きる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、膜分離装置に係
り、特にカン水や淡水或いはこれらを浄水処理した水道
水を原水とする純水や超純水の製造に好適な、逆浸透膜
（ＲＯ膜）を用いた膜分離装置に関する。
り、特にカン水や淡水或いはこれらを浄水処理した水道
水を原水とする純水や超純水の製造に好適な、逆浸透膜
（ＲＯ膜）を用いた膜分離装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、２段に設けたＲＯ膜分離装置に１
台の高圧ポンプで給水する２段ＲＯ処理装置が、超純水
製造などの分野で実用化されている。この装置は、操作
圧力が１５ｋｇｆ／ｃｍ2 程度の低圧ＲＯ膜分離装置を
用いるものであり、第１段目のＲＯ膜分離装置の透過水
を第２段目のＲＯ膜分離装置に直接給水する。通常の場
合、第１段目のＲＯ膜分離装置の入口圧力が概ね３０ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 、第１段目のＲＯ膜分離装置の透過水圧
力、即ち、第２段目のＲＯ膜分離装置の給水圧力が１５
ｋｇｆ／ｃｍ2 程度となるように設計、運転されてい
る。
台の高圧ポンプで給水する２段ＲＯ処理装置が、超純水
製造などの分野で実用化されている。この装置は、操作
圧力が１５ｋｇｆ／ｃｍ2 程度の低圧ＲＯ膜分離装置を
用いるものであり、第１段目のＲＯ膜分離装置の透過水
を第２段目のＲＯ膜分離装置に直接給水する。通常の場
合、第１段目のＲＯ膜分離装置の入口圧力が概ね３０ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 、第１段目のＲＯ膜分離装置の透過水圧
力、即ち、第２段目のＲＯ膜分離装置の給水圧力が１５
ｋｇｆ／ｃｍ2 程度となるように設計、運転されてい
る。
【０００３】この２段ＲＯ処理で、淡水、例えば水道水
を処理すると、高純度な純水が得られるので、ＲＯ膜分
離装置だけで超純水が製造可能となる。従って、超純水
製造において、この２段ＲＯ処理を用いれば、イオン交
換樹脂への塩類の負荷の低減が図れ、連続処理が可能と
なる。即ち、イオン交換樹脂の再生のための不連続処理
が大幅に低減できる。
を処理すると、高純度な純水が得られるので、ＲＯ膜分
離装置だけで超純水が製造可能となる。従って、超純水
製造において、この２段ＲＯ処理を用いれば、イオン交
換樹脂への塩類の負荷の低減が図れ、連続処理が可能と
なる。即ち、イオン交換樹脂の再生のための不連続処理
が大幅に低減できる。
【０００４】ところで、超純水は半導体製造工場におい
て大量に使用されている。そして、半導体の集積度の向
上に伴ない、更に高純度の超純水が求められている。と
ころが、上記２段ＲＯ処理において、原水のｐＨが６〜
７と低い場合には、ＲＯ膜での溶存炭酸ガスの処理がで
きず、第２段目のＲＯ膜分離装置の透過水質を良くする
ことができないという問題がある。
て大量に使用されている。そして、半導体の集積度の向
上に伴ない、更に高純度の超純水が求められている。と
ころが、上記２段ＲＯ処理において、原水のｐＨが６〜
７と低い場合には、ＲＯ膜での溶存炭酸ガスの処理がで
きず、第２段目のＲＯ膜分離装置の透過水質を良くする
ことができないという問題がある。
【０００５】この問題を解決するために、次のような方
法が提案されている。
法が提案されている。
【０００６】 第１段目のＲＯ膜分離装置の給水にア
ルカリを添加してｐＨ８．２程度に調整する。このよう
に、ｐＨを高めることで、溶存炭酸ガスをＲＯ膜での除
去率の高い重炭酸イオン（ＨＣＯ3 -）に変えてＲＯ膜処
理し、第２段目のＲＯ膜分離装置の透過水の水質を向上
させる。この方法では、ｐＨを高めることによるＣａＣ
Ｏ3 スケール等の生成の問題を解決するために、第１段
目のＲＯ膜分離装置の給水にアルカリと共にスケール分
散剤を添加する。
ルカリを添加してｐＨ８．２程度に調整する。このよう
に、ｐＨを高めることで、溶存炭酸ガスをＲＯ膜での除
去率の高い重炭酸イオン（ＨＣＯ3 -）に変えてＲＯ膜処
理し、第２段目のＲＯ膜分離装置の透過水の水質を向上
させる。この方法では、ｐＨを高めることによるＣａＣ
Ｏ3 スケール等の生成の問題を解決するために、第１段
目のＲＯ膜分離装置の給水にアルカリと共にスケール分
散剤を添加する。
【０００７】 ２段目のＲＯ膜分離装置の給水にアル
カリを添加してｐＨ８〜９に調整し、上記と同様、溶存
炭酸ガスを炭酸イオンに変えてＲＯ膜処理する。ただ
し、この方法は、ｐＨ制御が難しく、処理水質が安定し
ない場合が多いという不具合がある。
カリを添加してｐＨ８〜９に調整し、上記と同様、溶存
炭酸ガスを炭酸イオンに変えてＲＯ膜処理する。ただ
し、この方法は、ｐＨ制御が難しく、処理水質が安定し
ない場合が多いという不具合がある。
【０００８】上記，のいずれの方法においても、第
２段目のＲＯ膜分離装置の処理水（透過水）の水質（比
抵抗）は、１〜５ＭΩ・ｃｍ程度であり、十分に満足し
得る水質ではない。従って、従来においては、２段に設
けたＲＯ膜分離装置の後段に更にイオン交換樹脂塔を設
け、１０ＭΩ・ｃｍ以上の水質の処理水を得ている。
２段目のＲＯ膜分離装置の処理水（透過水）の水質（比
抵抗）は、１〜５ＭΩ・ｃｍ程度であり、十分に満足し
得る水質ではない。従って、従来においては、２段に設
けたＲＯ膜分離装置の後段に更にイオン交換樹脂塔を設
け、１０ＭΩ・ｃｍ以上の水質の処理水を得ている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】イオン交換樹脂塔は、
イオン交換樹脂の再生又は交換頻度が高いことから、Ｒ
Ｏ膜分離装置の後段に更にイオン交換樹脂塔を必要とす
る従来の装置では、処理効率、処理コスト等の面で不利
である。
イオン交換樹脂の再生又は交換頻度が高いことから、Ｒ
Ｏ膜分離装置の後段に更にイオン交換樹脂塔を必要とす
る従来の装置では、処理効率、処理コスト等の面で不利
である。
【００１０】イオン交換樹脂塔の代りに、ＲＯ膜分離装
置を設置し、ＲＯ膜分離装置を３段に設けて処理するこ
とも考えられるが、単にＲＯ膜分離装置を３段に設けて
処理しても水質の向上効果は小さく、得られる処理水の
水質は高々５〜８ＭΩ・ｃｍ程度である。
置を設置し、ＲＯ膜分離装置を３段に設けて処理するこ
とも考えられるが、単にＲＯ膜分離装置を３段に設けて
処理しても水質の向上効果は小さく、得られる処理水の
水質は高々５〜８ＭΩ・ｃｍ程度である。
【００１１】本発明は上記従来の問題点を解決し、ＲＯ
膜分離装置のみで１０ＭΩ・ｃｍ以上の高水質処理水を
得ることができる膜分離装置を提供することを目的とす
る。
膜分離装置のみで１０ＭΩ・ｃｍ以上の高水質処理水を
得ることができる膜分離装置を提供することを目的とす
る。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明の膜分離装置は、
原水を通水する第１段目の逆浸透膜分離装置と、該第１
段目の逆浸透膜分離装置の透過水を通水する第２段目の
逆浸透膜分離装置と、該第２段目の逆浸透膜分離装置の
透過水を通水する第３段目の逆浸透膜分離装置とを備え
てなる膜分離装置において、前記第１段目の逆浸透膜分
離装置に通水される原水にアルカリを添加してｐＨを調
整する手段と、前記第２段目の逆浸透膜分離装置に通水
される前記第１段目の逆浸透膜分離装置の透過水にアル
カリを添加してｐＨを調整する手段とを設けたことを特
徴とする。
原水を通水する第１段目の逆浸透膜分離装置と、該第１
段目の逆浸透膜分離装置の透過水を通水する第２段目の
逆浸透膜分離装置と、該第２段目の逆浸透膜分離装置の
透過水を通水する第３段目の逆浸透膜分離装置とを備え
てなる膜分離装置において、前記第１段目の逆浸透膜分
離装置に通水される原水にアルカリを添加してｐＨを調
整する手段と、前記第２段目の逆浸透膜分離装置に通水
される前記第１段目の逆浸透膜分離装置の透過水にアル
カリを添加してｐＨを調整する手段とを設けたことを特
徴とする。
【００１３】即ち、本発明者らは、ＲＯ膜分離装置を３
段に設けた場合において、得られる処理水の水質が２段
ＲＯ処理に比べてさほど向上しない要因について検討し
た結果、ｐＨ調整のために添加するアルカリ、例えばＮ
ａＯＨのＮａイオンと、ｐＨにより除去率が変化する炭
酸イオンの影響によることを知見した。そして、更に検
討を重ねた結果、第１段目のＲＯ膜分離装置の給水と第
２段目のＲＯ膜分離装置の給水とに各々アルカリを添加
して、ｐＨ調整を２段階で行うことにより、著しく高水
質の処理水を得ることができることを見出し、本発明を
達成した。
段に設けた場合において、得られる処理水の水質が２段
ＲＯ処理に比べてさほど向上しない要因について検討し
た結果、ｐＨ調整のために添加するアルカリ、例えばＮ
ａＯＨのＮａイオンと、ｐＨにより除去率が変化する炭
酸イオンの影響によることを知見した。そして、更に検
討を重ねた結果、第１段目のＲＯ膜分離装置の給水と第
２段目のＲＯ膜分離装置の給水とに各々アルカリを添加
して、ｐＨ調整を２段階で行うことにより、著しく高水
質の処理水を得ることができることを見出し、本発明を
達成した。
【００１４】本発明の膜分離装置では、ＲＯ膜分離装置
を３段に設けることで、有機物の除去性も向上し、処理
水質はより一層高められる。
を３段に設けることで、有機物の除去性も向上し、処理
水質はより一層高められる。
【００１５】本発明においては特にアルカリ添加による
ｐＨ調整で、第１段目のＲＯ膜分離装置の給水をＣａＣ
Ｏ3 スケールが析出しないｐＨに調整すると共に、第２
段目のＲＯ膜分離装置の給水をｐＨ７．５〜８．２に調
整するのが好ましく、これにより、処理水（第３段目の
ＲＯ膜分離装置の透過水）として、比抵抗１０ＭΩ・ｃ
ｍ以上の高水質処理水を得ることが可能となる。
ｐＨ調整で、第１段目のＲＯ膜分離装置の給水をＣａＣ
Ｏ3 スケールが析出しないｐＨに調整すると共に、第２
段目のＲＯ膜分離装置の給水をｐＨ７．５〜８．２に調
整するのが好ましく、これにより、処理水（第３段目の
ＲＯ膜分離装置の透過水）として、比抵抗１０ＭΩ・ｃ
ｍ以上の高水質処理水を得ることが可能となる。
【００１６】なお、ＣａＣＯ3 スケールが析出しないｐ
Ｈとは、下記の一般式で算出されるｐＨであり、本発明
においては、このｐＨに対して±０．２の範囲のｐＨと
なるように、第１段目のＲＯ膜分離装置の給水のｐＨを
調整するのが好ましい。具体的には、ｐＨ７．５〜８．
５に調整するのが好ましい。
Ｈとは、下記の一般式で算出されるｐＨであり、本発明
においては、このｐＨに対して±０．２の範囲のｐＨと
なるように、第１段目のＲＯ膜分離装置の給水のｐＨを
調整するのが好ましい。具体的には、ｐＨ７．５〜８．
５に調整するのが好ましい。
【００１７】ｐＨ＝−０．９４{log（Ｘ・Ｃａ2+）＋lo
g(Ｘ・Ｍアルカリ度)}＋１１．５ （ただし、Ｘは第１段目のＲＯ膜分離装置水量濃縮倍
率、Ｃａ2+及びＭアルカリ度（メチルオレンジアルカリ
度）は各々給水のＣａＣＯ3 換算濃度（ｐｐｍ）であ
る。）
g(Ｘ・Ｍアルカリ度)}＋１１．５ （ただし、Ｘは第１段目のＲＯ膜分離装置水量濃縮倍
率、Ｃａ2+及びＭアルカリ度（メチルオレンジアルカリ
度）は各々給水のＣａＣＯ3 換算濃度（ｐｐｍ）であ
る。）
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施の形態を説明する。
施の形態を説明する。
【００１９】図１，２は本発明の膜分離装置の一実施例
を示す系統図である。なお、図１，２において、１は前
処理手段、２は脱炭酸塔、３は第１段目のＲＯ膜分離装
置（以下「第１ＲＯ膜分離装置」と称す。）、４は第２
段目のＲＯ膜分離装置（以下「第２ＲＯ膜分離装置」と
称す。）、５は第３段目のＲＯ膜分離装置（以下「第３
ＲＯ膜分離装置」と称す。）、６は酸添加手段、７，８
はアルカリ添加手段、９はｐＨ検出手段、１０はタン
ク、Ｐ1 ，Ｐ2 はポンプである。
を示す系統図である。なお、図１，２において、１は前
処理手段、２は脱炭酸塔、３は第１段目のＲＯ膜分離装
置（以下「第１ＲＯ膜分離装置」と称す。）、４は第２
段目のＲＯ膜分離装置（以下「第２ＲＯ膜分離装置」と
称す。）、５は第３段目のＲＯ膜分離装置（以下「第３
ＲＯ膜分離装置」と称す。）、６は酸添加手段、７，８
はアルカリ添加手段、９はｐＨ検出手段、１０はタン
ク、Ｐ1 ，Ｐ2 はポンプである。
【００２０】図１に示す実施例においては、原水を必要
に応じて除濁装置等の前処理手段１で処理した後、酸添
加手段６で酸を添加して脱炭酸塔２で脱炭酸処理する。
に応じて除濁装置等の前処理手段１で処理した後、酸添
加手段６で酸を添加して脱炭酸塔２で脱炭酸処理する。
【００２１】この脱炭酸塔２の仕様や液／ガス比等の処
理条件には特に制限はないが、酸添加手段６より硫酸
（Ｈ2 ＳＯ4 ）等の酸を添加することにより脱炭酸塔２
の給水をｐＨ４〜５程度とするのが好ましく、脱炭酸塔
２における脱炭酸処理により、後段の第１ＲＯ膜分離装
置３の給水のＣＯ2 濃度が２ｐｐｍ以下となるようにす
るのが好ましい。
理条件には特に制限はないが、酸添加手段６より硫酸
（Ｈ2 ＳＯ4 ）等の酸を添加することにより脱炭酸塔２
の給水をｐＨ４〜５程度とするのが好ましく、脱炭酸塔
２における脱炭酸処理により、後段の第１ＲＯ膜分離装
置３の給水のＣＯ2 濃度が２ｐｐｍ以下となるようにす
るのが好ましい。
【００２２】なお、この脱炭酸塔２には、後述の第２Ｒ
Ｏ膜分離装置４及び第３ＲＯ膜分離装置５の濃縮水が返
送され循環処理される。
Ｏ膜分離装置４及び第３ＲＯ膜分離装置５の濃縮水が返
送され循環処理される。
【００２３】脱炭酸塔２の処理水は、アルカリ添加手段
７で、水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）等のアルカリが添
加された後、ポンプＰ1 により、第１ＲＯ膜分離装置３
に通水される。
７で、水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）等のアルカリが添
加された後、ポンプＰ1 により、第１ＲＯ膜分離装置３
に通水される。
【００２４】本発明において、この第１ＲＯ膜分離装置
３の給水のｐＨは、アルカリの添加により、前述の計算
式で算出されるＣａＣＯ3 スケールが析出しないｐＨ値
±０．２の範囲とすることが好ましい。
３の給水のｐＨは、アルカリの添加により、前述の計算
式で算出されるＣａＣＯ3 スケールが析出しないｐＨ値
±０．２の範囲とすることが好ましい。
【００２５】この第１ＲＯ膜分離装置３の濃縮水は系外
へ排出され、透過水はアルカリ添加手段８でアルカリが
添加されてｐＨ調整された後、更に第２ＲＯ膜分離装置
４に通水される。
へ排出され、透過水はアルカリ添加手段８でアルカリが
添加されてｐＨ調整された後、更に第２ＲＯ膜分離装置
４に通水される。
【００２６】本発明において、この第２ＲＯ膜分離装置
４の給水のｐＨは、アルカリの添加により、ｐＨ７．５
〜８．２の範囲となるように調整するのが好ましい。
４の給水のｐＨは、アルカリの添加により、ｐＨ７．５
〜８．２の範囲となるように調整するのが好ましい。
【００２７】本実施例においては、ｐＨ検出手段９で第
２ＲＯ膜分離装置４の流出水のｐＨを検出し、このｐＨ
検出手段９とアルカリ添加手段８とを連動させること
で、自動的にｐＨ調整を行っている。
２ＲＯ膜分離装置４の流出水のｐＨを検出し、このｐＨ
検出手段９とアルカリ添加手段８とを連動させること
で、自動的にｐＨ調整を行っている。
【００２８】この第２ＲＯ膜分離装置４の濃縮水は脱炭
酸塔２に返送され、透過水は更に第３ＲＯ膜分離装置５
に通水される。第３ＲＯ膜分離装置５の濃縮水は脱炭酸
塔２に返送され、透過水は、処理水として系外へ排出さ
れる。このようにして、特定のｐＨ条件で３段ＲＯ処理
されて得られる処理水は、イオン交換樹脂による処理を
行っていないにもかかわらず、比抵抗１０ＭΩ・ｃｍ以
上の極めて高水質なものである。
酸塔２に返送され、透過水は更に第３ＲＯ膜分離装置５
に通水される。第３ＲＯ膜分離装置５の濃縮水は脱炭酸
塔２に返送され、透過水は、処理水として系外へ排出さ
れる。このようにして、特定のｐＨ条件で３段ＲＯ処理
されて得られる処理水は、イオン交換樹脂による処理を
行っていないにもかかわらず、比抵抗１０ＭΩ・ｃｍ以
上の極めて高水質なものである。
【００２９】図２に示す実施例は、第１ＲＯ膜分離装置
３と第２ＲＯ膜分離装置４との間にポンプＰ2 及びタン
ク１０を設け、第２ＲＯ膜分離装置４及び第３ＲＯ膜分
離装置５の濃縮水をこのタンク１０に返送する点が、図
１に示す実施例と異なる。
３と第２ＲＯ膜分離装置４との間にポンプＰ2 及びタン
ク１０を設け、第２ＲＯ膜分離装置４及び第３ＲＯ膜分
離装置５の濃縮水をこのタンク１０に返送する点が、図
１に示す実施例と異なる。
【００３０】本実施例の膜分離装置であっても、原水を
特定のｐＨ条件で３段ＲＯ処理することにより、比抵抗
１０ＭΩ・ｃｍ以上の極めて高水質の処理水を得ること
ができる。
特定のｐＨ条件で３段ＲＯ処理することにより、比抵抗
１０ＭΩ・ｃｍ以上の極めて高水質の処理水を得ること
ができる。
【００３１】本発明において、第１ＲＯ膜分離装置及び
第２ＲＯ膜分離装置の給水に添加するアルカリとしては
特に制限はないが、一般にはＮａＯＨが好ましい。
第２ＲＯ膜分離装置の給水に添加するアルカリとしては
特に制限はないが、一般にはＮａＯＨが好ましい。
【００３２】ＲＯ膜分離装置のＲＯ膜の材質には特に制
限はないが、ポリアミド系ＲＯ膜が好適であり、運転圧
５〜２０ｋｇ／ｃｍ2 で透過水量０．７ｍ3 ／ｍ2・ｄａ
ｙ以上、ＮａＣｌ １５００〜２０００ｐｐｍで９８％
以上の除去率を有するＲＯ膜が好ましい。
限はないが、ポリアミド系ＲＯ膜が好適であり、運転圧
５〜２０ｋｇ／ｃｍ2 で透過水量０．７ｍ3 ／ｍ2・ｄａ
ｙ以上、ＮａＣｌ １５００〜２０００ｐｐｍで９８％
以上の除去率を有するＲＯ膜が好ましい。
【００３３】第１ＲＯ膜分離装置、第２ＲＯ膜分離装置
及び第３ＲＯ膜分離装置は、図１に示す如く、３段連結
して１台のポンプで給水しても良く、また、図２に示す
如く、第１ＲＯ膜分離装置と第２ＲＯ膜分離装置との間
に更にポンプを設け、このポンプで第２ＲＯ膜分離装置
及び第３ＲＯ膜分離装置に給水するようにしても良い。
及び第３ＲＯ膜分離装置は、図１に示す如く、３段連結
して１台のポンプで給水しても良く、また、図２に示す
如く、第１ＲＯ膜分離装置と第２ＲＯ膜分離装置との間
に更にポンプを設け、このポンプで第２ＲＯ膜分離装置
及び第３ＲＯ膜分離装置に給水するようにしても良い。
【００３４】また、水回収率については、第１ＲＯ膜分
離装置の回収率は７０〜８０％程度とし、第１ＲＯ膜分
離装置の濃縮水は系外へ排出するのが好ましい。一方、
第２，第３ＲＯ膜分離装置の回収率は９０％以上とし、
この第２，第３ＲＯ膜分離装置の濃縮水は循環処理する
のが好ましい。
離装置の回収率は７０〜８０％程度とし、第１ＲＯ膜分
離装置の濃縮水は系外へ排出するのが好ましい。一方、
第２，第３ＲＯ膜分離装置の回収率は９０％以上とし、
この第２，第３ＲＯ膜分離装置の濃縮水は循環処理する
のが好ましい。
【００３５】なお、本発明においては、前述の如く、第
１ＲＯ膜分離装置の給水のＣＯ2 濃度は２ｐｐｍ以下と
するのが好ましい。このようなＣＯ2 濃度とするために
は、例えば、脱炭酸塔を多段に設ける、放散用ガスとし
てＮ2 ガスを用いるといった方法を採用することができ
る。
１ＲＯ膜分離装置の給水のＣＯ2 濃度は２ｐｐｍ以下と
するのが好ましい。このようなＣＯ2 濃度とするために
は、例えば、脱炭酸塔を多段に設ける、放散用ガスとし
てＮ2 ガスを用いるといった方法を採用することができ
る。
【００３６】
【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をよ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
【００３７】実施例１ 下記水質の市水を原水として、図１に示す膜分離装置で
処理を行った。ただし、原水流量は２ｍ3 ／ｈｒとし、
原水にＨ2 ＳＯ4 を添加して下記処理条件で脱炭酸塔で
処理することで、第１ＲＯ膜分離装置の給水のＣＯ2 濃
度を１．７ｐｐｍとした。
処理を行った。ただし、原水流量は２ｍ3 ／ｈｒとし、
原水にＨ2 ＳＯ4 を添加して下記処理条件で脱炭酸塔で
処理することで、第１ＲＯ膜分離装置の給水のＣＯ2 濃
度を１．７ｐｐｍとした。
【００３８】市水水質 ｐＨ：７．１ Ｃａ2+：４０ｐｐｍ−ＣａＣＯ3 Ｍアルカリ度：３５ｐｐｍ−ＣａＣＯ3 脱炭酸塔処理条件 入口ｐＨ：４〜４．３ 通水ＬＶ：５０ｍ／ｈｒ 空気／給水（ｍ3 ／ｈｒ比）：４．５ 出口水Ｍアルカリ度：４．５ｐｐｍ−ＣａＣＯ3 また、第１，第２，第３ＲＯ膜分離装置としては、各
々、ＲＯ膜（「ＮＴＲ−７５９ＨＲ」日東電工社製 ４
インチ）を表１に示す本数設けたものを用い、表１に示
す条件で処理を行った。
々、ＲＯ膜（「ＮＴＲ−７５９ＨＲ」日東電工社製 ４
インチ）を表１に示す本数設けたものを用い、表１に示
す条件で処理を行った。
【００３９】
【表１】
【００４０】第１ＲＯ膜分離装置の水量濃縮倍率は４倍
であるから、この膜分離装置の第１ＲＯ膜分離装置にお
いて、ＣａＣＯ3 スケールが析出しないｐＨ値は、下記
式より８．２である。
であるから、この膜分離装置の第１ＲＯ膜分離装置にお
いて、ＣａＣＯ3 スケールが析出しないｐＨ値は、下記
式より８．２である。
【００４１】ｐＨ＝−０．９４{log（４×４０）＋log
(４×４．５)}＋１１．５＝８．２ 第１ＲＯ膜分離装置の給水及び第２ＲＯ膜分離装置の給
水に各々アルカリとしてＮａＯＨを添加し、第１ＲＯ膜
分離装置の給水及び第２ＲＯ膜分離装置の給水を表２に
示すｐＨに調整した。その結果、第３ＲＯ膜分離装置の
給水のｐＨは表２に示す通りであり、第３ＲＯ膜分離装
置からは、表２に示す水質（比抵抗）の処理水（透過
水）が得られた。
(４×４．５)}＋１１．５＝８．２ 第１ＲＯ膜分離装置の給水及び第２ＲＯ膜分離装置の給
水に各々アルカリとしてＮａＯＨを添加し、第１ＲＯ膜
分離装置の給水及び第２ＲＯ膜分離装置の給水を表２に
示すｐＨに調整した。その結果、第３ＲＯ膜分離装置の
給水のｐＨは表２に示す通りであり、第３ＲＯ膜分離装
置からは、表２に示す水質（比抵抗）の処理水（透過
水）が得られた。
【００４２】実施例２，３ 実施例１において、第１ＲＯ膜分離装置の給水のＣＯ2
濃度及び第２ＲＯ膜分離装置の給水のｐＨを表２に示す
値としたこと以外は同様に処理を行った。第３ＲＯ膜分
離装置の給水のｐＨ及び処理水水質を表２に示す。
濃度及び第２ＲＯ膜分離装置の給水のｐＨを表２に示す
値としたこと以外は同様に処理を行った。第３ＲＯ膜分
離装置の給水のｐＨ及び処理水水質を表２に示す。
【００４３】比較例１〜４ 実施例１において、第１ＲＯ膜分離装置の給水のＣＯ2
濃度を表２に示す値とすると共に、第１ＲＯ膜分離装置
の給水又は第２ＲＯの給水にアルカリを添加しなかった
こと以外は同様に処理を行った（比較例１，２では、第
２ＲＯ膜分離装置の給水にアルカリを添加せず、比較例
３，４では第１ＲＯ膜分離装置の給水にアルカリを添加
しなかった。）。各ＲＯ膜分離装置の給水のｐＨ及び処
理水水質を表２に示す。
濃度を表２に示す値とすると共に、第１ＲＯ膜分離装置
の給水又は第２ＲＯの給水にアルカリを添加しなかった
こと以外は同様に処理を行った（比較例１，２では、第
２ＲＯ膜分離装置の給水にアルカリを添加せず、比較例
３，４では第１ＲＯ膜分離装置の給水にアルカリを添加
しなかった。）。各ＲＯ膜分離装置の給水のｐＨ及び処
理水水質を表２に示す。
【００４４】
【表２】
【００４５】表２より、本発明によれば、イオン交換樹
脂塔を設けることなく、高水質処理水を得ることができ
ることが明らかである。特に、実施例１，２と実施例３
との対比から明らかなように、第１ＲＯ膜分離装置の給
水ＣＯ2 濃度を２ｐｐｍ以下とし、第２ＲＯ膜分離装置
の給水のｐＨを調整するのが処理水質向上の点で好まし
い。
脂塔を設けることなく、高水質処理水を得ることができ
ることが明らかである。特に、実施例１，２と実施例３
との対比から明らかなように、第１ＲＯ膜分離装置の給
水ＣＯ2 濃度を２ｐｐｍ以下とし、第２ＲＯ膜分離装置
の給水のｐＨを調整するのが処理水質向上の点で好まし
い。
【００４６】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の膜分離装置
によれば、ＲＯ膜分離装置のみで、高水質処理水を得る
ことができる。従って、高度処理のために、従来必要と
されていたイオン交換樹脂を除くことができ、装置の維
持管理の簡素化、処理効率の向上、処理コストの低減を
図ることができる。
によれば、ＲＯ膜分離装置のみで、高水質処理水を得る
ことができる。従って、高度処理のために、従来必要と
されていたイオン交換樹脂を除くことができ、装置の維
持管理の簡素化、処理効率の向上、処理コストの低減を
図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の膜分離装置の一実施例を示す系統図で
ある。
ある。
【図２】本発明の膜分離装置の他の実施例を示す系統図
である。
である。
１ 前処理手段 ２ 脱炭酸塔 ３ 第１ＲＯ膜分離装置 ４ 第２ＲＯ膜分離装置 ５ 第３ＲＯ膜分離装置 ６ 酸添加手段 ７，８ アルカリ添加手段 ９ ｐＨ検出手段 １０ タンク
Claims (1)
- 【請求項１】 原水を通水する第１段目の逆浸透膜分離
装置と、該第１段目の逆浸透膜分離装置の透過水を通水
する第２段目の逆浸透膜分離装置と、該第２段目の逆浸
透膜分離装置の透過水を通水する第３段目の逆浸透膜分
離装置とを備えてなる膜分離装置において、前記第１段
目の逆浸透膜分離装置に通水される原水にアルカリを添
加してｐＨを調整する手段と、前記第２段目の逆浸透膜
分離装置に通水される前記第１段目の逆浸透膜分離装置
の透過水にアルカリを添加してｐＨを調整する手段とを
設けたことを特徴とする膜分離装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4476796A JPH09234349A (ja) | 1996-03-01 | 1996-03-01 | 膜分離装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4476796A JPH09234349A (ja) | 1996-03-01 | 1996-03-01 | 膜分離装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09234349A true JPH09234349A (ja) | 1997-09-09 |
Family
ID=12700579
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4476796A Pending JPH09234349A (ja) | 1996-03-01 | 1996-03-01 | 膜分離装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09234349A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001012303A1 (en) * | 1998-04-08 | 2001-02-22 | Zenon Environmental, Inc. | Method for producing high purity water using triple pass reverse osmosis (tpro) |
| JP2002001069A (ja) * | 2000-06-21 | 2002-01-08 | Kurita Water Ind Ltd | 純水製造方法 |
| WO2002002212A1 (fr) * | 2000-06-30 | 2002-01-10 | Asahi Kasei Kabushiki Kaisha | Procede et appareil destines au traitement des eaux usees provenant d'un procede de revetement par electrodeposition cationique |
| JP2004167423A (ja) * | 2002-11-21 | 2004-06-17 | Kurita Water Ind Ltd | 純水製造装置及び純水製造方法 |
| WO2024090356A1 (ja) * | 2022-10-26 | 2024-05-02 | 野村マイクロ・サイエンス株式会社 | 純水製造方法、純水製造装置及び超純水製造システム |
-
1996
- 1996-03-01 JP JP4476796A patent/JPH09234349A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001012303A1 (en) * | 1998-04-08 | 2001-02-22 | Zenon Environmental, Inc. | Method for producing high purity water using triple pass reverse osmosis (tpro) |
| JP2002001069A (ja) * | 2000-06-21 | 2002-01-08 | Kurita Water Ind Ltd | 純水製造方法 |
| WO2002002212A1 (fr) * | 2000-06-30 | 2002-01-10 | Asahi Kasei Kabushiki Kaisha | Procede et appareil destines au traitement des eaux usees provenant d'un procede de revetement par electrodeposition cationique |
| JP2004167423A (ja) * | 2002-11-21 | 2004-06-17 | Kurita Water Ind Ltd | 純水製造装置及び純水製造方法 |
| WO2024090356A1 (ja) * | 2022-10-26 | 2024-05-02 | 野村マイクロ・サイエンス株式会社 | 純水製造方法、純水製造装置及び超純水製造システム |
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