JPH09222144A - 粘性ダンパ - Google Patents
粘性ダンパInfo
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- JPH09222144A JPH09222144A JP2931096A JP2931096A JPH09222144A JP H09222144 A JPH09222144 A JP H09222144A JP 2931096 A JP2931096 A JP 2931096A JP 2931096 A JP2931096 A JP 2931096A JP H09222144 A JPH09222144 A JP H09222144A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 温度上昇時に、粘性液体７の粘度低下に伴う
振動減衰性能の低下を緩和する。 【構成】 第一、第二プレート２ａ、３ａを構成する材
料の熱膨張率を変える事により、温度上昇時、第一プレ
ート２ａ、２ａの間隔の増大量に比べて、第二プレート
３ａの厚さ寸法の増大量を多くする。この結果、温度上
昇時に粘性液体７を充填した隙間６ａ、６ａの厚さが小
さくなり、粘性液体７の粘度低下に基づく振動減衰性能
の低下を補償する。
振動減衰性能の低下を緩和する。 【構成】 第一、第二プレート２ａ、３ａを構成する材
料の熱膨張率を変える事により、温度上昇時、第一プレ
ート２ａ、２ａの間隔の増大量に比べて、第二プレート
３ａの厚さ寸法の増大量を多くする。この結果、温度上
昇時に粘性液体７を充填した隙間６ａ、６ａの厚さが小
さくなり、粘性液体７の粘度低下に基づく振動減衰性能
の低下を補償する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明に係る粘性ダンパは、例
えば自動車用エンジンのタイミングベルト、或はオルタ
ネータやコンプレッサ等の補機を駆動する為のベルトに
適正な張力を付与する為のオートテンショナに組み込ん
だ状態で利用する。
えば自動車用エンジンのタイミングベルト、或はオルタ
ネータやコンプレッサ等の補機を駆動する為のベルトに
適正な張力を付与する為のオートテンショナに組み込ん
だ状態で利用する。
【０００２】
【従来の技術】各種機械装置で発生する振動を減衰する
為、粘性ダンパが広く使用されている。図１（Ａ）
（Ｂ）は、この様な粘性ダンパの基本構成の２例を示し
ており、（Ａ）は直線方向の振動を減衰する為の粘性ダ
ンパ１ａを、（Ｂ）は回転方向の振動を減衰する為の粘
性ダンパ１ｂを、それぞれ示している。これら各粘性ダ
ンパ１ａ、１ｂはそれぞれ、少なくとも１対の第一プレ
ート２ａ、２ｂと、少なくとも１枚の第二プレート３
ａ、３ｂとを有する。このうちの第一プレート２ａ、２
ｂは、互いの側面４ａ、４ｂ同士を間隔をあけて配置
し、互いに結合している。又、上記第二プレート３ａ、
３ｂは、これら互いに結合された１対の第一プレート２
ａ、２ｂ同士の間に、これら各第一プレート２ａ、２ｂ
に対する変位自在に配置している。即ち、図１（Ａ）に
示した粘性ダンパ１ａの場合には直線方向に、同図
（Ｂ）に示した粘性ダンパ１ｂの場合には回転方向に、
それぞれ変位自在に設けている。更に、上記第二プレー
ト３ａ、３ｂの両側面５ａ、５ｂと上記各第一プレート
２ａ、２ｂの側面４ａ、４ｂとの間に介在する隙間６
ａ、６ｂ内に、シリコンオイル等の粘性液体７を充填し
ている。尚、図１（Ｂ）に示した構造では、上記第二プ
レート３ｂを固定した回転軸２３の外周面と上記各第一
プレート２ｂ、２ｂの内周縁との間にシールリング２
２、２２を設けて、上記粘性液体７の漏洩防止を図って
いる。
為、粘性ダンパが広く使用されている。図１（Ａ）
（Ｂ）は、この様な粘性ダンパの基本構成の２例を示し
ており、（Ａ）は直線方向の振動を減衰する為の粘性ダ
ンパ１ａを、（Ｂ）は回転方向の振動を減衰する為の粘
性ダンパ１ｂを、それぞれ示している。これら各粘性ダ
ンパ１ａ、１ｂはそれぞれ、少なくとも１対の第一プレ
ート２ａ、２ｂと、少なくとも１枚の第二プレート３
ａ、３ｂとを有する。このうちの第一プレート２ａ、２
ｂは、互いの側面４ａ、４ｂ同士を間隔をあけて配置
し、互いに結合している。又、上記第二プレート３ａ、
３ｂは、これら互いに結合された１対の第一プレート２
ａ、２ｂ同士の間に、これら各第一プレート２ａ、２ｂ
に対する変位自在に配置している。即ち、図１（Ａ）に
示した粘性ダンパ１ａの場合には直線方向に、同図
（Ｂ）に示した粘性ダンパ１ｂの場合には回転方向に、
それぞれ変位自在に設けている。更に、上記第二プレー
ト３ａ、３ｂの両側面５ａ、５ｂと上記各第一プレート
２ａ、２ｂの側面４ａ、４ｂとの間に介在する隙間６
ａ、６ｂ内に、シリコンオイル等の粘性液体７を充填し
ている。尚、図１（Ｂ）に示した構造では、上記第二プ
レート３ｂを固定した回転軸２３の外周面と上記各第一
プレート２ｂ、２ｂの内周縁との間にシールリング２
２、２２を設けて、上記粘性液体７の漏洩防止を図って
いる。
【０００３】上述の様な粘性ダンパ１ａ、１ｂは、上記
第二プレート３ａ、３ｂの変位速度が緩徐である場合に
は、上記粘性液体７内に発生する剪断力が小さく、これ
ら各第二プレート３ａ、３ｂが変位する事に対する抵抗
は小さい。これに対して、上記第二プレート３ａ、３ｂ
の変位速度が速くなると、上記粘性液体７内に発生する
剪断力が大きくなり、この第二プレート３ａ、３ｂが変
位する事に対する抵抗が大きくなって、この第二プレー
ト３ａ、３ｂの変位を抑える力が発生する。そしてこの
力により、上記第二プレート３ａ、３ｂを結合した部材
の振動が減衰される。
第二プレート３ａ、３ｂの変位速度が緩徐である場合に
は、上記粘性液体７内に発生する剪断力が小さく、これ
ら各第二プレート３ａ、３ｂが変位する事に対する抵抗
は小さい。これに対して、上記第二プレート３ａ、３ｂ
の変位速度が速くなると、上記粘性液体７内に発生する
剪断力が大きくなり、この第二プレート３ａ、３ｂが変
位する事に対する抵抗が大きくなって、この第二プレー
ト３ａ、３ｂの変位を抑える力が発生する。そしてこの
力により、上記第二プレート３ａ、３ｂを結合した部材
の振動が減衰される。
【０００４】尚、図１（Ａ）に示した構造で、上記第一
プレート２ａ、２ａに対する第二プレート３ａの変位に
伴って、粘性液体７からこの第二プレート３ａに働く抵
抗（変位を阻止する方向の力）Ｆは、次の（１）式によ
り表される。 Ｆ＝２・（ν・ρ・Ｓ／ｈ）・ｖ −−− （１） 尚、この（１）式中に記載されて符号の意味は、それぞ
れ次の通りである。 ν ： 粘性液体７の密度 ρ ： 粘性液体７の粘度 Ｓ ： 第一プレート２ａ、２ａと第二プレート３ａと
の対向面積 ｈ ： 隙間６ａ、６ａの厚さ ｖ ： 第一プレート２ａ、２ａと第二プレート３ａと
の相対速度
プレート２ａ、２ａに対する第二プレート３ａの変位に
伴って、粘性液体７からこの第二プレート３ａに働く抵
抗（変位を阻止する方向の力）Ｆは、次の（１）式によ
り表される。 Ｆ＝２・（ν・ρ・Ｓ／ｈ）・ｖ −−− （１） 尚、この（１）式中に記載されて符号の意味は、それぞ
れ次の通りである。 ν ： 粘性液体７の密度 ρ ： 粘性液体７の粘度 Ｓ ： 第一プレート２ａ、２ａと第二プレート３ａと
の対向面積 ｈ ： 隙間６ａ、６ａの厚さ ｖ ： 第一プレート２ａ、２ａと第二プレート３ａと
の相対速度
【０００５】又、図１（Ｂ）に示した構造で、上記第一
プレート２ｂ、２ｂに対する第二プレート３ｂの変位に
伴って、粘性液体７からこの第二プレート３ｂに働く抵
抗（変位を阻止する方向のトルク）Ｔは、次の（２）式
により表される。 Ｔ＝２・（π2 ・ν・ρ・Ｎ／６０・ｈ）・（ｒ2 4−ｒ1 4）−−−（２） 尚、この（２）式中に記載されて符号の意味は、それぞ
れ次の通りである。 ν ： 粘性液体７の密度 ρ ： 粘性液体７の粘度 Ｎ ： 回転数 ｈ ： 隙間６ｂ、６ｂの厚さ ｒ2 ： 第一、第二プレート２ｂ、２ｂの有効外径 ｒ1 ： 同じく有効内径
プレート２ｂ、２ｂに対する第二プレート３ｂの変位に
伴って、粘性液体７からこの第二プレート３ｂに働く抵
抗（変位を阻止する方向のトルク）Ｔは、次の（２）式
により表される。 Ｔ＝２・（π2 ・ν・ρ・Ｎ／６０・ｈ）・（ｒ2 4−ｒ1 4）−−−（２） 尚、この（２）式中に記載されて符号の意味は、それぞ
れ次の通りである。 ν ： 粘性液体７の密度 ρ ： 粘性液体７の粘度 Ｎ ： 回転数 ｈ ： 隙間６ｂ、６ｂの厚さ ｒ2 ： 第一、第二プレート２ｂ、２ｂの有効外径 ｒ1 ： 同じく有効内径
【０００６】一方、図２は、上述の様な基本構造を有す
る粘性ダンパの具体的な使用状態の１例として、エンジ
ンのタイミングベルト等に適正な張力を付与するオート
テンショナ８に、図１（Ｂ）に示す様なロータリ型の粘
性ダンパ１ｂを組み込んだ構造を示している。この様な
オートテンショナ８は、例えば特開昭５８−６５３５７
号公報、同６３−１８０７５９号公報に記載されてい
る。エンジンのシリンダブロック前面等に固定される固
定軸９の周囲には揺動部材１０を、滑り軸受１１により
揺動自在に支持している。この揺動部材１０の先半部１
２は、上記固定軸９に対し偏心している。そして、この
先半部１２の周囲にプーリ１３を、転がり軸受１４によ
り、回転自在に支持している。又、上記揺動部材１０の
基半部１５には、ブラケット１６を外嵌固定している。
そして、このブラケット１６の端部に形成した係止部１
７に図示しないばねの端部を係止する事により、上記揺
動部材１０に、上記固定軸９を中心として回転する方向
の弾力を付与している。上記プーリ１３の外周面は、こ
の弾力に基づき張力を付与すべき図示しないベルトに向
け弾性的に押圧される。
る粘性ダンパの具体的な使用状態の１例として、エンジ
ンのタイミングベルト等に適正な張力を付与するオート
テンショナ８に、図１（Ｂ）に示す様なロータリ型の粘
性ダンパ１ｂを組み込んだ構造を示している。この様な
オートテンショナ８は、例えば特開昭５８−６５３５７
号公報、同６３−１８０７５９号公報に記載されてい
る。エンジンのシリンダブロック前面等に固定される固
定軸９の周囲には揺動部材１０を、滑り軸受１１により
揺動自在に支持している。この揺動部材１０の先半部１
２は、上記固定軸９に対し偏心している。そして、この
先半部１２の周囲にプーリ１３を、転がり軸受１４によ
り、回転自在に支持している。又、上記揺動部材１０の
基半部１５には、ブラケット１６を外嵌固定している。
そして、このブラケット１６の端部に形成した係止部１
７に図示しないばねの端部を係止する事により、上記揺
動部材１０に、上記固定軸９を中心として回転する方向
の弾力を付与している。上記プーリ１３の外周面は、こ
の弾力に基づき張力を付与すべき図示しないベルトに向
け弾性的に押圧される。
【０００７】上記粘性ダンパ１ｂは、固定軸９の外周面
と揺動部材１０の内周面との間に存在する空間１８内に
組み込まれている。即ち、この空間１８内には、内周縁
を固定軸９に対し回転不能に支持した複数枚の第一プレ
ート２ｂ、２ｂと、外周縁を揺動部材１０の内周面に、
この揺動部材１０に対する回転を不能として支持した複
数枚の第二プレート３ｂ、３ｂとを交互に配置すると共
に、粘性液体を充填している。上記複数枚の第一プレー
ト２ｂ、２ｂの側面と上記複数枚の第二プレート３ｂ、
３ｂの側面とは、極く狭い隙間を介して対向している。
即ち、隣り合う第一プレート２ｂ、２ｂの側面内周寄り
部分同士の間には、上記各第二プレート３ｂ、３ｂより
も少しだけ厚いスペーサ１９、１９を挟持している。そ
して、固定プレート２０により、上記各第一プレート２
ｂ、２ｂ及びスペーサ１９、１９を、軸方向に押圧して
いる。又、上記各第二プレート３ｂ、３ｂの外周縁部は
前記基半部１５の内周面に、軸方向（図２の左右方向）
に亙る変位のみ自在に係止している。そして、この様な
スペーサ１９、１９の存在に基づいて隣り合う第一、第
二プレート２ｂ、３ｂの側面同士の間に形成された隙間
内には、上記粘性液体が存在する。この為、両プレート
２ｂ、３ｂ同士が急激に変位する事は、上記隙間内に存
在する粘性液体に加わる剪断力によって防止される。こ
の結果として、ベルトの張力が部分的に急上昇した場合
にも、プーリ１３が直ちには退避する事がなくなり、こ
のベルトの振動抑制が図られる。
と揺動部材１０の内周面との間に存在する空間１８内に
組み込まれている。即ち、この空間１８内には、内周縁
を固定軸９に対し回転不能に支持した複数枚の第一プレ
ート２ｂ、２ｂと、外周縁を揺動部材１０の内周面に、
この揺動部材１０に対する回転を不能として支持した複
数枚の第二プレート３ｂ、３ｂとを交互に配置すると共
に、粘性液体を充填している。上記複数枚の第一プレー
ト２ｂ、２ｂの側面と上記複数枚の第二プレート３ｂ、
３ｂの側面とは、極く狭い隙間を介して対向している。
即ち、隣り合う第一プレート２ｂ、２ｂの側面内周寄り
部分同士の間には、上記各第二プレート３ｂ、３ｂより
も少しだけ厚いスペーサ１９、１９を挟持している。そ
して、固定プレート２０により、上記各第一プレート２
ｂ、２ｂ及びスペーサ１９、１９を、軸方向に押圧して
いる。又、上記各第二プレート３ｂ、３ｂの外周縁部は
前記基半部１５の内周面に、軸方向（図２の左右方向）
に亙る変位のみ自在に係止している。そして、この様な
スペーサ１９、１９の存在に基づいて隣り合う第一、第
二プレート２ｂ、３ｂの側面同士の間に形成された隙間
内には、上記粘性液体が存在する。この為、両プレート
２ｂ、３ｂ同士が急激に変位する事は、上記隙間内に存
在する粘性液体に加わる剪断力によって防止される。こ
の結果として、ベルトの張力が部分的に急上昇した場合
にも、プーリ１３が直ちには退避する事がなくなり、こ
のベルトの振動抑制が図られる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】図１（Ａ）（Ｂ）に示
す様な基本構成を有し、例えば図２に示す様なオートテ
ンショナ８に組み込まれる粘性ダンパ１ａ、１ｂは、温
度上昇に伴って振動減衰能力が急激に低下する。即ち、
前述の式（１）（２）から明らかな通り、これら粘性ダ
ンパ１ａ、１ｂが第一プレート２ａ、２ｂの変位を抑え
る力Ｆ或はトルクＴは、粘性液体の粘度ρに比例する。
一方、周知の様にこの粘度ρは、温度上昇と共に低下す
る。この結果、例えば図２に示す様なオートテンショナ
８に組み込まれる粘性ダンパ１ｂ（１ａも同様）の振動
減衰能力は、図３に実線ａで示す様に、温度上昇と共に
急激に低下する。
す様な基本構成を有し、例えば図２に示す様なオートテ
ンショナ８に組み込まれる粘性ダンパ１ａ、１ｂは、温
度上昇に伴って振動減衰能力が急激に低下する。即ち、
前述の式（１）（２）から明らかな通り、これら粘性ダ
ンパ１ａ、１ｂが第一プレート２ａ、２ｂの変位を抑え
る力Ｆ或はトルクＴは、粘性液体の粘度ρに比例する。
一方、周知の様にこの粘度ρは、温度上昇と共に低下す
る。この結果、例えば図２に示す様なオートテンショナ
８に組み込まれる粘性ダンパ１ｂ（１ａも同様）の振動
減衰能力は、図３に実線ａで示す様に、温度上昇と共に
急激に低下する。
【０００９】オートテンショナ８が組み込まれるエンジ
ンは、運転時に相当に温度上昇する為、このオートテン
ショナ８に組み込まれた粘性ダンパ１ｂがこの様な温度
特性を持つ事は好ましくない。本発明はこの様な事情に
鑑みて、温度上昇に伴う粘性ダンパの振動減衰能力の低
下を緩和すべく発明したものである。
ンは、運転時に相当に温度上昇する為、このオートテン
ショナ８に組み込まれた粘性ダンパ１ｂがこの様な温度
特性を持つ事は好ましくない。本発明はこの様な事情に
鑑みて、温度上昇に伴う粘性ダンパの振動減衰能力の低
下を緩和すべく発明したものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の粘性ダンパは、
前述した従来の粘性ダンパと同様に、互いの側面同士の
間に間隔をあけて配置され、互いに結合された少なくと
も１対の第一プレートと、これら１対の第一プレート同
士の間に、これら各第一プレートに対する変位自在に配
置された、少なくとも１枚の第二プレートと、この第二
プレートの両側面と上記各第一プレートの側面との間に
介在する隙間内に充填された粘性液体とを備える。特
に、本発明の粘性ダンパに於いては、次のの少なく
とも一方の機能を持たせる事により、温度変化に伴う特
性変化を緩和する。 上記第二プレートの両側面と上記各第一プレートの
側面との間に介在して粘性液体を充填した隙間の厚さ
を、温度上昇に伴って小さくする。 上記各第一プレートの側面同士の間に存在する第二
プレートの位置を、温度上昇に伴って上記各第一プレー
トの側面同士の中央部から何れかの側面の側に偏らせ
る。
前述した従来の粘性ダンパと同様に、互いの側面同士の
間に間隔をあけて配置され、互いに結合された少なくと
も１対の第一プレートと、これら１対の第一プレート同
士の間に、これら各第一プレートに対する変位自在に配
置された、少なくとも１枚の第二プレートと、この第二
プレートの両側面と上記各第一プレートの側面との間に
介在する隙間内に充填された粘性液体とを備える。特
に、本発明の粘性ダンパに於いては、次のの少なく
とも一方の機能を持たせる事により、温度変化に伴う特
性変化を緩和する。 上記第二プレートの両側面と上記各第一プレートの
側面との間に介在して粘性液体を充填した隙間の厚さ
を、温度上昇に伴って小さくする。 上記各第一プレートの側面同士の間に存在する第二
プレートの位置を、温度上昇に伴って上記各第一プレー
トの側面同士の中央部から何れかの側面の側に偏らせ
る。
【００１１】尚、上記の機能を持たせる為に、例えば
第一プレートの側面同士を連結したり、或はこの第一プ
レートの側面同士の間に挟持する、上記第二プレートよ
りも少しだけ厚い連結壁或はスペーサを、この第二プレ
ートを構成する材料よりも熱膨張率が小さな材料により
造る。又、上記の機能を持たせる為に、例えば上記第
一プレートを互いに同心の円筒状に形成し、上記第二プ
レートを一方の第一プレートの外周側面と他方の第一プ
レートの内周側面との間の隙間に挿入する。そして、上
記第一プレートを構成する材料の熱膨張率と、上記第二
プレートを構成する材料の熱膨張率とを互いに異ならせ
る。
第一プレートの側面同士を連結したり、或はこの第一プ
レートの側面同士の間に挟持する、上記第二プレートよ
りも少しだけ厚い連結壁或はスペーサを、この第二プレ
ートを構成する材料よりも熱膨張率が小さな材料により
造る。又、上記の機能を持たせる為に、例えば上記第
一プレートを互いに同心の円筒状に形成し、上記第二プ
レートを一方の第一プレートの外周側面と他方の第一プ
レートの内周側面との間の隙間に挿入する。そして、上
記第一プレートを構成する材料の熱膨張率と、上記第二
プレートを構成する材料の熱膨張率とを互いに異ならせ
る。
【００１２】
【作用】上述の様に構成される本発明の粘性ダンパの場
合には、次の様にして温度上昇に伴う粘性ダンパの振動
減衰能力の低下を緩和する。先ず、の機能を持たせた
場合には、温度上昇時に粘性液体の粘度低下に基づく振
動減衰能力の低下を、隙間の厚さが小さくなる事による
振動減衰能力の上昇が相殺する。この結果、温度上昇時
に於ける粘性ダンパの振動減衰能力の低下が緩和され
る。又、の機能を持たせた場合には、温度上昇時に粘
性液体の粘度低下に基づく振動減衰能力の低下を、第二
プレートが何れかの第一プレートの側に偏る事による振
動減衰能力の上昇が相殺する。この結果、温度上昇時に
於ける粘性ダンパの振動減衰能力の低下が緩和される。
合には、次の様にして温度上昇に伴う粘性ダンパの振動
減衰能力の低下を緩和する。先ず、の機能を持たせた
場合には、温度上昇時に粘性液体の粘度低下に基づく振
動減衰能力の低下を、隙間の厚さが小さくなる事による
振動減衰能力の上昇が相殺する。この結果、温度上昇時
に於ける粘性ダンパの振動減衰能力の低下が緩和され
る。又、の機能を持たせた場合には、温度上昇時に粘
性液体の粘度低下に基づく振動減衰能力の低下を、第二
プレートが何れかの第一プレートの側に偏る事による振
動減衰能力の上昇が相殺する。この結果、温度上昇時に
於ける粘性ダンパの振動減衰能力の低下が緩和される。
【００１３】
【発明の実施の形態】先ず、図４（Ａ）（Ｂ）は、本発
明の実施の形態の第１例として、上記の機能を持たせ
る事により、温度上昇に伴う粘性ダンパ１ａ（１ｂも同
様）の振動減衰能力の低下を緩和させる、基本構造を示
している。１対の第一プレート２ａ、２ａ（２ｂ、２
ｂ）及びこれら両第一プレート２ａ、２ａの端縁同士を
連続させる連結壁２１は、例えば鉄等、比較的熱膨張率
の小さな材料により造っている。この連結壁２１の厚さ
Ｔ21は、第二プレート３ａ（３ｂ）の厚さＴ3aよりも少
しだけ大きい。従って、この第二プレート３ａを上記第
一プレート２ａ、２ａ同士の間に配置した状態では、こ
れら両第一プレート２ａ、２ａの側面４ａ、４ａ（４
ｂ、４ｂ）と上記第二プレート３ａの両側面５ａ、５ａ
（５ｂ、５ｂ）との間に、それぞれ厚さｈ｛＝（Ｔ21−
Ｔ3a）／２｝なる隙間６ａ、６ａ（６ｂ、６ｂ）が形成
される。上記の機能を持たせるべく、上記第二プレー
ト３ａは、アルミニウム或はアルミニウム合金等、比較
的熱膨張率が大きな材料により造る。上記隙間６ａ、６
ａには、粘性液体７を充填している。
明の実施の形態の第１例として、上記の機能を持たせ
る事により、温度上昇に伴う粘性ダンパ１ａ（１ｂも同
様）の振動減衰能力の低下を緩和させる、基本構造を示
している。１対の第一プレート２ａ、２ａ（２ｂ、２
ｂ）及びこれら両第一プレート２ａ、２ａの端縁同士を
連続させる連結壁２１は、例えば鉄等、比較的熱膨張率
の小さな材料により造っている。この連結壁２１の厚さ
Ｔ21は、第二プレート３ａ（３ｂ）の厚さＴ3aよりも少
しだけ大きい。従って、この第二プレート３ａを上記第
一プレート２ａ、２ａ同士の間に配置した状態では、こ
れら両第一プレート２ａ、２ａの側面４ａ、４ａ（４
ｂ、４ｂ）と上記第二プレート３ａの両側面５ａ、５ａ
（５ｂ、５ｂ）との間に、それぞれ厚さｈ｛＝（Ｔ21−
Ｔ3a）／２｝なる隙間６ａ、６ａ（６ｂ、６ｂ）が形成
される。上記の機能を持たせるべく、上記第二プレー
ト３ａは、アルミニウム或はアルミニウム合金等、比較
的熱膨張率が大きな材料により造る。上記隙間６ａ、６
ａには、粘性液体７を充填している。
【００１４】上述の様に構成される本発明の粘性ダンパ
の場合には、温度上昇時に粘性液体７の粘度低下に基づ
く振動減衰能力の低下を、隙間６ａ、６ａの厚さｈが小
さくなる事による振動減衰能力の上昇が相殺する。即
ち、温度上昇に伴って上記連結壁部２１の厚さ寸法Ｔ21
及び上記第二プレート３ａの厚さ寸法Ｔ3aが増大する
が、連結壁部２１の厚さ寸法Ｔ21の増加量△Ｔ21が上記
第二プレート３ａの厚さ寸法Ｔ3aの増加量△Ｔ3aよりも
小さい（△Ｔ21＜△Ｔ3a）。従って、上記隙間６ａ、６
ａの厚さが、△ｈ｛＝（△Ｔ3a−△Ｔ21）／２｝分だけ
減少する。前記（１）（２）式から明らかな通り、この
様な隙間６ａ、６ａの厚さ減少は、粘性液体７から第二
プレート３ａに働く抵抗Ｆ（Ｔ）の増大に結び付く。こ
の結果、温度上昇時に上記粘性液体７の粘度が温度上昇
に伴って減少しても、粘性ダンパの振動減衰能力の低下
が緩和される。即ち、前記従来構造の場合には、粘性ダ
ンパ１ａの振動減衰能力が図３に実線ａで示す様に、温
度上昇と共に急激に低下するのに対して、本発明の粘性
ダンパの場合には、同図に破線ｂで示す様に、緩徐に低
下する。尚、使用温度範囲内で上記隙間６ａ、６ａが消
滅しない様に、上記厚さｈ及び熱膨張率の差を規制する
事は勿論である。
の場合には、温度上昇時に粘性液体７の粘度低下に基づ
く振動減衰能力の低下を、隙間６ａ、６ａの厚さｈが小
さくなる事による振動減衰能力の上昇が相殺する。即
ち、温度上昇に伴って上記連結壁部２１の厚さ寸法Ｔ21
及び上記第二プレート３ａの厚さ寸法Ｔ3aが増大する
が、連結壁部２１の厚さ寸法Ｔ21の増加量△Ｔ21が上記
第二プレート３ａの厚さ寸法Ｔ3aの増加量△Ｔ3aよりも
小さい（△Ｔ21＜△Ｔ3a）。従って、上記隙間６ａ、６
ａの厚さが、△ｈ｛＝（△Ｔ3a−△Ｔ21）／２｝分だけ
減少する。前記（１）（２）式から明らかな通り、この
様な隙間６ａ、６ａの厚さ減少は、粘性液体７から第二
プレート３ａに働く抵抗Ｆ（Ｔ）の増大に結び付く。こ
の結果、温度上昇時に上記粘性液体７の粘度が温度上昇
に伴って減少しても、粘性ダンパの振動減衰能力の低下
が緩和される。即ち、前記従来構造の場合には、粘性ダ
ンパ１ａの振動減衰能力が図３に実線ａで示す様に、温
度上昇と共に急激に低下するのに対して、本発明の粘性
ダンパの場合には、同図に破線ｂで示す様に、緩徐に低
下する。尚、使用温度範囲内で上記隙間６ａ、６ａが消
滅しない様に、上記厚さｈ及び熱膨張率の差を規制する
事は勿論である。
【００１５】尚、上述の様なの機能を持たせる事によ
り、粘性ダンパの温度特性を改良する事は、図２に示す
様なオートテンショナ８に組み込まれた粘性ダンパ１ｂ
でも実施できる。即ち、例えば複数枚の第二プレート３
ｂ、３ｂを、アルミニウム又はアルミニウム合金等の比
較的熱膨張率が大きな材質により造り、各第一プレート
２ｂ、２ｂ同士の間に挟持するスペーサ１９、１９を、
鋼等の比較的熱膨張率が小さな材料により造る。隣り合
う第一プレート２ｂの側面と第二プレート３ｂの側面と
の間の隙間の大きさは、上記スペーサ１９、１９の厚さ
と各第二プレート３ｂ、３ｂの厚さの差とにより定ま
る。従って、上記各部材３ｂ、１９の材料を上述の様に
選択すれば、温度上昇時に粘性液体の粘度低下に基づく
振動減衰能力の低下を、隙間の厚さが小さくなる事によ
る振動減衰能力の上昇により相殺できる。そして、上記
オートテンショナ８がベルトの振動を抑える機能が、温
度変化により大きく変化する事を防止できる。
り、粘性ダンパの温度特性を改良する事は、図２に示す
様なオートテンショナ８に組み込まれた粘性ダンパ１ｂ
でも実施できる。即ち、例えば複数枚の第二プレート３
ｂ、３ｂを、アルミニウム又はアルミニウム合金等の比
較的熱膨張率が大きな材質により造り、各第一プレート
２ｂ、２ｂ同士の間に挟持するスペーサ１９、１９を、
鋼等の比較的熱膨張率が小さな材料により造る。隣り合
う第一プレート２ｂの側面と第二プレート３ｂの側面と
の間の隙間の大きさは、上記スペーサ１９、１９の厚さ
と各第二プレート３ｂ、３ｂの厚さの差とにより定ま
る。従って、上記各部材３ｂ、１９の材料を上述の様に
選択すれば、温度上昇時に粘性液体の粘度低下に基づく
振動減衰能力の低下を、隙間の厚さが小さくなる事によ
る振動減衰能力の上昇により相殺できる。そして、上記
オートテンショナ８がベルトの振動を抑える機能が、温
度変化により大きく変化する事を防止できる。
【００１６】次に、図５〜６は、本発明の実施の形態の
第２例として、前記の機能を持たせる事により、温度
上昇に伴う粘性ダンパ１ｃの振動減衰能力の低下を緩和
させる構造を示している。本例の場合には、それぞれが
円筒状に形成されて同心円状に配置された第一プレート
２ｃ、２ｃと第二プレート３ｃ、３ｃとを、直径方向
（図５〜６の左右方向）に亙り交互に配置している。そ
して、上記第一プレート２ｃ、２ｃと第二プレート３
ｃ、３ｃとを、互いに熱膨張率が異なる材料により造っ
ている。図示の例では、上記第一プレート２ｃ、２ｃを
鉄等の比較的熱膨張率の小さな材料により造り、上記第
二プレート３ｃ、３ｃを、アルミニウム、アルミニウム
合金等の比較的熱膨張率の大きな材料により造ってい
る。
第２例として、前記の機能を持たせる事により、温度
上昇に伴う粘性ダンパ１ｃの振動減衰能力の低下を緩和
させる構造を示している。本例の場合には、それぞれが
円筒状に形成されて同心円状に配置された第一プレート
２ｃ、２ｃと第二プレート３ｃ、３ｃとを、直径方向
（図５〜６の左右方向）に亙り交互に配置している。そ
して、上記第一プレート２ｃ、２ｃと第二プレート３
ｃ、３ｃとを、互いに熱膨張率が異なる材料により造っ
ている。図示の例では、上記第一プレート２ｃ、２ｃを
鉄等の比較的熱膨張率の小さな材料により造り、上記第
二プレート３ｃ、３ｃを、アルミニウム、アルミニウム
合金等の比較的熱膨張率の大きな材料により造ってい
る。
【００１７】上述の様に構成される本例の場合には、温
度上昇時に粘性液体７の粘度低下に基づく振動減衰能力
の低下を、上記各第二プレート３ｃ、３ｃが、直径方向
外側に存在するの第一プレート２ｃ、２ｃの側に偏る事
による振動減衰能力の上昇が相殺する。即ち、本例の構
造の場合、常温時には第二プレート３ｃが図６（Ａ）に
示す様に、直径方向に隣り合う第一プレート２ｃ、２ｃ
の中央位置に存在する。そして、上記第二プレート３ｃ
の内周側面及び外周側面と、直径方向外側に存在する第
一プレート２ｃの内周側面及び直径方向内側に存在する
第一プレート２ｃの外周側面との間に、それぞれ厚さｈ
なる隙間６ｃ、６ｃが存在する。この状態で、上記粘性
液体７により上記第二プレート３ｃに加えられる、トル
クＴ0 は、上記厚さｈとの関係で、次の（３）式で表さ
れる。尚、この（３）式｛及び後述の（４）式｝中のＫ
は、上記厚さｈ以外の変数を、簡略化の為にまとめたも
のである。 Ｔ0 ＝Ｋ・（１／ｈ＋１／ｈ） −−− （３）
度上昇時に粘性液体７の粘度低下に基づく振動減衰能力
の低下を、上記各第二プレート３ｃ、３ｃが、直径方向
外側に存在するの第一プレート２ｃ、２ｃの側に偏る事
による振動減衰能力の上昇が相殺する。即ち、本例の構
造の場合、常温時には第二プレート３ｃが図６（Ａ）に
示す様に、直径方向に隣り合う第一プレート２ｃ、２ｃ
の中央位置に存在する。そして、上記第二プレート３ｃ
の内周側面及び外周側面と、直径方向外側に存在する第
一プレート２ｃの内周側面及び直径方向内側に存在する
第一プレート２ｃの外周側面との間に、それぞれ厚さｈ
なる隙間６ｃ、６ｃが存在する。この状態で、上記粘性
液体７により上記第二プレート３ｃに加えられる、トル
クＴ0 は、上記厚さｈとの関係で、次の（３）式で表さ
れる。尚、この（３）式｛及び後述の（４）式｝中のＫ
は、上記厚さｈ以外の変数を、簡略化の為にまとめたも
のである。 Ｔ0 ＝Ｋ・（１／ｈ＋１／ｈ） −−− （３）
【００１８】温度上昇時には第一プレート２ｃ、２ｃ及
び第二プレート３ｃの直径が拡大するが、第一プレート
２ｃ、２ｃの直径増大量に比べて第二プレート３ｃの直
径増大量が大きい。従って、上記第二プレート３ｃの内
周側面及び外周側面と、直径方向外側に存在する第一プ
レート２ｃの内周側面及び直径方向内側に存在する第一
プレート２ｃの外周側面との間に存在する隙間６ｃ、６
ｃのうち、直径方向外側の隙間の厚さが△ｈだけ減少
し、直径方向内側の隙間の厚さが△ｈだけ増大する。
尚、実際には、上記第一プレート２ｃ、２ｃ同士の間隔
及び上記第二プレート３ｃの厚さも変化するが、簡略の
為、これら間隔及び厚さの変化は無視する。ちなみに、
これら間隔及び厚さの変化も、温度上昇時に振動減衰能
力が劣化するのを防止する方向に作用する。
び第二プレート３ｃの直径が拡大するが、第一プレート
２ｃ、２ｃの直径増大量に比べて第二プレート３ｃの直
径増大量が大きい。従って、上記第二プレート３ｃの内
周側面及び外周側面と、直径方向外側に存在する第一プ
レート２ｃの内周側面及び直径方向内側に存在する第一
プレート２ｃの外周側面との間に存在する隙間６ｃ、６
ｃのうち、直径方向外側の隙間の厚さが△ｈだけ減少
し、直径方向内側の隙間の厚さが△ｈだけ増大する。
尚、実際には、上記第一プレート２ｃ、２ｃ同士の間隔
及び上記第二プレート３ｃの厚さも変化するが、簡略の
為、これら間隔及び厚さの変化は無視する。ちなみに、
これら間隔及び厚さの変化も、温度上昇時に振動減衰能
力が劣化するのを防止する方向に作用する。
【００１９】上述の様に第二プレート３ｃの内周側と外
周側とに存在する隙間６ｃ、６ｃのうち、直径方向外側
の隙間の厚さが△ｈだけ減少し、直径方向内側の隙間の
厚さが△ｈだけ増大した状態では、上記粘性液体７によ
り上記第二プレート３ｃに加えられる、トルクＴ1 は、
次の（４）式で表される。 Ｔ1 ＝Ｋ・｛１／（ｈ−△ｈ）＋１／（ｈ＋△ｈ）｝ −−− （４） このＴ1 が前記Ｔ0 よりも大きければ、上記厚さの変化
が、温度上昇時に於ける粘性ダンパの振動減衰能力の低
下を緩和する方向に作用する事になる。 Ｔ1 −Ｔ0 ＝Ｋ・｛１／（ｈ−△ｈ）＋１／（ｈ＋△
ｈ）−（１／ｈ＋１／ｈ）｝＝Ｋ・｛２・△ｈ2 ／ｈ
（ｈ2 −△ｈ2 ）｝＞０ であるから、本例の場合も、温度上昇時に於ける粘性ダ
ンパの振動減衰能力の低下を緩和できる。
周側とに存在する隙間６ｃ、６ｃのうち、直径方向外側
の隙間の厚さが△ｈだけ減少し、直径方向内側の隙間の
厚さが△ｈだけ増大した状態では、上記粘性液体７によ
り上記第二プレート３ｃに加えられる、トルクＴ1 は、
次の（４）式で表される。 Ｔ1 ＝Ｋ・｛１／（ｈ−△ｈ）＋１／（ｈ＋△ｈ）｝ −−− （４） このＴ1 が前記Ｔ0 よりも大きければ、上記厚さの変化
が、温度上昇時に於ける粘性ダンパの振動減衰能力の低
下を緩和する方向に作用する事になる。 Ｔ1 −Ｔ0 ＝Ｋ・｛１／（ｈ−△ｈ）＋１／（ｈ＋△
ｈ）−（１／ｈ＋１／ｈ）｝＝Ｋ・｛２・△ｈ2 ／ｈ
（ｈ2 −△ｈ2 ）｝＞０ であるから、本例の場合も、温度上昇時に於ける粘性ダ
ンパの振動減衰能力の低下を緩和できる。
【００２０】
【発明の効果】本発明の粘性ダンパは、以上に述べた通
り構成され作用して、温度変化に伴う振動減衰能力の変
化を少なく抑える事が可能になるので、オートテンショ
ナ等、粘性ダンパを組み込んだ各種機器の温度特性を向
上させて、これら各種機器の性能向上に寄与できる。
り構成され作用して、温度変化に伴う振動減衰能力の変
化を少なく抑える事が可能になるので、オートテンショ
ナ等、粘性ダンパを組み込んだ各種機器の温度特性を向
上させて、これら各種機器の性能向上に寄与できる。
【図１】粘性ダンパの基本構造の２例を示しており、
（Ａ）は第１例の略斜視図、（Ｂ）は第２例の略断面
図。
（Ａ）は第１例の略斜視図、（Ｂ）は第２例の略断面
図。
【図２】粘性ダンパを組み込んだオートテンショナの１
例を示す断面図。
例を示す断面図。
【図３】温度変化に伴う粘性ダンパの振動減衰能力の変
化を示す線図。
化を示す線図。
【図４】本発明の実施の形態の第１例を示しており、
（Ａ）は低温時、（Ｂ）は高温時の状態を示す、それぞ
れ部分略断面図。
（Ａ）は低温時、（Ｂ）は高温時の状態を示す、それぞ
れ部分略断面図。
【図５】本発明の実施の形態の第２例を示す、略断面
図。
図。
【図６】（Ａ）は低温時、（Ｂ）は高温時の状態を示
す、それぞれ図５のＸ部に相当する断面図。
す、それぞれ図５のＸ部に相当する断面図。
１ａ、１ｂ、１ｃ 粘性ダンパ ２ａ、２ｂ、２ｃ 第一プレート ３ａ、３ｂ、３ｃ 第二プレート ４ａ、４ｂ、５ａ、５ｂ 側面 ６ａ、６ｂ、６ｃ 隙間 ７ 粘性液体 ８ オートテンショナ ９ 固定軸 １０ 揺動部材 １１ 滑り軸受 １２ 先半部 １３ プーリ １４ 転がり軸受 １５ 基半部 １６ ブラケット １７ 係止部 １８ 空間 １９ スぺーサ ２０ 固定プレート ２１ 連結壁部 ２２ シールリング ２３ 回転軸
Claims (1)
- 【請求項１】 互いの側面同士の間に間隔をあけて配置
され、互いに結合された少なくとも１対の第一プレート
と、これら１対の第一プレート同士の間に、これら各第
一プレートに対する変位自在に配置された、少なくとも
１枚の第二プレートと、この第二プレートの両側面と上
記各第一プレートの側面との間に介在する隙間内に充填
された粘性液体とを備えた粘性ダンパに於いて、次の
の少なくとも一方の機能を持たせる事により、温度変
化に伴う特性変化を緩和した事を特徴とする粘性ダン
パ。 上記第二プレートの両側面と上記各第一プレートの
側面との間に介在して粘性液体を充填した隙間の厚さ
を、温度上昇に伴って小さくする。 上記各第一プレートの側面同士の間に存在する第二
プレートの位置を、温度上昇に伴って上記各第一プレー
トの側面同士の中央部から何れかの側面の側に偏らせ
る。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2931096A JPH09222144A (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | 粘性ダンパ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2931096A JPH09222144A (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | 粘性ダンパ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09222144A true JPH09222144A (ja) | 1997-08-26 |
Family
ID=12272656
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2931096A Pending JPH09222144A (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | 粘性ダンパ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09222144A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010053923A (ja) * | 2008-08-27 | 2010-03-11 | Toyota Motor Corp | ビスカスカップリング、およびサスペンション装置 |
| US10401251B2 (en) | 2014-09-25 | 2019-09-03 | Inficon Gmbh | Film chamber with retaining profile |
-
1996
- 1996-02-16 JP JP2931096A patent/JPH09222144A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010053923A (ja) * | 2008-08-27 | 2010-03-11 | Toyota Motor Corp | ビスカスカップリング、およびサスペンション装置 |
| US10401251B2 (en) | 2014-09-25 | 2019-09-03 | Inficon Gmbh | Film chamber with retaining profile |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20050401 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050426 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050509 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20051025 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060314 |