JPH09217123A - 高引張り強度ステンレス鋼シート又はストリップの製造方法 - Google Patents

高引張り強度ステンレス鋼シート又はストリップの製造方法

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JPH09217123A
JPH09217123A JP9005456A JP545697A JPH09217123A JP H09217123 A JPH09217123 A JP H09217123A JP 9005456 A JP9005456 A JP 9005456A JP 545697 A JP545697 A JP 545697A JP H09217123 A JPH09217123 A JP H09217123A
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ヨーン−ウ・キム
Lewis L Kish
ルイス・エル・キッシュ
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 高引張り強度ステンレス鋼シート又はストリ
ップの製造方法を提供すること。 【解決手段】 フェライトとマルテンサイトとの二重相
から本質的に成る高引張り強度ステンレス鋼シート又は
ストリップの製造方法であって、冷延ステンレス鋼をア
ニーリング温度に３０秒間未満で加熱することによって
迅速にアニーリングする工程と；加熱した鋼をオーステ
ナイトをマルテンサイトに変換するために充分な冷却速
度で冷却する工程とを含む方法。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、通常に製造される
同様なシート又はストリップに比べて優れた引張り強度
とビッカース硬度とを有し、アニーリング温度に迅速に
加熱した後にオーステナイトをマルテンサイトに変換す
るために充分な速度で冷却する工程を用いて製造される
微粒子二重相フェライト−マルテンサイトステンレス鋼
シート又はストリップの製造方法に関する。本発明はさ
らに詳しくは、一般に均一な微細粒度を有する二重相フ
ェライト−マルテンサイトステンレス鋼シート又はスト
リップの製造方法であって、シート又はストリップを約
１９００゜Ｆ〜約２２５０゜Ｆ（１０３８℃〜１２３２
℃）の範囲内の温度に迅速にアニーリングし、該シート
又はストリップをオーステナイトをマルテンサイトに変
換するために充分な冷却速度で冷却することによる製造
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】二重相フェライト−マルテンサイトステ
ンレス鋼ストリップの好ましい機械的特性と成形性(for
mability)との望ましい組合せは専門的な製鋼業者に周
知であり、このような鋼の特性は製鋼業者の顧客によっ
て有利に利用される。最近数年間に、二重相フェライト
−マルテンサイトステンレス鋼ストリップはエレクトロ
ニクス産業において、特にコンピュータ製造用途におい
てますます増大して用いられている。エレクトロニクス
産業におけるビジネスの増大に伴って、二重相フェライ
ト−マルテンサイトステンレス鋼シート又はストリップ
の需要及び、通常の方法によって加工される現在入手可
能な二重相フェライトステンレス鋼によって確実には供
給されない、改良された成形性と共に改良された硬度、
降伏／引張り強度及び伸び特性を有するこのようなシー
ト又はストリップの需要が増大している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】したがって、本発明の
目的は、通常の加工方法によって得られるものよりも優
れた機械的特性を有する二重相フェライト−マルテンサ
イトステンレス鋼シート又はストリップの製造方法を提
供することである。本発明の他の目的は、このような望
ましい機械的特性を有する二重相フェライト−マルテン
サイトステンレス鋼シート又はストリップの製造方法で
あって、アニーリング時間を減じ、アニーリング装置の
長さと総合ライン長さとを短縮するように迅速に実施さ
れることができる製造方法を提供することである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的は、第１工程に
おいて好ましくはシート又はストリップの形状である冷
延ステンレス鋼を３０秒間未満でアニーリング温度に加
熱することによって加工する、図１に概略的に説明され
る本発明の迅速アニーリング方法によって達成される。
第２工程では、加熱した鋼を該鋼中のオーステナイトを
マルテンサイトに変換するために充分な冷却速度で冷却
して、フェライトとマルテンサイトとから本質的に成る
二重相生成物を形成する。以下に述べる好ましい実施態
様の詳細な説明において実証されるように、本発明の迅
速アニーリング方法によって製造される二重相フェライ
ト−マルテンサイトステンレス鋼は、通常に製造される
フェライトとマルテンサイトとの二重相から成るステン
レス鋼シート又はストリップに比べて高い引張り強度と
硬度とを有し、鋼の降伏強度と伸びとに対する有意に不
利な効果を示さない。
【０００５】本発明の方法によって製造される二重相鋼
に強化された引張り強度と硬度特性をより良く与えるた
めに、冷延ステンレス鋼を３０秒間未満でアニーリング
温度に加熱することが好ましく、該鋼をアニーリング温
度に迅速に加熱するためにトランスバースフラックス誘
導加熱（“ＴＦＩＨ”）を用いることも好ましい。好ま
しくは、鋼をその温度まで迅速に加熱するアニーリング
温度は約１９００゜Ｆ〜約２２５０゜Ｆ（１０３８℃〜
１２３２℃）の範囲内であり、この温度は３０秒間未満
の限られた時間内に、好ましくは１０秒間未満に達せら
れる。好ましい実施態様では、鋼を少なくとも２００゜
Ｆ／秒（１１１℃／秒）の加熱速度で該温度に加熱する
ことができる。最も好ましい実施態様では、アニーリン
グ温度に達した直後に冷延鋼に本発明の方法の冷却工程
を受けさせる。
【０００６】この方法を好ましくはＡＩＳＩ４００型シ
リーズのステンレス鋼に適用され、より好ましくは、４
３０型クロムステンレス鋼を包含するフェライトクロム
ステンレス鋼に適用される。好ましい実施態様では、本
発明の方法は好ましくはシート又はストリップの形状の
冷延ＡＩＳＩ４３０型鋼に適用されて、二重相フェライ
ト−マルテンサイト生成物を生じる。冷延Ｔ−４３０鋼
を１０秒間未満の時間対温度（“ＴＴＴ”）で迅速に約
１９００゜Ｆ〜約２２５０゜Ｆ（１０３８℃〜１２３２
℃）の範囲内のアニーリング温度に迅速にアニーリング
し、次に、アニーリング温度に達した直後に好ましくは
周囲空気中で冷却して、オーステナイトからマルテンサ
イトに変換することによって該冷延Ｔ−４３０鋼を加工
することによって、優れた二重相生成物が得られること
が判明している。冷延Ｔ−４３０ストリップを加工する
ために本発明の方法を適用することによって、約３０〜
４０％マルテンサイトを含む均一ＡＳＴＭ８〜９粒度を
有し、約２２０〜２７０ビッカース硬度と約１１０〜１
２０ｋｓｉ（７５８．４〜８２７．３ＭＰａ）の引張り
強度とを有する二重相フェライト−マルテンサイト鋼を
製造することができる。これらの性質は、ガス燃焼又は
電気抵抗−加熱炉を用いてＴ−４３０鋼を迅速にアニー
リングすることによって得られる二重相フェライト−マ
ルテンサイト生成物の硬度及び引張り強度よりも優れて
いる。また、迅速にアニーリングされた生成物の強化さ
れた引張り強度及び硬度は、通常に加工される生成物に
比べて降伏強度又は伸び特性の有意な変化なく得られ
る。迅速アニーリング方法は通常のアニーリングに比べ
てシート又はストリップ上の直線距離につき少ない時間
で実施されるので、ライン上の他の装置の速度を高める
ことができるならばアニーリングラインのスループット
を上昇させることができる。
【０００７】本発明のこれらの特徴とその他の利点は、
以下に述べる好ましい実施態様の詳細な説明を検討し、
以下の図面を考慮するならば、明らかになり、より詳細
に理解されるであろう。
【０００８】本発明は広範囲には、フェライトとマルテ
ンサイトとの二重相から成るステンレス鋼シート又はス
トリップを製造するための、図１に概略的に示す、迅速
アニーリング方法に関する。この鋼は重量％で約１０〜
約２０％のクロムと、０．３０％までの炭素と、１．０
％までのマンガンと、１．０％までのケイ素と、１．５
％までのモリブデンと、残部の鉄及び通常の製鋼残留不
純物とを含むことができる。
【０００９】
【実施例】実施例１ 冷延（５６％冷間絞り(cold reduction)）ＡＩＳＩ４３
０型鋼の０．０１１８”（０．２９９７ｃｍ）厚さのス
トリップの１８個の２”幅ｘ１１”長さ（５．０８ｘ２
７．９４ｃｍ）サンプルを製造した。このＴ−４３０鋼
は表１に示した実験室化学(laboratory chemistry)を有
した。表１の組成は合金の総重量の重量％で記載する。
【００１０】
【表１】
【００１１】冷延Ｔ−４３０の１８個のサンプルをトラ
ンスバースフラックス誘導加熱をシミュレートするため
に非常に迅速な時間対温度において迅速にアニーリング
した。ＴＦＩＨでは、ストリップがインダクタ(inducto
r)を通過するときに、ストリップが時間と共に殆ど直線
的にピークアニーリング温度までに加熱される。次に、
ストリップがインダクタを出るときに放熱と対流とによ
って冷却される。一部には、冷延ストリップは必要なア
ニーリング温度に少なくとも２００゜Ｆ／秒（１１１℃
／秒）から必要に応じて１０５０゜Ｆ／秒（５８３℃／
秒）までの加熱速度において加熱することができるとい
う理由から、ＴＦＩＨがサンプルをアニールするために
選択された。ＴＦＩＨによって与えられる迅速な加熱が
成核された(nucleated)オーステナイト粒子が成長する
時間を殆ど残さないと考えられる。ＴＦＩＨによって迅
速にアニーリングされたステンレス鋼ストリップが典型
的に微細で均一な粒度を有することを、発明者は発見し
ている。微細で均一な粒度はプレーナ異方性(planar an
isotropy)をかなり減じて、改良された成形性を生じる
と予想される。必要な場合には、より高いアニーリング
温度を選択することによって、より大きな粒度を得るこ
とができると考えられる。
【００１２】ＡＳＴＭ粒度に関して本明細書で用いる限
り、より大きい数はより微細な粒度を意味する。
【００１３】ＴＦＩＨによって金属ストリップを加熱す
る方法は当業者に周知であり、例えば米国特許第４，０
５４，７７０号、第４，５８５，９１６号、第３，４４
４，３４６号、第２，９０２，５７２号、第４，６７
８，８８３号及び第４，８２４，５３６号によって例示
される。ＴＦＩＨを用いて達成される実際の加熱速度は
インダクタ出力定格(power rating)、目標温度、ストリ
ップ厚さ及びライン速度を包含する、インダクタの設計
及び操作パラメータに依存する。本発明と本発明の開示
のために、特定の率(selected rate)のスループットに
おいて、例えばコブリング(cobbling)、バックリング(b
uckling)又は他の好ましくない効果を惹起するようなス
トリップ幅にわたる不均一な温度の発生を避けて、ステ
ンレス鋼ストリップ又はシートを所望のアニーリング温
度に充分に加熱するために、インダクタの磁極片の遮蔽
(shielding)と成形との適当な使用と共に、印加周波数
と出力(impressed frequency and power)との適当な組
合せを選択することは当該技術分野の熟練の範囲内であ
ると見なすことができる。
【００１４】本発明の好ましい実施態様はＴＦＩＨを用
いてステンレス鋼サンプルの迅速なアニーリングを行う
が、本発明の方法に任意の代替え手段を用いて、シート
又はストリップを約３０秒間未満の時間内でオーステナ
イトが形成されるアニーリング温度に加熱することがで
きる。迅速アニーリングのこのような代替え手段は縦方
向又はソレノイド誘導加熱、直接抵抗加熱及び高周波加
熱を包含する。
【００１５】実物大(full-size)ストリップのＴＦＩＨ
によるアニーリングを正確にシミュレートするために、
ニューヨーク州ペンステンキル(Poenstenkill)のＤｙｎ
ａｍｉｃ Ｓｙｓｔｅｍｓ社によって提供されたＧｌｅ
ｅｂｌｅ ２０００ＴＳ Ｔｈｅｒｍａｌ Ｓｙｓｔｅ
ｍを用いて、サンプルをアニーリング温度に加熱した。
Ｇｌｅｅｂｌｅ系は、目標温度までの定常な加熱速度を
用いてかつ加熱されたサンプルを放熱と空気対流とによ
って冷却して、種々な条件下でのサンプルのアニーリン
グを可能にした。Ｇｌｅｅｂｌｅ系の確立された操作に
従って、１８個のＴ−４３０ストリップサンプルを１９
００゜Ｆ（１０３８℃）、１９５０゜Ｆ（１０６６
℃）、２０００゜Ｆ（１０９３℃）、２０５０゜Ｆ（１
１２１℃）、２１００゜Ｆ（１１４９℃）及び２１５０
゜Ｆ（１１７７℃）の目標アニーリング温度に各目標温
度に対して２、４又は８秒間のＴＴＴを生じる加熱速度
でアニーリングした。ピーク温度に達した後に、加熱さ
れたサンプルを直ちに空冷し、続いて金属組織学的検査
及び機械的試験のために加工した。
【００１６】Ｇｌｅｅｂｌｅ系でのＴＦＩＨアニーリン
グをシミュレートするために用いた加熱速度は、Ｇｌｅ
ｅｂｌｅ系で実施される典型的なアニーリングサイクル
シミュレーションの加熱速度に比べて、非常に高かった
ために、極度に高い入力が必要であった。ＴＦＩＨアニ
ーリングサイクルを正確にシミュレートするためのＧｌ
ｅｅｂｌｅ系のサイクルプログラムと出力設定(power s
ettings)とを適当に調節する試行錯誤の多数回のランに
も拘わらず、各ランのピーク温度を正確に制御すること
は幾らか困難であった。サンプルの実際のピーク温度を
測定するために、Ｇｌｅｅｂｌｅ系のデータ収集特徴を
利用し、実際のピーク温度を回収したデータから記録し
た。目標アニーリング温度に正確に達することがある程
度困難であるにも拘わらず、各ランの実際のピーク温度
は目標温度に非常に近かった。各ランにおいて、サンプ
ルを表示ピーク温度に達した直後に冷却した。
【００１７】表２はＧｌｅｅｂｌｅ系を用いて迅速にア
ニーリングしたＴ−４３０シートの１コイルからの１８
個のサンプルに関する目標温度、実際のピーク温度、Ｔ
ＴＴ、金属組織学的特性及び機械的特性を記載する。降
伏強度、極限引張り強度及び伸びは全て縦方向において
測定した。
【００１８】表２に示すように、１８９９〜２１５０゜
Ｆ（１０３７〜１１７７℃）の実際のピーク温度範囲に
わたって、降伏強度は５６．４〜６１．３ｋｓｉ（３８
８．８６〜４２２．６５ＭＰａ）の範囲であり、極限引
張り強度は１１２．９〜１１９．３ｋｓｉ（７７８．４
２〜８２２．５４ＭＰａ）の範囲であった。
【００１９】マルテンサイト％は当業者に周知の方法、
即ち、目視評価によって算出した。目視評価はＮｉｋｏ
ｎブランド金属顕微鏡を用いて実施した、この金属顕微
鏡はストリップのゲージと構造中のマルテンサイトの程
度とに依存して１００Ｘ〜１０００Ｘの倍率の範囲内で
操作することができる。
【００２０】
【表２】
【００２１】サンプル１〜１８の粒度及び機械的特性を
通常に加工された二重相ストリップと比較するための基
準として、表３は通常の方法で製造された二重相フェラ
イト−マルテンサイト４３０型鋼の３４３種類の異なる
コイルの性質に関する統計を記載する。二重相物質のコ
イルが通常の方法で製造されたとは、冷延後に、鋼スト
リップを約２０〜３０秒間でアニーリング温度に加熱す
るガス燃焼又は電気抵抗加熱耐火性(refractory-lined)
炉内での連続アニーリング操作を用いて鋼ストリップを
熱処理して、オーステナイトを生成したことを意味する
ように意図される。通常に加工された二重相４３０型ス
テンレス鋼とは、１８７５゜Ｆ（１０２４℃）において
アニーリングして、次に不活性ガスのジェットブラスト
によって冷却してマルテンサイトを形成したものであ
る。
【００２２】
【表３】
【００２３】図２は、４秒間ＴＴＴによって１９４８゜
Ｆ（１０６４℃）の実際のピーク温度にアニーリングさ
れたＧｌｅｅｂｌｅ−アニーリング済みサンプル＃５の
ミクロ構造を示す２００Ｘ倍率の顕微鏡写真である。こ
の顕微鏡写真における白色部分はフェライトマトリック
スであり、暗色部分はマルテンサイト相である。マルテ
ンサイト相はこのミクロ構造の約４０％を成す。研究し
た温度範囲において迅速アニーリングプロセスの目標温
度とＴＴＴとを変えることが合金の金属組織学的構造に
識別されるような影響を与えないことが判明した。ＡＳ
ＴＭ Ｅ１１２比較方法を用いて、各Ｇｌｅｅｂｌｅア
ニーリング済みサンプルの粒度が、目標温度とＴＴＴと
に関係なく、フェライトマトリックス中に約４０％マル
テンサイトを含み、ＡＳＴＭ９．０（又は１４μ）にお
いて実質的に均一であることが判明した。本発明の迅速
アニーリング方法によって得られるマルテンサイト：フ
ェライト比は、鋼の化学的組成の操作によって調節され
ることができ、このようにして鋼の機械的特性をさらに
改良することができると考えられる。
【００２４】１８個のＧｌｅｅｂｌｅアニーリング済み
サンプルを放熱と空気対流とによって空冷したが、本発
明の方法によって迅速アニーリングされたシート又はス
トリップがオーステナイトをマルテンサイトに変換する
ために充分な冷却速度を与える任意の既知冷却方法を用
いて冷却されることができると考えられる。他の点で
は、冷却方法は決定的ではなく、天然対流又は例えば空
気、水素若しくは不活性ガスを用いる強制対流を包含す
ることができる。
【００２５】図３は、ピークアニーリング温度の関数と
しての表２に報告した平均ビッカース硬度数（ＶＨＮ）
のプロットである。ＶＨＮの測定には、Ｗｉｌｓｏｎ
Ｓｅｒｉｅｓ２０００機器を用いた。図３はまた、通常
アニーリング済み二重相Ｔ−４３０ストリップに関する
表３に報告した平均ビッカース硬度数をプロットした連
続(unbroken)直線と、表３の平均ビッカース硬度数から
の＋と−の２標準偏差（平均値＋２σと平均値−２σ）
での破直線をも包含する。図３には実直線と破直線が存
在するが、これらの直線をＸ軸上に与えるアニーリング
温度の関数であると解釈すべきではないことを認識すべ
きである。１８個のＧｌｅｅｂｌｅアニーリング済みサ
ンプルの各々において、研究した温度範囲における迅速
アニーリングは、通常加工済みＴ−４３０コイルに関し
て表３に報告した２２１．４ＶＨＮ平均値よりも大きい
硬度レベルを有する二重相フェライト−マルテンサイト
物質を生成した。本発明の迅速アニーリング方法によっ
て生じた硬度の増加は、２６６ＶＨＮまでの硬度値が得
られる１９００〜２０００゜Ｆ（１０３８〜１２６０
℃）の温度範囲において特に顕著である。
【００２６】図４は、１８個のＧｌｅｅｂｌｅアニーリ
ング済みサンプルの各々に関する実際のピークアニーリ
ング温度の関数としての降伏強度、極限引張り強度及び
伸び％のプロットである。図３におけるように、通常加
工済みＴ−４３０コイルに関する表３からの機械的特性
の平均値は図４に直線としてプロットされ、破線は各性
質に関する平均値±２標準偏差（±２σ）を示す。図４
は、本発明の迅速アニーリング方法がＧｌｅｅｂｌｅア
ニーリング済みＴ−４３０サンプルの極限引張り強度を
試験した温度範囲にわたって１１７．４ｋｓｉの平均値
にまで高めたことを実証する。このことは通常アニーリ
ング済み二重相Ｔ−４３０製品に関して表３に報告した
９１．６ｋｓｉの平均極限引張り強度に比べて２８．２
％増加を表す。図４はまた、極限引張り強度のこの増加
が本発明の方法によって、通常アニーリング済み二重相
Ｔ−４３０製品に比べてストリップの降伏強度と伸びと
に不利に影響することなく得られたものであることを実
証する。Ｇｌｅｅｂｌｅアニーリング済みサンプルから
回収された降伏強度と伸びとの全ては表３からの平均値
近くになり、通常アニーリング済み二重相Ｔ−４３０製
品に関して算出された±２σ限界の範囲内であった。
【００２７】実施例２ 表４のサンプルＮｏ．１９〜３４として示した、９種類
の加熱からの１６種類コイルサンプルに対して、同様な
Ｔ−４３０鋼に関する実施例１と同じ方法で追加のＴＦ
ＩＨアニーリングシミュレーションを実施した。アニー
リングサイクルは４秒間ＴＴＴの速度での２０５０゜Ｆ
（１１２１℃）までの迅速アニーリングであった。この
温度までの加熱後に、サンプルを放熱と対流とによって
室温にまで空冷して、次に粒度、マルテンサイト％及び
ビッカース硬度に関して金属組織学的に評価した。要約
すると、本発明の迅速アニーリング方法はＡＳＴＭ８．
０〜９．０の範囲内の粒度と、２７〜３３％の範囲内の
マルテンサイトと、平均２２４ＶＨＮであるビッカース
硬度とを生じた。これらの値は実施例１の値よりもやや
低いが、通常の性質よりもまだ有意に良好である。
【００２８】
【表４】
【００２９】本発明の迅速アニーリング方法は、通常の
方法で加工した二重相物質の機械的特性に比べて、二重
相フェライト−マルテンサイトステンレス鋼の機械的特
性の有意な改良を与える。さらに詳しくは、１９００〜
２１５０゜Ｆ（１０３８〜１１７７℃）の温度範囲にお
けるＴ−４３０鋼の迅速アニーリングはＡＳＴＭ８〜９
粒度の均一に分布された粒子と約３０〜４０％のマルテ
ンサイトとを含む二重相フェライト−マルテンサイト製
品を生成する。本発明の方法によって製造される二重相
Ｔ−４３０製品は、通常加工済みＴ−４３０に比べて優
れた硬度（２２０〜２７０ＶＨＮ）と、優れた引張り強
度（１１２．９〜１１９．３ｋｓｉ）とを有し、降伏強
度と伸び特性に対する不利な影響を示さない。
【００３０】好ましい実施態様についての上記説明で
は、本発明の迅速アニーリング方法を冷延Ｔ−４３０フ
ェライトストリップに適用したが、ＡＩＳＩ４００型シ
リーズを包含して、任意の適当な冷延ステンレス鋼のシ
ート又はストリップに本発明の迅速アニーリング方法を
実施して、フェライトとマルテンサイトとから成り、通
常のアニーリング方法によって製造された二重相フェラ
イト−マルテンサイト鋼に比べて改良された機械的特性
を有する二重相製品を得ることができると考えられる。
したがって、本発明の方法を上記好ましい実施態様に関
連して説明したが、本発明の方法が異なる出発物質に適
用可能であり、上記方法に対する変更が本発明の範囲か
ら逸脱せずに行われうることを理解すべきである。
【図面の簡単な説明】
【図１】二重相フェライト−マルテンサイトシート又は
ストリップを製造するための本発明の方法の概略説明
図。
【図２】表２の実験サンプル＃５のミクロ構造を示す２
００Ｘ倍率での顕微鏡写真。
【図３】本発明の方法によって加工した表２の実験サン
プルに関する実際のピークアニーリング温度の関数とし
ての平均ビッカース硬度数（ＶＨＮ）のプロット。
【図４】本発明の方法によって加工した表２の実験サン
プルに関する実際のピークアニーリング温度の関数とし
ての降伏強度、極限引張り強度及び伸び％のプロット。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ルイス・エル・キッシュ アメリカ合衆国ペンシルバニア州16055, サーバー，クレセント・ヒル・ドライブ 128

Claims (15)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 フェライトとマルテンサイトとの二重相
    から本質的に成る高引張り強度ステンレス鋼シート又は
    ストリップの製造方法であって、 冷延ステンレス鋼をアニーリング温度に３０秒間未満で
    加熱することによって迅速にアニーリングする工程と；
    加熱した鋼をオーステナイトをマルテンサイトに変換す
    るために充分な冷却速度で冷却する工程とを含む方法。
  2. 【請求項２】 前記冷却工程後にステンレス鋼シート又
    はストリップが、通常に製造されるフェライトとマルテ
    ンサイトとの二重相から本質的に成るステンレス鋼シー
    ト又はストリップに比べて高い引張り強度と硬度とを有
    する、請求項１記載の方法。
  3. 【請求項３】 前記アニーリング温度が約１９００゜Ｆ
    （１０３８℃）〜約２２５０゜Ｆ（１２３２℃）の範囲
    内である、請求項１記載の方法。
  4. 【請求項４】 前記迅速アニーリング工程において、冷
    延ステンレス鋼を前記アニーリング温度に約１０秒間未
    満で加熱する、請求項１記載の方法。
  5. 【請求項５】 前記迅速アニーリング工程において、ア
    ニーリング速度が少なくとも２００゜Ｆ／秒（１１１℃
    ／秒）である、請求項１記載の方法。
  6. 【請求項６】 前記迅速アニーリング工程において、加
    熱速度が１０５０゜Ｆ／秒（５８３℃／秒）までであ
    る、請求項１記載の方法。
  7. 【請求項７】 前記迅速アニーリング工程において、冷
    延ステンレス鋼をトランスバースフラックス誘導加熱に
    よって加熱する、請求項１記載の方法。
  8. 【請求項８】 前記迅速アニーリング工程において、冷
    延ステンレス鋼を前記アニーリング温度に加熱し、該鋼
    が前記アニーリング温度に達した後に直ちに、該鋼に前
    記冷却工程を受けさせる、請求項１記載の方法。
  9. 【請求項９】 前記冷却工程において、フェライトとマ
    ルテンサイトとの二重相から本質的に成るステンレス鋼
    シート又はストリップに比べて実質的に同じ降伏強度及
    び伸びと共により高い引張り強度と硬度とを有するステ
    ンレス鋼を生じるために充分な冷却速度で、冷延ステン
    レス鋼を冷却する、請求項２記載の方法。
  10. 【請求項１０】 請求項１で定義された方法によって加
    工されたステンレス鋼であって、重量％で下記成分：約
    １０〜約２０％のクロムと；０．３０％までの炭素と；
    １．０％までのマンガンと；１．０％までのケイ素と；
    １．５％までのモリブデンと；残部の鉄及び通常の残留
    不純物とを含むステンレス鋼。
  11. 【請求項１１】 冷延アニーリング済み鋼がフェライト
    相とマルテンサイト相とから本質的に成る、請求項１０
    記載のステンレス鋼。
  12. 【請求項１２】 シート又はストリップの形状である、
    請求項１１記載のステンレス鋼。
  13. 【請求項１３】 鋼がＡＩＳＩ４００シリーズである、
    請求項１１記載のステンレス鋼。
  14. 【請求項１４】 鋼がＡＩＳＩ４３０型ステンレス鋼で
    ある、請求項１１記載のステンレス鋼。
  15. 【請求項１５】 フェライトとマルテンサイトとの二重
    相から本質的に成る高引張り強度ステンレス鋼シート又
    はストリップの製造方法であって、 ＡＩＳＩ４００シリーズの冷延ステンレス鋼を約１９０
    ０゜Ｆ（１０３８℃）〜約２２５０゜Ｆ（１２３２℃）
    の範囲内のアニーリング温度に少なくとも２００゜Ｆ／
    秒（１１１℃／秒）の加熱速度で加熱することによって
    迅速にアニーリングする工程と；その後直ちに、加熱し
    た鋼を周囲空気内で前記アニーリング温度からオーステ
    ナイトをマルテンサイトに変換するために充分な速度で
    冷却する工程とを含む方法。
JP9005456A 1996-01-16 1997-01-16 高引張り強度ステンレス鋼シート又はストリップの製造方法 Pending JPH09217123A (ja)

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