JPH09196301A - 排熱回収ボイラとその運転方法 - Google Patents
排熱回収ボイラとその運転方法Info
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- JPH09196301A JPH09196301A JP592196A JP592196A JPH09196301A JP H09196301 A JPH09196301 A JP H09196301A JP 592196 A JP592196 A JP 592196A JP 592196 A JP592196 A JP 592196A JP H09196301 A JPH09196301 A JP H09196301A
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- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 排熱回収ボイラにおいて冷却水の大量噴霧に
起因する電熱管にクラック発生防止や、補助燃焼装置の
設置による経費を節減を図ること。 【解決手段】 排ガス温度が高い負荷条件の時には、高
温側高圧蒸発器２０を蒸発器として使用する弁操作を行
い、高圧蒸発器４、２０の伝熱面面積の和で蒸発量を得
るので蒸発量が従来技術に比べて増大する。一方、高圧
過熱器２の伝熱面面積の方は変更がないので、蒸気の単
位体積当りの吸熱量は減少する。そのため排ガスが高温
の時でも高圧過熱器２の出口蒸気温度は従来の排熱回収
ボイラほど上昇しなく、過熱減温器１９による冷却水の
大量噴霧によるクラックの発生を防止できる。また、排
ガス温度が低い負荷条件の時、弁操作により、高温側高
圧蒸発器２０を高圧過熱器として使用して、高圧蒸発器
４での蒸発量を多少減少させ、高圧過熱器２と高温側高
圧蒸発器２０からなる高圧過熱器での吸熱量は増大させ
ることで過熱蒸気温度をそれほど低下させない。
起因する電熱管にクラック発生防止や、補助燃焼装置の
設置による経費を節減を図ること。 【解決手段】 排ガス温度が高い負荷条件の時には、高
温側高圧蒸発器２０を蒸発器として使用する弁操作を行
い、高圧蒸発器４、２０の伝熱面面積の和で蒸発量を得
るので蒸発量が従来技術に比べて増大する。一方、高圧
過熱器２の伝熱面面積の方は変更がないので、蒸気の単
位体積当りの吸熱量は減少する。そのため排ガスが高温
の時でも高圧過熱器２の出口蒸気温度は従来の排熱回収
ボイラほど上昇しなく、過熱減温器１９による冷却水の
大量噴霧によるクラックの発生を防止できる。また、排
ガス温度が低い負荷条件の時、弁操作により、高温側高
圧蒸発器２０を高圧過熱器として使用して、高圧蒸発器
４での蒸発量を多少減少させ、高圧過熱器２と高温側高
圧蒸発器２０からなる高圧過熱器での吸熱量は増大させ
ることで過熱蒸気温度をそれほど低下させない。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、排熱回収ボイラに
係り、特にガスタービンと蒸気タービンによる複合発電
プラントにおいて使用される排熱回収ボイラに関する。
係り、特にガスタービンと蒸気タービンによる複合発電
プラントにおいて使用される排熱回収ボイラに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のガスタービンと蒸気タービンによ
る複合発電プラントにおいて使用される排熱回収ボイラ
は、図７に示されるような構造であった（日立評論 １
９９２年１１月号２７頁）。
る複合発電プラントにおいて使用される排熱回収ボイラ
は、図７に示されるような構造であった（日立評論 １
９９２年１１月号２７頁）。
【０００３】すなわち、排熱回収ボイラ１には、ガス流
れ上流方向から下流方向に向けて順に高圧過熱器２、再
熱器３、高圧蒸発器４、中圧過熱器５、高圧二次節炭器
６、低圧過熱器７、中圧蒸発器８、高圧一次節炭器９、
中圧節炭器１０、低圧蒸発器１１、低圧節炭器１２の各
伝熱面が配置されている。
れ上流方向から下流方向に向けて順に高圧過熱器２、再
熱器３、高圧蒸発器４、中圧過熱器５、高圧二次節炭器
６、低圧過熱器７、中圧蒸発器８、高圧一次節炭器９、
中圧節炭器１０、低圧蒸発器１１、低圧節炭器１２の各
伝熱面が配置されている。
【０００４】さらに、高圧蒸発器４の上方に高圧ドラム
１３、中圧蒸発器８の上方に中圧ドラム１４、低圧蒸発
器１１の上方に低圧ドラム１５が配置されている。
１３、中圧蒸発器８の上方に中圧ドラム１４、低圧蒸発
器１１の上方に低圧ドラム１５が配置されている。
【０００５】この排熱回収ボイラ１は再熱型排熱回収ボ
イラと呼ばれ、ガスタービン（図示せず）からの高温の
排ガスと排熱回収ボイラ内部を流れる給水とを熱交換し
て高圧、中圧および低圧の蒸気を発生させ、それらを高
圧、中圧および低圧蒸気タービンへ送る装置である。
イラと呼ばれ、ガスタービン（図示せず）からの高温の
排ガスと排熱回収ボイラ内部を流れる給水とを熱交換し
て高圧、中圧および低圧の蒸気を発生させ、それらを高
圧、中圧および低圧蒸気タービンへ送る装置である。
【０００６】本発明は、高圧タービンへの蒸気（高圧蒸
気）発生系統を対象とするので、高圧蒸気発生系統につ
いて説明する。
気）発生系統を対象とするので、高圧蒸気発生系統につ
いて説明する。
【０００７】復水器（図示せず）より戻された給水は低
圧節炭器１２を循環しつつ低温の排ガスと熱交換し、１
００℃程度まで昇温する。この給水は循環途中で一部抜
き出され、高圧給水ポンプ１７で百数十気圧にまで昇圧
され、高圧一次節炭器９に送られる。
圧節炭器１２を循環しつつ低温の排ガスと熱交換し、１
００℃程度まで昇温する。この給水は循環途中で一部抜
き出され、高圧給水ポンプ１７で百数十気圧にまで昇圧
され、高圧一次節炭器９に送られる。
【０００８】高圧一次節炭器９で給水は、また吸熱し、
高圧二次節炭器６に送られる。高圧二次節炭器６で給水
は、更に吸熱し、高温、高圧の圧縮水となり、高圧ドラ
ム１３へ送られる。高圧、高温の圧縮水は高圧蒸発器４
を移動中に水と水蒸気の二相流となり、高圧ドラム１３
で飽和蒸気が分離される。分離された飽和蒸気は高圧過
熱器２へ送られ、ここで最も高温の排ガスと熱交換し、
高温、高圧の過熱蒸気となって高圧タービン（図示せ
ず）に送られる。
高圧二次節炭器６に送られる。高圧二次節炭器６で給水
は、更に吸熱し、高温、高圧の圧縮水となり、高圧ドラ
ム１３へ送られる。高圧、高温の圧縮水は高圧蒸発器４
を移動中に水と水蒸気の二相流となり、高圧ドラム１３
で飽和蒸気が分離される。分離された飽和蒸気は高圧過
熱器２へ送られ、ここで最も高温の排ガスと熱交換し、
高温、高圧の過熱蒸気となって高圧タービン（図示せ
ず）に送られる。
【０００９】高圧過熱器２を出た過熱蒸気の温度が規定
値より高い時には、過熱蒸気減温器１９で冷却水を噴霧
し、過熱蒸気の温度を下げている。
値より高い時には、過熱蒸気減温器１９で冷却水を噴霧
し、過熱蒸気の温度を下げている。
【００１０】なお、再熱器３での再熱蒸気温度が規定値
より高い時には、再熱蒸気減温器１８で冷却水を噴霧
し、再熱蒸気の温度を下げる。
より高い時には、再熱蒸気減温器１８で冷却水を噴霧
し、再熱蒸気の温度を下げる。
【００１１】しかし、近年のガスタービンの高効率化の
要求に伴い、高負荷条件でのガスタービンでの入口温度
が従来の１２００℃程度から１３００℃、１５００℃と
上昇するにつれて、ガスタービンからの排ガス温度も従
来の６００℃程度から７００℃程度まで上昇することに
なるが、それに起因する影響について配慮がなされてい
なかった。また、低負荷条件では、それほどガスタービ
ンからの排ガス温度が上昇しないので、高負荷時と低負
荷時での温度差が拡大することになるが、それに起因す
る影響について配慮がなされていなかった。
要求に伴い、高負荷条件でのガスタービンでの入口温度
が従来の１２００℃程度から１３００℃、１５００℃と
上昇するにつれて、ガスタービンからの排ガス温度も従
来の６００℃程度から７００℃程度まで上昇することに
なるが、それに起因する影響について配慮がなされてい
なかった。また、低負荷条件では、それほどガスタービ
ンからの排ガス温度が上昇しないので、高負荷時と低負
荷時での温度差が拡大することになるが、それに起因す
る影響について配慮がなされていなかった。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術はガスタ
ービンからの排ガス温度の高温度化とそれに伴う高負荷
時と低負荷時の温度差の拡大についての配慮が十分でな
かった。
ービンからの排ガス温度の高温度化とそれに伴う高負荷
時と低負荷時の温度差の拡大についての配慮が十分でな
かった。
【００１３】ガスタービンの特性により複合発電プラン
トに対する負荷が低いと排ガス温度は低くなり、前記負
荷が高いと排ガス温度が高くなる。ここで排ガス温度の
上昇に伴い、高圧過熱器２での吸熱量は大巾に増大する
が、高圧蒸発器４での吸熱量はそれほど増大しない。
トに対する負荷が低いと排ガス温度は低くなり、前記負
荷が高いと排ガス温度が高くなる。ここで排ガス温度の
上昇に伴い、高圧過熱器２での吸熱量は大巾に増大する
が、高圧蒸発器４での吸熱量はそれほど増大しない。
【００１４】したがって、高圧蒸発器４での蒸発量に対
して高圧過熱器２の出口での過熱蒸気温度が上限設定温
度より高い温度となるような過剰な吸熱量になってい
る。そこで、前記上限設定温度以下の温度に前記過熱蒸
気温度を維持するためには過熱蒸気減温器１９から多量
の冷却水が噴霧されることになり、排ガス温度が上昇す
るほど、より多量の冷却水が噴霧される。
して高圧過熱器２の出口での過熱蒸気温度が上限設定温
度より高い温度となるような過剰な吸熱量になってい
る。そこで、前記上限設定温度以下の温度に前記過熱蒸
気温度を維持するためには過熱蒸気減温器１９から多量
の冷却水が噴霧されることになり、排ガス温度が上昇す
るほど、より多量の冷却水が噴霧される。
【００１５】その結果、排ガス温度が高温になるほど、
高圧過熱器１２の伝熱管内面に熱疲労を生じ、クラック
が発生するおそれが増大する。
高圧過熱器１２の伝熱管内面に熱疲労を生じ、クラック
が発生するおそれが増大する。
【００１６】また、排ガス温度が低下すると、高圧過熱
器２での吸熱量は大巾に低下するが、高圧蒸発器４での
吸熱量はそれほど低下しない。したがって、高圧蒸発器
４での蒸発量に対して高圧過熱器２出口での過熱蒸気温
度を下限設定温度以上の温度にするには高圧過熱器２で
の吸熱量が不足する。
器２での吸熱量は大巾に低下するが、高圧蒸発器４での
吸熱量はそれほど低下しない。したがって、高圧蒸発器
４での蒸発量に対して高圧過熱器２出口での過熱蒸気温
度を下限設定温度以上の温度にするには高圧過熱器２で
の吸熱量が不足する。
【００１７】そこで、この場合には、図示していない補
助燃焼装置を排熱回収ボイラ１の入口側に設け、排ガス
を昇温させ、高圧過熱器２での吸熱量を増大させること
になる。
助燃焼装置を排熱回収ボイラ１の入口側に設け、排ガス
を昇温させ、高圧過熱器２での吸熱量を増大させること
になる。
【００１８】本発明の課題は、排熱回収ボイラにおいて
冷却水の多量噴霧に起因する伝熱管でのクラックの発生
防止や、補助燃焼装置の設置による経費節減を図ること
にある。
冷却水の多量噴霧に起因する伝熱管でのクラックの発生
防止や、補助燃焼装置の設置による経費節減を図ること
にある。
【００１９】
【課題を解決するための手段】上記課題は、次の構成に
よって達成される。すなわち、ガスタービンからの排ガ
ス流路に設けられ、少なくとも高圧過熱器と高圧蒸発器
と高圧ドラムを備え、高圧過熱器と高圧蒸発器とを高圧
ドラムを介して配管接続した排熱回収ボイラにおいて、
高圧過熱器と高圧蒸発器の間に、高圧過熱器または高圧
蒸発器として切り替え使用可能な高温側高圧蒸発器を設
けた排熱回収ボイラである（第一発明）。このとき、高
温側高圧蒸発器に減温器を設けても良い。
よって達成される。すなわち、ガスタービンからの排ガ
ス流路に設けられ、少なくとも高圧過熱器と高圧蒸発器
と高圧ドラムを備え、高圧過熱器と高圧蒸発器とを高圧
ドラムを介して配管接続した排熱回収ボイラにおいて、
高圧過熱器と高圧蒸発器の間に、高圧過熱器または高圧
蒸発器として切り替え使用可能な高温側高圧蒸発器を設
けた排熱回収ボイラである（第一発明）。このとき、高
温側高圧蒸発器に減温器を設けても良い。
【００２０】上記第一発明としては、例えば次のような
構成を採用することができる。すなわち、高圧ドラムと
高温側高圧蒸発器との間に循環給水配管と循環流体配管
を設け、高圧ドラムから高温側高圧蒸発器への前記循環
給水配管には第一流量調整弁（弁２５）を設け、高温側
高圧蒸発器から高圧ドラムへの前記循環流体配管には第
一開閉弁（弁２６）を設け、高圧ドラムから高圧過熱器
への蒸気配管に第二流量調整弁（弁３０）を設け、該第
二流量調整弁（弁３０）の上流側の高圧ドラムから高圧
過熱器への蒸気配管には高温側高圧蒸発器への分岐蒸気
配管を設け、該分岐蒸気配管には第二開閉弁（弁２９）
を設け、高温側高圧蒸発器と高圧過熱器との間に蒸気配
管を設け、該蒸気配管に第三開閉弁（弁２７）を設けた
排熱回収ボイラである。（上記カッコ内の弁の番号は図
１に対応したものであり、本発明は上記図面の弁に限定
されるものではない。以下、同じ。）
構成を採用することができる。すなわち、高圧ドラムと
高温側高圧蒸発器との間に循環給水配管と循環流体配管
を設け、高圧ドラムから高温側高圧蒸発器への前記循環
給水配管には第一流量調整弁（弁２５）を設け、高温側
高圧蒸発器から高圧ドラムへの前記循環流体配管には第
一開閉弁（弁２６）を設け、高圧ドラムから高圧過熱器
への蒸気配管に第二流量調整弁（弁３０）を設け、該第
二流量調整弁（弁３０）の上流側の高圧ドラムから高圧
過熱器への蒸気配管には高温側高圧蒸発器への分岐蒸気
配管を設け、該分岐蒸気配管には第二開閉弁（弁２９）
を設け、高温側高圧蒸発器と高圧過熱器との間に蒸気配
管を設け、該蒸気配管に第三開閉弁（弁２７）を設けた
排熱回収ボイラである。（上記カッコ内の弁の番号は図
１に対応したものであり、本発明は上記図面の弁に限定
されるものではない。以下、同じ。）
【００２１】また、本発明の上記課題は、次の構成によ
って達成される。すなわち、ガスタービンからの排ガス
流路に設けられ、少なくとも高圧過熱器と高圧蒸発器と
高圧ドラムを備え、高圧過熱器と高圧蒸発器とを高圧ド
ラムを介して配管接続した排熱回収ボイラにおいて、高
圧過熱器と高圧蒸発器の間に高温側高圧蒸発器と低温側
高圧過熱器を設け、高温側高圧蒸発器を高圧過熱器また
は高圧蒸発器として切り替えて使用できるようにした排
熱回収ボイラである（第二発明）。このとき、高温側高
圧蒸発器に減温器を設けても良い。
って達成される。すなわち、ガスタービンからの排ガス
流路に設けられ、少なくとも高圧過熱器と高圧蒸発器と
高圧ドラムを備え、高圧過熱器と高圧蒸発器とを高圧ド
ラムを介して配管接続した排熱回収ボイラにおいて、高
圧過熱器と高圧蒸発器の間に高温側高圧蒸発器と低温側
高圧過熱器を設け、高温側高圧蒸発器を高圧過熱器また
は高圧蒸発器として切り替えて使用できるようにした排
熱回収ボイラである（第二発明）。このとき、高温側高
圧蒸発器に減温器を設けても良い。
【００２２】上記第二発明としては、例えば次のような
構成を採用することができる。すなわち、高圧ドラムと
高温側高圧蒸発器との間に循環給水配管と循環流体配管
を設け、高圧ドラムから高温側高圧蒸発器への前記循環
給水配管には第一流量調整弁（弁２５）を設け、高温側
高圧蒸発器から高圧ドラムへの前記循環流体配管には第
一開閉弁（弁２６）を設け、高温側高圧蒸発器と高圧過
熱器の間には蒸気配管を設け、該蒸気配管には第三開閉
弁（弁２７）を設け、高圧ドラムと高温側高圧蒸発器と
の間に蒸気配管を設け、該蒸気配管には第二開閉弁（弁
２９）を設け、該第二開閉弁（弁２９）の上流側の高圧
ドラムから高温側高圧蒸発器への蒸気配管から分岐させ
て高圧ドラムから低温側高圧過熱器への分岐蒸気配管を
設け、低温側高圧過熱器から高圧過熱器への蒸気配管を
設け、該蒸気配管を第三開閉弁（弁２７）の後流側で高
温側高圧蒸発器から高圧過熱器への蒸気配管と合流させ
た排熱回収ボイラである（弁の番号は図５に対応してい
る。）。
構成を採用することができる。すなわち、高圧ドラムと
高温側高圧蒸発器との間に循環給水配管と循環流体配管
を設け、高圧ドラムから高温側高圧蒸発器への前記循環
給水配管には第一流量調整弁（弁２５）を設け、高温側
高圧蒸発器から高圧ドラムへの前記循環流体配管には第
一開閉弁（弁２６）を設け、高温側高圧蒸発器と高圧過
熱器の間には蒸気配管を設け、該蒸気配管には第三開閉
弁（弁２７）を設け、高圧ドラムと高温側高圧蒸発器と
の間に蒸気配管を設け、該蒸気配管には第二開閉弁（弁
２９）を設け、該第二開閉弁（弁２９）の上流側の高圧
ドラムから高温側高圧蒸発器への蒸気配管から分岐させ
て高圧ドラムから低温側高圧過熱器への分岐蒸気配管を
設け、低温側高圧過熱器から高圧過熱器への蒸気配管を
設け、該蒸気配管を第三開閉弁（弁２７）の後流側で高
温側高圧蒸発器から高圧過熱器への蒸気配管と合流させ
た排熱回収ボイラである（弁の番号は図５に対応してい
る。）。
【００２３】上記第一発明と第二発明の排熱回収ボイラ
において、流量調整弁と開閉弁は外部からの信号によ
り、前記弁の内の所要の弁操作を行う制御装置を設け
て、該制御装置により所要の弁の開閉制御がなされ、高
温側高圧蒸発器を高圧過熱器または高圧蒸発器として使
用する。また、高温側高圧蒸発器が高圧蒸発器よりも排
ガス流路の上流側に配置されているため、高温側高圧蒸
発器は、より高温の排ガスと接触するので、給水の量が
少ないと、蒸発管が焼損し易い。したがって、優先的に
給水を確保するため、高圧ドラムから高温側高圧蒸発器
への給水取出し口の高さは、高圧蒸発器のそれよりも低
くする。
において、流量調整弁と開閉弁は外部からの信号によ
り、前記弁の内の所要の弁操作を行う制御装置を設け
て、該制御装置により所要の弁の開閉制御がなされ、高
温側高圧蒸発器を高圧過熱器または高圧蒸発器として使
用する。また、高温側高圧蒸発器が高圧蒸発器よりも排
ガス流路の上流側に配置されているため、高温側高圧蒸
発器は、より高温の排ガスと接触するので、給水の量が
少ないと、蒸発管が焼損し易い。したがって、優先的に
給水を確保するため、高圧ドラムから高温側高圧蒸発器
への給水取出し口の高さは、高圧蒸発器のそれよりも低
くする。
【００２４】また、上記第一発明と第二発明の排熱回収
ボイラにおいて、排ガス温度が規定値より高温になるボ
イラ負荷条件のときは、高温側高圧蒸発器を高圧蒸発器
として用い、排ガス温度が規定値より低温になるボイラ
負荷条件のときは、高温側高圧蒸発器を高圧過熱器とし
て用いる運転方法を用いる。
ボイラにおいて、排ガス温度が規定値より高温になるボ
イラ負荷条件のときは、高温側高圧蒸発器を高圧蒸発器
として用い、排ガス温度が規定値より低温になるボイラ
負荷条件のときは、高温側高圧蒸発器を高圧過熱器とし
て用いる運転方法を用いる。
【００２５】このとき、ボイラ負荷条件により高温側高
圧蒸発器を高圧蒸発器あるいは高圧過熱器として用いる
際の運転切り替え（弁切り替え）時に、高温側高圧蒸発
器の減温器を設けている場合には、該減温器に冷却水を
流すことが望ましい。これは前記運転切り替え（弁切り
替え）を急激に行うと、管内圧力が急激に変化するなど
の系の安定性を損なうおそれがあるので、前記減温器に
冷却水を噴霧するなどして系の安定性を図ることができ
るためである。
圧蒸発器を高圧蒸発器あるいは高圧過熱器として用いる
際の運転切り替え（弁切り替え）時に、高温側高圧蒸発
器の減温器を設けている場合には、該減温器に冷却水を
流すことが望ましい。これは前記運転切り替え（弁切り
替え）を急激に行うと、管内圧力が急激に変化するなど
の系の安定性を損なうおそれがあるので、前記減温器に
冷却水を噴霧するなどして系の安定性を図ることができ
るためである。
【００２６】上記排熱回収ボイラの運転方法として、第
一発明の排熱回収ボイラにおいては、 排ガス温度が規
定値より高温になるボイラ負荷条件のときは、第一流量
調整弁（弁２５）と第一開閉弁（弁２６）と第二流量調
整弁（弁３０）を開とし、第二開閉弁（弁２９）と第三
開閉弁（弁２７）を閉とし、排ガス温度が規定値より低
温になるボイラ負荷条件のときは、第一流量調整弁（弁
２５）と第一開閉弁（弁２６）を閉とし、第二開閉弁
（弁２９）と第三開閉弁（弁２７）を開とする排熱回収
ボイラの運転方法を採用することができる。
一発明の排熱回収ボイラにおいては、 排ガス温度が規
定値より高温になるボイラ負荷条件のときは、第一流量
調整弁（弁２５）と第一開閉弁（弁２６）と第二流量調
整弁（弁３０）を開とし、第二開閉弁（弁２９）と第三
開閉弁（弁２７）を閉とし、排ガス温度が規定値より低
温になるボイラ負荷条件のときは、第一流量調整弁（弁
２５）と第一開閉弁（弁２６）を閉とし、第二開閉弁
（弁２９）と第三開閉弁（弁２７）を開とする排熱回収
ボイラの運転方法を採用することができる。
【００２７】また、第二発明の排熱回収ボイラにおいて
は、排ガス温度が規定値より高温になるボイラ負荷条件
のときは、第一流量調整弁（弁２５）と第一開閉弁（弁
２６）を開とし、第二開閉弁（弁２９）と第三開閉弁
（弁２７）とを閉とし、排ガス温度が規定値より低温に
なるボイラ負荷条件のときは、第一流量調整弁（弁２
５）と第一開閉弁（弁２６）を閉とし、第二開閉弁（弁
２９）と第三開閉弁（弁２７）を開とする排熱回収ボイ
ラの運転方法を採用することができる。
は、排ガス温度が規定値より高温になるボイラ負荷条件
のときは、第一流量調整弁（弁２５）と第一開閉弁（弁
２６）を開とし、第二開閉弁（弁２９）と第三開閉弁
（弁２７）とを閉とし、排ガス温度が規定値より低温に
なるボイラ負荷条件のときは、第一流量調整弁（弁２
５）と第一開閉弁（弁２６）を閉とし、第二開閉弁（弁
２９）と第三開閉弁（弁２７）を開とする排熱回収ボイ
ラの運転方法を採用することができる。
【００２８】このように、本発明の複合発電プラントに
用いる排熱回収ボイラにおいて、排ガス温度が高い負荷
条件の時には、高温側高圧蒸発器を蒸発器として使用す
る弁操作を行う。その結果、高圧蒸発器としての伝熱管
の伝熱面積を大幅に増大させることができるので蒸発量
が従来技術に比べて増大する。一方、高圧過熱器の伝熱
面面積については変更がないため吸熱量はほとんど同じ
であり、蒸気の単位体積当りの吸熱量は減少することに
なり、排ガスが高温の時でも高圧過熱器出口蒸気温度は
従来の排熱回収ボイラほど上昇しない。したがって過熱
減温器による冷却水の多量噴霧によるクラックの発生を
防止できる。
用いる排熱回収ボイラにおいて、排ガス温度が高い負荷
条件の時には、高温側高圧蒸発器を蒸発器として使用す
る弁操作を行う。その結果、高圧蒸発器としての伝熱管
の伝熱面積を大幅に増大させることができるので蒸発量
が従来技術に比べて増大する。一方、高圧過熱器の伝熱
面面積については変更がないため吸熱量はほとんど同じ
であり、蒸気の単位体積当りの吸熱量は減少することに
なり、排ガスが高温の時でも高圧過熱器出口蒸気温度は
従来の排熱回収ボイラほど上昇しない。したがって過熱
減温器による冷却水の多量噴霧によるクラックの発生を
防止できる。
【００２９】また、常に排ガス温度は排熱回収ボイラで
得られる蒸気の温度より高いので、排ガス温度が低い負
荷条件の時には、高温側高圧蒸発器を高圧過熱器として
使用する弁操作を行う。その結果、高圧蒸発器での蒸発
量は従来技術に比べて多少減少する。一方、高圧過熱器
の伝熱面面積を増大させることができるので、高圧過熱
器での吸熱量は増大することになり、過熱高圧器出口蒸
気温度は、排ガスが低温であるにもかかわらず、従来技
術の排熱回収ボイラほど低くならない。
得られる蒸気の温度より高いので、排ガス温度が低い負
荷条件の時には、高温側高圧蒸発器を高圧過熱器として
使用する弁操作を行う。その結果、高圧蒸発器での蒸発
量は従来技術に比べて多少減少する。一方、高圧過熱器
の伝熱面面積を増大させることができるので、高圧過熱
器での吸熱量は増大することになり、過熱高圧器出口蒸
気温度は、排ガスが低温であるにもかかわらず、従来技
術の排熱回収ボイラほど低くならない。
【００３０】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図面と共に
説明する。高温側高圧蒸発器の説明に必要な排熱回収ボ
イラの構造を高圧蒸気発生系統の構造を中心に図１によ
り説明する。
説明する。高温側高圧蒸発器の説明に必要な排熱回収ボ
イラの構造を高圧蒸気発生系統の構造を中心に図１によ
り説明する。
【００３１】ガスタービン（図示せず）からの高温の排
ガスは図１の左側より排熱回収ボイラ１に入る。排熱回
収ボイラ１内部には上流側から下流側に向けて順に高圧
過熱器２、再熱器３、高温側高圧蒸発器２０、高圧蒸発
器４、中圧過熱器５、高圧二次節炭器６、低圧過熱器
７、中圧蒸発器８、高圧一次節炭器９、中圧節炭器１
０、低圧蒸発器１１、低圧節炭器１２の各伝熱面が配置
されている。
ガスは図１の左側より排熱回収ボイラ１に入る。排熱回
収ボイラ１内部には上流側から下流側に向けて順に高圧
過熱器２、再熱器３、高温側高圧蒸発器２０、高圧蒸発
器４、中圧過熱器５、高圧二次節炭器６、低圧過熱器
７、中圧蒸発器８、高圧一次節炭器９、中圧節炭器１
０、低圧蒸発器１１、低圧節炭器１２の各伝熱面が配置
されている。
【００３２】さらに、高圧蒸発器４の上方に高圧ドラム
１３、中圧蒸発器８の上方に中圧ドラム１４、低圧蒸発
器１１の上方に低圧ドラム１５が配置されている。低圧
節炭器１２は排熱回収ボイラ内の排ガスの最下流部に設
けられ、その最下流部より、若干排ガス上流側に高圧一
次節炭器９を設け、低圧節炭器１２と低圧ドラム１５と
をつなぐ配管の途中より高圧給水ポンプ１７を経て高圧
一次節炭器９に至る配管を設ける。低圧節炭器１２の出
口側の配管は中圧給水ポンプ１６を経て、中圧節炭器１
０と再熱器３にそれぞれ配管が接続されており、再熱器
３の入口側の配管には再熱蒸気減温器１８が設けられて
いる。また、高圧一次節炭器９より高圧過熱器２に至る
配管を設け、該配管に高圧過熱器２入口側に過熱蒸気減
温器１９を設ける。
１３、中圧蒸発器８の上方に中圧ドラム１４、低圧蒸発
器１１の上方に低圧ドラム１５が配置されている。低圧
節炭器１２は排熱回収ボイラ内の排ガスの最下流部に設
けられ、その最下流部より、若干排ガス上流側に高圧一
次節炭器９を設け、低圧節炭器１２と低圧ドラム１５と
をつなぐ配管の途中より高圧給水ポンプ１７を経て高圧
一次節炭器９に至る配管を設ける。低圧節炭器１２の出
口側の配管は中圧給水ポンプ１６を経て、中圧節炭器１
０と再熱器３にそれぞれ配管が接続されており、再熱器
３の入口側の配管には再熱蒸気減温器１８が設けられて
いる。また、高圧一次節炭器９より高圧過熱器２に至る
配管を設け、該配管に高圧過熱器２入口側に過熱蒸気減
温器１９を設ける。
【００３３】高圧蒸発器４の上方に設けられた高圧ドラ
ム１３には、高圧二次節炭器６からの給水配管を設け
る。また高圧ドラム１３から流量調整弁２５を経由して
高温側高圧蒸発器２０に給水配管が設けられ、さらにそ
の高温側高圧蒸発器２０から開閉弁２６を経由して高圧
ドラム１３に流体配管が設けられている。
ム１３には、高圧二次節炭器６からの給水配管を設け
る。また高圧ドラム１３から流量調整弁２５を経由して
高温側高圧蒸発器２０に給水配管が設けられ、さらにそ
の高温側高圧蒸発器２０から開閉弁２６を経由して高圧
ドラム１３に流体配管が設けられている。
【００３４】高圧ドラム１３では高圧二次節炭器６から
給水を取り込むが、高圧ドラム１３から高温側高圧蒸発
器２０への給水取出し口は、高圧蒸発器４への給水取出
し口よりも低い位置に設ける。
給水を取り込むが、高圧ドラム１３から高温側高圧蒸発
器２０への給水取出し口は、高圧蒸発器４への給水取出
し口よりも低い位置に設ける。
【００３５】さらに高圧ドラム１３より高圧過熱器２に
至る蒸気配管を設け、その蒸気配管の途中から高温側高
圧蒸発器２０に至る蒸気配管を分岐させ、該分岐管２８
に開閉弁２９を設ける。また、高圧ドラム１３より高圧
過熱器２に至る蒸気配管で、分岐した蒸気配管２８の分
岐箇所より後流側に流量調整弁３０を設ける。さらに高
温側高圧蒸発器２０より高圧過熱器２に至る配管を設
け、その途中に開閉弁２７を備える。
至る蒸気配管を設け、その蒸気配管の途中から高温側高
圧蒸発器２０に至る蒸気配管を分岐させ、該分岐管２８
に開閉弁２９を設ける。また、高圧ドラム１３より高圧
過熱器２に至る蒸気配管で、分岐した蒸気配管２８の分
岐箇所より後流側に流量調整弁３０を設ける。さらに高
温側高圧蒸発器２０より高圧過熱器２に至る配管を設
け、その途中に開閉弁２７を備える。
【００３６】これらの弁、すなわち、流量調整弁２５、
３０、開閉弁２６、２７、２９の開度を制御する制御器
３１を設ける。この制御器３１の内容を図２に示す。図
２に示すように、この制御器３１には、ガスタービン発
電機（図示せず）の負荷および、過熱蒸気減温器１９へ
の給水量信号を入力する。そしてその負荷信号を高負
荷、低負荷の２種類の状態に判別する機能５１を制御器
３１には持たせてある。さらにこの高低の判別信号を受
けとり、開閉弁２６、２７、２９の開閉および流量調整
弁２５、３０の弁開度を決定する弁制御機能５２、５
３、５４、５５、５６をそれぞれ配置してある。
３０、開閉弁２６、２７、２９の開度を制御する制御器
３１を設ける。この制御器３１の内容を図２に示す。図
２に示すように、この制御器３１には、ガスタービン発
電機（図示せず）の負荷および、過熱蒸気減温器１９へ
の給水量信号を入力する。そしてその負荷信号を高負
荷、低負荷の２種類の状態に判別する機能５１を制御器
３１には持たせてある。さらにこの高低の判別信号を受
けとり、開閉弁２６、２７、２９の開閉および流量調整
弁２５、３０の弁開度を決定する弁制御機能５２、５
３、５４、５５、５６をそれぞれ配置してある。
【００３７】このうち流量調整弁２５の弁制御機能５２
は高負荷、低負荷判定機能５１からの信号のみならず過
熱蒸気減温器１９の給水量信号をも受けとり流量調整弁
２５の開度を決定する機能である。
は高負荷、低負荷判定機能５１からの信号のみならず過
熱蒸気減温器１９の給水量信号をも受けとり流量調整弁
２５の開度を決定する機能である。
【００３８】上記制御器３１からの信号により、次の二
通りの弁操作が行われる。 （１）流量調整弁２５を開（開度は指定）、開閉弁２６
と流動調整弁３０を開、および開閉弁２７、２９を閉と
する。 （２）流量調整弁２５および開閉弁２６を閉とし、流量
調整弁３０と開閉弁２７と開閉弁２９を開とする。
通りの弁操作が行われる。 （１）流量調整弁２５を開（開度は指定）、開閉弁２６
と流動調整弁３０を開、および開閉弁２７、２９を閉と
する。 （２）流量調整弁２５および開閉弁２６を閉とし、流量
調整弁３０と開閉弁２７と開閉弁２９を開とする。
【００３９】ガスタービンからの排ガスは、図１で排熱
回収ボイラ１の左方向から右方向に流れ、左端部の伝熱
面、すなわち高圧過熱器２では給水が最も高温の排ガス
（４００℃から７００℃）と熱交換されることになる。
排ガスは順次各伝熱面と接触して温度を下げ、右端の伝
熱面である低圧節炭器１２と熱交換する時が最も低く１
５０℃以下になる。
回収ボイラ１の左方向から右方向に流れ、左端部の伝熱
面、すなわち高圧過熱器２では給水が最も高温の排ガス
（４００℃から７００℃）と熱交換されることになる。
排ガスは順次各伝熱面と接触して温度を下げ、右端の伝
熱面である低圧節炭器１２と熱交換する時が最も低く１
５０℃以下になる。
【００４０】復水器より戻された給水は低圧節炭器１２
に送られ、排ガスと熱交換され、５０℃程度から１００
℃程度にまで昇温される。なお、給水の圧力は２Ｍｐａ
程度である。
に送られ、排ガスと熱交換され、５０℃程度から１００
℃程度にまで昇温される。なお、給水の圧力は２Ｍｐａ
程度である。
【００４１】低圧節炭器１２で昇温された給水の一部は
低圧ドラム１５へ送られるが、大部分は中圧給水ポンプ
１６（低圧節炭器１２と中，圧節炭器１０とを結ぶ給水
配管系に設けられる）と高圧給水ポンプ１７を経てそれ
ぞれ中圧節炭器１０と高圧一次節炭器９へ送られる。以
下、図１に示す系統図の中で高圧系統のみを説明する。
低圧ドラム１５へ送られるが、大部分は中圧給水ポンプ
１６（低圧節炭器１２と中，圧節炭器１０とを結ぶ給水
配管系に設けられる）と高圧給水ポンプ１７を経てそれ
ぞれ中圧節炭器１０と高圧一次節炭器９へ送られる。以
下、図１に示す系統図の中で高圧系統のみを説明する。
【００４２】高圧給水ポンプ１７で給水は１０数Ｍｐａ
にまで昇圧される。給水は高圧一次節炭器９で昇温され
た後、高圧二次節炭器６に送られ、さらに３００℃前後
まで昇温され、高圧の圧縮水となり高圧ドラム１３に送
られる。ここに送られた高温、高圧の圧縮水は、高圧蒸
発器４に送られ、水と水蒸気の二相流となり、高圧ドラ
ム１３に送られて飽和蒸気が分離される。
にまで昇圧される。給水は高圧一次節炭器９で昇温され
た後、高圧二次節炭器６に送られ、さらに３００℃前後
まで昇温され、高圧の圧縮水となり高圧ドラム１３に送
られる。ここに送られた高温、高圧の圧縮水は、高圧蒸
発器４に送られ、水と水蒸気の二相流となり、高圧ドラ
ム１３に送られて飽和蒸気が分離される。
【００４３】さらに、ガスタービンからの排ガスが高温
になる高負荷条件の時、制御器３１からの信号により、
前述（１）の弁操作すなわち、流量調整弁２５、開閉弁
２６、流量調整弁３０は開で、開閉弁２７、２９は閉と
する。この操作により、高圧ドラム１３からの圧縮水が
高温側高圧蒸発器２０へも移動し、二相流となり、高圧
ドラム１３に送られて飽和蒸気が分離される。これら２
つの高圧蒸発器４、２０中を移動することにより発生し
た飽和蒸気は、流量調整弁３０を経由して高圧過熱器２
に送られ、過熱蒸気となって高圧タービン（図示せず）
に送られる。
になる高負荷条件の時、制御器３１からの信号により、
前述（１）の弁操作すなわち、流量調整弁２５、開閉弁
２６、流量調整弁３０は開で、開閉弁２７、２９は閉と
する。この操作により、高圧ドラム１３からの圧縮水が
高温側高圧蒸発器２０へも移動し、二相流となり、高圧
ドラム１３に送られて飽和蒸気が分離される。これら２
つの高圧蒸発器４、２０中を移動することにより発生し
た飽和蒸気は、流量調整弁３０を経由して高圧過熱器２
に送られ、過熱蒸気となって高圧タービン（図示せず）
に送られる。
【００４４】したがって、蒸発器（高圧蒸発器４と高温
側高圧蒸発器２０の組み合わせ）の伝熱面積が増加する
弁操作をしているので、発生する飽和蒸気量は増加する
が、高圧過熱器２での吸熱量は変わらず、蒸気単位重量
当りの吸熱量は減少することとなり、高圧過熱器２出口
での蒸気温度を上限設定温度以下に低下させることがで
きる。その様子を図３に示した。図３での高圧蒸発器は
図１の高圧蒸発器４と高温側高圧蒸発器２０との組み合
せを示している。ここで図３は、縦軸に蒸気温度、横軸
に高圧蒸気関係の伝熱面毎の吸熱量を示したものであ
る。
側高圧蒸発器２０の組み合わせ）の伝熱面積が増加する
弁操作をしているので、発生する飽和蒸気量は増加する
が、高圧過熱器２での吸熱量は変わらず、蒸気単位重量
当りの吸熱量は減少することとなり、高圧過熱器２出口
での蒸気温度を上限設定温度以下に低下させることがで
きる。その様子を図３に示した。図３での高圧蒸発器は
図１の高圧蒸発器４と高温側高圧蒸発器２０との組み合
せを示している。ここで図３は、縦軸に蒸気温度、横軸
に高圧蒸気関係の伝熱面毎の吸熱量を示したものであ
る。
【００４５】上記伝熱面は図１に示すように、排ガス流
の上流側から下流側に向かって順に、高圧過熱器２、再
熱器３、高温側高圧蒸発器２０、高圧蒸発器４、中圧過
熱器５、高圧二次節炭器６、低圧過熱器７、中圧蒸発器
８、高圧一次節炭器９等が備えられているが、図３で
は、高圧蒸気系統のみを説明している。
の上流側から下流側に向かって順に、高圧過熱器２、再
熱器３、高温側高圧蒸発器２０、高圧蒸発器４、中圧過
熱器５、高圧二次節炭器６、低圧過熱器７、中圧蒸発器
８、高圧一次節炭器９等が備えられているが、図３で
は、高圧蒸気系統のみを説明している。
【００４６】したがって、排ガス温度は、高圧蒸気系統
に関係のない伝熱面（再熱器３、中圧過熱器５、低圧過
熱器７、中圧蒸発器８）を削除して表示しているので、
不連続な線となっている。一方、蒸気温度は連続した線
となっている。
に関係のない伝熱面（再熱器３、中圧過熱器５、低圧過
熱器７、中圧蒸発器８）を削除して表示しているので、
不連続な線となっている。一方、蒸気温度は連続した線
となっている。
【００４７】本実施例の上記（１）の弁操作によって、
高圧蒸発器４の機能を、該高圧蒸発器４と高温側高圧蒸
発器２０との組み合せで果すことになり、高圧蒸発器全
体の伝熱面積が増加するので、従来技術の高圧蒸発器単
体の吸熱量に比べて本実施例での高圧蒸発器全体の吸熱
量は多くなる（図３ではまとめて高圧蒸発器と表示しし
ている。）。図３中では高圧蒸発器領域での従来技術
（太い点線）と本実施例（太い実線）との長さの差で示
され、本実施例の方が長くなっている。
高圧蒸発器４の機能を、該高圧蒸発器４と高温側高圧蒸
発器２０との組み合せで果すことになり、高圧蒸発器全
体の伝熱面積が増加するので、従来技術の高圧蒸発器単
体の吸熱量に比べて本実施例での高圧蒸発器全体の吸熱
量は多くなる（図３ではまとめて高圧蒸発器と表示しし
ている。）。図３中では高圧蒸発器領域での従来技術
（太い点線）と本実施例（太い実線）との長さの差で示
され、本実施例の方が長くなっている。
【００４８】図１の排熱回収ボイラ１では高温側高圧蒸
発器２０と高圧蒸発器４の組み合せで吸熱するので、発
生する蒸発量が従来技術の高圧蒸発器のみ排熱回収ボイ
ラに比べて多くなる。蒸発器４、２０で発生した蒸気は
高圧ドラム１３に送られるが、該高圧ドラム１３では飽
和蒸気を分離して高圧過熱器２に送るので、蒸発器４、
２０で発生した蒸気の温度は上がらず、伝熱面積が増加
した分だけ蒸発量が多くなる。
発器２０と高圧蒸発器４の組み合せで吸熱するので、発
生する蒸発量が従来技術の高圧蒸発器のみ排熱回収ボイ
ラに比べて多くなる。蒸発器４、２０で発生した蒸気は
高圧ドラム１３に送られるが、該高圧ドラム１３では飽
和蒸気を分離して高圧過熱器２に送るので、蒸発器４、
２０で発生した蒸気の温度は上がらず、伝熱面積が増加
した分だけ蒸発量が多くなる。
【００４９】また、蒸発器４、２０での吸熱量が多いた
め排ガス温度の低下は大きい。図３では高圧蒸発器区域
で、細い実線の方が細い点線よりも下がっていることで
示されている。
め排ガス温度の低下は大きい。図３では高圧蒸発器区域
で、細い実線の方が細い点線よりも下がっていることで
示されている。
【００５０】高圧蒸発器区域で発生した蒸気は、高圧ド
ラム１３で飽和蒸気が分離され、高圧過熱器２に送られ
る。
ラム１３で飽和蒸気が分離され、高圧過熱器２に送られ
る。
【００５１】このとき、本実施例での蒸発量の方が、従
来技術での蒸発量よりも多いため、高圧過熱器２へ送ら
れる蒸気温度は従来技術と同じであるが、高圧過熱器２
の出口での過熱蒸気温度を上限設定温度以下にすること
ができる。
来技術での蒸発量よりも多いため、高圧過熱器２へ送ら
れる蒸気温度は従来技術と同じであるが、高圧過熱器２
の出口での過熱蒸気温度を上限設定温度以下にすること
ができる。
【００５２】図３では、高圧過熱器区域での本実施例
（太い実線）が従来技術（太い点線）より下がっている
ことで、この様子が示されている。
（太い実線）が従来技術（太い点線）より下がっている
ことで、この様子が示されている。
【００５３】前記（１）の弁操作において、流量調整弁
２５の弁開度は、規定開度でスタートするが、過熱蒸気
減温器１９への冷却水の給水流量が設定値よりも高い場
合には、弁開度を大きくし、高温側高圧蒸発器２０へ流
入する給水の量を多くする。但し、過熱蒸気減温器１９
への冷却水の給水流量が設定値より低くても、流量調整
弁２５の弁開度を規定開度より小さくすることはない。
流量調整弁２５の弁開度は、高温側高圧蒸発器２０の伝
熱管中を給水が安定して流れる速度になる給水量を確保
し得る開度とするためである。
２５の弁開度は、規定開度でスタートするが、過熱蒸気
減温器１９への冷却水の給水流量が設定値よりも高い場
合には、弁開度を大きくし、高温側高圧蒸発器２０へ流
入する給水の量を多くする。但し、過熱蒸気減温器１９
への冷却水の給水流量が設定値より低くても、流量調整
弁２５の弁開度を規定開度より小さくすることはない。
流量調整弁２５の弁開度は、高温側高圧蒸発器２０の伝
熱管中を給水が安定して流れる速度になる給水量を確保
し得る開度とするためである。
【００５４】さらに高温側高圧蒸発器２０は、高圧蒸発
器４よりも排ガス上流側に配置されている。つまり、よ
り高温の排ガスと接触するので、給水の量が少ないと、
蒸発管が焼損し易い。したがって、優先的に給水を確保
するため、高圧ドラム１３では、高温側高圧蒸発器２０
への給水取出し口の高さは、高圧蒸発器４のそれよりも
低くしている。
器４よりも排ガス上流側に配置されている。つまり、よ
り高温の排ガスと接触するので、給水の量が少ないと、
蒸発管が焼損し易い。したがって、優先的に給水を確保
するため、高圧ドラム１３では、高温側高圧蒸発器２０
への給水取出し口の高さは、高圧蒸発器４のそれよりも
低くしている。
【００５５】ガスタービンからの排ガス温度を低くする
低負荷条件の時は、制御器３１からの信号により、前述
（２）の弁操作、すなわち、流量調整弁２５、開閉弁２
６および流量調整弁３０を閉とし、開閉弁２７、２９が
開とする。
低負荷条件の時は、制御器３１からの信号により、前述
（２）の弁操作、すなわち、流量調整弁２５、開閉弁２
６および流量調整弁３０を閉とし、開閉弁２７、２９が
開とする。
【００５６】この操作により、高圧ドラム１３からの飽
和蒸気の一部が開閉弁２９を経由して、高温側高圧蒸発
器２０へ送られ、高温側高圧蒸発器２０で過熱蒸気とな
って開閉弁２７と高圧過熱器２を経由して高圧タービン
（図示せず）へ送られ、高圧ドラム１３よりの飽和蒸気
の残った部分は流量調整弁３０を経由して高圧過熱器２
へ送られ、過熱蒸気となって高圧タービンへ送られる。
この場合は、蒸発器が１つ、過熱器が２つとなる。この
操作に基づく吸熱量と一蒸気ガス温度の様子を図４に示
した。
和蒸気の一部が開閉弁２９を経由して、高温側高圧蒸発
器２０へ送られ、高温側高圧蒸発器２０で過熱蒸気とな
って開閉弁２７と高圧過熱器２を経由して高圧タービン
（図示せず）へ送られ、高圧ドラム１３よりの飽和蒸気
の残った部分は流量調整弁３０を経由して高圧過熱器２
へ送られ、過熱蒸気となって高圧タービンへ送られる。
この場合は、蒸発器が１つ、過熱器が２つとなる。この
操作に基づく吸熱量と一蒸気ガス温度の様子を図４に示
した。
【００５７】この場合、給水を加熱するための高圧蒸発
器としては図７に示す従来技術の高圧蒸発器４と同一伝
熱面積を有する高圧蒸発器４（図１）を用いることにな
り、、伝熱面積は図７に示す従来技術のそれと同じであ
るから、吸熱量は図７に示す従来技術の高圧蒸発器４と
ほぼ同じであり、高圧蒸発器区域の太い実線（本発明）
と太い点線（従来技術）の吸熱量軸の長さはほぼ同じで
ある。このように高圧蒸発器での吸熱量は同じであるの
で、蒸発量はほぼ同じである。
器としては図７に示す従来技術の高圧蒸発器４と同一伝
熱面積を有する高圧蒸発器４（図１）を用いることにな
り、、伝熱面積は図７に示す従来技術のそれと同じであ
るから、吸熱量は図７に示す従来技術の高圧蒸発器４と
ほぼ同じであり、高圧蒸発器区域の太い実線（本発明）
と太い点線（従来技術）の吸熱量軸の長さはほぼ同じで
ある。このように高圧蒸発器での吸熱量は同じであるの
で、蒸発量はほぼ同じである。
【００５８】一方、蒸気を過熱するための高圧過熱器と
しては本実施例では高圧過熱器２と高温側高圧蒸発器２
０が用いられることになり、本実施例の高圧過熱器での
吸熱量が、従来技術のそれ（図７の高圧過熱器２のみ）
に比べて大である。その様子は図４において、高圧過熱
器区域で、太い実線と太い点線の吸熱量軸での長さで表
されている。高圧過熱器区域で吸熱量が多い結果、過熱
蒸気温度は本発明（太い実線）の場合、従来技術（太い
点線）に比べて上昇する。
しては本実施例では高圧過熱器２と高温側高圧蒸発器２
０が用いられることになり、本実施例の高圧過熱器での
吸熱量が、従来技術のそれ（図７の高圧過熱器２のみ）
に比べて大である。その様子は図４において、高圧過熱
器区域で、太い実線と太い点線の吸熱量軸での長さで表
されている。高圧過熱器区域で吸熱量が多い結果、過熱
蒸気温度は本発明（太い実線）の場合、従来技術（太い
点線）に比べて上昇する。
【００５９】ところで、ガスタービンの定常運転時負荷
は、２５、５０、７５、８０、１００％という様に離散
的数値で設定される。そして、ガスタービンの排ガス温
度は、負荷が８０％で最も高温となる。ガスタービン排
ガス温度は、ガスタービン入口での流体（空気＋燃料）
の平均温度と重量の関数である。負荷１００％のときの
流体流量を１００％とすれば、負荷８０％では、流体流
量は８０％程度となる。したがって、負荷８０％での排
ガス温度は流体の量が少ないだけ高温になる。
は、２５、５０、７５、８０、１００％という様に離散
的数値で設定される。そして、ガスタービンの排ガス温
度は、負荷が８０％で最も高温となる。ガスタービン排
ガス温度は、ガスタービン入口での流体（空気＋燃料）
の平均温度と重量の関数である。負荷１００％のときの
流体流量を１００％とすれば、負荷８０％では、流体流
量は８０％程度となる。したがって、負荷８０％での排
ガス温度は流体の量が少ないだけ高温になる。
【００６０】したがって８０％負荷以下の幾つかの負荷
数値を排ガス温度の高い負荷条件とし、それ以下を排ガ
ス温度の低い負荷条件とし、前述の（１）、（２）の弁
操作を行い、必要に応じて過熱蒸気減温器１９の冷却水
の給水流量の信号で流量調整弁２５の開度を決定する。
数値を排ガス温度の高い負荷条件とし、それ以下を排ガ
ス温度の低い負荷条件とし、前述の（１）、（２）の弁
操作を行い、必要に応じて過熱蒸気減温器１９の冷却水
の給水流量の信号で流量調整弁２５の開度を決定する。
【００６１】本発明の他の実施例を図５に示す。本実施
例は、高圧過熱器２、２１が再熱器３をはさんで２ヶ所
に配置されている。すなわち、図５では、図１に示され
た排熱回収ボイラに比べて高温側高圧蒸発器２０の他に
低温側高圧過熱器２１が設けられている。そして高圧ド
ラム１３から高温側高圧蒸発器２０への給水配管には流
量調整弁２５を設け、高温側高圧蒸発器２０から高圧ド
ラム１３への流体配管には開閉弁２６が設けられてい
る。高圧ドラム１３からの流体（蒸気、水）の出入用の
配管（流量調整弁２５、開閉弁２６をそれぞれ備えてい
る）の他に高圧ドラム１３からの蒸気配管に開閉弁２９
を設けており、また高温側高圧蒸発器２０から開閉弁２
７を介して高圧過熱器２への蒸気配管が設けられてい
る。
例は、高圧過熱器２、２１が再熱器３をはさんで２ヶ所
に配置されている。すなわち、図５では、図１に示され
た排熱回収ボイラに比べて高温側高圧蒸発器２０の他に
低温側高圧過熱器２１が設けられている。そして高圧ド
ラム１３から高温側高圧蒸発器２０への給水配管には流
量調整弁２５を設け、高温側高圧蒸発器２０から高圧ド
ラム１３への流体配管には開閉弁２６が設けられてい
る。高圧ドラム１３からの流体（蒸気、水）の出入用の
配管（流量調整弁２５、開閉弁２６をそれぞれ備えてい
る）の他に高圧ドラム１３からの蒸気配管に開閉弁２９
を設けており、また高温側高圧蒸発器２０から開閉弁２
７を介して高圧過熱器２への蒸気配管が設けられてい
る。
【００６２】さらに、高圧ドラム１３からの蒸気は低温
側高圧過熱器２１を経由して高圧過熱器２へ送られる構
成になっている。すなわち、排熱回収ボイラ１内には排
ガス上流側より下流側に向けて順に高圧過熱器２、再熱
器３、低温側高圧過熱器２１、高温側高圧蒸発器２０及
び高圧蒸発器４、中圧過熱器５、高圧二次節炭器６、低
圧過熱器７、中圧蒸発器８、高圧一次節炭器９、中圧節
炭器１０、低圧蒸発器１１、低圧節炭器１２の各伝熱面
が配置されている。
側高圧過熱器２１を経由して高圧過熱器２へ送られる構
成になっている。すなわち、排熱回収ボイラ１内には排
ガス上流側より下流側に向けて順に高圧過熱器２、再熱
器３、低温側高圧過熱器２１、高温側高圧蒸発器２０及
び高圧蒸発器４、中圧過熱器５、高圧二次節炭器６、低
圧過熱器７、中圧蒸発器８、高圧一次節炭器９、中圧節
炭器１０、低圧蒸発器１１、低圧節炭器１２の各伝熱面
が配置されている。
【００６３】さらに、高圧蒸発器４の上方に高圧ドラム
１３、中圧蒸発器８の上方に中圧ドラム１４、低圧蒸発
器１１の上方に低圧ドラム１５が配置されている。
１３、中圧蒸発器８の上方に中圧ドラム１４、低圧蒸発
器１１の上方に低圧ドラム１５が配置されている。
【００６４】高圧ドラム１３から流量調整弁２５を経由
して高温側高圧蒸発器２０に給水配管が設けられ、さら
にその高温側高圧蒸発器２０から開閉弁２６を経由して
高圧ドラム１３に流体配管が設けられている。この場合
も、先の実施例（図１）で説明したのと同一の理由で高
圧ドラム１３において高温側高圧蒸発器２０への高圧蒸
発器４のそれよりも低いものとする。
して高温側高圧蒸発器２０に給水配管が設けられ、さら
にその高温側高圧蒸発器２０から開閉弁２６を経由して
高圧ドラム１３に流体配管が設けられている。この場合
も、先の実施例（図１）で説明したのと同一の理由で高
圧ドラム１３において高温側高圧蒸発器２０への高圧蒸
発器４のそれよりも低いものとする。
【００６５】また、高圧ドラム１３から、開閉弁２９を
設けた配管を経由して高温側高圧蒸発器２０を接続し、
さらに高温側高圧蒸発器２０から、開閉弁２７を設けた
蒸気配管を経由して高圧過熱器２へ接続している。
設けた配管を経由して高温側高圧蒸発器２０を接続し、
さらに高温側高圧蒸発器２０から、開閉弁２７を設けた
蒸気配管を経由して高圧過熱器２へ接続している。
【００６６】さらに、高圧ドラム１３から低温側高圧過
熱器２１を経由し、高圧過熱器２への蒸気配管も設けら
れている。
熱器２１を経由し、高圧過熱器２への蒸気配管も設けら
れている。
【００６７】このような構成をした排熱回収ボイラにお
いて、排ガス温度が規定値より高温になる負荷条件の
時、制御器３１からの信号により、（１）流量調整弁２
５および開閉弁２６を開とし、開閉弁２７、２９を閉と
する。
いて、排ガス温度が規定値より高温になる負荷条件の
時、制御器３１からの信号により、（１）流量調整弁２
５および開閉弁２６を開とし、開閉弁２７、２９を閉と
する。
【００６８】この弁操作により、高圧ドラム１３からの
圧縮水は、高温側高圧蒸発器２０および高圧蒸発器４に
送られ、吸熱して水と水蒸気の二相流となり、高圧ドラ
ム１３で分離され飽和蒸気を発生する。
圧縮水は、高温側高圧蒸発器２０および高圧蒸発器４に
送られ、吸熱して水と水蒸気の二相流となり、高圧ドラ
ム１３で分離され飽和蒸気を発生する。
【００６９】この飽和蒸気は高圧ドラム１３から低温側
高圧過熱器２１に送られ、過熱蒸気となり、引き続いて
高圧過熱器２に送られ、さらに高温の過熱蒸気となり図
示しない高圧タービンに送られる。
高圧過熱器２１に送られ、過熱蒸気となり、引き続いて
高圧過熱器２に送られ、さらに高温の過熱蒸気となり図
示しない高圧タービンに送られる。
【００７０】また、排ガス温度が規定値より低い温度に
なる負荷条件のとき制御器３１からの信号により、
（２）流量調整弁２５および開閉弁２６を閉とし、開閉
弁２７、２９を開とする。
なる負荷条件のとき制御器３１からの信号により、
（２）流量調整弁２５および開閉弁２６を閉とし、開閉
弁２７、２９を開とする。
【００７１】この弁操作により、高圧蒸発器４のみで発
生した飽和蒸気は、高温側高圧蒸発器２０と、低温側高
圧過熱器２１を並列に通過して過熱蒸気となり、続いて
高圧過熱器２に送られ吸熱し、さらに高温の過熱蒸気と
なって高圧タービンに送られる。
生した飽和蒸気は、高温側高圧蒸発器２０と、低温側高
圧過熱器２１を並列に通過して過熱蒸気となり、続いて
高圧過熱器２に送られ吸熱し、さらに高温の過熱蒸気と
なって高圧タービンに送られる。
【００７２】本実施例での低温側高圧過熱器２１と、高
温側高圧蒸発器２０の伝熱面の面積の和は、先の実施例
（図１）での高温側高圧蒸発器２０のそれに概略等しい
とする。
温側高圧蒸発器２０の伝熱面の面積の和は、先の実施例
（図１）での高温側高圧蒸発器２０のそれに概略等しい
とする。
【００７３】したがって、排ガス温度が低い時の負荷条
件の場合は、本実施例と先の実施例では排熱回収ボイラ
の構造はほぼ同一であるので蒸気温度、吸熱量の挙動は
同一である。
件の場合は、本実施例と先の実施例では排熱回収ボイラ
の構造はほぼ同一であるので蒸気温度、吸熱量の挙動は
同一である。
【００７４】しかし、排ガス温度が高い時の負荷条件の
場合は、先の実施例に比べて低温側高圧過熱器２１が存
在する分、飽和蒸気の発生量は少なく、過熱蒸気の吸熱
量は低温側高圧過熱器２１が存在する分多くなる。した
がって、構造は錯雑になるが、排ガス温度の変化する時
に、本実施例の高圧過熱器２の出口蒸気温度、吸熱量比
の変化は、先の実施例ほど極端ではないという利点があ
る。
場合は、先の実施例に比べて低温側高圧過熱器２１が存
在する分、飽和蒸気の発生量は少なく、過熱蒸気の吸熱
量は低温側高圧過熱器２１が存在する分多くなる。した
がって、構造は錯雑になるが、排ガス温度の変化する時
に、本実施例の高圧過熱器２の出口蒸気温度、吸熱量比
の変化は、先の実施例ほど極端ではないという利点があ
る。
【００７５】本発明の他の実施例を図６に示す。本実施
例は、高温側高圧蒸発器２０に蒸発減温器３２を設けた
例である。図１と同一機能を奏する部材、装置は同一番
号を付し、その説明は省略する。
例は、高温側高圧蒸発器２０に蒸発減温器３２を設けた
例である。図１と同一機能を奏する部材、装置は同一番
号を付し、その説明は省略する。
【００７６】図６では、開閉弁２６が設けられた高温側
高圧蒸発器２０から高圧ドラム１３へ流体（水と蒸気の
混合流体）が流れる流体配管に温度計３３と圧力計３４
が設けられている。また、開閉弁２７が設けられた高温
側高圧蒸発器２０から高圧過熱器２へ蒸気を流す蒸気配
管にも温度計３６と圧力計３７が設けられている。
高圧蒸発器２０から高圧ドラム１３へ流体（水と蒸気の
混合流体）が流れる流体配管に温度計３３と圧力計３４
が設けられている。また、開閉弁２７が設けられた高温
側高圧蒸発器２０から高圧過熱器２へ蒸気を流す蒸気配
管にも温度計３６と圧力計３７が設けられている。
【００７７】そして、図１に示す実施例と同様に、ガス
タービンからの排ガスが高温になる高負荷条件の時、制
御器３１からの信号により、前述（１）の弁操作すなわ
ち、流量調整弁２５、開閉弁２６、流量調整弁３０は開
で、開閉弁２７、２９は閉とする。この操作により、高
圧ドラム１３からの圧縮水が高温側高圧蒸発器２０へ移
動し、二相流となり高圧ドラム１３で飽和蒸気が分離さ
れる。これら２つの高圧蒸発器４、２０中を移動するこ
とにより発生した飽和蒸気は、流動調整弁３０を経由し
て高圧過熱器２に送られ、過熱蒸気となって高圧タービ
ン（図示されず）に送られる。このとき、温度計３３と
圧力計３４の信号により減温器制御器３５は蒸気減温器
３２に冷却水を噴霧させる。
タービンからの排ガスが高温になる高負荷条件の時、制
御器３１からの信号により、前述（１）の弁操作すなわ
ち、流量調整弁２５、開閉弁２６、流量調整弁３０は開
で、開閉弁２７、２９は閉とする。この操作により、高
圧ドラム１３からの圧縮水が高温側高圧蒸発器２０へ移
動し、二相流となり高圧ドラム１３で飽和蒸気が分離さ
れる。これら２つの高圧蒸発器４、２０中を移動するこ
とにより発生した飽和蒸気は、流動調整弁３０を経由し
て高圧過熱器２に送られ、過熱蒸気となって高圧タービ
ン（図示されず）に送られる。このとき、温度計３３と
圧力計３４の信号により減温器制御器３５は蒸気減温器
３２に冷却水を噴霧させる。
【００７８】また、ガスタービンからの排ガス温度が低
くなる低負荷条件の時は、制御器３１からの信号によ
り、前述（２）の弁操作、すなわち、流量調整弁２５、
開閉弁２６を閉とし、開閉弁２７、２９と流量調整弁３
０を開とする。
くなる低負荷条件の時は、制御器３１からの信号によ
り、前述（２）の弁操作、すなわち、流量調整弁２５、
開閉弁２６を閉とし、開閉弁２７、２９と流量調整弁３
０を開とする。
【００７９】この操作により、高圧ドラム１３よりの飽
和蒸気の一部が開閉弁２９を経由して、高温側高圧蒸発
器２０へ送られ、高温側高圧蒸発器２０で過熱蒸気とな
って開閉弁２７と高圧過熱器２を経由して高圧タービン
（図示せず）へ送られ、高圧ドラム１３よりの飽和蒸気
の残った部分は流量調整弁３０を経由して高圧過熱器２
へ送られ、過熱蒸気となって高圧タービンへ送られる。
このとき、温度計３６と圧力計３７の信号により減温器
制御器３５は蒸気減温器３２に冷却水を噴霧させる。
和蒸気の一部が開閉弁２９を経由して、高温側高圧蒸発
器２０へ送られ、高温側高圧蒸発器２０で過熱蒸気とな
って開閉弁２７と高圧過熱器２を経由して高圧タービン
（図示せず）へ送られ、高圧ドラム１３よりの飽和蒸気
の残った部分は流量調整弁３０を経由して高圧過熱器２
へ送られ、過熱蒸気となって高圧タービンへ送られる。
このとき、温度計３６と圧力計３７の信号により減温器
制御器３５は蒸気減温器３２に冷却水を噴霧させる。
【００８０】このような高温側高圧蒸発器２０を高圧蒸
発器あるいは高圧過熱器として用いる際の弁切り替え時
に、高温側高圧蒸発器２０の蒸気減温器３２に冷却水を
噴霧することで、管内圧力が急激に変化することなく流
体系の安定性を図ることができる。
発器あるいは高圧過熱器として用いる際の弁切り替え時
に、高温側高圧蒸発器２０の蒸気減温器３２に冷却水を
噴霧することで、管内圧力が急激に変化することなく流
体系の安定性を図ることができる。
【００８１】本発明によれば、排ガス温度が高くなる時
にでも高圧過熱器出口での過熱蒸気温度は大巾に上昇す
ることはないので、過熱蒸気減温器からの冷却水の噴霧
量は減少する。その結果、熱疲労による高圧過熱器内面
のクラック発生はなくなる。
にでも高圧過熱器出口での過熱蒸気温度は大巾に上昇す
ることはないので、過熱蒸気減温器からの冷却水の噴霧
量は減少する。その結果、熱疲労による高圧過熱器内面
のクラック発生はなくなる。
【００８２】また、排ガス温度が低くなる時には、吸熱
分を過熱蒸気用にするので過熱蒸気温度はそれほど下が
らず、補助燃料も不要となる。
分を過熱蒸気用にするので過熱蒸気温度はそれほど下が
らず、補助燃料も不要となる。
【図１】 本発明の実施例の排熱回収ボイラの系統図で
ある。
ある。
【図２】 図１のボイラの制御図の説明図である。
【図３】 図１の実施例の排ガス温度が高い場合の蒸気
温度と伝熱面別吸熱量の関係を示す図である。
温度と伝熱面別吸熱量の関係を示す図である。
【図４】 図１の実施例の排ガス温度が低い場合の蒸気
温度と伝熱面別吸熱量の関係を示す図である。
温度と伝熱面別吸熱量の関係を示す図である。
【図５】 本発明の他の実施例の排熱回収ボイラの系統
図である。
図である。
【図６】 本発明の他の実施例の排熱回収ボイラの系統
図である。
図である。
【図７】 従来技術の排熱回収ボイラの系統図である。
１ 排熱回収ボイラ ２ 高圧過熱器 ３ 再熱器 ４ 高圧蒸発器 ５ 中圧過熱器 ６ 高圧二次節炭
器 ７ 低圧過熱器 ８ 中圧蒸発器 ９ 高圧一次節炭器 １０ 中圧節炭器 １１ 低圧蒸発器 １２ 低圧節炭器 １３ 高圧ドラム １４ 中圧ドラム １５ 低圧ドラム １６ 中圧給水ポ
ンプ １７ 高圧給水ポンプ １８ 再熱蒸気減
温器 １９ 過熱蒸気減温器 ２０ 高温側高圧
蒸発器 ２５、３０ 流量調整弁 ２６、２７、２９
開閉弁 ２８ 分岐蒸気配管 ３１ 制御器 ３２ 蒸気減温器 ３３、３６ 温度
計 ３４、３７ 圧力計 ３５ 減温器制御
器
器 ７ 低圧過熱器 ８ 中圧蒸発器 ９ 高圧一次節炭器 １０ 中圧節炭器 １１ 低圧蒸発器 １２ 低圧節炭器 １３ 高圧ドラム １４ 中圧ドラム １５ 低圧ドラム １６ 中圧給水ポ
ンプ １７ 高圧給水ポンプ １８ 再熱蒸気減
温器 １９ 過熱蒸気減温器 ２０ 高温側高圧
蒸発器 ２５、３０ 流量調整弁 ２６、２７、２９
開閉弁 ２８ 分岐蒸気配管 ３１ 制御器 ３２ 蒸気減温器 ３３、３６ 温度
計 ３４、３７ 圧力計 ３５ 減温器制御
器
Claims (14)
- 【請求項１】 ガスタービンからの排ガス流路に設けら
れ、少なくとも高圧過熱器と高圧蒸発器と高圧ドラムを
備え、高圧過熱器と高圧蒸発器とを高圧ドラムを介して
配管接続した排熱回収ボイラにおいて、 高圧過熱器と高圧蒸発器の間に、高圧過熱器または高圧
蒸発器として切り替え使用可能な高温側高圧蒸発器を設
けたことを特徴とする排熱回収ボイラ。 - 【請求項２】 高温側高圧蒸発器に減温器を設けたこと
を特徴とする請求項１記載の排熱回収ボイラ。 - 【請求項３】 高圧ドラムと高温側高圧蒸発器との間に
循環給水配管と循環流体配管を設け、 高圧ドラムから高温側高圧蒸発器への前記循環給水配管
には第一流量調整弁を設け、 高温側高圧蒸発器から高圧ドラムへの前記循環流体配管
には第一開閉弁を設け、 高圧ドラムから高圧過熱器への蒸気配管に第二流量調整
弁を設け、該第二流量調整弁の上流側の高圧ドラムから
高圧過熱器への蒸気配管には高温側高圧蒸発器への分岐
蒸気配管を設け、該分岐蒸気配管には第二開閉弁を設
け、 高温側高圧蒸発器と高圧過熱器との間に蒸気配管を設
け、該蒸気配管に第三開閉弁を設けたことを特徴とする
請求項１または２記載の排熱回収ボイラ。 - 【請求項４】 流量調整弁と開閉弁は外部からの信号に
より、前記弁の内の所要の弁操作を行う制御装置を設け
て、該制御装置により所要の弁の開閉制御がなされ、高
温側高圧蒸発器を高圧過熱器または高圧蒸発器として使
用することを特徴とする請求項３記載の排熱回収ボイ
ラ。 - 【請求項５】 高温側高圧蒸発器への高圧ドラムからの
給水配管の取出し口は、高圧蒸発器への高圧ドラムから
の給水配管の取出し口より低い位置に設けることを特徴
とする請求項３または４のいずれかに記載の排熱回収ボ
イラ。 - 【請求項６】 ガスタービンからの排ガス流路に設けら
れ、少なくとも高圧過熱器と高圧蒸発器と高圧ドラムを
備え、高圧過熱器と高圧蒸発器とを高圧ドラムを介して
配管接続した排熱回収ボイラにおいて、 高圧過熱器と高圧蒸発器の間に高温側高圧蒸発器と低温
側高圧過熱器を設け、高温側高圧蒸発器を高圧過熱器ま
たは高圧蒸発器として切り替えて使用できるようにした
ことを特徴とする排熱回収ボイラ。 - 【請求項７】 高温側高圧蒸発器には減温器を設けたこ
とを特徴とする請求項６記載の排熱回収ボイラ。 - 【請求項８】 高圧ドラムと高温側高圧蒸発器との間に
循環給水配管と循環流体配管を設け、 高圧ドラムから高温側高圧蒸発器への前記循環給水配管
には第一流量調整弁を設け、 高温側高圧蒸発器から高圧ドラムへの前記循環流体配管
には第一開閉弁を設け、 高圧ドラムと高温側高圧蒸発器との間に蒸気配管を設
け、該蒸気配管には第二開閉弁を設け、 高温側高圧蒸発器と高圧過熱器の間には蒸気配管を設
け、該蒸気配管には第三開閉弁を設け、 前記第二開閉弁の上流側の高圧ドラムから高温側高圧蒸
発器への蒸気配管から分岐させて高圧ドラムから低温側
高圧過熱器への分岐蒸気配管を設け、 低温側高圧過熱器から高圧過熱器への蒸気配管を設け、
該蒸気配管を第三開閉弁の後流側で高温側高圧蒸発器か
ら高圧過熱器への蒸気配管と合流させたことを特徴とす
る請求項６または７記載の排熱回収ボイラ。 - 【請求項９】 流量調整弁と開閉弁は外部からの信号に
より、前記弁の内の所要の弁操作を行う制御装置を設け
て、該制御装置により所要の弁の開閉制御がなされ、高
温側高圧蒸発器を高圧過熱器または高圧蒸発器として使
用することを特徴とする請求項８記載の排熱回収ボイ
ラ。 - 【請求項１０】 高温側高圧蒸発器への高圧ドラムから
の給水配管の取出し口は、高圧蒸発器への高圧ドラムか
らの給水配管の取出し口より低い位置に設けることを特
徴とする請求項８または９記載の排熱回収ボイラ。 - 【請求項１１】 請求項１、２、６または７記載の排熱
回収ボイラにおいて、 排ガス温度が規定値より高温になるボイラ負荷条件のと
きは、高温側高圧蒸発器を高圧蒸発器として用い、排ガ
ス温度が規定値より低温になるボイラ負荷条件のとき
は、高温側高圧蒸発器を高圧過熱器として用いることを
特徴とする排熱回収ボイラの運転方法。 - 【請求項１２】 請求項１、２、６または７記載の排熱
回収ボイラにおいて、 排ガス温度が規定値より高温になるボイラ負荷条件のと
きは、高温側高圧蒸発器を高圧蒸発器として用い、排ガ
ス温度が規定値より低温になるボイラ負荷条件のとき
は、高温側高圧蒸発器を高圧過熱器として用い、 さらにボイラ負荷条件により高温側高圧蒸発器を高圧蒸
発器あるいは高圧過熱器として用いる際の運転切り替え
時に、高温側高圧蒸発器の減温器に冷却水を流すことを
特徴とする排熱回収ボイラの運転方法。 - 【請求項１３】 請求項３ないし５のいずれかに記載の
排熱回収ボイラにおいて、 排ガス温度が規定値より高温になるボイラ負荷条件のと
きは、第一流量調整弁と第一開閉弁と第二流量調整弁を
開とし、第二開閉弁と第三開閉弁を閉とし、 排ガス温度が規定値より低温になるボイラ負荷条件のと
きは、第一流量調整弁と第一開閉弁を閉とし、第二流量
調整弁と第二開閉弁と第三開閉弁を開とすることを特徴
とする排熱回収ボイラの運転方法。 - 【請求項１４】 請求項８ないし１０のいずれかに記載
の排熱回収ボイラにおいて、 排ガス温度が規定値より高温になるボイラ負荷条件のと
きは、第一流量調整弁と第一開閉弁を開とし、第二開閉
弁と第三開閉弁とを閉とし、 排ガス温度が規定値より低温になるボイラ負荷条件のと
きは、第一流量調整弁と第一開閉弁を閉とし、第二開閉
弁と第三開閉弁を開とすることを特徴とする排熱回収ボ
イラの運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP592196A JPH09196301A (ja) | 1996-01-17 | 1996-01-17 | 排熱回収ボイラとその運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP592196A JPH09196301A (ja) | 1996-01-17 | 1996-01-17 | 排熱回収ボイラとその運転方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09196301A true JPH09196301A (ja) | 1997-07-29 |
Family
ID=11624368
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP592196A Pending JPH09196301A (ja) | 1996-01-17 | 1996-01-17 | 排熱回収ボイラとその運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09196301A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007133071A2 (en) * | 2007-04-18 | 2007-11-22 | Nem B.V. | Bottom-fed steam generator with separator and downcomer conduit |
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