JP2971629B2 - 排熱回収ボイラ - Google Patents
排熱回収ボイラInfo
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- JP2971629B2 JP2971629B2 JP18405091A JP18405091A JP2971629B2 JP 2971629 B2 JP2971629 B2 JP 2971629B2 JP 18405091 A JP18405091 A JP 18405091A JP 18405091 A JP18405091 A JP 18405091A JP 2971629 B2 JP2971629 B2 JP 2971629B2
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- drum
- economizer
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- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は排熱回収ボイラ装置に係
り、特にコンバインドガスタービンプラント用の混圧型
排熱回収ボイラに関するものである。
り、特にコンバインドガスタービンプラント用の混圧型
排熱回収ボイラに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】急増する電力需要に応えるために大容量
の火力発電所が建設されているが、これらのボイラは部
分負荷時においても高い発電効率を得るために変圧運転
を行なうことが要求されている。これは最近の電力需要
の特徴として、原子力発電の伸びと共に、負荷の最大と
最小の差も増大し、火力発電はベースロード用から負荷
調整用へと移行する傾向にある。つまり、火力発電を負
荷調整用として運転する場合、ボイラ負荷を常に全負荷
で運転されるものは少なく、負荷を７５％負荷、５０％
負荷、２５％負荷へと負荷を上げ、下げして運転した
り、運転を停止するなど、いわゆる毎日起動停止（Ｄａ
ｉｌｙ Ｓｔａｒｔ Ｓｔｏｐ以下単にＤＳＳという）
運転などを行なつて中間負荷を担い、このＤＳＳ運転に
よつて電力需要の多い昼間のみ運転し、夜間は運転を停
止して発電効率を向上させるのである。例えば高効率発
電の一環として、最近コンバインドガスタービンプラン
トが注目されている。このコンバインドガスタービンプ
ラントは、まずガスタービンによる発電を行なうと共
に、ガスタービンから排出される排ガス中の排熱を排熱
回収ボイラによつて熱回収し、この排熱回収ボイラで発
生した蒸気によつて蒸気タービンを作動させて発電する
ものである。このようにコンバインドガスタービンプラ
ントはガスタービンによる発電と、蒸気タービンによる
発電を同時に行なうために発電効率が高いうえ、ガスタ
ービンの特性である負荷応答性に優れ、このために急激
な電力需要の上昇，下降にも十分対応でき、負荷追従性
にも優れており、ＤＳＳ運転を行なうには好都合であ
る。
の火力発電所が建設されているが、これらのボイラは部
分負荷時においても高い発電効率を得るために変圧運転
を行なうことが要求されている。これは最近の電力需要
の特徴として、原子力発電の伸びと共に、負荷の最大と
最小の差も増大し、火力発電はベースロード用から負荷
調整用へと移行する傾向にある。つまり、火力発電を負
荷調整用として運転する場合、ボイラ負荷を常に全負荷
で運転されるものは少なく、負荷を７５％負荷、５０％
負荷、２５％負荷へと負荷を上げ、下げして運転した
り、運転を停止するなど、いわゆる毎日起動停止（Ｄａ
ｉｌｙ Ｓｔａｒｔ Ｓｔｏｐ以下単にＤＳＳという）
運転などを行なつて中間負荷を担い、このＤＳＳ運転に
よつて電力需要の多い昼間のみ運転し、夜間は運転を停
止して発電効率を向上させるのである。例えば高効率発
電の一環として、最近コンバインドガスタービンプラン
トが注目されている。このコンバインドガスタービンプ
ラントは、まずガスタービンによる発電を行なうと共
に、ガスタービンから排出される排ガス中の排熱を排熱
回収ボイラによつて熱回収し、この排熱回収ボイラで発
生した蒸気によつて蒸気タービンを作動させて発電する
ものである。このようにコンバインドガスタービンプラ
ントはガスタービンによる発電と、蒸気タービンによる
発電を同時に行なうために発電効率が高いうえ、ガスタ
ービンの特性である負荷応答性に優れ、このために急激
な電力需要の上昇，下降にも十分対応でき、負荷追従性
にも優れており、ＤＳＳ運転を行なうには好都合であ
る。
【０００３】図３はコンバインドガスタービンプラント
の概略系統図である。図３において、空気供給管１から
の燃焼用空気Ａと燃料供給管２からの燃料Ｆを燃焼器３
で混合して燃焼させ、その燃焼ガスでガスタービン４を
回転させガスタービン４による発電を行なう。ガスター
ビン４を回転させた排ガスＧは排熱回収ボイラ５の排ガ
ス通路６へ導入される。この排ガス通路６には下流側か
ら上流へ低圧節炭器７，低圧蒸発器８および低圧ドラム
９からなる低圧ボイラ１０と、高圧節炭器１１，高圧蒸
発器１２，高圧ドラム１３および過熱器１４からなる高
圧ボイラ１５が配置されている。
の概略系統図である。図３において、空気供給管１から
の燃焼用空気Ａと燃料供給管２からの燃料Ｆを燃焼器３
で混合して燃焼させ、その燃焼ガスでガスタービン４を
回転させガスタービン４による発電を行なう。ガスター
ビン４を回転させた排ガスＧは排熱回収ボイラ５の排ガ
ス通路６へ導入される。この排ガス通路６には下流側か
ら上流へ低圧節炭器７，低圧蒸発器８および低圧ドラム
９からなる低圧ボイラ１０と、高圧節炭器１１，高圧蒸
発器１２，高圧ドラム１３および過熱器１４からなる高
圧ボイラ１５が配置されている。
【０００４】一方、被加熱流体である給水ＷF は給水ポ
ンプ１６より給水管１７を経て低圧節炭器７に供給さ
れ、所定の温度までに予熱された後、低圧ドラム給水管
１８を通り低圧ドラム９に供給される。低圧ドラム９に
供給された給水ＷF は、低圧ドラム９の低圧下降管１９
を経て低圧蒸発器８，低圧ドラム９の順で自然循環また
は強制循環され、その間に加熱されて低圧ドラム９内で
水と蒸気に分離された後、水は再び低圧下降管１９，低
圧蒸発器８および低圧ドラム９へと再循環されるが、蒸
気は低圧主蒸気管２０より蒸気タービン２１へ供給され
る。
ンプ１６より給水管１７を経て低圧節炭器７に供給さ
れ、所定の温度までに予熱された後、低圧ドラム給水管
１８を通り低圧ドラム９に供給される。低圧ドラム９に
供給された給水ＷF は、低圧ドラム９の低圧下降管１９
を経て低圧蒸発器８，低圧ドラム９の順で自然循環また
は強制循環され、その間に加熱されて低圧ドラム９内で
水と蒸気に分離された後、水は再び低圧下降管１９，低
圧蒸発器８および低圧ドラム９へと再循環されるが、蒸
気は低圧主蒸気管２０より蒸気タービン２１へ供給され
る。
【０００５】他方、低圧節炭器７の出口で分流された高
温水ＷR の一部はボイラ移送ポンプ２２より高圧給水管
２３を経て高圧節炭器１１に供給され、所定の温度まで
予熱された後、高圧ドラム給水管２４を通り高圧ドラム
１３に供給される。高圧ドラム１３に供給された高温水
ＷR は低圧ボイラ１０と同様に高圧ドラム１３の高圧下
降管２５を経て高圧蒸発器１２，高圧ドラム１３の順で
循環し、高圧ドラム１３内で分離された蒸気はドラム蒸
気出口管２６を経て過熱器１４へ送られ、ここでさらに
昇温された後、高圧主蒸気管２７より蒸気タービン２１
へ供給され、蒸気タービン２１による発電を行なう。
温水ＷR の一部はボイラ移送ポンプ２２より高圧給水管
２３を経て高圧節炭器１１に供給され、所定の温度まで
予熱された後、高圧ドラム給水管２４を通り高圧ドラム
１３に供給される。高圧ドラム１３に供給された高温水
ＷR は低圧ボイラ１０と同様に高圧ドラム１３の高圧下
降管２５を経て高圧蒸発器１２，高圧ドラム１３の順で
循環し、高圧ドラム１３内で分離された蒸気はドラム蒸
気出口管２６を経て過熱器１４へ送られ、ここでさらに
昇温された後、高圧主蒸気管２７より蒸気タービン２１
へ供給され、蒸気タービン２１による発電を行なう。
【０００６】なお、高圧ドラム１３で分離された水は、
高圧下降管２５，高圧蒸発器１２，高圧ドラム１３へと
再循環される。そして、高圧ドラム１３および低圧ドラ
ム９の給水レベルはそれぞれ高圧ドラム給水弁２８，低
圧ドラム給水弁２９を操作して給水量が制御される。
高圧下降管２５，高圧蒸発器１２，高圧ドラム１３へと
再循環される。そして、高圧ドラム１３および低圧ドラ
ム９の給水レベルはそれぞれ高圧ドラム給水弁２８，低
圧ドラム給水弁２９を操作して給水量が制御される。
【０００７】他方、蒸気タービン２１で蒸気タービン２
１を回転させた蒸気は復水器３０で水となり、給水ポン
プ１６より再び排熱回収ボイラ５へ給水される。この給
水管１７の給水ＷF は約３０℃と低温であるために、そ
のままの給水温度で低圧節炭器７へ給水されると低圧節
炭器７で低温腐蝕が発生するので、低圧ボイラ１０，高
圧ボイラ１５内の高温水ＷR と混合させて、低温腐蝕が
おこらない所定の温度まで給水温度を昇温させて、低圧
節炭器７へ給水する必要がある。つまり、高圧給水管２
３の高温水ＷR の一部はボイラ移送ポンプ２２の出口か
ら再循環流量調整弁３２を有する再循環流路３３を経て
給水管１７へ供給され、低圧節炭器７の低温腐蝕を防止
している。
１を回転させた蒸気は復水器３０で水となり、給水ポン
プ１６より再び排熱回収ボイラ５へ給水される。この給
水管１７の給水ＷF は約３０℃と低温であるために、そ
のままの給水温度で低圧節炭器７へ給水されると低圧節
炭器７で低温腐蝕が発生するので、低圧ボイラ１０，高
圧ボイラ１５内の高温水ＷR と混合させて、低温腐蝕が
おこらない所定の温度まで給水温度を昇温させて、低圧
節炭器７へ給水する必要がある。つまり、高圧給水管２
３の高温水ＷR の一部はボイラ移送ポンプ２２の出口か
ら再循環流量調整弁３２を有する再循環流路３３を経て
給水管１７へ供給され、低圧節炭器７の低温腐蝕を防止
している。
【０００８】なお、３１は発電機、３４はガスタービン
４の排ガスＧ中の窒素酸化物を除去するために高圧蒸発
器１２と高圧節炭器１１の間、あるいは高圧蒸発器１２
の中間に配置される脱硝装置、３５は過熱蒸気連絡管、
３６は過熱蒸気止弁、３７は圧力調整弁である。
４の排ガスＧ中の窒素酸化物を除去するために高圧蒸発
器１２と高圧節炭器１１の間、あるいは高圧蒸発器１２
の中間に配置される脱硝装置、３５は過熱蒸気連絡管、
３６は過熱蒸気止弁、３７は圧力調整弁である。
【０００９】以上の説明はコンバインドガスタービンプ
ラントにおける排ガス、給水、蒸気等の一般的な流れを
説明したものであるが、以下低圧節炭器７、高圧節炭器
１１の低圧ドラム給水管１８、高圧ドラム給水管２４に
高圧ドラム給水弁２８、低圧ドラム給水弁２９を配置し
ている理由について説明する。
ラントにおける排ガス、給水、蒸気等の一般的な流れを
説明したものであるが、以下低圧節炭器７、高圧節炭器
１１の低圧ドラム給水管１８、高圧ドラム給水管２４に
高圧ドラム給水弁２８、低圧ドラム給水弁２９を配置し
ている理由について説明する。
【００１０】ガスタービン４の排ガス特性を図４に示す
が排ガス量は図４の曲線Ｂで示すようにガスタービン負
荷が低負荷になつてもほとんど変化が少ないが、排ガス
温度は図４の曲線Ｃで示すようにガスタービン負荷が低
負荷になるほど下がつてくる。従つて、低負荷では排ガ
ス温度の低下に伴なつて蒸発量が減少し、給水量も低下
するが、排ガス量はほとんど変化しないため、節炭器
７，１１で蒸気が発生する現象が生じる。この場合、ウ
オーターハンマーの発生等により付着機器を損傷する恐
れがあるため、従来は、給水ポンプ１６、移送ポンプ２
２の流量が減少してくると吐出圧力が高くなる特性を利
用して、節炭器７，１１の出口に位置する低圧ドラム給
水管１８、高圧ドラム給水管２４に高圧ドラム給水弁２
８、低圧ドラム給水弁２９を設置して、節炭器７，１１
を低負荷時に昇圧して、蒸気発生を防止していた。今ま
でのプラントでは運転圧力が高圧系で約６０ｋｇ／ｃｍ
2 ｇ、低圧系で約１０ｋｇ／ｃｍ2 ｇを比較的低い圧力
であつたため、節炭器７，１１の高圧ドラム給水弁２
８、低圧ドラム給水弁２９の差圧も約５から１００ｋｇ
／ｃｍ2 と小さく、問題は無かつた。
が排ガス量は図４の曲線Ｂで示すようにガスタービン負
荷が低負荷になつてもほとんど変化が少ないが、排ガス
温度は図４の曲線Ｃで示すようにガスタービン負荷が低
負荷になるほど下がつてくる。従つて、低負荷では排ガ
ス温度の低下に伴なつて蒸発量が減少し、給水量も低下
するが、排ガス量はほとんど変化しないため、節炭器
７，１１で蒸気が発生する現象が生じる。この場合、ウ
オーターハンマーの発生等により付着機器を損傷する恐
れがあるため、従来は、給水ポンプ１６、移送ポンプ２
２の流量が減少してくると吐出圧力が高くなる特性を利
用して、節炭器７，１１の出口に位置する低圧ドラム給
水管１８、高圧ドラム給水管２４に高圧ドラム給水弁２
８、低圧ドラム給水弁２９を設置して、節炭器７，１１
を低負荷時に昇圧して、蒸気発生を防止していた。今ま
でのプラントでは運転圧力が高圧系で約６０ｋｇ／ｃｍ
2 ｇ、低圧系で約１０ｋｇ／ｃｍ2 ｇを比較的低い圧力
であつたため、節炭器７，１１の高圧ドラム給水弁２
８、低圧ドラム給水弁２９の差圧も約５から１００ｋｇ
／ｃｍ2 と小さく、問題は無かつた。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】しかし、最近ガスター
ビンの燃焼温度の高温化に伴なつて、排熱回収ボイラの
蒸気圧力も高くなり高効率化が指向されている。この場
合、圧力は高圧系で約１００から１５０ｋｇ／ｃｍ2 ｇ
となり高圧ドラム給水弁２８、低圧ドラム給水弁２９の
差圧も約５から２００ｋｇ／ｃｍ2 と非常に高差圧とな
り、このために高圧ドラム給水弁２８、低圧圧ドラム給
水弁２９のエロージョン等の問題が生じる。本発明は従
来技術の欠点を解消しようとするもので、その目的とす
るところは給水弁の差圧を低減し、しかも節炭器での蒸
気発生を防止することができる排熱回収ボイラを提供す
ることにある。
ビンの燃焼温度の高温化に伴なつて、排熱回収ボイラの
蒸気圧力も高くなり高効率化が指向されている。この場
合、圧力は高圧系で約１００から１５０ｋｇ／ｃｍ2 ｇ
となり高圧ドラム給水弁２８、低圧ドラム給水弁２９の
差圧も約５から２００ｋｇ／ｃｍ2 と非常に高差圧とな
り、このために高圧ドラム給水弁２８、低圧圧ドラム給
水弁２９のエロージョン等の問題が生じる。本発明は従
来技術の欠点を解消しようとするもので、その目的とす
るところは給水弁の差圧を低減し、しかも節炭器での蒸
気発生を防止することができる排熱回収ボイラを提供す
ることにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は前述の目的を達
成するために、給水ポンプの出口と節炭器の入口を給水
管で接続すると共に、節炭器の出口とドラムの入口をド
ラム給水弁を有するドラム給水管で接続し、このドラム
給水弁で前記節炭器の圧力を調整する排熱回収ボイラに
おいて、前記節炭器の出口側に給水温度検出器と給水圧
力検出器を設けると共に、前記節炭器の入口側の給水管
に入口調節弁を設け、前記給水温度検出器で検出した給
水温度に相当する飽和圧力を前記給水圧力検出器で検出
した給水圧力が下まわらないように、前記入口調節弁を
制御する圧力制御器を設けたことを特徴とするものであ
る。
成するために、給水ポンプの出口と節炭器の入口を給水
管で接続すると共に、節炭器の出口とドラムの入口をド
ラム給水弁を有するドラム給水管で接続し、このドラム
給水弁で前記節炭器の圧力を調整する排熱回収ボイラに
おいて、前記節炭器の出口側に給水温度検出器と給水圧
力検出器を設けると共に、前記節炭器の入口側の給水管
に入口調節弁を設け、前記給水温度検出器で検出した給
水温度に相当する飽和圧力を前記給水圧力検出器で検出
した給水圧力が下まわらないように、前記入口調節弁を
制御する圧力制御器を設けたことを特徴とするものであ
る。
【００１３】
【作用】節炭器の圧力をドラム給水弁と調節弁で分担す
るので、給水弁の差圧を低減でき、給水弁のエロージヨ
ン、節炭器でのスチーミングが防止できる。
るので、給水弁の差圧を低減でき、給水弁のエロージヨ
ン、節炭器でのスチーミングが防止できる。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を用いて説明す
る。図１は本発明の実施例に係る排熱回収ボイラの要部
系統図、図２は縦軸に圧力と給水温度、横軸にガスター
ビン負荷を示した特性曲線図である。図１および図３に
おいて、符号１１から符号２８は従来のものと同一のも
のを示す。３８は高圧給水管２３に設けた入口調節弁、
３９は圧力検出器、４０は給水温度検出器、４１は圧力
制御器、４２は高圧ドラム給水管２４に設けた出口調節
弁である。また、図２の曲線Ｄは高圧給水ポンプ（ボイ
ラ移送ポンプ）出口の圧力、曲線Ｅは高圧ドラム１３の
運転圧力、曲線Ｈは高圧節炭器１１の出口給水温度に相
当する飽和圧力、曲線Ｉは高圧節炭器１１の運転圧力、
曲線Ｊは高圧節炭器１１の出口給水温度をそれぞれ示
す。
る。図１は本発明の実施例に係る排熱回収ボイラの要部
系統図、図２は縦軸に圧力と給水温度、横軸にガスター
ビン負荷を示した特性曲線図である。図１および図３に
おいて、符号１１から符号２８は従来のものと同一のも
のを示す。３８は高圧給水管２３に設けた入口調節弁、
３９は圧力検出器、４０は給水温度検出器、４１は圧力
制御器、４２は高圧ドラム給水管２４に設けた出口調節
弁である。また、図２の曲線Ｄは高圧給水ポンプ（ボイ
ラ移送ポンプ）出口の圧力、曲線Ｅは高圧ドラム１３の
運転圧力、曲線Ｈは高圧節炭器１１の出口給水温度に相
当する飽和圧力、曲線Ｉは高圧節炭器１１の運転圧力、
曲線Ｊは高圧節炭器１１の出口給水温度をそれぞれ示
す。
【００１５】従来技術のように高圧節炭器１１の出口の
みに高圧ドラム給水弁２８を１台設置した場合、低負荷
において図２に示すように、非常に大きな差圧Ｋを高圧
ドラム給水弁２８で負担することになり、高圧ドラム給
水弁２８のエロージヨン発生により寿命が短くなつた
り、騒音が大きくなる問題がある。これに対し、本発明
の実施例においては図１に示すように高圧節炭器１１の
高圧給水管２３にも入口調節弁３８を設置し、高圧節炭
器１１出口の給水温度を給水温度検出器４０で検出し高
圧節炭器１１の運転圧力（図２の曲線Ｉ）を高圧節炭器
１１で蒸気が発生しない飽和圧力（図２の曲線Ｈ）以上
に制御することによつて、高圧ドラム給水弁２８の差圧
Ｋを図２に示すように高圧ドラム給水弁２８と入口調節
弁３８でその差圧Ｌ，Ｍを分担し、低減するのである。
これによりエロージヨン、騒音の問題も生じ無くなる。
みに高圧ドラム給水弁２８を１台設置した場合、低負荷
において図２に示すように、非常に大きな差圧Ｋを高圧
ドラム給水弁２８で負担することになり、高圧ドラム給
水弁２８のエロージヨン発生により寿命が短くなつた
り、騒音が大きくなる問題がある。これに対し、本発明
の実施例においては図１に示すように高圧節炭器１１の
高圧給水管２３にも入口調節弁３８を設置し、高圧節炭
器１１出口の給水温度を給水温度検出器４０で検出し高
圧節炭器１１の運転圧力（図２の曲線Ｉ）を高圧節炭器
１１で蒸気が発生しない飽和圧力（図２の曲線Ｈ）以上
に制御することによつて、高圧ドラム給水弁２８の差圧
Ｋを図２に示すように高圧ドラム給水弁２８と入口調節
弁３８でその差圧Ｌ，Ｍを分担し、低減するのである。
これによりエロージヨン、騒音の問題も生じ無くなる。
【００１６】
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば、節炭器での蒸気発生を
防止することができるとともに弁の差圧を低減できエロ
ージヨン及び騒音を防止できる。
防止することができるとともに弁の差圧を低減できエロ
ージヨン及び騒音を防止できる。
【図１】本発明の実施例に係る排熱回収ボイラの要部系
統図である。
統図である。
【図２】縦軸に圧力および給水温度、横軸にガスタービ
ン負荷を示した特性曲線図である。
ン負荷を示した特性曲線図である。
【図３】コンバインドガスタービンプラントの概略系統
図である。
図である。
【図４】縦軸に排ガス量および排ガス温度、横軸にガス
タービン負荷を示した特性曲線図である。
タービン負荷を示した特性曲線図である。
７ 低圧節炭器 ９ 低圧ドラム １１ 高圧節炭器 １３ 高圧ドラム １７ 給水管 １８ 低圧ドラム給水管 ２３ 高圧給水管 ２４ 高圧ドラム給水管 ２８ 高圧ドラム給水弁 ２９ 低圧ドラム給水弁 ３８ 入口調節弁 ４２ 出口調節弁
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F22B 1/18 F22D 1/12 F22D 5/34
Claims (1)
- 【請求項１】 給水ポンプの出口と節炭器の入口を給水
管で接続すると共に、節炭器の出口とドラムの入口をド
ラム給水弁を有するドラム給水管で接続し、このドラム
給水弁で前記節炭器の圧力を調整する排熱回収ボイラに
おいて、 前記節炭器の出口側に給水温度検出器と給水圧力検出器
を設けると共に、前記節炭器の入口側の給水管に入口調
節弁を設け、 前記給水温度検出器で検出した給水温度に相当する飽和
圧力を前記給水圧力検出器で検出した給水圧力が下まわ
らないように、前記入口調節弁を制御する圧力制御器を
設けた ことを特徴とする排熱回収ボイラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18405091A JP2971629B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 排熱回収ボイラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18405091A JP2971629B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 排熱回収ボイラ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0510501A JPH0510501A (ja) | 1993-01-19 |
| JP2971629B2 true JP2971629B2 (ja) | 1999-11-08 |
Family
ID=16146499
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18405091A Expired - Fee Related JP2971629B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 排熱回収ボイラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2971629B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6415219B2 (ja) * | 2014-09-26 | 2018-10-31 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ボイラ、コンバインドサイクルプラント並びにボイラの運転方法 |
-
1991
- 1991-06-28 JP JP18405091A patent/JP2971629B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0510501A (ja) | 1993-01-19 |
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