JPH06241005A - 複合発電設備 - Google Patents
複合発電設備Info
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- JPH06241005A JPH06241005A JP5051471A JP5147193A JPH06241005A JP H06241005 A JPH06241005 A JP H06241005A JP 5051471 A JP5051471 A JP 5051471A JP 5147193 A JP5147193 A JP 5147193A JP H06241005 A JPH06241005 A JP H06241005A
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- power generation
- boiler
- generation facility
- heat recovery
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- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
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- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 温度制御装置で、排熱回収熱交換器３から蒸
気出口流路３２，３３を介して、ボイラ発電設備へ送ら
れる蒸気１５の温度、及び、外部の発電機出力指令信
号、並に、大気温度信号に基づき排熱回収熱交換器３の
蒸気入口流路３０，３１に設けられた流量調節弁３４，
３５の開度を調整して蒸気１５の流量を制御し、排熱回
収熱交換器３における蒸気温度を制御するようにする。 【効果】 ボイラ発電設備１とガスタービン発電設備２
とを並設して出力増大を図り、ガスタービン発電設備２
からの排ガス２１とボイラ発電設備１からの蒸気１５及
びボイラ水５とを排熱回収熱交換器３及びガス給水加熱
器３ａで熱交換させて設備全体としての熱効率の向上を
図ると共に、常に安定した運転状態を得る。
気出口流路３２，３３を介して、ボイラ発電設備へ送ら
れる蒸気１５の温度、及び、外部の発電機出力指令信
号、並に、大気温度信号に基づき排熱回収熱交換器３の
蒸気入口流路３０，３１に設けられた流量調節弁３４，
３５の開度を調整して蒸気１５の流量を制御し、排熱回
収熱交換器３における蒸気温度を制御するようにする。 【効果】 ボイラ発電設備１とガスタービン発電設備２
とを並設して出力増大を図り、ガスタービン発電設備２
からの排ガス２１とボイラ発電設備１からの蒸気１５及
びボイラ水５とを排熱回収熱交換器３及びガス給水加熱
器３ａで熱交換させて設備全体としての熱効率の向上を
図ると共に、常に安定した運転状態を得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、複合発電設備に関する
ものである。
ものである。
【０００２】
【従来の技術】現在、ボイラ発電設備とガスタービン発
電設備とを並設することにより、全体としての出力増大
を図ると共に、ガスタービン発電設備で発生した排ガス
の熱を利用してボイラ発電設備の蒸気を過熱させること
により、設備全体としての熱効率向上を図るようにした
複合発電設備が検討されている。
電設備とを並設することにより、全体としての出力増大
を図ると共に、ガスタービン発電設備で発生した排ガス
の熱を利用してボイラ発電設備の蒸気を過熱させること
により、設備全体としての熱効率向上を図るようにした
複合発電設備が検討されている。
【０００３】図６は、現在検討中の複合発電設備を示し
ており、図中、１はボイラ発電設備、２はガスタービン
発電設備、３は排熱回収熱交換器、３ａはガス給水加熱
器である。
ており、図中、１はボイラ発電設備、２はガスタービン
発電設備、３は排熱回収熱交換器、３ａはガス給水加熱
器である。
【０００４】そして、上記ボイラ発電設備１では、復水
器４に溜まったボイラ水５を復水ポンプ６で低圧給水加
熱器７へ送り、低圧給水加熱器７で後述する蒸気タービ
ン１７，２０からの蒸気（いわゆるタービン抽気８）に
より加熱し、脱気器９で脱気した後、給水ポンプ１０で
高圧化して高圧給水加熱器１１へ送り、高圧給水加熱器
１１で前記タービン抽気８によって更に加熱しボイラ本
体１２へと送る。
器４に溜まったボイラ水５を復水ポンプ６で低圧給水加
熱器７へ送り、低圧給水加熱器７で後述する蒸気タービ
ン１７，２０からの蒸気（いわゆるタービン抽気８）に
より加熱し、脱気器９で脱気した後、給水ポンプ１０で
高圧化して高圧給水加熱器１１へ送り、高圧給水加熱器
１１で前記タービン抽気８によって更に加熱しボイラ本
体１２へと送る。
【０００５】ボイラ本体１２へ送られたボイラ水５は、
節炭器１３、蒸発器１４で加熱・蒸発され、図示しない
気水分離器で気水分離された後、分離された蒸気１５が
過熱器１６で過熱され、高圧蒸気タービン１７へ送られ
て、発電機１８を駆動するのに用いられる。
節炭器１３、蒸発器１４で加熱・蒸発され、図示しない
気水分離器で気水分離された後、分離された蒸気１５が
過熱器１６で過熱され、高圧蒸気タービン１７へ送られ
て、発電機１８を駆動するのに用いられる。
【０００６】高圧蒸気タービン１７を駆動した蒸気１５
は、再び、ボイラ本体１２の再熱器１９へ送られ、再熱
器１９で再過熱された後、低圧蒸気タービン２０へ送ら
れ、発電機１８の駆動に利用された後、前記復水器４へ
送られ、復水器４で凝縮されてボイラ水５とされる。
は、再び、ボイラ本体１２の再熱器１９へ送られ、再熱
器１９で再過熱された後、低圧蒸気タービン２０へ送ら
れ、発電機１８の駆動に利用された後、前記復水器４へ
送られ、復水器４で凝縮されてボイラ水５とされる。
【０００７】一方、前記ガスタービン発電設備２で発生
された排ガス２１は、排ガスダクト２２を介して煙突２
３へと送られて、煙突２３から大気へ放出され、途中、
排ガスダクト２２に設けられた排熱回収熱交換器３によ
って、前記ボイラ発電設備１の過熱器１６、及び、再熱
器１９の入側から分岐された蒸気１５の一部を、それぞ
れ、排熱回収熱交換器３の過熱器２４，２５、再熱器２
６，２７で過熱し、ボイラ発電設備１の過熱器１６、及
び、再熱器１９の出側へ戻し、排熱回収熱交換器３の出
側に設けられたガス給水加熱器３ａによって、高圧給水
加熱器１１、及び低圧給水加熱器７の入側から分岐され
たボイラ水５の一部を、それぞれガス給水加熱器３ａで
加熱し、高圧給水加熱器、低圧給水加熱器の出側へ戻す
ようになっている。
された排ガス２１は、排ガスダクト２２を介して煙突２
３へと送られて、煙突２３から大気へ放出され、途中、
排ガスダクト２２に設けられた排熱回収熱交換器３によ
って、前記ボイラ発電設備１の過熱器１６、及び、再熱
器１９の入側から分岐された蒸気１５の一部を、それぞ
れ、排熱回収熱交換器３の過熱器２４，２５、再熱器２
６，２７で過熱し、ボイラ発電設備１の過熱器１６、及
び、再熱器１９の出側へ戻し、排熱回収熱交換器３の出
側に設けられたガス給水加熱器３ａによって、高圧給水
加熱器１１、及び低圧給水加熱器７の入側から分岐され
たボイラ水５の一部を、それぞれガス給水加熱器３ａで
加熱し、高圧給水加熱器、低圧給水加熱器の出側へ戻す
ようになっている。
【０００８】そして、排熱回収熱交換器３における蒸気
温度制御は、ボイラ発電設備１の高圧給水加熱器１１入
側のボイラ水５をスプレー流路２８，２９を介して取出
し、過熱器２４，２５、再熱器２６，２７の中間位置へ
スプレーすることによって行われていた。
温度制御は、ボイラ発電設備１の高圧給水加熱器１１入
側のボイラ水５をスプレー流路２８，２９を介して取出
し、過熱器２４，２５、再熱器２６，２７の中間位置へ
スプレーすることによって行われていた。
【０００９】尚、３０，３１はボイラ発電設備１から排
熱回収熱交換器３への蒸気入口流路、３２，３３は排熱
回収熱交換器３からボイラ発電設備１への蒸気出口流路
である。
熱回収熱交換器３への蒸気入口流路、３２，３３は排熱
回収熱交換器３からボイラ発電設備１への蒸気出口流路
である。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の複合発電設備には、以下のような問題があった。
来の複合発電設備には、以下のような問題があった。
【００１１】即ち、上記したボイラ発電設備１では、タ
ービン抽気８を低圧給水加熱器７や高圧給水加熱器１１
などへ導いて熱源として利用させることにより、復水器
４へ流入する低圧蒸気タービン２０からの蒸気１５の流
量を減少させて、熱効率の向上が図られているが、前記
したように排熱回収熱交換器３の蒸気温度制御用とし
て、ボイラ発電設備１の高圧給水加熱器１１入側からス
プレーに必要なボイラ水５を取出した場合、その分だけ
高圧給水加熱器１１で加熱すべきボイラ水５の量が減少
するので、高圧給水加熱器１１が必要とするタービン抽
気８の量が減少し、設備全体の熱効率の向上が得られな
くなってしまう。
ービン抽気８を低圧給水加熱器７や高圧給水加熱器１１
などへ導いて熱源として利用させることにより、復水器
４へ流入する低圧蒸気タービン２０からの蒸気１５の流
量を減少させて、熱効率の向上が図られているが、前記
したように排熱回収熱交換器３の蒸気温度制御用とし
て、ボイラ発電設備１の高圧給水加熱器１１入側からス
プレーに必要なボイラ水５を取出した場合、その分だけ
高圧給水加熱器１１で加熱すべきボイラ水５の量が減少
するので、高圧給水加熱器１１が必要とするタービン抽
気８の量が減少し、設備全体の熱効率の向上が得られな
くなってしまう。
【００１２】また複合発電設備であるため、ボイラ発電
設備１とガスタービン発電設備２とを協調して運転する
必要があり、ガスタービン発電設備２の排ガス温度、排
ガス量は、図７に示すようにガスタービン発電設備２の
出力によって決まるが、これらは、図８に示すように同
一出力であっても大気温度に応じて変動する。
設備１とガスタービン発電設備２とを協調して運転する
必要があり、ガスタービン発電設備２の排ガス温度、排
ガス量は、図７に示すようにガスタービン発電設備２の
出力によって決まるが、これらは、図８に示すように同
一出力であっても大気温度に応じて変動する。
【００１３】このため、大気温度の変化によって排熱回
収熱交換器３の収熱量が大きく変化し、排熱回収熱交換
器３の蒸気温度制御用スプレーに必要なボイラ水５の流
量も大きく変化するので、熱効率に大きな影響を与えて
しまう。
収熱交換器３の収熱量が大きく変化し、排熱回収熱交換
器３の蒸気温度制御用スプレーに必要なボイラ水５の流
量も大きく変化するので、熱効率に大きな影響を与えて
しまう。
【００１４】本発明は、上述の実情に鑑み、設備全体の
熱効率の向上を図ると共に、常に安定した運転状態が得
られるようにした複合発電設備を提供することを目的と
するものである。
熱効率の向上を図ると共に、常に安定した運転状態が得
られるようにした複合発電設備を提供することを目的と
するものである。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明は、ボイラ発電設
備とガスタービン発電設備とを並設すると共に、ガスタ
ービン発電設備からの排ガスとボイラ発電設備からの蒸
気とを熱交換させる排熱回収熱交換器、及びガスタービ
ン発電設備からの排ガスとボイラ発電設備からのボイラ
水とを熱交換させるガス給水加熱器を設け、排熱回収熱
交換器の蒸気入口流路にボイラ発電設備からの蒸気の流
量を調節する流量調節弁を設け、排熱回収熱交換器の蒸
気出口流路の蒸気温度と、発電機出力指令信号と、大気
温度信号とに基づいて、前記流量調節弁の開度を調整さ
せる温度制御装置を設けたことを特徴とする複合発電設
備にかかるものである。
備とガスタービン発電設備とを並設すると共に、ガスタ
ービン発電設備からの排ガスとボイラ発電設備からの蒸
気とを熱交換させる排熱回収熱交換器、及びガスタービ
ン発電設備からの排ガスとボイラ発電設備からのボイラ
水とを熱交換させるガス給水加熱器を設け、排熱回収熱
交換器の蒸気入口流路にボイラ発電設備からの蒸気の流
量を調節する流量調節弁を設け、排熱回収熱交換器の蒸
気出口流路の蒸気温度と、発電機出力指令信号と、大気
温度信号とに基づいて、前記流量調節弁の開度を調整さ
せる温度制御装置を設けたことを特徴とする複合発電設
備にかかるものである。
【００１６】
【作用】本発明の作用は以下の通りである。
【００１７】ボイラ発電設備とガスタービン発電設備と
を並設することにより出力増大を図ると共に、ガスター
ビン発電設備からの排ガスとボイラ発電設備からの蒸気
及びボイラ水とを排熱回収熱交換器及びガス給水加熱器
で熱交換させることにより、設備全体としての熱効率の
向上を図るようにする。
を並設することにより出力増大を図ると共に、ガスター
ビン発電設備からの排ガスとボイラ発電設備からの蒸気
及びボイラ水とを排熱回収熱交換器及びガス給水加熱器
で熱交換させることにより、設備全体としての熱効率の
向上を図るようにする。
【００１８】そして、温度制御装置で排熱回収熱交換器
から蒸気出口流路を介してボイラ発電設備へ送られる蒸
気の温度、及び、外部の発電機出力指令信号、並に大気
温度信号に基づき、排熱回収熱交換器の蒸気入口流路に
設けられた流量調節弁の開度を調整させ、ボイラ発電設
備から排熱回収熱交換器へ供給される蒸気の流量を制御
することにより、排熱回収熱交換器における蒸気温度が
制御されるので、スプレーによる温度制御を行う必要が
なくなり、スプレーするために生じる熱効率の低下の問
題が解消され、設備全体としての熱効率向上が得られ、
又、発電機出力指令や大気温度の変化に拘らず、常に安
定した運転状態を得ることができる。
から蒸気出口流路を介してボイラ発電設備へ送られる蒸
気の温度、及び、外部の発電機出力指令信号、並に大気
温度信号に基づき、排熱回収熱交換器の蒸気入口流路に
設けられた流量調節弁の開度を調整させ、ボイラ発電設
備から排熱回収熱交換器へ供給される蒸気の流量を制御
することにより、排熱回収熱交換器における蒸気温度が
制御されるので、スプレーによる温度制御を行う必要が
なくなり、スプレーするために生じる熱効率の低下の問
題が解消され、設備全体としての熱効率向上が得られ、
又、発電機出力指令や大気温度の変化に拘らず、常に安
定した運転状態を得ることができる。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ説
明する。
明する。
【００２０】図１は、本発明の一実施例である。
【００２１】図中、１はボイラ発電設備、２はガスター
ビン発電設備、３は排熱回収熱交換器、３ａはガス給水
加熱器である。
ビン発電設備、３は排熱回収熱交換器、３ａはガス給水
加熱器である。
【００２２】又、４はボイラ発電設備１の復水器、５は
ボイラ水、６は復水器４の出側に設けられた復水ポン
プ、７は復水ポンプ６の出側に設けられた低圧給水加熱
器、８は低圧給水加熱器７の熱源として用いられるター
ビン抽気、９は低圧給水加熱器７の出側に設けられた脱
気器、１０は脱気器９の出側に設けられた給水ポンプ、
１１は給水ポンプ１０の出側に設けられた高圧給水加熱
器、１２は高圧給水加熱器１１の出側に設けられたボイ
ラ本体、１３はボイラ本体１２の内部に設けられた節炭
器、１４は節炭器１３の出側に設けられた蒸発器、１５
はボイラ本体１２の内部で発生された蒸気、１６は蒸発
器１４の出側に設けられた過熱器である。
ボイラ水、６は復水器４の出側に設けられた復水ポン
プ、７は復水ポンプ６の出側に設けられた低圧給水加熱
器、８は低圧給水加熱器７の熱源として用いられるター
ビン抽気、９は低圧給水加熱器７の出側に設けられた脱
気器、１０は脱気器９の出側に設けられた給水ポンプ、
１１は給水ポンプ１０の出側に設けられた高圧給水加熱
器、１２は高圧給水加熱器１１の出側に設けられたボイ
ラ本体、１３はボイラ本体１２の内部に設けられた節炭
器、１４は節炭器１３の出側に設けられた蒸発器、１５
はボイラ本体１２の内部で発生された蒸気、１６は蒸発
器１４の出側に設けられた過熱器である。
【００２３】１７はボイラ発電設備１の高圧蒸気タービ
ン、１８は高圧蒸気タービン１７に接続された発電機、
１９は過熱器１６出側に設けられた再熱器、２０は高圧
蒸気タービン１７に接続された低圧蒸気タービンであ
る。
ン、１８は高圧蒸気タービン１７に接続された発電機、
１９は過熱器１６出側に設けられた再熱器、２０は高圧
蒸気タービン１７に接続された低圧蒸気タービンであ
る。
【００２４】２１はガスタービン発電設備２で発生した
排ガス、２２は排ガス２１が流れる排ガスダクト、２３
は排ガス２１を大気に放出させる煙突である。
排ガス、２２は排ガス２１が流れる排ガスダクト、２３
は排ガス２１を大気に放出させる煙突である。
【００２５】２４，２５は排熱回収熱交換器３内部に設
けられた過熱器、２６，２７は排熱回収熱交換器３内部
に設けられた再熱器である。
けられた過熱器、２６，２７は排熱回収熱交換器３内部
に設けられた再熱器である。
【００２６】３０，３１はボイラ発電設備１の過熱器１
６、再熱器１９から排熱回収熱交換器３の過熱器２４、
再熱器２６への蒸気入口流路、３２，３３は排熱回収熱
交換器３の過熱器２５、再熱器２７からボイラ発電設備
１の過熱器１６、再熱器１９への蒸気出口流路である。
６、再熱器１９から排熱回収熱交換器３の過熱器２４、
再熱器２６への蒸気入口流路、３２，３３は排熱回収熱
交換器３の過熱器２５、再熱器２７からボイラ発電設備
１の過熱器１６、再熱器１９への蒸気出口流路である。
【００２７】そして、排熱回収熱交換器３の過熱器２
４、再熱器２６への各蒸気入口流路３０，３１に、それ
ぞれボイラ発電設備１の過熱器１６、再熱器１９の入側
からの蒸気１５の流量を調節する流量調節弁３４，３５
を設ける。
４、再熱器２６への各蒸気入口流路３０，３１に、それ
ぞれボイラ発電設備１の過熱器１６、再熱器１９の入側
からの蒸気１５の流量を調節する流量調節弁３４，３５
を設ける。
【００２８】排熱回収熱交換器３の各過熱器２５、再熱
器２７からボイラ発電設備１の過熱器１６、再熱器１９
への蒸気出口流路３２，３３にボイラ発電設備１の過熱
器１６、再熱器１９の出側へ送られる蒸気１５の温度を
検出する温度検出器３６，３７を設ける。
器２７からボイラ発電設備１の過熱器１６、再熱器１９
への蒸気出口流路３２，３３にボイラ発電設備１の過熱
器１６、再熱器１９の出側へ送られる蒸気１５の温度を
検出する温度検出器３６，３７を設ける。
【００２９】そして、図２に示すように、外部からの発
電機出力指令信号３８を入力すると、図３の関係に基づ
き、蒸気温度設定値３９を出力する関数発生器４０を設
け、該関数発生器４０からの蒸気温度設定値３９と、前
記温度検出器３６，３７で検出した蒸気温度４１との偏
差を取る減算器４２を設け、該減算器４２で求めた偏差
４３を所要の制御信号４４に変換する比例積分制御器４
５を設ける。
電機出力指令信号３８を入力すると、図３の関係に基づ
き、蒸気温度設定値３９を出力する関数発生器４０を設
け、該関数発生器４０からの蒸気温度設定値３９と、前
記温度検出器３６，３７で検出した蒸気温度４１との偏
差を取る減算器４２を設け、該減算器４２で求めた偏差
４３を所要の制御信号４４に変換する比例積分制御器４
５を設ける。
【００３０】又、外部からの発電機出力指令信号３８を
入力すると、図４の関係に基づき、調節弁開度設定値４
６を出力する関数発生器４７を設けると共に、大気温度
検出器４８からの大気温度信号４９を入力すると、図５
の関係に基づき、調節弁開度補正値５０を出力する関数
発生器５１を設け、各関数発生器４７，５０からの調節
弁開度設定値４６と調節弁開度補正値５０との和を取っ
て補正調節弁開度５２を求める加算器５３を設け、前記
比例積分制御器４５からの制御信号４４と加算器５３か
らの補正調節弁開度５２との和を取って調節弁開度制御
信号５４を求める加算器５５を設ける。
入力すると、図４の関係に基づき、調節弁開度設定値４
６を出力する関数発生器４７を設けると共に、大気温度
検出器４８からの大気温度信号４９を入力すると、図５
の関係に基づき、調節弁開度補正値５０を出力する関数
発生器５１を設け、各関数発生器４７，５０からの調節
弁開度設定値４６と調節弁開度補正値５０との和を取っ
て補正調節弁開度５２を求める加算器５３を設け、前記
比例積分制御器４５からの制御信号４４と加算器５３か
らの補正調節弁開度５２との和を取って調節弁開度制御
信号５４を求める加算器５５を設ける。
【００３１】尚、５６は温度制御装置である。
【００３２】次に、作動について説明する。
【００３３】ボイラ発電設備１及びガスタービン発電設
備２で発電を行わせる過程、及び、排熱回収熱交換器３
でガスタービン発電設備２からの排ガス２１とボイラ発
電設備１の蒸気１５とを熱交換させる過程、並に、ガス
給水加熱器３ａでガスタービン発電設備からの排ガス２
１とボイラ発電設備１のボイラ水５とを熱交換させる過
程については図６と同様なので説明を省略する。
備２で発電を行わせる過程、及び、排熱回収熱交換器３
でガスタービン発電設備２からの排ガス２１とボイラ発
電設備１の蒸気１５とを熱交換させる過程、並に、ガス
給水加熱器３ａでガスタービン発電設備からの排ガス２
１とボイラ発電設備１のボイラ水５とを熱交換させる過
程については図６と同様なので説明を省略する。
【００３４】本発明では、以下のようにして排熱回収熱
交換器３における蒸気温度の制御を行わせる。
交換器３における蒸気温度の制御を行わせる。
【００３５】即ち、先ず、外部からの発電機出力指令信
号３８を、関数発生器４７へ入力して、図４の関係に基
づき、調節弁開度設定値４６を出力させ、該調節弁開度
設定値４６を加算器５３，５５に通し、調節弁開度制御
信号５４として、流量調節弁３４，３５を発電機出力指
令信号３８に応じた基本的な開度に調節させる。
号３８を、関数発生器４７へ入力して、図４の関係に基
づき、調節弁開度設定値４６を出力させ、該調節弁開度
設定値４６を加算器５３，５５に通し、調節弁開度制御
信号５４として、流量調節弁３４，３５を発電機出力指
令信号３８に応じた基本的な開度に調節させる。
【００３６】そして、大気温度検出器４８からの大気温
度信号４９を、関数発生器５１へ入力して、図５の関係
に基づき、調節弁開度補正値５０を出力させ、該調節弁
開度補正値５０を加算器５３で関数発生器４７からの調
節弁開度制御信号５４に加算させて補正調節弁開度５２
とすることにより、前記基本的な開度を、大気温度の変
化に対応するよう補正させる。
度信号４９を、関数発生器５１へ入力して、図５の関係
に基づき、調節弁開度補正値５０を出力させ、該調節弁
開度補正値５０を加算器５３で関数発生器４７からの調
節弁開度制御信号５４に加算させて補正調節弁開度５２
とすることにより、前記基本的な開度を、大気温度の変
化に対応するよう補正させる。
【００３７】一方、外部からの発電機出力指令信号３８
を、関数発生器４０へ入力して、図３の関係に基づき、
蒸気温度設定値３９を出力させ、該関数発生器４０から
の蒸気温度設定値３９と、排熱回収熱交換器３の過熱器
２５、再熱器２７からの各蒸気出口流路３２，３３に設
けられた温度検出器３６，３７で検出した蒸気温度４１
との偏差を減算器４２で取り、該減算器４２で求めた偏
差４３を、比例積分制御器４５で所要の制御信号４４に
変換した後、加算器５５で、比例積分制御器４５からの
制御信号４４と前記加算器５３からの補正調節弁開度５
２との和を取って調節弁開度制御信号５４とすることに
より、蒸気出口流路３２，３３を流れる蒸気１５の温度
が関数発生器４０からの蒸気温度設定値３９と等しくな
るように、前記流量調節弁３４，３５の開度を調整さ
せ、各蒸気入口流路３０，３１から排熱回収熱交換器３
へ流入される蒸気１５の流量を制御させる。
を、関数発生器４０へ入力して、図３の関係に基づき、
蒸気温度設定値３９を出力させ、該関数発生器４０から
の蒸気温度設定値３９と、排熱回収熱交換器３の過熱器
２５、再熱器２７からの各蒸気出口流路３２，３３に設
けられた温度検出器３６，３７で検出した蒸気温度４１
との偏差を減算器４２で取り、該減算器４２で求めた偏
差４３を、比例積分制御器４５で所要の制御信号４４に
変換した後、加算器５５で、比例積分制御器４５からの
制御信号４４と前記加算器５３からの補正調節弁開度５
２との和を取って調節弁開度制御信号５４とすることに
より、蒸気出口流路３２，３３を流れる蒸気１５の温度
が関数発生器４０からの蒸気温度設定値３９と等しくな
るように、前記流量調節弁３４，３５の開度を調整さ
せ、各蒸気入口流路３０，３１から排熱回収熱交換器３
へ流入される蒸気１５の流量を制御させる。
【００３８】これにより、蒸気温度の制御が行われ、ス
プレーによる蒸気温度制御の必要がなくなるので、スプ
レーするために高圧給水加熱器１１へ送られるボイラ水
５が減少されて、高圧給水加熱器１１におけるタービン
抽気８の使用量が減少されることによる熱効率の低下が
防止され、設備全体としての熱効率の向上が得られ、
又、発電機出力指令や大気温度の変化に拘らず、常に安
定した運転状態が得られる。
プレーによる蒸気温度制御の必要がなくなるので、スプ
レーするために高圧給水加熱器１１へ送られるボイラ水
５が減少されて、高圧給水加熱器１１におけるタービン
抽気８の使用量が減少されることによる熱効率の低下が
防止され、設備全体としての熱効率の向上が得られ、
又、発電機出力指令や大気温度の変化に拘らず、常に安
定した運転状態が得られる。
【００３９】尚、本発明は、上述の実施例にのみ限定さ
れるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内に
おいて種々変更を加え得ることは勿論である。
れるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内に
おいて種々変更を加え得ることは勿論である。
【００４０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の複合発電
設備によれば、設備全体の熱効率の向上を得ることがで
きるという優れた効果を奏し得る。
設備によれば、設備全体の熱効率の向上を得ることがで
きるという優れた効果を奏し得る。
【図１】本発明の一実施例の概略全体系統図である。
【図２】図１の制御系統図である。
【図３】発電機出力指令と、蒸気温度設定値との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図４】発電機出力指令と、調節弁開度設定値との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図５】大気温度と、調節弁開度補正値との関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図６】現在検討中の複合発電設備の全体概略系統図で
ある。
ある。
【図７】ガスタービン発電設備の出力と、排ガス量及び
排ガス温度との関係を示すグラフである。
排ガス温度との関係を示すグラフである。
【図８】大気温度と、排ガス量及び排ガス温度との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
１ ボイラ発電設備 ２ ガスタービン発電設備 ３ 排熱回収熱交換器 ３ａ ガス給水加熱器 ５ ボイラ水 １５ 蒸気 ２１ 排ガス ３０，３１ 蒸気入口流路 ３２，３３ 蒸気出口流路 ３４，３５ 流量調節弁 ３８ 発電機出力指令信号 ４１ 蒸気温度 ４９ 大気温度信号 ５６ 温度制御装置
Claims (1)
- 【請求項１】 ボイラ発電設備とガスタービン発電設備
とを並設すると共に、ガスタービン発電設備からの排ガ
スとボイラ発電設備からの蒸気とを熱交換させる排熱回
収熱交換器、及びガスタービン発電設備からの排ガスと
ボイラ発電設備からのボイラ水とを熱交換させるガス給
水加熱器を設け、排熱回収熱交換器の蒸気入口流路にボ
イラ発電設備からの蒸気の流量を調節する流量調節弁を
設け、排熱回収熱交換器の蒸気出口流路の蒸気温度と、
発電機出力指令信号と、大気温度信号とに基づいて、前
記流量調節弁の開度を調整させる温度制御装置を設けた
ことを特徴とする複合発電設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5051471A JPH06241005A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 複合発電設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5051471A JPH06241005A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 複合発電設備 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06241005A true JPH06241005A (ja) | 1994-08-30 |
Family
ID=12887866
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5051471A Pending JPH06241005A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 複合発電設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06241005A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996021800A1 (es) * | 1995-01-11 | 1996-07-18 | Sevillana De Electricidad, S.A. | Procedimiento de mejora para plantas de ciclo combinado con aporte termico paralelo al ciclo de vapor |
| EP0915233A1 (de) * | 1997-11-05 | 1999-05-12 | Asea Brown Boveri AG | Hybridkraftwerk |
| WO2017215804A1 (de) * | 2016-06-17 | 2017-12-21 | Siemens Aktiengesellschaft | Kondensatrezirkulation |
| WO2018014941A1 (de) * | 2016-07-19 | 2018-01-25 | Siemens Aktiengesellschaft | Vertikaler abhitzedampferzeuger |
-
1993
- 1993-02-17 JP JP5051471A patent/JPH06241005A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996021800A1 (es) * | 1995-01-11 | 1996-07-18 | Sevillana De Electricidad, S.A. | Procedimiento de mejora para plantas de ciclo combinado con aporte termico paralelo al ciclo de vapor |
| EP0915233A1 (de) * | 1997-11-05 | 1999-05-12 | Asea Brown Boveri AG | Hybridkraftwerk |
| WO2017215804A1 (de) * | 2016-06-17 | 2017-12-21 | Siemens Aktiengesellschaft | Kondensatrezirkulation |
| CN109312635A (zh) * | 2016-06-17 | 2019-02-05 | 西门子股份公司 | 冷凝物再循环 |
| CN109312635B (zh) * | 2016-06-17 | 2021-02-05 | 西门子股份公司 | 冷凝物再循环 |
| US11008897B2 (en) | 2016-06-17 | 2021-05-18 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | Condensate recirculation |
| WO2018014941A1 (de) * | 2016-07-19 | 2018-01-25 | Siemens Aktiengesellschaft | Vertikaler abhitzedampferzeuger |
| US11118781B2 (en) | 2016-07-19 | 2021-09-14 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | Vertical heat recovery steam generator |
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