JPH09196260A - セラミックフランジと金属製フランジの締結構造 - Google Patents
セラミックフランジと金属製フランジの締結構造Info
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- JPH09196260A JPH09196260A JP8003315A JP331596A JPH09196260A JP H09196260 A JPH09196260 A JP H09196260A JP 8003315 A JP8003315 A JP 8003315A JP 331596 A JP331596 A JP 331596A JP H09196260 A JPH09196260 A JP H09196260A
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- ceramic
- metal
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- Flanged Joints, Insulating Joints, And Other Joints (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 セラミックフランジと金属製フランジとを高
温使用時においてシール性を確保するように締結する。 【解決手段】 セラミックフランジと金属製フランジと
を金属製弾性シールを挟んで対峙して配置し、該両フラ
ンジを挟むように断面コ字状の金属製の締付枠を被せ、
締付枠に螺合した締結ボルトにより金属製フランジをセ
ラミックフランジに押付けるようにしたセラミックフラ
ンジと金属製フランジの締結構造であって、常温から使
用温度までの温度上昇によるセラミックフランジの厚
さ、金属製フランジの厚さおよび締結ボルトの締付枠内
面からの突出部分の長さの各熱膨張量の和を、締付枠内
法の熱膨張量から引いた差が、金属製弾性シールの高温
使用温度における復元可能な弾性変形量以内とする。
温使用時においてシール性を確保するように締結する。 【解決手段】 セラミックフランジと金属製フランジと
を金属製弾性シールを挟んで対峙して配置し、該両フラ
ンジを挟むように断面コ字状の金属製の締付枠を被せ、
締付枠に螺合した締結ボルトにより金属製フランジをセ
ラミックフランジに押付けるようにしたセラミックフラ
ンジと金属製フランジの締結構造であって、常温から使
用温度までの温度上昇によるセラミックフランジの厚
さ、金属製フランジの厚さおよび締結ボルトの締付枠内
面からの突出部分の長さの各熱膨張量の和を、締付枠内
法の熱膨張量から引いた差が、金属製弾性シールの高温
使用温度における復元可能な弾性変形量以内とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は高温ガスタービンの
空気予熱用のセラミックス熱交換器等に使用されるセラ
ミックフランジと金属製フランジの締結構造に関する。
空気予熱用のセラミックス熱交換器等に使用されるセラ
ミックフランジと金属製フランジの締結構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】ガスタービンおよびガスタービンを用い
た複合サイクルの熱効率はタービン入口温度を高めるこ
とにより著しく向上させることができるため、耐熱材料
の開発によりタービンの入口温度の高温化が計られてき
た。近年タービン翼にセラミックスを用いたセラミック
ガスタービンの研究が活発に行われており、セラミック
ガスタービンでは１４００〜１５００℃の入口温度が計
画されている。このようなセラミックガスタービンを用
いた３００ｋＷ級コージェネレーション装置では、コン
プレッサを出て燃焼器に入る空気をガスタービンの排気
と熱交換して予熱するためセラミック熱交換器が計画さ
れている。すなわち、このような高温ガスタービンでは
タービン排気の温度は７００〜８５０℃にも及び、金属
製の熱交換器ではもたないので窒化けい素などのセラミ
ック伝熱管を用いたセラミック熱交換器を使用しなけれ
ばならない。
た複合サイクルの熱効率はタービン入口温度を高めるこ
とにより著しく向上させることができるため、耐熱材料
の開発によりタービンの入口温度の高温化が計られてき
た。近年タービン翼にセラミックスを用いたセラミック
ガスタービンの研究が活発に行われており、セラミック
ガスタービンでは１４００〜１５００℃の入口温度が計
画されている。このようなセラミックガスタービンを用
いた３００ｋＷ級コージェネレーション装置では、コン
プレッサを出て燃焼器に入る空気をガスタービンの排気
と熱交換して予熱するためセラミック熱交換器が計画さ
れている。すなわち、このような高温ガスタービンでは
タービン排気の温度は７００〜８５０℃にも及び、金属
製の熱交換器ではもたないので窒化けい素などのセラミ
ック伝熱管を用いたセラミック熱交換器を使用しなけれ
ばならない。
【０００３】かかるセラミック熱交換器では伝熱管にセ
ラミックスを使用するので管板となるフランジもセラミ
ックスとなる。一方空気ヘッダは金属製なのでそのフラ
ンジも金属製であり、セラミックフランジと金属製フラ
ンジを締結する必要がある。
ラミックスを使用するので管板となるフランジもセラミ
ックスとなる。一方空気ヘッダは金属製なのでそのフラ
ンジも金属製であり、セラミックフランジと金属製フラ
ンジを締結する必要がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このようにセラミック
フランジと金属製フランジとを、通常のフランジ結合の
ように、温度変化による熱膨張量の検討なしに２つのフ
ランジ間にシール材を挟みフランジ外周近くにあけたボ
ルト穴にボルトを挿入してナットで締め付けるやり方で
締結すると、常温ではシールできても、７００℃程度の
高温になると、セラミックフランジの厚さ方向の熱膨張
量が小さいので、２つのフランジの厚さ方向の熱膨張量
の和が、ボルトの熱膨張量よりも小さくなり、シール面
圧が低下してリークが発生する。リークを防ぐため常温
での締付量を増やしてシール面圧を高めても、シールの
弾性限界を越えてしまうので、高温時に復元せず、やは
りリークが発生する。また、セラミックフランジに穴明
けやネジ加工等を施すと、破壊起点となり構造強度上信
頼性が低下する。
フランジと金属製フランジとを、通常のフランジ結合の
ように、温度変化による熱膨張量の検討なしに２つのフ
ランジ間にシール材を挟みフランジ外周近くにあけたボ
ルト穴にボルトを挿入してナットで締め付けるやり方で
締結すると、常温ではシールできても、７００℃程度の
高温になると、セラミックフランジの厚さ方向の熱膨張
量が小さいので、２つのフランジの厚さ方向の熱膨張量
の和が、ボルトの熱膨張量よりも小さくなり、シール面
圧が低下してリークが発生する。リークを防ぐため常温
での締付量を増やしてシール面圧を高めても、シールの
弾性限界を越えてしまうので、高温時に復元せず、やは
りリークが発生する。また、セラミックフランジに穴明
けやネジ加工等を施すと、破壊起点となり構造強度上信
頼性が低下する。
【０００５】本発明は従来技術のかかる問題点に鑑み案
出されたもので、強度上安全性が高いと考えられる構造
で、かつ高温時におけるシール面圧を確保してリークの
発生を防止するセラミックフランジと金属製フランジの
締結構造を提供することを目的とする。
出されたもので、強度上安全性が高いと考えられる構造
で、かつ高温時におけるシール面圧を確保してリークの
発生を防止するセラミックフランジと金属製フランジの
締結構造を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明のセラミックフランジと金属製フランジの締結構
造はセラミックフランジと金属製フランジを金属製弾性
シールを挟んで対峙して配置し、該両フランジを挟むよ
うに断面コ字状の金属製の締付枠を被せ、締付枠に螺合
した締結ボルトにより金属製フランジをセラミックフラ
ンジに押付けるようにしたセラミックフランジと金属製
フランジの締結構造であって、常温から使用温度までの
温度上昇によるセラミックフランジの厚さ、金属製フラ
ンジの厚さおよび締結ボルトの締付枠内面からの突出部
分の長さの各熱膨張量の和を、締付枠内法の熱膨張量か
ら引いた差が、金属製弾性シールの高温使用温度におけ
る復元可能な弾性変形量以内となっている。
本発明のセラミックフランジと金属製フランジの締結構
造はセラミックフランジと金属製フランジを金属製弾性
シールを挟んで対峙して配置し、該両フランジを挟むよ
うに断面コ字状の金属製の締付枠を被せ、締付枠に螺合
した締結ボルトにより金属製フランジをセラミックフラ
ンジに押付けるようにしたセラミックフランジと金属製
フランジの締結構造であって、常温から使用温度までの
温度上昇によるセラミックフランジの厚さ、金属製フラ
ンジの厚さおよび締結ボルトの締付枠内面からの突出部
分の長さの各熱膨張量の和を、締付枠内法の熱膨張量か
ら引いた差が、金属製弾性シールの高温使用温度におけ
る復元可能な弾性変形量以内となっている。
【０００７】また締付枠内面とセラミックフランジとの
間に緩衝材を挟むのが好ましい。
間に緩衝材を挟むのが好ましい。
【０００８】次に本発明の作用を説明する。セラミック
フランジと金属製フランジとを金属製弾性を挟んで配置
し、それに締付枠を被せて、締結ボルトで締付ける。そ
の締付量は金属製弾性シールの復元可能な弾性変形量以
内とする。この状態で使用温度まで昇温すると、セラミ
ックフランジの厚さ、金属製フランジの厚さおよび締結
ボルトの締付枠内面からの突出部分の長さはそれぞれ熱
膨張する。そして締付枠の金属の熱膨張係数が金属製フ
ランジおよび締結ボルトの金属の熱膨張係数より十分小
さくなるようにそれぞれの材質を選定してあるので、セ
ラミックフランジの厚さ、金属製フランジの厚さおよび
締結ボルトの締付枠内面からの突出部分の長さの各熱膨
張量の和を、締付枠内法の熱膨張量から引いた差が、金
属製弾性シールの高温使用温度における弾性変形量以内
とすることができる。従って高温状態でも金属製弾性シ
ールのシール面圧が十分保たれリークが発生することは
ない。
フランジと金属製フランジとを金属製弾性を挟んで配置
し、それに締付枠を被せて、締結ボルトで締付ける。そ
の締付量は金属製弾性シールの復元可能な弾性変形量以
内とする。この状態で使用温度まで昇温すると、セラミ
ックフランジの厚さ、金属製フランジの厚さおよび締結
ボルトの締付枠内面からの突出部分の長さはそれぞれ熱
膨張する。そして締付枠の金属の熱膨張係数が金属製フ
ランジおよび締結ボルトの金属の熱膨張係数より十分小
さくなるようにそれぞれの材質を選定してあるので、セ
ラミックフランジの厚さ、金属製フランジの厚さおよび
締結ボルトの締付枠内面からの突出部分の長さの各熱膨
張量の和を、締付枠内法の熱膨張量から引いた差が、金
属製弾性シールの高温使用温度における弾性変形量以内
とすることができる。従って高温状態でも金属製弾性シ
ールのシール面圧が十分保たれリークが発生することは
ない。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下本発明の１実施形態について
図面を参照しつつ説明する。図１は本発明のセラミック
フランジと金属製フランジの締結構造の側断面図であ
る。図２は締付枠の正面図である。図３は金属製弾性シ
ールの正面図である。図４は図３のＡ−Ａ矢視断面図で
ある。
図面を参照しつつ説明する。図１は本発明のセラミック
フランジと金属製フランジの締結構造の側断面図であ
る。図２は締付枠の正面図である。図３は金属製弾性シ
ールの正面図である。図４は図３のＡ−Ａ矢視断面図で
ある。
【００１０】図１はセラミック熱交換器の一部分であっ
て、窒化けい素などセラミック板（フランジ）とそれに
固着されたセラミック伝熱管とにより構成されたセラミ
ックブロックと金属製フランジを有する空気ヘッダとの
締結構造を示している。なお、このセラミック熱交換器
では伝熱管内を空気が、伝熱管外を排気ガスが流れるよ
うになっている。
て、窒化けい素などセラミック板（フランジ）とそれに
固着されたセラミック伝熱管とにより構成されたセラミ
ックブロックと金属製フランジを有する空気ヘッダとの
締結構造を示している。なお、このセラミック熱交換器
では伝熱管内を空気が、伝熱管外を排気ガスが流れるよ
うになっている。
【００１１】図において１はセラミックフランジであ
り、セラミック伝熱管７が固着されて管板を形成してい
る。２は金属製フランジであり、金属製の空気ヘッダの
一部をなしている。３は金属製弾性シールであり、後に
詳細に説明する。４は金属製の締付枠であり、図のよう
に断面はコ字状である。締付枠４は、図２に示すように
四角の環状の枠体を４ｂ，４ｃの２つ割にしたもので、
一方の側面にタップ穴４ａが複数個あけられている。５
は締結ボルトであってタップ穴４ａと螺合している。６
は緩衝材であり、シリカ、アルミナが主成分のセラミッ
クファイバに無機充填材を加えて、有機バインダで固め
たものである。
り、セラミック伝熱管７が固着されて管板を形成してい
る。２は金属製フランジであり、金属製の空気ヘッダの
一部をなしている。３は金属製弾性シールであり、後に
詳細に説明する。４は金属製の締付枠であり、図のよう
に断面はコ字状である。締付枠４は、図２に示すように
四角の環状の枠体を４ｂ，４ｃの２つ割にしたもので、
一方の側面にタップ穴４ａが複数個あけられている。５
は締結ボルトであってタップ穴４ａと螺合している。６
は緩衝材であり、シリカ、アルミナが主成分のセラミッ
クファイバに無機充填材を加えて、有機バインダで固め
たものである。
【００１２】金属製弾性シール３は図３および図４に示
すようにインコネル等の耐熱合金製で４角の環状に形成
したコイルスプリング３ａに、断面がＣ字状で４角の環
状に形成したステンレス製の内被３ｂを被せ、その外側
に断面がＣ字状で４角の環状に形成したインコネル等の
外被３ｃを被せたものであり、Ｃ字の開口部が外側を向
いていて、Ｃ字を上下に押しつぶすようにして使用す
る。
すようにインコネル等の耐熱合金製で４角の環状に形成
したコイルスプリング３ａに、断面がＣ字状で４角の環
状に形成したステンレス製の内被３ｂを被せ、その外側
に断面がＣ字状で４角の環状に形成したインコネル等の
外被３ｃを被せたものであり、Ｃ字の開口部が外側を向
いていて、Ｃ字を上下に押しつぶすようにして使用す
る。
【００１３】セラミックフランジ１と金属製フランジ２
とは金属製弾性シール３を挟んで対峙して配置されてい
る。両フランジ１，２を挟むように断面コ字状の金属製
の締付枠４が被せてあり、締付枠４に螺合した複数の締
結ボルト５により、金属製フランジ２を弾性シール３を
挟んでセラミックフランジに押付けるようになってい
る。常温から使用温度である７００〜８５０℃まで昇温
すると、セラミックフランジ１の長さＬc 、金属製フラ
ンジ２の厚さＬh および締結ボルト５の締付枠内面４ｄ
からの突出部分の長さＬb はそれぞれ熱膨張するが、そ
れらの熱膨張量の和を、締付枠４の内法Ｌf の熱膨張量
から引いた差が金属製弾性シールの復元可能な弾性変形
量以内になるように金属製フランジ２、締付ボルト５お
よび締付枠４の材質および寸法を選定してあり、シール
面圧は所望の値に保たれ、リークのおそれがない。な
お、緩衝材６および金属製弾性シール３の熱膨張量は小
さいので無視してもよい。また金属製弾性シールの復元
可能な弾性変形量は略４％程度と考えられる。
とは金属製弾性シール３を挟んで対峙して配置されてい
る。両フランジ１，２を挟むように断面コ字状の金属製
の締付枠４が被せてあり、締付枠４に螺合した複数の締
結ボルト５により、金属製フランジ２を弾性シール３を
挟んでセラミックフランジに押付けるようになってい
る。常温から使用温度である７００〜８５０℃まで昇温
すると、セラミックフランジ１の長さＬc 、金属製フラ
ンジ２の厚さＬh および締結ボルト５の締付枠内面４ｄ
からの突出部分の長さＬb はそれぞれ熱膨張するが、そ
れらの熱膨張量の和を、締付枠４の内法Ｌf の熱膨張量
から引いた差が金属製弾性シールの復元可能な弾性変形
量以内になるように金属製フランジ２、締付ボルト５お
よび締付枠４の材質および寸法を選定してあり、シール
面圧は所望の値に保たれ、リークのおそれがない。な
お、緩衝材６および金属製弾性シール３の熱膨張量は小
さいので無視してもよい。また金属製弾性シールの復元
可能な弾性変形量は略４％程度と考えられる。
【００１４】以下上記事項を数式を用いて説明する。セ
ラミックフランジと金属製フランジの締結構造の初期温
度をＴ0 とし各部材の剛性は十分に高いと仮定する。ま
た各部材の有効寸法をＬ、温度をＴ、線膨張係数をα、
熱膨張量をδとし、それぞれに添字を付して各部材を表
している。すなわち添字ｆは締付枠４の内法、添字ｂは
締結ボルト５の締付枠内面からの突部部分の長さ、添字
ｈは金属製フランジ２の厚さ、添字ｓは金属製弾性シー
ル３の使用状態における厚さ、添字ｃはセラミックフラ
ンジ１の厚さ、添字ｋは緩衝材６の厚さをそれぞれ表し
ている。
ラミックフランジと金属製フランジの締結構造の初期温
度をＴ0 とし各部材の剛性は十分に高いと仮定する。ま
た各部材の有効寸法をＬ、温度をＴ、線膨張係数をα、
熱膨張量をδとし、それぞれに添字を付して各部材を表
している。すなわち添字ｆは締付枠４の内法、添字ｂは
締結ボルト５の締付枠内面からの突部部分の長さ、添字
ｈは金属製フランジ２の厚さ、添字ｓは金属製弾性シー
ル３の使用状態における厚さ、添字ｃはセラミックフラ
ンジ１の厚さ、添字ｋは緩衝材６の厚さをそれぞれ表し
ている。
【００１５】各部材の熱膨張量δは、次式で示される。 δf ＝（Ｔf −Ｔ0 ）αf Ｌf ，δb ＝（Ｔb −Ｔ0 ）αb Ｌb δh ＝（Ｔh −Ｔ0 ）αh Ｌh ，δs ＝（Ｔs −Ｔ0 ）αs Ｌs δc ＝（Ｔc −Ｔ0 ）αc Ｌc ，δk ＝（Ｔk −Ｔ0 ）αk Ｌk
【００１６】またセラミック熱交換器の実験機、高温シ
ール要素試験の知見から、締結部分は十分保温されてい
て、各部分の温度はほぼ同じであることがいえる。すな
わち、共通の使用温度をＴa とすると Ｔf ≒Ｔb ≒Ｔh ≒Ｔs ≒Ｔc ≒Ｔk ＝（Ｔa ） である。
ール要素試験の知見から、締結部分は十分保温されてい
て、各部分の温度はほぼ同じであることがいえる。すな
わち、共通の使用温度をＴa とすると Ｔf ≒Ｔb ≒Ｔh ≒Ｔs ≒Ｔc ≒Ｔk ＝（Ｔa ） である。
【００１７】また緩衝材６および金属製弾性シール３の
熱膨張量は十分小さいと考えられる。すなわち δs ≒δk ≒０ である。従って使用温度Ｔa における相対伸縮量をβと
すると、 β＝δf −（δb ＋δh ＋δc ）＝（Ｔa −Ｔ0 ） ｛αf Ｌf −（αb Ｌb ＋αh Ｌh ＋αc Ｌc ）｝ である。また金属製弾性シール３の使用温度における復
元可能弾性変形量は常温使用状態における厚さＬs の約
４％と考えられているので、 β≦０．０４Ｌs になるようにαf Ｌf ，αb Ｌb ，αh Ｌh を選定すれ
ばよいことになる。
熱膨張量は十分小さいと考えられる。すなわち δs ≒δk ≒０ である。従って使用温度Ｔa における相対伸縮量をβと
すると、 β＝δf −（δb ＋δh ＋δc ）＝（Ｔa −Ｔ0 ） ｛αf Ｌf −（αb Ｌb ＋αh Ｌh ＋αc Ｌc ）｝ である。また金属製弾性シール３の使用温度における復
元可能弾性変形量は常温使用状態における厚さＬs の約
４％と考えられているので、 β≦０．０４Ｌs になるようにαf Ｌf ，αb Ｌb ，αh Ｌh を選定すれ
ばよいことになる。
【００１８】
【実施例１】温度７００℃で使用されるセラミックフラ
ンジと金属製フランジの締結構造のテストを行った。締
付枠の材質は９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼、緩衝材はＨＳシート
（日本ピラー工業（株）の商品名）、セラミックフラン
ジの材質は窒化けい素、金属製弾性シールの外被の材質
はインコネル６００、金属製フランジの材質はＳＵＳ３
１６、ボルトの材質はＳＵＳ３１６であった。
ンジと金属製フランジの締結構造のテストを行った。締
付枠の材質は９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼、緩衝材はＨＳシート
（日本ピラー工業（株）の商品名）、セラミックフラン
ジの材質は窒化けい素、金属製弾性シールの外被の材質
はインコネル６００、金属製フランジの材質はＳＵＳ３
１６、ボルトの材質はＳＵＳ３１６であった。
【００１９】計算結果を表１に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】相対伸縮量βは β＝０．３８２５−（０．０３３７＋０．１８４６＋０．１３４２） ＝０．０３ 従ってβ＜０．０４×２．６＝０．１０４であり高温時
においても十分シール性を保っている。
においても十分シール性を保っている。
【００２２】なお、金属製弾性シールの原寸法は直径
３．３ｍｍであった。
３．３ｍｍであった。
【００２３】
【実施例２】温度８２５℃で使用されるセラミックフラ
ンジと金属製フランジの締結構造のテストを行った。締
付枠の材質はＨＡ２４２（Ｈａｙｎｅｓ Ａｌｌｏｙ
２４２，Ｃｒ８％，Ｍｏ２５％，Ｆｅ２％，残Ｎｉ）、
緩衝材はＨＴシート（日本ピラー工業（株）の商品
名）、セラミックフランジの材質は窒化けい素、金属製
弾性シールの外被の材質はインコネル６００、金属製フ
ランジおよびボルトの材質はインコロイ８００Ｈであっ
た。
ンジと金属製フランジの締結構造のテストを行った。締
付枠の材質はＨＡ２４２（Ｈａｙｎｅｓ Ａｌｌｏｙ
２４２，Ｃｒ８％，Ｍｏ２５％，Ｆｅ２％，残Ｎｉ）、
緩衝材はＨＴシート（日本ピラー工業（株）の商品
名）、セラミックフランジの材質は窒化けい素、金属製
弾性シールの外被の材質はインコネル６００、金属製フ
ランジおよびボルトの材質はインコロイ８００Ｈであっ
た。
【００２４】計算結果を表２に示す。
【００２５】
【表２】
【００２６】相対伸縮量βは β＝０．８５１３−（０．０５０７＋０．２６０８＋０．５０５７） ＝０．０３４１ 従ってβ＜０．０４×２．６＝０．１０４であり高温時
においても十分シール性を保っている。
においても十分シール性を保っている。
【００２７】なお、金属製弾性シールの原寸法は直径
３．３ｍｍであった。
３．３ｍｍであった。
【００２８】本発明は以上述べた実施形態や実施例に限
定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で
種々の変更が可能である。
定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で
種々の変更が可能である。
【００２９】
【発明の効果】以上述べたように本発明のセラミックフ
ランジと金属製フランジの締結構造は常温から使用温度
までの温度上昇によるセラミックフランジの厚さ、金属
製フランジの厚さおよび締結ボルトの締付枠内面からの
突出部分の長さの各熱膨張量の和を、締付枠内法の熱膨
張量から引いた差が、金属製弾性シールの高温使用温度
における復元可能な弾性変形量以内であるので、高温使
用時においてもシール面圧が十分確保され、シール性が
損われることがないなど優れた効果を奏する。
ランジと金属製フランジの締結構造は常温から使用温度
までの温度上昇によるセラミックフランジの厚さ、金属
製フランジの厚さおよび締結ボルトの締付枠内面からの
突出部分の長さの各熱膨張量の和を、締付枠内法の熱膨
張量から引いた差が、金属製弾性シールの高温使用温度
における復元可能な弾性変形量以内であるので、高温使
用時においてもシール面圧が十分確保され、シール性が
損われることがないなど優れた効果を奏する。
【図１】本発明のセラミックフランジと金属製フランジ
の締結構造の側断面図である。
の締結構造の側断面図である。
【図２】締付枠の正面図である。
【図３】金属製弾性シールの平面図である。
【図４】図３のＡ−Ａ矢視断面図である。
１ セラミックフランジ ２ 金属製フランジ ３ 金属製弾性シール ４ 締付枠 ５ 締結ボルト ６ 緩衝材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 堀 政義 神奈川県横浜市磯子区新中原町１番地 石 川島播磨重工業株式会社技術研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】 セラミックフランジと金属製フランジと
を金属製弾性シールを挟んで対峙して配置し、該両フラ
ンジを挟むように断面コ字状の金属製の締付枠を被せ、
締付枠に螺合した締結ボルトにより金属製フランジをセ
ラミックフランジに押付けるようにしたセラミックフラ
ンジと金属製フランジの締結構造であって、常温から使
用温度までの温度上昇によるセラミックフランジの厚
さ、金属製フランジの厚さおよび締結ボルトの締付枠内
面からの突出部分の長さの各熱膨張量の和を、締付枠内
法の熱膨張量から引いた差が、金属製弾性シールの高温
使用温度における復元可能な弾性変形量以内であること
を特徴とするセラミックフランジと金属製フランジの締
結構造。 - 【請求項２】 締付枠内面とセラミックフランジとの間
に緩衝材を挟んだ請求項１記載のセラミックフランジと
金属製フランジの締結構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00331596A JP3541377B2 (ja) | 1996-01-11 | 1996-01-11 | セラミック熱交換器の管板と空気ヘッダの金属製フランジの締結構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00331596A JP3541377B2 (ja) | 1996-01-11 | 1996-01-11 | セラミック熱交換器の管板と空気ヘッダの金属製フランジの締結構造 |
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|---|---|
| JPH09196260A true JPH09196260A (ja) | 1997-07-29 |
| JP3541377B2 JP3541377B2 (ja) | 2004-07-07 |
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001214819A (ja) * | 2000-01-31 | 2001-08-10 | Sanyo Electric Co Ltd | エアークリーナ・カバー締結構造および空気調和装置 |
| JP2007139192A (ja) * | 2005-11-17 | 2007-06-07 | Air Products & Chemicals Inc | シールアセンブリ及びシールアセンブリ製造操作方法 |
| JP2008223873A (ja) * | 2007-03-12 | 2008-09-25 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 締結構造 |
| JP2016003700A (ja) * | 2014-06-16 | 2016-01-12 | 信越化学工業株式会社 | フランジ固定構造 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63103086U (ja) * | 1986-12-24 | 1988-07-04 | ||
| JPS63167190A (ja) * | 1986-12-27 | 1988-07-11 | 株式会社日立製作所 | 絶縁継手 |
| JPH03292489A (ja) * | 1990-04-05 | 1991-12-24 | Nissan Motor Co Ltd | Ｖバンドシール構造 |
| JPH068886U (ja) * | 1992-07-11 | 1994-02-04 | 助川電気工業株式会社 | セラミックス配管の継手構造 |
-
1996
- 1996-01-11 JP JP00331596A patent/JP3541377B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
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| JP2016003700A (ja) * | 2014-06-16 | 2016-01-12 | 信越化学工業株式会社 | フランジ固定構造 |
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