JPH09189729A - 配電系統の高調波インピーダンス測定方法 - Google Patents
配電系統の高調波インピーダンス測定方法Info
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- JPH09189729A JPH09189729A JP168596A JP168596A JPH09189729A JP H09189729 A JPH09189729 A JP H09189729A JP 168596 A JP168596 A JP 168596A JP 168596 A JP168596 A JP 168596A JP H09189729 A JPH09189729 A JP H09189729A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】配電系統の高調波インピーダンスを測定する際
に、系統に与える外乱を低減して、高調波障害の発生を
抑える。 【解決手段】配変トランス二次側にある配電系統母線の
電圧を計測し、計測された電圧の波形に基づいて所望次
数の高調波成分の電圧値を抽出し、等価抵抗Ｒeqの値を
設定し、当該高調波成分の電圧値を等価抵抗Ｒeqで割る
ことにより配電系統に注入する高調波電流の値を求め、
当該高調波電流の値に相当する交流電流であって配電系
統の当該次数の高調波電圧と同位相の高調波電流を生成
して配電系統に注入し、当該注入した電流と前記高調波
電圧とに基づいて配電系統の高調波インピーダンスを測
定する。 【効果】測定対象次数において測定装置を純抵抗Ｒeqに
見せることができる。
に、系統に与える外乱を低減して、高調波障害の発生を
抑える。 【解決手段】配変トランス二次側にある配電系統母線の
電圧を計測し、計測された電圧の波形に基づいて所望次
数の高調波成分の電圧値を抽出し、等価抵抗Ｒeqの値を
設定し、当該高調波成分の電圧値を等価抵抗Ｒeqで割る
ことにより配電系統に注入する高調波電流の値を求め、
当該高調波電流の値に相当する交流電流であって配電系
統の当該次数の高調波電圧と同位相の高調波電流を生成
して配電系統に注入し、当該注入した電流と前記高調波
電圧とに基づいて配電系統の高調波インピーダンスを測
定する。 【効果】測定対象次数において測定装置を純抵抗Ｒeqに
見せることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、配電系統の母線か
ら負荷側及び電源側見た高調波インピーダンスの測定方
法に関するものである。
ら負荷側及び電源側見た高調波インピーダンスの測定方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】配電系統（例えば６．６ｋＶ高圧）に接
続される負荷設備の力率改善は、進相コンデンサによる
方法が一般的である。ところが、前記進相コンデンサ
（力率改善用コンデンサともいう）を設置すると、電力
側系統リアクタンスと力率改善用コンデンサとの間に高
調波による共振現象が発生して、系統に大きな高調波電
流が流れることがある。
続される負荷設備の力率改善は、進相コンデンサによる
方法が一般的である。ところが、前記進相コンデンサ
（力率改善用コンデンサともいう）を設置すると、電力
側系統リアクタンスと力率改善用コンデンサとの間に高
調波による共振現象が発生して、系統に大きな高調波電
流が流れることがある。
【０００３】高調波の発生原因を詳しく述べると、前記
のように力率改善用コンデンサと電力側系統リアクタン
スとの直列共振現象の発生と同時に、軽負荷に基づくダ
ンピング効果の減少が起こることである。特に、夜間の
軽負荷時には、高調波が拡大しやすい。高調波が大量に
発生すると、負荷に入っているリアクトルの耐圧を超え
た高電圧が負荷にかかり、負荷のリアクトルが焼損す
る。
のように力率改善用コンデンサと電力側系統リアクタン
スとの直列共振現象の発生と同時に、軽負荷に基づくダ
ンピング効果の減少が起こることである。特に、夜間の
軽負荷時には、高調波が拡大しやすい。高調波が大量に
発生すると、負荷に入っているリアクトルの耐圧を超え
た高電圧が負荷にかかり、負荷のリアクトルが焼損す
る。
【０００４】そこで、配電系統の高調波障害を未然に防
止するため、高調波障害が発生する可能性のある配変バ
ンクを特定し、系統変更、フィルタ対策等の適切な処置
を行う必要がある。このためには、配電系統の状態を把
握しておく必要があり、配電系統のインピーダンスの測
定が不可欠となる。
止するため、高調波障害が発生する可能性のある配変バ
ンクを特定し、系統変更、フィルタ対策等の適切な処置
を行う必要がある。このためには、配電系統の状態を把
握しておく必要があり、配電系統のインピーダンスの測
定が不可欠となる。
【０００５】配電系統のインピーダンスを測定する方法
として、従来より、配電系統の母線にコンデンサを並列
に挿入して電圧歪みを測定する方法がある。図５は、変
電所に設置された配変トランスを通して供給された電力
が母線に接続された複数の配電線に分配される一般的な
配電系統を示す概略図であって、各配電線には、負荷Ｚ
11，Ｚ12，…，Ｚ21，…等が接続されている。
として、従来より、配電系統の母線にコンデンサを並列
に挿入して電圧歪みを測定する方法がある。図５は、変
電所に設置された配変トランスを通して供給された電力
が母線に接続された複数の配電線に分配される一般的な
配電系統を示す概略図であって、各配電線には、負荷Ｚ
11，Ｚ12，…，Ｚ21，…等が接続されている。
【０００６】図６は、１つの負荷Ｚの素子構成の一例を
示す図であって、負荷Ｚは、柱上トランスと需要家設備
とを直列に接続し、これに力率改善用コンデンサを並列
に接続した構成になっている。図７は、図５の配電線系
統の第５次高調波（高調波電流の中で最も問題になるの
は第５次高調波である。）に注目した回路図であり、等
価的な高調波電圧源に、配変トランスと、各配電線に接
続された負荷（１つにまとめたもの）とがつながれてい
る。高調波電圧源の高調波電圧をＥs 、配変トランスの
高調波インダクタンスをＸS 、負荷の高調波インピーダ
ンスをＺL とする。母線（図７では黒点で表されてい
る）には、開閉器ＳＷを介してコンデンサが接続されて
いる。コンデンサのリアクタンスをＸc 、母線の高調波
電圧測定値をＶs とする。
示す図であって、負荷Ｚは、柱上トランスと需要家設備
とを直列に接続し、これに力率改善用コンデンサを並列
に接続した構成になっている。図７は、図５の配電線系
統の第５次高調波（高調波電流の中で最も問題になるの
は第５次高調波である。）に注目した回路図であり、等
価的な高調波電圧源に、配変トランスと、各配電線に接
続された負荷（１つにまとめたもの）とがつながれてい
る。高調波電圧源の高調波電圧をＥs 、配変トランスの
高調波インダクタンスをＸS 、負荷の高調波インピーダ
ンスをＺL とする。母線（図７では黒点で表されてい
る）には、開閉器ＳＷを介してコンデンサが接続されて
いる。コンデンサのリアクタンスをＸc 、母線の高調波
電圧測定値をＶs とする。
【０００７】開閉器ＳＷを開いた状態では、電流連続則
により、 （Ｖs −Ｅs ）／ｊＸS ＋Ｖs ／ＺL ＝０ が成り立つ。開閉器ＳＷを閉じると、母線の高調波電圧
Ｖs がＶs ′に変化し、コンデンサに電流Ｉscが流れた
とすると、 Ｖs ′／ｊＸc ＝Ｉsc （Ｖs ′−Ｅs ）／ｊＸS ＋Ｖs ′（１／ＺL ＋１／ｊ
Ｘc ）＝０ が成り立つ。
により、 （Ｖs −Ｅs ）／ｊＸS ＋Ｖs ／ＺL ＝０ が成り立つ。開閉器ＳＷを閉じると、母線の高調波電圧
Ｖs がＶs ′に変化し、コンデンサに電流Ｉscが流れた
とすると、 Ｖs ′／ｊＸc ＝Ｉsc （Ｖs ′−Ｅs ）／ｊＸS ＋Ｖs ′（１／ＺL ＋１／ｊ
Ｘc ）＝０ が成り立つ。
【０００８】上の３つの式から、 （Ｖs ′−Ｖs ）（１／ＺL ＋１／ｊＸS ）＝−Ｉsc が導かれる。負荷のインピーダンスＺL の逆数と配変ト
ランスのインダクタンスＸS の逆数の和は、コンデンサ
の接続点から見た系統の高調波アドミタンスであり、こ
れは、 １／ＺL ＋１／ｊＸS ＝−Ｉsc／（Ｖs ′−Ｖs ）＝Ｉ
sc／（Ｖs −Ｖs ′） で表される。系統の高調波インピーダンスＺは、 Ｚ＝（Ｖs −Ｖs ′）／Ｉsc で求められる。
ランスのインダクタンスＸS の逆数の和は、コンデンサ
の接続点から見た系統の高調波アドミタンスであり、こ
れは、 １／ＺL ＋１／ｊＸS ＝−Ｉsc／（Ｖs ′−Ｖs ）＝Ｉ
sc／（Ｖs −Ｖs ′） で表される。系統の高調波インピーダンスＺは、 Ｚ＝（Ｖs −Ｖs ′）／Ｉsc で求められる。
【０００９】したがって、コンデンサの接続点より見た
系統の高調波インピーダンスは、コンデンサの投入前後
の電圧差と、投入後の電流とから求められる。
系統の高調波インピーダンスは、コンデンサの投入前後
の電圧差と、投入後の電流とから求められる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】前記の系統の高調波イ
ンピーダンスの測定方法を実施する場合、測定精度を上
げようと思えばＶs −Ｖs ′を大きくしなければならな
い。このためには、大容量のコンデンサを使用して測定
しなければならない。ところが、大容量のコンデンサを
並列に挿入するので、共振Ｑ拡大の方向で共振条件が変
わるおそれがある。このため、高調波インピーダンスの
測定が直接の原因となって高調波障害が発生し、負荷に
大きなダメージを与えるおそれがある。
ンピーダンスの測定方法を実施する場合、測定精度を上
げようと思えばＶs −Ｖs ′を大きくしなければならな
い。このためには、大容量のコンデンサを使用して測定
しなければならない。ところが、大容量のコンデンサを
並列に挿入するので、共振Ｑ拡大の方向で共振条件が変
わるおそれがある。このため、高調波インピーダンスの
測定が直接の原因となって高調波障害が発生し、負荷に
大きなダメージを与えるおそれがある。
【００１１】しかも、大容量のコンデンサを使用する
と、容積、重量の点から持ち運びに不便となるととも
に、コンデンサ開閉による系統の電圧変動を考慮する必
要がある。したがって、大容量のコンデンサを用いるこ
とはできず、実際には３００ｋＶＡ程度のものを用いて
いる。このため、測定誤差が増えるので、現在ではさら
に簡便な装置で、系統の高調波インピーダンスを正確に
測定することのできる方法が求められている。
と、容積、重量の点から持ち運びに不便となるととも
に、コンデンサ開閉による系統の電圧変動を考慮する必
要がある。したがって、大容量のコンデンサを用いるこ
とはできず、実際には３００ｋＶＡ程度のものを用いて
いる。このため、測定誤差が増えるので、現在ではさら
に簡便な装置で、系統の高調波インピーダンスを正確に
測定することのできる方法が求められている。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明の高調波インピー
ダンス測定方法は、配変トランス二次側にある配電系統
母線の電圧を計測し、計測された電圧の波形に基づいて
所望次数の高調波成分の電圧値を抽出し、等価抵抗Ｒeq
の値を設定し、当該高調波成分の電圧値を等価抵抗Ｒeq
で割ることにより配電系統に注入する高調波電流の値を
求め、当該高調波電流の値に相当する交流電流であっ
て、配電系統の当該次数の高調波電圧と同位相の高調波
電流を生成して配電系統に注入し、当該注入した電流
と、前記高調波電圧とに基づいて配電系統の高調波イン
ピーダンスを測定する方法である。
ダンス測定方法は、配変トランス二次側にある配電系統
母線の電圧を計測し、計測された電圧の波形に基づいて
所望次数の高調波成分の電圧値を抽出し、等価抵抗Ｒeq
の値を設定し、当該高調波成分の電圧値を等価抵抗Ｒeq
で割ることにより配電系統に注入する高調波電流の値を
求め、当該高調波電流の値に相当する交流電流であっ
て、配電系統の当該次数の高調波電圧と同位相の高調波
電流を生成して配電系統に注入し、当該注入した電流
と、前記高調波電圧とに基づいて配電系統の高調波イン
ピーダンスを測定する方法である。
【００１３】この方法によれば、配電線母線の高調波電
圧に基づいて、それと同位相の高調波電流波形を作り出
し、同じ箇所に注入する。これによって、配電系統の高
調波インピーダンスを測定することができる。図１は、
本発明の内容を説明するための配電線系統の高調波等価
回路であり、高調波電圧源が、配変トランスを通して配
電線負荷につながれている。高調波電圧源の電源電圧を
Ｅs 、配変トランスの高調波インダクタンスをＸS 、負
荷のインピーダンスをＺL とし、測定系の等価抵抗をＲ
eqとする。
圧に基づいて、それと同位相の高調波電流波形を作り出
し、同じ箇所に注入する。これによって、配電系統の高
調波インピーダンスを測定することができる。図１は、
本発明の内容を説明するための配電線系統の高調波等価
回路であり、高調波電圧源が、配変トランスを通して配
電線負荷につながれている。高調波電圧源の電源電圧を
Ｅs 、配変トランスの高調波インダクタンスをＸS 、負
荷のインピーダンスをＺL とし、測定系の等価抵抗をＲ
eqとする。
【００１４】等価抵抗Ｒeqが接続されている点（以下
「結合点」という）の高調波電圧をＶ S 、結合点に電源
側から流れ込む高調波電流をＩS 、負荷側から流れ込む
高調波電流をＩL 、等価抵抗Ｒeqから流れ込む高調波電
流をＩR とする。いずれも結合点に流れ込む向きを正に
とる。等価抵抗Ｒeqは、 Ｒeq＝−ＶS ／ＩR (1) で表され、高調波電流ＩS は、 ＩR ＝（ＥS −ＶS ）／ＸS 高調波電流ＩL は、 ＩL ＝−ＶS ／ＺL で表される。このときキルヒホフの法則から、次の式が
成り立つ。
「結合点」という）の高調波電圧をＶ S 、結合点に電源
側から流れ込む高調波電流をＩS 、負荷側から流れ込む
高調波電流をＩL 、等価抵抗Ｒeqから流れ込む高調波電
流をＩR とする。いずれも結合点に流れ込む向きを正に
とる。等価抵抗Ｒeqは、 Ｒeq＝−ＶS ／ＩR (1) で表され、高調波電流ＩS は、 ＩR ＝（ＥS −ＶS ）／ＸS 高調波電流ＩL は、 ＩL ＝−ＶS ／ＺL で表される。このときキルヒホフの法則から、次の式が
成り立つ。
【００１５】 （ＥS −ＶS ）／ＸS −ＶS ／ＺL ＋ＩR ＝０ (2) この(2) 式において、ＥS ，ＺL ，ＸS の時間変化や外
乱による変化を無視できる位の短時間、例えば０．５秒
から１秒程度で等価抵抗Ｒeqを変化させることにより、
ＶS ，ＩR をそれぞれ変化させる。変化前後の値を
ＶS1，ＩR1，ＶS2，Ｉ R2とする。すると、２つの方程式
が得られ、これらの方程式を解くことにより、 １／〔（１／ＸS ）＋（１／ＺS ）〕＝（ＶS2−ＶS1）／（ＩR2−ＩR1）(3) が得られる。この(3) 式の左辺は、結合点から見た系統
のインピーダンスに他ならない。したがって、等価抵抗
Ｒeqを変化させることにより、ＶS ，ＩR をそれぞれ変
化させ、結合点から見た系統のインピーダンスを求める
ことができる。
乱による変化を無視できる位の短時間、例えば０．５秒
から１秒程度で等価抵抗Ｒeqを変化させることにより、
ＶS ，ＩR をそれぞれ変化させる。変化前後の値を
ＶS1，ＩR1，ＶS2，Ｉ R2とする。すると、２つの方程式
が得られ、これらの方程式を解くことにより、 １／〔（１／ＸS ）＋（１／ＺS ）〕＝（ＶS2−ＶS1）／（ＩR2−ＩR1）(3) が得られる。この(3) 式の左辺は、結合点から見た系統
のインピーダンスに他ならない。したがって、等価抵抗
Ｒeqを変化させることにより、ＶS ，ＩR をそれぞれ変
化させ、結合点から見た系統のインピーダンスを求める
ことができる。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、添
付図面を参照しながら詳細に説明する。図２は、本発明
の高調波インピーダンスの測定方法を実施する装置を説
明する図であり、配電系統母線には計器用変圧器ＰＴが
接続され、電流を系統に注入し又は電流を系統から引き
込む結合回路３が接続されている。
付図面を参照しながら詳細に説明する。図２は、本発明
の高調波インピーダンスの測定方法を実施する装置を説
明する図であり、配電系統母線には計器用変圧器ＰＴが
接続され、電流を系統に注入し又は電流を系統から引き
込む結合回路３が接続されている。
【００１７】計器用変圧器ＰＴの計測電圧は、高調波発
生回路１に入力されている。高調波発生回路１の電流指
令値によりインバータ２を駆動し、インバータ２から結
合回路３を介して系統へ高調波電流を注入するようにな
っている。前記高調波発生回路１は、図３に示すよう
に、計器用変圧器ＰＴによって取り込まれた系統電圧に
対して離散フーリエ変換を行い、所望次数ｎの高調波電
圧値を抽出する高速フーリエ変換回路（ＦＦＴ）１ａ、
設定値Ｒeqに基づいて前記次数ｎの高調波電圧値を高調
波電流値に変換する変換回路１ｂ、前記(1) 式に示され
る必要な大きさの高調波電流ＩS が最終的に得られるよ
うに、変換回路１ｂから出力された高調波電流値を所定
倍率で増幅する補正回路１ｃ、並びに前記(3)式の演算
を行う演算回路１ｄを備えている。
生回路１に入力されている。高調波発生回路１の電流指
令値によりインバータ２を駆動し、インバータ２から結
合回路３を介して系統へ高調波電流を注入するようにな
っている。前記高調波発生回路１は、図３に示すよう
に、計器用変圧器ＰＴによって取り込まれた系統電圧に
対して離散フーリエ変換を行い、所望次数ｎの高調波電
圧値を抽出する高速フーリエ変換回路（ＦＦＴ）１ａ、
設定値Ｒeqに基づいて前記次数ｎの高調波電圧値を高調
波電流値に変換する変換回路１ｂ、前記(1) 式に示され
る必要な大きさの高調波電流ＩS が最終的に得られるよ
うに、変換回路１ｂから出力された高調波電流値を所定
倍率で増幅する補正回路１ｃ、並びに前記(3)式の演算
を行う演算回路１ｄを備えている。
【００１８】図４は、インバータ２から結合回路３を介
して系統へ高調波電流を注入する回路の回路図である。
インバータ２は一般的なヒステリシスコンパレート方式
を採用している。インバータ２のコンデンサＣ1 は、コ
ンバータ若しくは系統から基本波のパワーを取込み充電
するものである。なお、インバータ２として、これ以外
にＰＷＭ方式を採用することも可能である（このときは
図４の変流器ＣＴは不要となる）。
して系統へ高調波電流を注入する回路の回路図である。
インバータ２は一般的なヒステリシスコンパレート方式
を採用している。インバータ２のコンデンサＣ1 は、コ
ンバータ若しくは系統から基本波のパワーを取込み充電
するものである。なお、インバータ２として、これ以外
にＰＷＭ方式を採用することも可能である（このときは
図４の変流器ＣＴは不要となる）。
【００１９】前記の高調波発生回路１を用いて高調波イ
ンピーダンスの測定をする手順を説明すると、計器用変
圧器ＰＴで電圧を計測し、計測された電圧の波形に基づ
いて所望次数ｎ（例えばｎ＝５）の高調波成分の電圧値
を抽出する。そして、設定値Ｒeqを１つの値に設定して
高調波電流値ＩS を得る。この高調波電流値ＩS に基づ
いて、所定倍率の補正をかけ、補正後の値をインバータ
２に供給する。インバータ２は、計器用変圧器ＰＴで計
測された電圧波形に含まれる第ｎ次高調波成分と同位相
の高調波電流ＩS を発生し、結合回路３に供給する。
ンピーダンスの測定をする手順を説明すると、計器用変
圧器ＰＴで電圧を計測し、計測された電圧の波形に基づ
いて所望次数ｎ（例えばｎ＝５）の高調波成分の電圧値
を抽出する。そして、設定値Ｒeqを１つの値に設定して
高調波電流値ＩS を得る。この高調波電流値ＩS に基づ
いて、所定倍率の補正をかけ、補正後の値をインバータ
２に供給する。インバータ２は、計器用変圧器ＰＴで計
測された電圧波形に含まれる第ｎ次高調波成分と同位相
の高調波電流ＩS を発生し、結合回路３に供給する。
【００２０】これによって、系統には、第ｎ次高調波電
圧と同位相の高調波電流ＩR1が供給される。次に、設定
値Ｒeqを他の値に設定してもう１つの高調波電流値ＩS
を得る。この設定値Ｒeqの他の値としては、有限値でも
よく、無限大（ＩS ＝０）を設定することも可能であ
る。この高調波電流値ＩS に基づいて、同一倍率の補正
をかけ、補正後の値をインバータ２に供給し、インバー
タ２で、計器用変圧器ＰＴで計測された電圧波形に含ま
れる第ｎ次高調波と同位相の高調波電流ＩS を発生し、
結合回路３に供給する。
圧と同位相の高調波電流ＩR1が供給される。次に、設定
値Ｒeqを他の値に設定してもう１つの高調波電流値ＩS
を得る。この設定値Ｒeqの他の値としては、有限値でも
よく、無限大（ＩS ＝０）を設定することも可能であ
る。この高調波電流値ＩS に基づいて、同一倍率の補正
をかけ、補正後の値をインバータ２に供給し、インバー
タ２で、計器用変圧器ＰＴで計測された電圧波形に含ま
れる第ｎ次高調波と同位相の高調波電流ＩS を発生し、
結合回路３に供給する。
【００２１】これによって、系統には、第ｎ次高調波電
圧と同位相の高調波電流ＩR2が流れる。そこで、演算回
路１ｄは、第ｎ次高調波電圧ＶS1，ＶS2（これは高速フ
ーリエ変換回路１ａから得られる。）と高調波電流
ＩR1，ＩR2を下式（前記(3) 式と同じ式）に当てはめ
て、系統のインピーダンスＺを得る。
圧と同位相の高調波電流ＩR2が流れる。そこで、演算回
路１ｄは、第ｎ次高調波電圧ＶS1，ＶS2（これは高速フ
ーリエ変換回路１ａから得られる。）と高調波電流
ＩR1，ＩR2を下式（前記(3) 式と同じ式）に当てはめ
て、系統のインピーダンスＺを得る。
【００２２】Ｚ＝（ＶS2−ＶS1）／（ＩR2−ＩR1） このようにして、計器用変圧器ＰＴで計測された電圧波
形に含まれる第ｎ次高調波電圧と同位相の高調波電流Ｉ
S を発生し、結合回路３に供給することができるので、
共振の拡大を抑制しながら、系統の高調波インピーダン
スを測定することができる。
形に含まれる第ｎ次高調波電圧と同位相の高調波電流Ｉ
S を発生し、結合回路３に供給することができるので、
共振の拡大を抑制しながら、系統の高調波インピーダン
スを測定することができる。
【００２３】
【発明の効果】以上のように本発明の配電系統の高調波
インピーダンス測定方法によれば、第ｎ次高調波電圧と
同位相の高調波電流を発生し、系統母線に供給するの
で、測定対象次数において本装置を純抵抗に見せること
ができる。したがって、系統の高調波インピーダンスを
測定するときに、共振周波数の変動もなく、共振回路の
ダンピングとして作用するため、電圧歪の増大を避ける
ことができるので、負荷に高調波障害を与えるおそれが
ない。
インピーダンス測定方法によれば、第ｎ次高調波電圧と
同位相の高調波電流を発生し、系統母線に供給するの
で、測定対象次数において本装置を純抵抗に見せること
ができる。したがって、系統の高調波インピーダンスを
測定するときに、共振周波数の変動もなく、共振回路の
ダンピングとして作用するため、電圧歪の増大を避ける
ことができるので、負荷に高調波障害を与えるおそれが
ない。
【００２４】また、小型の測定装置で測定可能なため、
車載も可能となり、あらゆる場所で測定できるようにな
る。
車載も可能となり、あらゆる場所で測定できるようにな
る。
【図１】高調波インピーダンスを測定する原理を説明す
るための高調波の等価回路である。
るための高調波の等価回路である。
【図２】配電線に接続された、本発明の高調波インピー
ダンスの測定方法を実施する装置の概略図である。
ダンスの測定方法を実施する装置の概略図である。
【図３】高調波発生回路の内部機能を示すブロック図で
ある。
ある。
【図４】インバータ及び結合回路の具体例を示す図であ
る。
る。
【図５】変電所に設置された配変トランスを通して供給
された電力が母線に接続された複数の配電線に分配され
る一般的な配電系統を示す概略図である。
された電力が母線に接続された複数の配電線に分配され
る一般的な配電系統を示す概略図である。
【図６】１つの負荷の素子構成の一例を示す図である。
【図７】図５の配電線系統の第５次高調波に注目した等
価回路図である。
価回路図である。
１ 高調波発生回路 １ａ高速フーリエ変換回路 １ｂ変換回路 １ｃ補正回路 １ｄ演算回路 ２ インバータ ３ 結合回路
Claims (1)
- 【請求項１】配変トランス二次側にある配電系統母線の
電圧を計測し、 計測された電圧の波形に基づいて所望次数の高調波成分
の電圧値を抽出し、 等価抵抗Ｒeqの値を設定し、 当該高調波成分の電圧値を等価抵抗Ｒeqで割ることによ
り配電系統に注入する高調波電流の値を求め、 当該高調波電流の値に相当する交流電流であって、配電
系統の当該次数の高調波電圧と同位相の高調波電流を生
成して配電系統に注入し、 当該注入した電流と、前記高調波電圧とに基づいて、配
電系統の高調波インピーダンスを測定することを特徴と
する配電系統の高調波インピーダンス測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP168596A JPH09189729A (ja) | 1996-01-09 | 1996-01-09 | 配電系統の高調波インピーダンス測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP168596A JPH09189729A (ja) | 1996-01-09 | 1996-01-09 | 配電系統の高調波インピーダンス測定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09189729A true JPH09189729A (ja) | 1997-07-22 |
Family
ID=11508379
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP168596A Pending JPH09189729A (ja) | 1996-01-09 | 1996-01-09 | 配電系統の高調波インピーダンス測定方法 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JPH09189729A (ja) |
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