JPH09181536A

JPH09181536A - 電力増幅回路

Info

Publication number: JPH09181536A
Application number: JP7336367A
Authority: JP
Inventors: Shoichi Nakamura; 正一中村; Masaru Kaneko; 勝金子
Original assignee: Sony Corp
Current assignee: Sony Corp
Priority date: 1995-12-25
Filing date: 1995-12-25
Publication date: 1997-07-11

Abstract

(57)【要約】【課題】駆動段部及び出力段部を備えたもとで、情報信
号についての電力増幅を行って負荷に供給するにあた
り、出力段部における電力損失が効果的に低減されて効
率の向上が図られるとともに、電源部の小規模化が図ら
れるものとなす。【解決手段】交流電源電圧が供給される電源トランスフ
ォーマ２３を含み、電源トランスフォーマ２３の二次側
電圧を整流して直流電源電圧を得て、それを駆動段部１
３，１４に供給する第１の電源電圧供給部と、交流電源
電圧を直接的に整流して整流電圧を得る整流部３５〜３
８、及び、得られた整流電圧にスイッチング処理を施し
て、出力段部１５，１６から得られる出力信号における
正極性部分もしくは負極性部分の波高値より絶対値が所
定値だけ大とされる状態を維持する可変電源電圧を発生
するスイッチング電源部４０，４１を含んで成り、可変
電源電圧を出力段部１５，１６に供給する第２の電源電
圧供給部とを備える。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、音声信号の如くの
情報信号についての電力増幅を行い、増幅された情報信
号をスピーカ部等の負荷に供給することにより、負荷に
対する電力供給を行う電力増幅回路に関する。

【０００２】

【従来の技術】音響装置において、スピーカ部から入力
音声信号に基づく再生音声を得るべく、入力音声信号に
応じた音声出力信号をスピーカ部に供給するにあたって
使用される電力増幅回路は、入力音声信号が前置増幅回
路により増幅されて供給される駆動段部と、駆動段部に
より駆動されて音声出力信号を形成し、それをスピーカ
部に供給する出力段部とを備えて構成される。

【０００３】このような電力増幅回路における出力段部
にあっては、正極性電源電圧を供給する正極性電源部と
負極性電源電圧を供給する負極性電源部との間に接続さ
れた一対の相補性トランジスタ（ＮＰＮ型トランジスタ
とＰＮＰ型トランジスタとの組）を含む、ＯＣＬ(outpu
t condenser less) 方式をとるＢ級プッシュプル増幅器
を形成するものとされることが主流となっている。一対
の相補性トランジスタが用いられて成るＢ級プッシュプ
ル増幅器の動作時においては、駆動段部から供給される
駆動信号（増幅された音声信号）における正極性部分に
応じて一対の相補性トランジスタのうちの一方がオン状
態とされ、正極性電源部からの電力が、オン状態とされ
た一方のトランジスタによる制御を受けるもとで、その
一方のトランジスタを通じてスピーカ部に供給され、ま
た、駆動段部から供給される駆動信号における負極性部
分に応じて一対の相補性トランジスタのうちの他方がオ
ン状態とされ、負極性電源部からの電力が、オン状態と
された他方のトランジスタによる制御を受けるもとで、
その他方のトランジスタを通じてスピーカ部に供給され
る。

【０００４】出力段部は、比較的大なる電力をスピーカ
部に供給することが要求されて、比較的大なる振幅を有
した音声出力信号を形成するものとされることが多い。
それゆえ、出力段部を構成する一対の相補性トランジス
タに加えられる正極性電源部からの正極性電源電圧及び
負極性電源部からの負極性電源電圧は、各々が比較的大
なる電圧絶対値（例えば、５〜１２Ｖ）をとるようにさ
れる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】上述の如くの電力増幅
回路における出力段部が形成するＯＣＬ方式をとるＢ級
プッシュプル増幅器について、その動作時における効率
に着目してみると、回路内において熱となって消費され
る電力損失が比較的大であって、効率が然程良好でない
という問題がある。例えば、図６の波形図（横軸：時
間，縦軸：レベル）に示される如く、一対の相補性トラ
ンジスタに正極性電源電圧＋Ｖｃｃ及び負極性電源電圧
−Ｖｃｃが供給されるもとで、ＯＣＬ方式をとるＢ級プ
ッシュプル増幅器からスピーカ部に供給される音声出力
信号ＳＡＯがサイン波信号とされると仮定すると、正極
性電源電圧＋Ｖｃｃは、音声出力信号ＳＡＯにおける正
極性部分の波高値より大なる電圧値を有し、また、負極
性電源電圧−Ｖｃｃは、音声出力信号ＳＡＯにおける負
極性部分の波高値より大なる電圧絶対値を有したものと
され、斯かるもとで、音声出力信号ＳＡＯにおける正極
性部分が一対の相補性トランジスタのうちの一方を通じ
て形成され、また、音声出力信号ＳＡＯにおける負極性
部分が一対の相補性トランジスタのうちの他方を通じて
形成される。

【０００６】斯かる際、音声出力信号ＳＡＯにおける正
極性部分が一対の相補性トランジスタのうちの一方を通
じて形成されるとき、図６においてハッチングが付され
て示される音声出力信号ＳＡＯにおける正極性部分と正
極性電源電圧＋Ｖｃｃとの間の部分ＡＰの面積に対応す
る電力損失が生じ、また、音声出力信号ＳＡＯにおける
負極性部分が一対の相補性トランジスタのうちの他方を
通じて形成されるとき、図６においてハッチングが付さ
れて示される音声出力信号ＳＡＯにおける負極性部分と
負極性電源電圧−Ｖｃｃとの間の部分ＡＮの面積に対応
する電力損失が生じる。

【０００７】これらの電力損失は、部分ＡＰ及びＡＮの
面積から理解される如くに、比較的大なるものであり、
従って、一対の相補性トランジスタが用いられて構成さ
れるＯＣＬ方式をとるＢ級プッシュプル増幅器を形成す
る出力段部は、その動作時における効率が良好でないこ
とになってしまう。また、斯かる電力損失は、一対の相
補性トランジスタの夫々が発生する熱として消費される
ので、一対の相補性トランジスタの夫々に、それが発生
する熱を迅速に放散させるべく、比較的大型の放熱部
品、あるいは、空冷ファンを付随させることが要求され
る。さらに、一対の相補性トランジスタに供給される正
極性電源電圧及び負極性電源電圧を送出する正極性電源
部及び負極性電源部が、大型で高価な電源トランスフォ
ーマを備えることが必要とされることになる。

【０００８】斯かる点に鑑み、本発明は、駆動段部及び
出力段部を備えたもとで、音声信号の如くの情報信号に
ついての電力増幅を行って、増幅された情報信号をスピ
ーカ部等の負荷に供給することにより、負荷に対する電
力供給を行うにあたり、出力段部における電力損失が効
果的に低減されて、動作時における効率の向上が図ら
れ、さらには、電源部が大型で高価な電源トランスフォ
ーマを備えることを要さないことになる電力増幅回路を
提供する。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明に係る電力増幅回
路は、入力信号が供給されてその入力信号についての増
幅を行う駆動段部と、駆動段部から得られる駆動信号に
よって駆動され、所定電力の出力信号を発生してその出
力信号を負荷に供給する出力段部と、交流電源電圧が一
次側電圧として供給される電源トランスフォーマ部、及
び、電源トランスフォーマ部から得られる二次側電圧を
整流して直流電源電圧を得る第１の整流部を含んで成
り、第１の整流部から得られる直流電源電圧を駆動段部
に供給する第１の電源電圧供給部と、出力段部に直流電
源電圧を供給する第２の電源電圧供給部とを備え、第２
の電源電圧供給部が、交流電源電圧を直接的に整流して
整流電圧を得る第２の整流部、及び、第２の整流部から
得られる整流電圧にスイッチング処理を施して、出力段
部から得られる出力信号における正極性部分もしくは負
極性部分の波高値より絶対値が所定値だけ大とされる状
態を維持する可変電源電圧を発生するスイッチング電源
部を含んで成り、可変電源電圧を出力段部に直流電源電
圧として供給するものとされて、構成される。

【００１０】上述の如くの本発明に係る電力増幅回路に
あっては、駆動段部に対する直流電源電圧の供給が、交
流電源電圧が一次側電圧として供給される電源トランス
フォーマ部、及び、電源トランスフォーマ部から得られ
る二次側電圧を整流して直流電源電圧を得る第１の整流
部を含んで成る、第１の電源電圧供給部によって行われ
るとともに、出力段部に対する直流電源電圧の供給が、
交流電源電圧を直接的に整流して整流電圧を得る第２の
整流部、及び、第２の整流部から得られる整流電圧にス
イッチング処理を施して、出力段部から得られる出力信
号における正極性部分もしくは負極性部分の波高値より
絶対値が所定値だけ大とされる状態を維持する可変電源
電圧を発生するスイッチング電源部を含んで成る、第２
の電源電圧供給部によって行われる。

【００１１】そして、駆動段部は、入力信号についての
増幅を行って駆動信号を得るにあたり、第１の電源電圧
供給部から然程大なる電力供給がなされることを要さな
いので、第１の電源電圧供給部は電源トランスフォーマ
部を備えて構成されるが、斯かる電源トランスフォーマ
部は、比較的小型で安価なもので足りることになる。ま
た、出力段部にあっては、駆動段部からの駆動信号に基
づいて出力信号を発生し、その出力信号を負荷に供給す
るにあたって、第２の電源電圧供給部から比較的大なる
電力供給がなされることが要求されるが、第２の電源電
圧供給部は、交流電源電圧を、電源トランスフォーマ部
を用いることなく、直接的に整流して整流電圧を得、そ
の整流電圧にスイッチング処理を施して、出力段部から
得られる出力信号における正極性部分もしくは負極性部
分の波高値より絶対値が所定値だけ大とされる状態を維
持する可変電源電圧を発生し、その可変電源電圧を出力
段部に直流電源電圧として供給することによって、出力
段部における要求を満たしている。

【００１２】従って、第２の電源電圧供給部から出力段
部に供給される可変電源電圧は、出力段部から得られる
出力信号における正極性部分もしくは負極性部分の波高
値より絶対値が所定値だけ大となる状態が維持されるよ
うに、出力信号における正極性部分もしくは負極性部分
の波高値に応じて変化せしめられるので、出力段部にお
ける電力損失が効果的に低減され、それによって、動作
時における効率が著しく向上せしめられる。さらに、第
２の電源電圧供給部は、電源トランスフォーマ部を用い
ることなく、出力段部に対する可変電源電圧の供給を行
うので、小型，軽量化が図られ得ることになる。

【００１３】

【発明の実施の形態】図１は、本発明に係る電力増幅回
路の一例を、それに接続された負荷であるスピーカ部と
共に示す。

【００１４】図１に示される例にあっては、入力信号が
音声信号ＳＡとされており、入力端子１１を通じて、電
圧増幅部１２に供給される。電圧増幅部１２において、
必要な電圧増幅が施された音声信号ＳＡ’は、駆動段部
１３及び駆動段部１４の両者に供給される。

【００１５】駆動段部１３においては、音声信号ＳＡ’
における正極性部分についての増幅が行われて正極性側
駆動信号ＳＰＤが形成され、その正極性側駆動信号ＳＰ
Ｄが出力段部１５に供給される。また、駆動段部１４に
おいては、音声信号ＳＡ’における負極性部分について
の増幅が行われて負極性側駆動信号ＳＮＤが形成され、
その負極性側駆動信号ＳＮＤが出力段部１６に供給され
る。

【００１６】出力段部１５は、駆動段部１３からの正極
性側駆動信号ＳＰＤによって駆動され、正極性側音声出
力信号ＳＰＯを形成して、それをスピーカ部１７へと送
出する。また、出力段部１６は、駆動段部１４からの負
極性側駆動信号ＳＮＤによって駆動され、負極性側音声
出力信号ＳＮＯを形成して、それをスピーカ部１７へと
送出する。

【００１７】出力段部１５及び出力段部１６から夫々送
出される正極性側音声出力信号ＳＰＯ及び負極性側音声
出力信号ＳＮＯは、混合されて、正極性部分及び負極性
部分の両者を有した音声出力信号ＳＯとされて、スピー
カ部１７に供給される。それにより、スピーカ部１７か
ら、音声信号ＳＡに基づく再生音声が発せられる。

【００１８】図１に示される例にあっては、上述の如く
の動作を行う電圧増幅部１２，駆動段部１３及び１４、
及び、出力段部１５及び１６の夫々に対して直流電源電
圧を供給する電源回路部が設けられている。斯かる電源
回路部にあっては、図示されていない交流電源部、例え
ば、実効値を１００Ｖとする電力用交流電圧を供給する
商用交流電源部に接続される、交流電源接続部２０を通
じて導入される電力用交流電圧ＡＣが、ヒューズ２１及
び２２を通じて、電源トランスフォーマ２３における一
次側巻線２３Ｐに供給される。それにより、電源トラン
スフォーマ２３における第１の二次側巻線２３Ｓに誘起
される交流電圧ＡＳが、ダイオード２４及びダイオード
２５を含んで形成される整流部によって整流されるとと
もに、コンデンサ２６によって平滑されて、コンデンサ
２６の両端間に直流電源電圧Ｖｖが得られる。

【００１９】コンデンサ２６の両端間に得られる直流電
源電圧Ｖｖは、電圧増幅部１２における正側電源端子１
２Ｐと負側電源端子１２Ｎとの間に供給される。それに
より、電圧増幅部１２が、正側電源端子１２Ｐに負側電
源端子１２Ｎより直流電源電圧Ｖｖだけ高い電圧が印加
されたものとされ、直流電源電圧Ｖｖが供給されるもと
での動作を行う状態とされる。

【００２０】また、電源トランスフォーマ２３における
第２の二次側巻線２３Ｔに誘起される交流電圧ＡＴが、
ダイオード２７及びダイオード２８を含んで形成される
整流部によって整流されるとともに、コンデンサ２９に
よって平滑されてコンデンサ２９の両端間に、正極性直
流電源電圧Ｖｄが得られる。さらに、電源トランスフォ
ーマ２３における第２の二次側巻線２３Ｔに誘起される
交流電圧ＡＴが、ダイオード３０及びダイオード３１を
含んで形成される整流部によって整流されるとともに、
コンデンサ３２によって平滑されて、コンデンサ３２の
両端間に負極性直流電源電圧−Ｖｄが得られる。

【００２１】コンデンサ２９の両端間に得られる正極性
直流電源電圧Ｖｄは、駆動段部１３における正側電源端
子１３Ｐと負側電源端子１３Ｎとの間に供給される。そ
れにより、駆動段部１３が、正側電源端子１３Ｐに負側
電源端子１３Ｎより正極性直流電源電圧Ｖｄだけ高い電
圧が印加されたものとされ、正極性直流電源電圧Ｖｄが
供給されるもとで動作する状態とされる。

【００２２】同様に、コンデンサ３２の両端間に得られ
る負極性直流電源電圧−Ｖｄは、駆動段部１４における
正側電源端子１４Ｐと負側電源端子１４Ｎとの間に供給
される。それにより、駆動段部１４が、負側電源端子１
４Ｎに正側電源端子１４Ｐより負極性直流電源電圧−Ｖ
ｄだけ低い（電圧絶対値｜Ｖｄ｜だけ負側となる）電圧
が印加されたものとされ、負極性直流電源電圧−Ｖｄが
供給されるもとでの動作を行う状態とされる。

【００２３】このようにして、直流電源電圧Ｖｖを電圧
増幅部１２に供給する、コンデンサ２６を含んだ電源電
圧供給部，正極性直流電源電圧Ｖｄを駆動段部１３に供
給する、コンデンサ２９を含んだ電源電圧供給部、及
び、負極性直流電源電圧−Ｖｄを駆動段部１４に供給す
る、コンデンサ３２を含んだ電源電圧供給部は、電源ト
ランスフォーマ２３を含んで構成されている。しかしな
がら、電圧増幅部１２は、音声信号ＳＡに電圧増幅を施
すにあたって、コンデンサ２６を含んだ電源電圧供給部
から然程大なる電力供給がなされることを要さず、ま
た、駆動段部１３は、音声信号ＳＡ’の正極性部分につ
いての増幅を行って正極性側駆動信号ＳＰＤを得るにあ
たり、コンデンサ２９を含んだ電源電圧供給部から然程
大なる電力供給がなされることを要さず、さらに、駆動
段部１４は、音声信号ＳＡ’の負極性部分についての増
幅を行って負極性側駆動信号ＳＮＤを得るにあたり、コ
ンデンサ３２を含んだ電源電圧供給部から然程大なる電
力供給がなされることを要さないので、コンデンサ２６
を含んだ電源電圧供給部，コンデンサ２９を含んだ電源
電圧供給部及びコンデンサ３２を含んだ電源電圧供給部
の一部を構成する電源トランスフォーマ２３は、比較的
小型で安価なもので足りるものとされる。

【００２４】さらに、交流電源接続部２０を通じて導入
され、ヒューズ２１及び２２を通じて、電源トランスフ
ォーマ２３における一次側巻線２３Ｐに供給される電力
用交流電圧ＡＣが、ダイドーオ３５，ダイドーオ３６，
ダイドーオ３７及びダイドーオ３８を含んで形成される
整流部によって直接的に両波整流されるとともに、コン
デンサ３９によって平滑され、コンデンサ３９の両端間
に整流電圧Ｖｏが得られる。この整流電圧Ｖｏは、スイ
ッチング電源部４０及びスイッチング電源部４１の夫々
に供給される。

【００２５】スイッチング電源部４０においては、コン
デンサ３９の両端間に得られる整流電圧Ｖｏが、スイッ
チング回路部４２に供給される。スイッチング回路部４
２には、さらに、電圧増幅部１２から得られる音声信号
ＳＡ’が、フォトカップラー部４３を介して供給され
る。そして、スイッチング回路部４２においては、整流
電圧Ｖｏに対して、音声信号ＳＡ’の振幅変化に応じた
制御が行われるもとでのスイッチング処理が施されて、
正極性のパルス電圧列ＰＡが形成され、そのパルス電圧
列ＰＡがトランスフォーマ４４における一次側巻線４４
Ｐに供給される。

【００２６】それにより、トランスフォーマ４４におけ
る二次側巻線４４Ｓに、正極性のパルス電圧列ＰＡが一
次側巻線４４Ｐの巻線数に対する二次側巻線４４Ｓの巻
線数の比により定まる変圧比をもって変圧されて得られ
る正極性のパルス電圧列ＰＰが誘起される。トランスフ
ォーマ４４における二次側巻線４４Ｓに得られたパルス
電圧列ＰＰは、ダイオード４５により形成される整流部
によって整流されるともに、コンデンサ４６によって平
滑され、コンデンサ４６の両端間に正極性直流電源電圧
Ｖｐが得られる。

【００２７】このようにしてコンデンサ４６の両端間に
得られる正極性直流電源電圧Ｖｐは、出力段部１５にお
ける正側電源端子１５Ｐと負側電源端子１５Ｎとの間に
供給される。それにより、出力段部１５が、正側電源端
子１５Ｐに負側電源端子１５Ｎより正極性直流電源電圧
Ｖｐだけ高い電圧が印加されたものとされ、正極性直流
電源電圧Ｖｐが供給されるもとで、電圧増幅部１２から
得られる音声信号ＳＡ’に基づく正極性側音声出力信号
ＳＰＯを形成し、それをスピーカ部１７に音声出力信号
ＳＯとして供給する動作を行う状態とされる。

【００２８】斯かる際、スイッチング回路部４２におい
て、整流電圧Ｖｏに対しての、パルス電圧列ＰＡを形成
するためのスイッチング処理が、電圧増幅部１２から得
られる音声信号ＳＡ’の振幅変化に応じた制御がなされ
るもとで行われることにより、パルス電圧列ＰＡに基づ
くパルス電圧列ＰＰがダイオード４５により形成される
整流部によって整流されるとともにコンデンサ４６によ
って平滑されて得られる正極性直流電源電圧Ｖｐは、図
２に示される如く、出力段部１５において音声信号Ｓ
Ａ’に基づき、例えば、サイン波形を有するものとして
形成される正極性側音声出力信号ＳＰＯの波高値より所
定値（例えば、５Ｖ程度）だけ大とされる状態を維持
し、さらに、出力段部１５において正極性側音声出力信
号ＳＰＯが形成されないときには、零レベルより所定値
（例えば、５Ｖ程度）だけ大とされる状態を維持する正
極性可変電源電圧とされる。

【００２９】このように、スイッチング電源部４０から
出力段部１５に供給される正極性直流電源電圧Ｖｐが、
出力段部１５において形成される正極性側音声出力信号
ＳＰＯの波高値より所定値（例えば、５Ｖ程度）だけ大
とされる状態を維持し、さらに、出力段部１５において
正極性側音声出力信号ＳＰＯが形成されないときには、
零レベルより所定値（例えば、５Ｖ程度）だけ大とされ
る状態を維持する正極性可変電源電圧とされることによ
って、出力段部１５において正極性側音声出力信号ＳＰ
Ｏが形成されてスピーカ部１７に供給されるに際しての
電力損失は、図２においてハッチングが施されて示され
る、正極性直流電源電圧Ｖｐと正極性側音声出力信号Ｓ
ＰＯとの間の部分ＬＰの面積に対応するものとなる。こ
のような出力段部１５において生じる電力損失は、図６
においてハッチングが付されて示される、音声出力信号
ＳＡＯにおける正極性部分と正極性電源電圧＋Ｖｃｃと
の間の部分ＡＰの面積に対応する前述の電力損失に比し
て、極めて効果的に低減されたものとされ、それによっ
て、出力段部１５の動作時における効率が、図６に示さ
れる部分ＡＰの面積に対応する電力損失を生じる場合に
比して、著しく向上せしめられる。

【００３０】なお、スイッチング電源部４０におけるス
イッチング回路部４２に対する電圧増幅部１２から得ら
れる音声信号ＳＡ’の供給が、フォトカップラー部４３
を介して行われることにより、スイッチング電源部４０
におけるトランスフォーマ４４における一次側巻線４４
Ｐ側とトランスフォーマ４４における二次側巻線４４Ｓ
側とが相互絶縁状態に保たれる。

【００３１】また、出力段部１５にあっては、正極性側
音声出力信号ＳＰＯを形成してスピーカ部１７に供給す
るにあたり、スイッチング電源部４０を含む電源電圧供
給部から比較的大なる電力供給がなされることが要求さ
れるが、スイッチング電源部４０を含む電源電圧供給部
は、電力用交流電圧ＡＣを、電源トランスフォーマ部を
用いることなく、ダイドーオ３５，３６，３７及び３８
を含んで形成される整流部によって直接的に両波整流し
て整流電圧Ｖｏを得、その整流電圧Ｖｏにスイッチング
電源部４０によるスイッチング処理を施して、出力段部
１５から得られる正極性側音声出力信号ＳＰＯの波高値
より所定値だけ大とされる状態を維持する可変電源電圧
である正極性直流電源電圧Ｖｐを発生し、その正極性直
流電源電圧Ｖｐを出力段部１５に供給することによっ
て、出力段部１５における要求を満たしている。従っ
て、スイッチング電源部４０を含む電源電圧供給部は、
電源トランスフォーマ部を用いない、小型，軽量化が図
られたものとされていることになる。

【００３２】なお、スイッチング電源部４０について
は、その動作の立上りが然程迅速でなく、動作開始時点
から適正な正極性直流電源電圧Ｖｐが得られるまでの立
上り期間が無視できないことになる虞がある。そこで、
スイッチング電源部４０についての立上り期間における
出力段部１５の動作を補償すべく、立上り電源部４７が
設けられている。

【００３３】立上り電源部４７には、コンデンサ２９を
含んだ電源電圧供給部からの正極性直流電源電圧Ｖｄが
供給されるとともに、電圧増幅部１２から得られる音声
信号ＳＡ’が供給される。そして、立上り電源部４７
は、その導通状態が音声信号ＳＡ’によって制御され、
音声信号ＳＡ’おける正極性部分に迅速に対応し、その
音声信号ＳＡ’おける正極性部分の期間に、コンデンサ
２９を含んだ電源電圧供給部からの正極性直流電源電圧
Ｖｄを、出力段部１５の正側電源端子１５Ｐに補助電源
電圧として供給する。それにより、スイッチング電源部
４０についての立上り期間においては、出力段部１５
が、正側電源端子１５Ｐに負側電源端子１５Ｎより正極
性直流電源電圧Ｖｄだけ高い電圧が印加されたものとさ
れ、正極性直流電源電圧Ｖｄが供給されるもとで、電圧
増幅部１２から得られる音声信号ＳＡ’に基づく正極性
側音声出力信号ＳＰＯを形成する動作を行う状態におか
れる。

【００３４】立上り電源部４７は、例えば、図３に示さ
れる如くに、ＮＰＮ型のトランジスタ４８が用いられて
構成される。斯かる場合には、トランジスタ４８のコレ
クタに正極性直流電源電圧Ｖｄが供給されるとともに、
トランジスタ４８のベースに抵抗４９を通じて音声信号
ＳＡ’が供給され、トランジスタ４８のエミッタは出力
段部１５の正側電源端子１５Ｐに接続される。そして、
音声信号ＳＡ’における正極性部分に応じて、トランジ
スタ４８のコレクタに供給された正極性直流電源電圧Ｖ
ｄが、トランジスタ４８のコレクタ−エミッタ通路を通
じて、トランジスタ４８のエミッタに導出される状態が
とられ、トランジスタ４８のエミッタに導出された正極
性直流電源電圧Ｖｄが、出力段部１５の正側電源端子１
５Ｐに供給される。

【００３５】スイッチング電源部４０についての立上り
期間が経過して、スイッチング電源部４０から適正な正
極性直流電源電圧Ｖｐが得られる状態となると、出力段
部１５の正側電源端子１５Ｐと負側電源端子１５Ｎとの
間に、正極性直流電源電圧Ｖｄに代えて、スイッチング
電源部４０からの正極性直流電源電圧Ｖｐが供給され
る。

【００３６】一方、スイッチング電源部４１において
は、ダイドーオ３５，３６，３７及び３８を含んで形成
される整流部により電力用交流電圧ＡＣが直接的に両波
整流されてコンデンサ３９の両端間に得られる整流電圧
Ｖｏが、スイッチング回路部５１に供給される。スイッ
チング回路部５１には、さらに、電圧増幅部１２から得
られる音声信号ＳＡ’が、フォトカップラー部５２を介
して供給される。そして、スイッチング回路部５１にお
いては、整流電圧Ｖｏに対して、音声信号ＳＡ’の振幅
変化に応じた制御が行われるもとでのスイッチング処理
が施されて、負極性のパルス電圧列−ＰＢが形成され、
そのパルス電圧列−ＰＢがトランスフォーマ５３におけ
る一次側巻線５３Ｐに供給される。

【００３７】それにより、トランスフォーマ５３におけ
る二次側巻線５３Ｓに、パルス電圧列−ＰＢが一次側巻
線５３Ｐの巻線数に対する二次側巻線５３Ｓの巻線数の
比により定まる変圧比をもって変圧されて得られる負極
性のパルス電圧列−ＰＮが誘起される。トランスフォー
マ５３における二次側巻線５３Ｓに得られたパルス電圧
列−ＰＮは、ダイオード５４により形成される整流部に
よって整流されるともに、コンデンサ５５によって平滑
され、コンデンサ５５の両端間に負極性直流電源電圧−
Ｖｎが得られる。

【００３８】このようにしてコンデンサ５５の両端間に
得られる負極性直流電源電圧−Ｖｎは、出力段部１６に
おける負側電源端子１６Ｎと正側電源端子１６Ｐとの間
に供給される。それにより、出力段部１６が、負側電源
端子１６Ｎに正側電源端子１６Ｐより負極性直流電源電
圧−Ｖｎだけ低い（電圧絶対値｜Ｖｎ｜だけ負側とな
る）電圧が印加されたものとされ、負極性直流電源電圧
−Ｖｎが供給されるもとで、電圧増幅部１２から得られ
る音声信号ＳＡ’に基づく負極性側音声出力信号ＳＮＯ
を形成し、それをスピーカ部１７に音声出力信号ＳＯと
して供給する動作を行う状態とされる。

【００３９】斯かる際、スイッチング回路部５１におい
て、整流電圧Ｖｏに対しての、パルス電圧列−ＰＢを形
成するためのスイッチング処理が、電圧増幅部１２から
得られる音声信号ＳＡ’の振幅変化に応じた制御がなさ
れるもとで行われることにより、パルス電圧列−ＰＢに
基づくパルス電圧列−ＰＮがダイオード５４により形成
される整流部によって整流されるとともにコンデンサ５
５によって平滑されて得られる負極性直流電源電圧−Ｖ
ｎは、図２に示される如く、出力段部１６において音声
信号ＳＡ’に基づき、例えば、サイン波形を有するもの
として形成される負極性側音声出力信号ＳＮＯの波高値
より所定値（例えば、−５Ｖ程度）だけ低い状態（所定
の電圧絶対値（例えば、５Ｖ程度）だけ負側に大とされ
る状態）を維持し、さらに、出力段部１６において負極
性側音声出力信号ＳＮＯが形成されないときには、零レ
ベルより所定値（例えば、−５Ｖ程度）だけ低い状態
（所定の電圧絶対値（例えば、５Ｖ程度）だけ負側に大
とされる状態）を維持する負極性可変電源電圧とされ
る。

【００４０】このように、スイッチング電源部４１から
出力段部１６に供給される負極性直流電源電圧−Ｖｎ
が、出力段部１６において形成される負極性側音声出力
信号ＳＮＯの波高値より所定値（例えば、−５Ｖ程度）
だけ低い状態（所定の電圧絶対値（例えば、５Ｖ程度）
だけ負側に大とされる状態）を維持し、さらに、出力段
部１６において負極性側音声出力信号ＳＮＯが形成され
ないときには、零レベルより所定値（例えば、−５Ｖ程
度）だけ低い状態（所定の電圧絶対値（例えば、５Ｖ程
度）だけ負側に大とされる状態）を維持する負極性可変
電源電圧とされることによって、出力段部１６において
負極性側音声出力信号ＳＮＯが形成されてスピーカ部１
７に供給されるに際しての電力損失は、図２においてハ
ッチングが施されて示される、負極性直流電源電圧−Ｖ
ｎと負極性側音声出力信号ＳＮＯとの間の部分ＬＮの面
積に対応するものとなる。このような出力段部１６にお
いて生じる電力損失は、図６においてハッチングが付さ
れて示される、音声出力信号ＳＡＯにおける負極性部分
と負極性電源電圧−Ｖｃｃとの間の部分ＡＮの面積に対
応する前述の電力損失に比して、極めて効果的に低減さ
れたものとされ、それによって、出力段部１６の動作時
における効率が、図６に示される部分ＡＮの面積に対応
する電力損失を生じる場合に比して、著しく向上せしめ
られる。

【００４１】なお、スイッチング電源部４１におけるス
イッチング回路部５１に対する電圧増幅部１２から得ら
れる音声信号ＳＡ’の供給が、フォトカップラー部５２
を介して行われることにより、スイッチング電源部４１
におけるトランスフォーマ５３における一次側巻線５３
Ｐ側とトランスフォーマ５３における二次側巻線５３Ｓ
側とが相互絶縁状態に保たれる。

【００４２】また、出力段部１６にあっては、負極性側
音声出力信号ＳＮＯを形成してスピーカ部１７に供給す
るにあたり、スイッチング電源部４１を含む電源電圧供
給部から比較的大なる電力供給がなされることが要求さ
れるが、スイッチング電源部４１を含む電源電圧供給部
は、電力用交流電圧ＡＣを、電源トランスフォーマ部を
用いることなく、ダイドーオ３５，３６，３７及び３８
を含んで形成される整流部によって直接的に両波整流し
て整流電圧Ｖｏを得、その整流電圧Ｖｏにスイッチング
電源部４１によるスイッチング処理を施して、出力段部
１６から得られる負極性側音声出力信号ＳＮＯの波高値
より所定値だけ低い状態（所定の電圧絶対値だけ負側に
大とされる状態）を維持する可変電源電圧である負極性
直流電源電圧−Ｖｎを発生し、その負極性直流電源電圧
−Ｖｎを出力段部１６に供給することによって、出力段
部１６における要求を満たしている。従って、スイッチ
ング電源部４１を含む電源電圧供給部は、電源トランス
フォーマ部を用いない、小型，軽量化が図られたものと
されていることになる。

【００４３】なお、スイッチング電源部４１について
は、スイッチング電源部４０の場合と同様に、その動作
の立上りが然程迅速でなく、動作開始時点から適正な負
極性直流電源電圧−Ｖｎが得られるまでの立上り期間が
無視できないことになる虞がある。そこで、スイッチン
グ電源部４１についての立上り期間における出力段部１
６の動作を補償すべく、立上り電源部５６が設けられて
いる。

【００４４】立上り電源部５６には、コンデンサ３２を
含んだ電源電圧供給部からの負極性直流電源電圧−Ｖｄ
が供給されるとともに、電圧増幅部１２から得られる音
声信号ＳＡ’が供給される。そして、立上り電源部５６
は、その導通状態が音声信号ＳＡ’によって制御され、
音声信号ＳＡ’における負極性部分に迅速に対応し、そ
の音声信号ＳＡ’における負極性部分の期間に、コンデ
ンサ３２を含んだ電源電圧供給部からの負極性直流電源
電圧−Ｖｄを、出力段部１６の負側電源端子１６Ｎに補
助電源電圧として供給する。それにより、スイッチング
電源部４１についての立上り期間においては、出力段部
１６が、負側電源端子１６Ｎに正側電源端子１６Ｐより
負極性直流電源電圧−Ｖｄだけ低い（電圧絶対値｜Ｖｄ
｜だけ負側となる）電圧が印加されたものとされ、負極
性直流電源電圧−Ｖｄが供給されるもとで、電圧増幅部
１２から得られる音声信号ＳＡ’に基づく負極性側音声
出力信号ＳＮＯを形成する動作を行う状態におかれる。

【００４５】立上り電源部５６は、例えば、図４に示さ
れる如くに、ＰＮＰ型のトランジスタ５７が用いられて
構成される。斯かる場合には、トランジスタ５７のコレ
クタに負極性直流電源電圧−Ｖｄが供給されるととも
に、トランジスタ５７のベースに抵抗５８を通じて音声
信号ＳＡ’が供給され、トランジスタ５７のエミッタは
出力段部１６の負側電源端子１６Ｎに接続される。そし
て、音声信号ＳＡ’における負極性部分に応じて、トラ
ンジスタ５７のコレクタに供給された負極性直流電源電
圧−Ｖｄが、トランジスタ５７のコレクタ−エミッタ通
路を通じて、トランジスタ５７のエミッタに導出される
状態がとられ、トランジスタ５７のエミッタに導出され
た負極性直流電源電圧−Ｖｄが、出力段部１６の負側電
源端子１６Ｎに供給される。

【００４６】スイッチング電源部４１についての立上り
期間が経過して、スイッチング電源部４１から適正な負
極性直流電源電圧−Ｖｎが得られる状態となると、出力
段部１６の負側電源端子１６Ｎと正側電源端子１６Ｐと
の間に、負極性直流電源電圧−Ｖｄに代えて、スイッチ
ング電源部４１からの負極性直流電源電圧−Ｖｎが供給
される。

【００４７】図５は、本発明に係る電力増幅回路の他の
例を、それに接続された負荷であるスピーカ部と共に示
す。この図５に示される例は、上述の図１に示される例
と同様に構成された部分を有しており、斯かる部分につ
いては、図１に示される例と共通の符号が付されて示さ
れ、それらについての重複説明は省略される。

【００４８】図５に示される例にあっては、入力信号が
ステレオ音声信号における左音声信号（Ｌ信号）ＳＬ及
び右音声信号（Ｒ信号）ＳＲとされており、Ｌ信号ＳＬ
が入力端子１１Ｌを通じてＬ信号電圧増幅部１２Ｌに供
給されるとともに、Ｒ信号ＳＲが入力端子１１Ｒを通じ
てＲ信号電圧増幅部１２Ｒに供給される。Ｌ信号電圧増
幅部１２Ｌにおいて、必要な電圧増幅が施されたＬ信号
ＳＬ’は、Ｌ信号駆動段部１３Ｌ及びＬ信号駆動段部１
４Ｌの両者に供給され、また、Ｒ信号電圧増幅部１２Ｒ
において、必要な電圧増幅が施されたＲ信号ＳＲ’は、
Ｒ信号駆動段部１３Ｒ及びＲ信号駆動段部１４Ｒの両者
に供給される。

【００４９】Ｌ信号駆動段部１３Ｌにおいては、Ｌ信号
ＳＬ’における正極性部分についての増幅が行われて正
極性側駆動信号ＳＬＰＤが形成され、その正極性側駆動
信号ＳＬＰＤがＬ信号出力段部１５Ｌに供給される。ま
た、Ｌ信号駆動段部１４Ｌにおいては、Ｌ信号ＳＬ’に
おける負極性部分についての増幅が行われて負極性側駆
動信号ＳＬＮＤが形成され、その負極性側駆動信号ＳＬ
ＮＤがＬ信号出力段部１６Ｌに供給される。

【００５０】さらに、Ｒ信号駆動段部１３Ｒにおいて
は、Ｒ信号ＳＲ’における正極性部分についての増幅が
行われて正極性側駆動信号ＳＲＰＤが形成され、その正
極性側駆動信号ＳＲＰＤがＲ信号出力段部１５Ｒに供給
される。また、Ｒ信号駆動段部１４Ｒにおいては、Ｒ信
号ＳＲ’における負極性部分についての増幅が行われて
負極性側駆動信号ＳＲＮＤが形成され、その負極性側駆
動信号ＳＲＮＤがＲ信号出力段部１６Ｒに供給される。

【００５１】Ｌ信号出力段部１５Ｌは、Ｌ信号駆動段部
１３Ｌからの正極性側駆動信号ＳＬＰＤによって駆動さ
れ、正極性側音声出力信号ＳＬＰＯを形成して、それを
左側（Ｌ側）スピーカ部１７Ｌへと送出する。また、Ｌ
信号出力段部１６Ｌは、Ｌ信号駆動段部１４Ｌからの負
極性側駆動信号ＳＬＮＤによって駆動され、負極性側音
声出力信号ＳＬＮＯを形成して、それをＬ側スピーカ部
１７Ｌへと送出する。

【００５２】Ｌ信号出力段部１５Ｌ及びＬ信号出力段部
１６Ｌから夫々送出される正極性側音声出力信号ＳＬＰ
Ｏ及び負極性側音声出力信号ＳＬＮＯは、混合されて、
正極性部分及び負極性部分の両者を有した音声出力信号
ＳＬＯとされて、Ｌ側スピーカ部１７Ｌに供給される。
それにより、Ｌ側スピーカ部１７Ｌから、Ｌ信号ＳＬに
基づく再生音声が発せられる。

【００５３】Ｒ信号出力段部１５Ｒは、Ｒ信号駆動段部
１３Ｒからの正極性側駆動信号ＳＲＰＤによって駆動さ
れ、正極性側音声出力信号ＳＲＰＯを形成して、それを
右側（Ｒ側）スピーカ部１７Ｒへと送出する。また、Ｒ
信号出力段部１６Ｒは、Ｒ信号駆動段部１４Ｒからの負
極性側駆動信号ＳＲＮＤによって駆動され、負極性側音
声出力信号ＳＲＮＯを形成して、それをＲ側スピーカ部
１７Ｒへと送出する。

【００５４】Ｒ信号出力段部１５Ｒ及びＲ信号出力段部
１６Ｒから夫々送出される正極性側音声出力信号ＳＲＰ
Ｏ及び負極性側音声出力信号ＳＲＮＯは、混合されて、
正極性部分及び負極性部分の両者を有した音声出力信号
ＳＲＯとされて、Ｒ側スピーカ部１７Ｒに供給される。
それにより、Ｒ側スピーカ部１７Ｒから、Ｒ信号ＳＲに
基づく再生音声が発せられる。

【００５５】図５に示される例にあっては、上述の如く
の動作を行うＬ信号電圧増幅部１２Ｌ，Ｒ信号電圧増幅
部１２Ｒ，Ｌ信号駆動段部１３Ｌ及び１４Ｌ，Ｒ信号駆
動段部１３Ｒ及び１４Ｒ，Ｌ信号出力段部１５Ｌ及び１
６Ｌ、及び、Ｒ信号出力段部１５Ｒ及び１６Ｒの夫々に
対して直流電源電圧を供給する電源電圧供給部が、図１
に示される例において電圧増幅部１２，駆動段部１３及
び１４、及び、出力段部１５及び１６の夫々に対して直
流電源電圧を供給する電源電圧供給部と同様に設けられ
ている。

【００５６】斯かる電源電圧供給部におけるコンデンサ
２６の両端間に得られる直流電源電圧Ｖｖが、Ｌ信号電
圧増幅部１２Ｌにおける正側電源端子１２ＬＰと負側電
源端子１２ＬＮとの間、及び、Ｒ信号電圧増幅部１２Ｒ
における正側電源端子１２ＲＰと負側電源端子１２ＲＮ
との間に供給される。それにより、Ｌ信号電圧増幅部１
２Ｌが、正側電源端子１２ＬＰに負側電源端子１２ＬＮ
より直流電源電圧Ｖｖだけ高い電圧が印加されたものと
されて、直流電源電圧Ｖｖが供給されるもとでの動作を
行う状態とされ、また、Ｒ信号電圧増幅部１２Ｒが、正
側電源端子１２ＲＰに負側電源端子１２ＲＮより直流電
源電圧Ｖｖだけ高い電圧が印加されたものとされて、直
流電源電圧Ｖｖが供給されるもとでの動作を行う状態と
される。

【００５７】また、電源電圧供給部におけるコンデンサ
２９の両端間に得られる正極性直流電源電圧Ｖｄが、Ｌ
信号駆動段部１３Ｌにおける正側電源端子１３ＬＰと負
側電源端子１３ＬＮとの間、及び、Ｒ信号駆動段部１３
Ｒにおける正側電源端子１３ＲＰと負側電源端子１３Ｒ
Ｎとの間に供給される。それにより、Ｌ信号駆動段部１
３Ｌが、正側電源端子１３ＬＰに負側電源端子１３ＬＮ
より正極性直流電源電圧Ｖｄだけ高い電圧が印加された
ものとされ、正極性直流電源電圧Ｖｄが供給されるもと
で動作する状態とされるとともに、Ｒ信号駆動段部１３
Ｒが、正側電源端子１３ＲＰに負側電源端子１３ＲＮよ
り正極性直流電源電圧Ｖｄだけ高い電圧が印加されたも
のとされ、正極性直流電源電圧Ｖｄが供給されるもとで
動作する状態とされる。

【００５８】同様に、電源電圧供給部におけるコンデン
サ３２の両端間に得られる負極性直流電源電圧−Ｖｄ
が、Ｌ信号駆動段部１４Ｌにおける正側電源端子１４Ｌ
Ｐと負側電源端子１４ＬＮとの間、及び、Ｒ信号駆動段
部１４Ｒにおける正側電源端子１４ＲＰと負側電源端子
１４ＲＮとの間に供給される。それにより、Ｌ信号駆動
段部１４Ｌが、負側電源端子１４ＬＮに正側電源端子１
４ＬＰより負極性直流電源電圧−Ｖｄだけ低い（電圧絶
対値｜Ｖｄ｜だけ負側となる）電圧が印加されたものと
され、負極性直流電源電圧−Ｖｄが供給されるもとでの
動作を行う状態とされるとともに、Ｒ信号駆動段部１４
Ｒが、負側電源端子１４ＲＮに正側電源端子１４ＲＰよ
り負極性直流電源電圧−Ｖｄだけ低い（電圧絶対値｜Ｖ
ｄ｜だけ負側となる）電圧が印加されたものとされ、負
極性直流電源電圧−Ｖｄが供給されるもとでの動作を行
う状態とされる。

【００５９】さらに、電源電圧供給部におけるコンデン
サ３９の両端間に得られる整流電圧Ｖｏが、スイッチン
グ電源部４０におけるスイッチング回路部４２及びスイ
ッチング電源部４１におけるスイッチング回路部５１の
夫々に供給される。

【００６０】このような図５に示される例においては、
各々にＬ信号電圧増幅部１２Ｌから得られるＬ信号Ｓ
Ｌ’及びＲ信号電圧増幅部１２Ｒから得られるＲ信号Ｓ
Ｒ’の両者が供給されるＬ・Ｒ混合部６０及び６１が設
けられている。これらＬ・Ｒ混合部６０及び６１の夫々
においては、Ｌ信号ＳＬ’とＲ信号ＳＲ’とが混合され
て、混合音声信号（Ｌ・Ｒ信号）ＳＭが形成される。

【００６１】そして、スイッチング電源部４０における
スイッチング回路部４２には、コンデンサ３９の両端間
に得られる整流電圧Ｖｏに加えて、Ｌ・Ｒ混合部６０か
ら得られるＬ・Ｒ信号ＳＭが、フォトカップラー部４３
を介して供給される。そして、スイッチング回路部４２
においては、整流電圧Ｖｏに対して、Ｌ・Ｒ信号ＳＭの
振幅変化に応じた制御が行われるもとでのスイッチング
処理が施されて、正極性のパルス電圧列ＰＡが形成さ
れ、そのパルス電圧列ＰＡがトランスフォーマ４４にお
ける一次側巻線４４Ｐに供給される。

【００６２】それにより、トランスフォーマ４４におけ
る二次側巻線４４Ｓに、正極性のパルス電圧列ＰＡが一
次側巻線４４Ｐの巻線数に対する二次側巻線４４Ｓの巻
線数の比により定まる変圧比をもって変圧されて得られ
る正極性のパルス電圧列ＰＰが誘起される。トランスフ
ォーマ４４における二次側巻線４４Ｓに得られたパルス
電圧列ＰＰは、ダイオード４５により形成される整流部
によって整流されるともに、コンデンサ４６によって平
滑され、コンデンサ４６の両端間に正極性直流電源電圧
Ｖｐが得られる。

【００６３】このようにしてコンデンサ４６の両端間に
得られる正極性直流電源電圧Ｖｐは、Ｌ信号出力段部１
５Ｌにおける正側電源端子１５ＬＰと負側電源端子１５
ＬＮとの間、及び、Ｒ信号出力段部１５Ｒにおける正側
電源端子１５ＲＰと負側電源端子１５ＲＮとの間に供給
される。それにより、Ｌ信号出力段部１５Ｌが、正側電
源端子１５ＬＰに負側電源端子１５ＬＮより正極性直流
電源電圧Ｖｐだけ高い電圧が印加されたものとされ、正
極性直流電源電圧Ｖｐが供給されるもとで、Ｌ信号電圧
増幅部１２Ｌから得られるＬ信号ＳＬ’に基づく正極性
側音声出力信号ＳＬＰＯを形成し、それをＬ側スピーカ
部１７Ｌに音声出力信号ＳＬＯとして供給する動作を行
う状態とされる。また、Ｒ信号出力段部１５Ｒが、正側
電源端子１５ＲＰに負側電源端子１５ＲＮより正極性直
流電源電圧Ｖｐだけ高い電圧が印加されたものとされ、
正極性直流電源電圧Ｖｐが供給されるもとで、Ｒ信号電
圧増幅部１２Ｒから得られるＲ信号ＳＲ’に基づく正極
性側音声出力信号ＳＲＰＯを形成し、それをＲ側スピー
カ部１７Ｒに音声出力信号ＳＲＯとして供給する動作を
行う状態とされる。

【００６４】斯かる際、スイッチング回路部４２におい
て、整流電圧Ｖｏに対しての、パルス電圧列ＰＡを形成
するためのスイッチング処理が、Ｌ・Ｒ混合部６０から
得られるＬ・Ｒ信号ＳＭの振幅変化に応じた制御がなさ
れるもとで行われることにより、パルス電圧列ＰＡに基
づくパルス電圧列ＰＰがダイオード４５により形成され
る整流部によって整流されるとともにコンデンサ４６に
よって平滑されて得られる正極性直流電源電圧Ｖｐは、
Ｌ信号出力段部１５ＬにおいてＬ信号ＳＬ’に基づいて
形成される正極性側音声出力信号ＳＬＰＯの波高値及び
Ｒ信号出力段部１５ＲにおいてＲ信号ＳＲ’に基づいて
形成される正極性側音声出力信号ＳＲＰＯの波高値の夫
々より所定値（例えば、５Ｖ程度）だけ大とされる状態
を維持し、さらに、Ｌ信号出力段部１５Ｌ及びＲ信号出
力段部１５Ｒにおいて正極性側音声出力信号ＳＬＰＯ及
びＳＲＰＯが形成されないときには、零レベルより所定
値（例えば、５Ｖ程度）だけ大とされる状態を維持する
正極性可変電源電圧とされる。

【００６５】このように、スイッチング電源部４０から
Ｌ信号出力段部１５Ｌ及びＲ信号出力段部１５Ｒに供給
される正極性直流電源電圧Ｖｐが、Ｌ信号出力段部１５
Ｌにおいて形成される正極性側音声出力信号ＳＬＰＯの
波高値及びＲ信号出力段部１５Ｒにおいて形成される正
極性側音声出力信号ＳＲＰＯの波高値の夫々より所定値
（例えば、５Ｖ程度）だけ大とされる状態を維持し、さ
らに、Ｌ信号出力段部１５Ｌ及びＲ信号出力段部１５Ｒ
において正極性側音声出力信号ＳＬＰＯ及びＳＲＰＯが
形成されないときには、零レベルより所定値（例えば、
５Ｖ程度）だけ大とされる状態を維持する正極性可変電
源電圧とされることによって、Ｌ信号出力段部１５Ｌに
おいて正極性側音声出力信号ＳＬＰＯが形成されてＬ側
スピーカ部１７Ｌに供給されるに際しての電力損失、及
び、Ｒ信号出力段部１５Ｒにおいて正極性側音声出力信
号ＳＲＰＯが形成されてＲ側スピーカ部１７Ｒに供給さ
れるに際しての電力損失は、夫々、正極性直流電源電圧
Ｖｐと正極性側音声出力信号ＳＬＰＯとの間の差の電
圧、及び、正極性直流電源電圧Ｖｐと正極性側音声出力
信号ＳＲＰＯとの間の差の電圧に対応するものとなる。
このようなＬ信号出力段部１５Ｌにおいて生じる電力損
失及びＲ信号出力段部１５Ｒにおいて生じる電力損失の
夫々は、図６においてハッチングが付されて示される、
音声出力信号ＳＡＯにおける正極性部分と正極性電源電
圧＋Ｖｃｃとの間の部分ＡＰの面積に対応する前述の電
力損失に比して、極めて効果的に低減されたものとさ
れ、それによって、Ｌ信号出力段部１５Ｌの動作時にお
ける効率及びＲ信号出力段部１５Ｒの動作時における効
率の夫々が、図６に示される部分ＡＰの面積に対応す
る電力損失を生じる場合に比して、著しく向上せしめら
れる。

【００６６】なお、スイッチング電源部４０におけるス
イッチング回路部４２に対するＬ・Ｒ混合部６０から得
られるＬ・Ｒ信号ＳＭの供給が、フォトカップラー部４
３を介して行われることにより、スイッチング電源部４
０におけるトランスフォーマ４４における一次側巻線４
４Ｐ側とトランスフォーマ４４における二次側巻線４４
Ｓ側とが相互絶縁状態に保たれる。

【００６７】また、Ｌ信号出力段部１５Ｌにあっては、
正極性側音声出力信号ＳＬＰＯを形成してＬ側スピーカ
部１７Ｌに供給するにあたり、スイッチング電源部４０
を含む電源電圧供給部から比較的大なる電力供給がなさ
れることが要求され、また、Ｒ信号出力段部１５Ｒにあ
っても、正極性側音声出力信号ＳＲＰＯを形成してＲ側
スピーカ部１７Ｒに供給するにあたり、スイッチング電
源部４０を含む電源電圧供給部から比較的大なる電力供
給がなされることが要求されるが、スイッチング電源部
４０を含む電源電圧供給部は、電力用交流電圧ＡＣを、
電源トランスフォーマ部を用いることなく、ダイドーオ
３５，３６，３７及び３８を含んで形成される整流部に
よって直接的に両波整流して整流電圧Ｖｏを得、その整
流電圧Ｖｏにスイッチング電源部４０によるスイッチン
グ処理を施して、Ｌ信号出力段部１５Ｌから得られる正
極性側音声出力信号ＳＬＰＯの波高値及びＲ信号出力段
部１５Ｒから得られる正極性側音声出力信号ＳＲＰＯの
波高値の夫々より所定値だけ大とされる状態を維持する
可変電源電圧である正極性直流電源電圧Ｖｐを発生し、
その正極性直流電源電圧ＶｐをＬ信号出力段部１５Ｌ及
びＲ信号出力段部１５Ｒに供給することによって、Ｌ信
号出力段部１５Ｌ及びＲ信号出力段部１５Ｒの夫々にお
ける要求を満たしている。従って、スイッチング電源部
４０を含む電源電圧供給部は、電源トランスフォーマ部
を用いない、小型，軽量化が図られたものとされている
ことになる。

【００６８】なお、スイッチング電源部４０について
は、その動作の立上りが然程迅速でなく、動作開始時点
から適正な正極性直流電源電圧Ｖｐが得られるまでの立
上り期間が無視できないことになる虞がある。そこで、
スイッチング電源部４０についての立上り期間における
Ｌ信号出力段部１５Ｌ及びＲ信号出力段部１５Ｒの夫々
の動作を補償すべく、立上り電源部４７が設けられてい
る。

【００６９】立上り電源部４７には、コンデンサ２９を
含んだ電源電圧供給部からの正極性直流電源電圧Ｖｄが
供給されるとともに、Ｌ・Ｒ混合部６０から得られるＬ
・Ｒ信号ＳＭが供給される。そして、立上り電源部４７
は、その導通状態がＬ・Ｒ信号ＳＭによって制御され、
Ｌ・Ｒ信号ＳＭにおける正極性部分に迅速に対応し、そ
のＬ・Ｒ信号ＳＭにおける正極性部分の期間に、コンデ
ンサ２９を含んだ電源電圧供給部からの正極性直流電源
電圧Ｖｄを、Ｌ信号出力段部１５Ｌの正側電源端子１５
ＬＰ及びＲ信号出力段部１５Ｒの正側電源端子１５ＲＰ
の夫々に補助電源電圧として供給する。

【００７０】それにより、スイッチング電源部４０につ
いての立上り期間においては、Ｌ信号出力段部１５Ｌ
が、正側電源端子１５ＬＰに負側電源端子１５ＬＮより
正極性直流電源電圧Ｖｄだけ高い電圧が印加されたもの
とされ、正極性直流電源電圧Ｖｄが供給されるもとで、
Ｌ信号電圧増幅部１２Ｌから得られるＬ信号ＳＬ’に基
づく正極性側音声出力信号ＳＬＰＯを形成する動作を行
う状態におかれ、また、Ｒ信号出力段部１５Ｒが、正側
電源端子１５ＲＰに負側電源端子１５ＲＮより正極性直
流電源電圧Ｖｄだけ高い電圧が印加されたものとされ、
正極性直流電源電圧Ｖｄが供給されるもとで、Ｒ信号電
圧増幅部１２Ｒから得られるＲ信号ＳＲ’に基づく正極
性側音声出力信号ＳＲＰＯを形成する動作を行う状態に
おかれる。

【００７１】スイッチング電源部４０についての立上り
期間が経過して、スイッチング電源部４０から適正な正
極性直流電源電圧Ｖｐが得られる状態となると、Ｌ信号
出力段部１５Ｌの正側電源端子１５ＬＰと負側電源端子
１５ＬＮとの間、及び、Ｒ信号出力段部１５Ｒの正側電
源端子１５ＲＰと負側電源端子１５ＲＮとの間の夫々
に、正極性直流電源電圧Ｖｄに代えて、スイッチング電
源部４０からの正極性直流電源電圧Ｖｐが供給される。

【００７２】一方、スイッチング電源部４１におけるス
イッチング回路部５１には、コンデンサ３９の両端間に
得られる整流電圧Ｖｏに加えて、Ｌ・Ｒ混合部６１から
得られるＬ・Ｒ信号ＳＭが、フォトカップラー部５２を
介して供給される。そして、スイッチング回路部５１に
おいては、整流電圧Ｖｏに対して、Ｌ・Ｒ信号ＳＭの振
幅変化に応じた制御が行われるもとでのスイッチング処
理が施されて、負極性のパルス電圧列−ＰＢが形成さ
れ、そのパルス電圧列−ＰＢがトランスフォーマ５３に
おける一次側巻線５３Ｐに供給される。

【００７３】それにより、トランスフォーマ５３におけ
る二次側巻線５３Ｓに、負極性のパルス電圧列−ＰＢが
一次側巻線５３Ｐの巻線数に対する二次側巻線５３Ｓの
巻線数の比により定まる変圧比をもって変圧されて得ら
れる負極性のパルス電圧列−ＰＮが誘起される。トラン
スフォーマ５３における二次側巻線５３Ｓに得られたパ
ルス電圧列−ＰＮは、ダイオード５４により形成される
整流部によって整流されるともに、コンデンサ５５によ
って平滑され、コンデンサ５５の両端間に負極性直流電
源電圧−Ｖｎが得られる。

【００７４】このようにしてコンデンサ５５の両端間に
得られる負極性直流電源電圧−Ｖｎは、Ｌ信号出力段部
１６Ｌにおける負側電源端子１６ＬＮと正側電源端子１
６ＬＰとの間、及び、Ｒ信号出力段部１６Ｒにおける負
側電源端子１６ＲＮと正側電源端子１６ＲＰとの間に供
給される。それにより、Ｌ信号出力段部１６Ｌが、負側
電源端子１６ＬＮに正側電源端子１６ＬＰより負極性直
流電源電圧−Ｖｎだけ低い（電圧絶対値｜Ｖｎ｜だけ負
側となる）電圧が印加されたものとされ、負極性直流電
源電圧−Ｖｎが供給されるもとで、Ｌ信号電圧増幅部１
２Ｌから得られるＬ信号ＳＬ’に基づく負極性側音声出
力信号ＳＬＮＯを形成し、それをＬ側スピーカ部１７Ｌ
に音声出力信号ＳＬＯとして供給する動作を行う状態と
される。また、Ｒ信号出力段部１６Ｒが、負側電源端子
１６ＲＮに正側電源端子１６ＲＰより負極性直流電源電
圧−Ｖｎだけ低い（電圧絶対値｜Ｖｎ｜だけ負側とな
る）電圧が印加されたものとされ、負極性直流電源電圧
−Ｖｎが供給されるもとで、Ｒ信号電圧増幅部１２Ｒか
ら得られるＲ信号ＳＲ’に基づく負極性側音声出力信号
ＳＲＮＯを形成し、それをＲ側スピーカ部１７Ｒに音声
出力信号ＳＲＯとして供給する動作を行う状態とされ
る。

【００７５】斯かる際、スイッチング回路部５１におい
て、整流電圧Ｖｏに対しての、パルス電圧列−ＰＢを形
成するためのスイッチング処理が、Ｌ・Ｒ混合部６１か
ら得られるＬ・Ｒ信号ＳＭの振幅変化に応じた制御がな
されるもとで行われることにより、パルス電圧列−ＰＢ
に基づくパルス電圧列−ＰＮがダイオード５４により形
成される整流部によって整流されるとともにコンデンサ
５５によって平滑されて得られる負極性直流電源電圧−
Ｖｎは、Ｌ信号出力段部１６ＬにおいてＬ信号ＳＬ’に
基づいて形成される負極性側音声出力信号ＳＬＮＯの波
高値及びＲ信号出力段部１６ＲにおいてＲ信号ＳＲ’に
基づいて形成される負極性側音声出力信号ＳＲＮＯの波
高値の夫々より所定値（例えば、−５Ｖ程度）だけ低い
状態（所定の電圧絶対値（例えば、５Ｖ程度）だけ負側
に大とされる状態）を維持し、さらに、Ｌ信号出力段部
１６Ｌ及びＲ信号出力段部１６Ｒにおいて負極性側音声
出力信号ＳＬＮＯ及びＳＲＮＯが形成されないときに
は、零レベルより所定値（例えば、−５Ｖ程度）だけ低
い状態（所定の電圧絶対値（例えば、５Ｖ程度）だけ負
側に大とされる状態）を維持する負極性可変電源電圧と
される。

【００７６】このように、スイッチング電源部４１から
Ｌ信号出力段部１６Ｌ及びＲ信号出力段部１６Ｒに供給
される負極性直流電源電圧−Ｖｎが、Ｌ信号出力段部１
６Ｌにおいて形成される負極性側音声出力信号ＳＬＮＯ
の波高値及びＲ信号出力段部１６Ｒにおいて形成される
負極性側音声出力信号ＳＲＮＯの波高値の夫々より所定
値（例えば、−５Ｖ程度）だけ低い状態（所定の電圧絶
対値（例えば、５Ｖ程度）だけ負側に大とされる状態）
を維持し、さらに、Ｌ信号出力段部１６Ｌ及びＲ信号出
力段部１６Ｒにおいて負極性側音声出力信号ＳＬＮＯ及
びＳＲＮＯが形成されないときには、零レベルより所定
値（例えば、−５Ｖ程度）だけ低い状態（所定の電圧絶
対値（例えば、５Ｖ程度）だけ負側に大とされる状態）
を維持する負極性可変電源電圧とされることによって、
Ｌ信号出力段部１６Ｌにおいて負極性側音声出力信号Ｓ
ＬＮＯが形成されてＬ側スピーカ部１７Ｌに供給される
に際しての電力損失、及び、Ｒ信号出力段部１６Ｒにお
いて負極性側音声出力信号ＳＲＮＯが形成されてＲ側ス
ピーカ部１７Ｒに供給されるに際しての電力損失は、夫
々、負極性直流電源電圧−Ｖｎと負極性側音声出力信号
ＳＬＮＯとの間の差の電圧、及び、負極性直流電源電圧
−Ｖｎと負極性側音声出力信号ＳＲＮＯとの間の差の電
圧に対応するものとなる。このようなＬ信号出力段部１
６Ｌにおいて生じる電力損失及びＲ信号出力段部１６Ｒ
において生じる電力損失の夫々は、図６においてハッチ
ングが付されて示される、音声出力信号ＳＡＯにおける
負極性部分と負極性電源電圧−Ｖｃｃとの間の部分ＡＮ
の面積に対応する前述の電力損失に比して、極めて効果
的に低減されたものとされ、それによって、Ｌ信号出力
段部１６Ｌの動作時における効率及びＲ信号出力段部１
６Ｒの動作時における効率の夫々が、図６に示される部
分ＡＮの面積に対応する電力損失を生じる場合に比し
て、著しく向上せしめられる。

【００７７】なお、スイッチング電源部４１におけるス
イッチング回路部５１に対するＬ・Ｒ混合部６１から得
られるＬ・Ｒ信号ＳＭの供給が、フォトカップラー部５
２を介して行われることにより、スイッチング電源部４
１におけるトランスフォーマ５３における一次側巻線５
３Ｐ側とトランスフォーマー５３おける二次側巻線５３
Ｓ側とが相互絶縁状態に保たれる。

【００７８】また、Ｌ信号出力段部１６Ｌにあっては、
負極性側音声出力信号ＳＬＮＯを形成してＬ側スピーカ
部１７Ｌに供給するにあたり、スイッチング電源部４１
を含む電源電圧供給部から比較的大なる電力供給がなさ
れることが要求され、また、Ｒ信号出力段部１６Ｒにあ
っても、負極性側音声出力信号ＳＲＮＯを形成してＲ側
スピーカ部１７Ｒに供給するにあたり、スイッチング電
源部４１を含む電源電圧供給部から比較的大なる電力供
給がなされることが要求されるが、スイッチング電源部
４１を含む電源電圧供給部は、電力用交流電圧ＡＣを、
電源トランスフォーマ部を用いることなく、ダイドーオ
３５，３６，３７及び３８を含んで形成される整流部に
よって直接的に両波整流して整流電圧Ｖｏを得、その整
流電圧Ｖｏにスイッチング電源部４１によるスイッチン
グ処理を施して、Ｌ信号出力段部１６Ｌから得られる負
極性側音声出力信号ＳＬＮＯの波高値及びＲ信号出力段
部１６Ｒから得られる負極性側音声出力信号ＳＲＮＯの
波高値の夫々より所定値だけ（例えば、−５Ｖ程度）だ
け低い状態（所定の電圧絶対値（例えば、５Ｖ程度）だ
け負側に大とされる状態）を維持する可変電源電圧であ
る負極性直流電源電圧−Ｖｎを発生し、その負極性直流
電源電圧−ＶｎをＬ信号出力段部１６Ｌ及びＲ信号出力
段部１６Ｒに供給することによって、Ｌ信号出力段部１
６Ｌ及びＲ信号出力段部１６Ｒの夫々における要求を満
たしている。従って、スイッチング電源部４１を含む電
源電圧供給部は、電源トランスフォーマ部を用いない、
小型，軽量化が図られたものとされていることになる。

【００７９】なお、スイッチング電源部４１について
は、その動作の立上りが然程迅速でなく、動作開始時点
から適正な負極性直流電源電圧−Ｖｎが得られるまでの
立上り期間が無視できないことになる虞がある。そこ
で、スイッチング電源部４１についての立上り期間にお
けるＬ信号出力段部１６Ｌ及びＲ信号出力段部１６Ｒの
夫々の動作を補償すべく、立上り電源部５６が設けられ
ている。

【００８０】立上り電源部５６には、コンデンサ３２を
含んだ電源電圧供給部からの負極性直流電源電圧−Ｖｄ
が供給されるとともに、Ｌ・Ｒ混合部６１から得られる
Ｌ・Ｒ信号ＳＭが供給される。そして、立上り電源部５
６は、その導通状態がＬ・Ｒ信号ＳＭによって制御さ
れ、Ｌ・Ｒ信号ＳＭにおける負極性部分に迅速に対応
し、そのＬ・Ｒ信号ＳＭにおける負極性部分の期間に、
コンデンサ３２を含んだ電源電圧供給部からの負極性直
流電源電圧−Ｖｄを、Ｌ信号出力段部１６Ｌの負側電源
端子１６ＬＮ及びＲ信号出力段部１６Ｒの負側電源端子
１６ＲＮの夫々に補助電源電圧として供給する。

【００８１】それにより、スイッチング電源部４１につ
いての立上り期間においては、Ｌ信号出力段部１６Ｌ
が、負側電源端子１６ＬＮに正側電源端子１６ＬＰより
負極性直流電源電圧−Ｖｄだけ低い（電圧絶対値｜Ｖｄ
｜だけ負側となる）電圧が印加されたものとされ、負極
性直流電源電圧−Ｖｄが供給されるもとで、Ｌ信号電圧
増幅部１２Ｌから得られるＬ信号ＳＬ’に基づく負極性
側音声出力信号ＳＬＮＯを形成する動作を行う状態にお
かれ、また、Ｒ信号出力段部１６Ｒが、負側電源端子１
６ＲＮに正側電源端子１６ＲＰより負極性直流電源電圧
−Ｖｄだけ低い（電圧絶対値｜Ｖｄ｜だけ負側となる）
電圧が印加されたものとされ、負極性直流電源電圧−Ｖ
ｄが供給されるもとで、Ｒ信号電圧増幅部１２Ｒから得
られるＲ信号ＳＲ’に基づく負極性側音声出力信号ＳＲ
ＮＯを形成する動作を行う状態におかれる。

【００８２】スイッチング電源部４１についての立上り
期間が経過して、スイッチング電源部４１から適正な負
極性直流電源電圧−Ｖｎが得られる状態となると、Ｌ信
号出力段部１６Ｌの負側電源端子１６ＬＮと正側電源端
子１６ＬＰとの間、及び、Ｒ信号出力段部１６Ｒの負側
電源端子１６ＲＮと正側電源端子１６ＲＰとの間の夫々
に、負極性直流電源電圧−Ｖｄに代えて、スイッチング
電源部４１からの負極性直流電源電圧−Ｖｎが供給され
る。

【００８３】上述の例は、入力信号として音声信号が供
給され、音声出力信号をスピーカ部に供給する、音声信
号を扱う電力増幅回路とされているが、本発明に係る電
力増幅回路は、斯かる例に限られるものではなく、入力
信号として音声信号以外の信号が供給され、電力増幅し
て得た出力信号をスピーカ部以外の負荷に供給する電力
増幅回路を形成することができること勿論である。

【００８４】

【発明の効果】以上の説明から明らかな如く、本発明に
係る電力増幅回路にあっては、駆動段部に対しては、比
較的小型で安価なもので足りる電源トランスフォーマ部
を含んだ第１の電源電圧供給部による直流電源電圧の供
給がなされ、また、出力段部に対しては、整流部とその
整流部から得られる整流電圧にスイッチング処理を施し
て直流電源電圧を得るスイッチング電源部とを含んで成
り、電源トランスフォーマ部を用いない第２の電源電圧
供給部による直流電源電圧の供給がなされる。

【００８５】そして、第２の電源電圧供給部から出力段
部に供給される直流電源電圧は、出力段部から得られる
出力信号における正極性部分もしくは負極性部分の波高
値より絶対値が所定値だけ大となる状態が維持されるよ
うに、出力信号における正極性部分もしくは負極性部分
の波高値に報じて変化せしめられる可変電源電圧とされ
るので、出力段部における電力損失が効果的に低減さ
れ、それによって、出力段部の動作時における効率が著
しく向上せしめられる。さらに、第２の電源電圧供給部
は、電源トランスフォーマ部を用いることなく、出力段
部に対する可変電源電圧の供給を行うので、小型，軽量
化が図られ得ることになる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る電力増幅回路の一例を示すブロッ
ク構成図である。

【図２】図１に示される例による直流電源電圧供給の説
明に供される波形図である。

【図３】図１に示される例における立上り電源部の具体
構成例を示す回路図である。

【図４】図１に示される例における立上り電源部の具体
構成例を示す回路図である。

【図５】本発明に係る電力増幅回路の他の例を示すブロ
ック構成図である。

【図６】従来の電力増幅回路による直流電源電圧供給の
説明に供される波形図である。

【符号の説明】

１１，１１Ｌ，１１Ｒ入力端子１２電圧増幅部１２ＬＬ信号電圧増幅部１２ＲＲ信号電圧増幅部１３，１４駆動段部１３Ｌ，１４ＬＬ信号駆動段部１３Ｒ，１４ＲＲ信号駆動段部１５，１６出力段部１５Ｌ，１６ＬＬ信号出力段部１５Ｒ，１６ＲＲ信号出力段部１７スピーカ部１７ＬＬ側スピーカ部１７ＲＲ側スピーカ部２０交流電源接続部２３電源トランスフォーマ２４，２５，２７，２８，３０，３１，３５〜３８，４
５，５４ダイオード２６，２９，３２，３９，４６，５５コンデンサ４０，４１スイッチング電源部４２，５１スイッチング回路部４３，５２フォトカップラー部４４，５３トランスフォーマ４７，５６立上り電源部４８ＮＰＮ型のトランジスタ５７ＰＮＰ型のトランジスタ６０，６１Ｌ・Ｒ混合部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】入力信号が供給され、該入力信号について
の増幅を行う駆動段部と、該駆動段部から得られる駆動信号によって駆動され、所
定電力の出力信号を発生して該出力信号を負荷に供給す
る出力段部と、交流電源電圧が一次側電圧として供給される電源トラン
スフォーマ部、及び、該電源トランスフォーマ部から得
られる二次側電圧を整流して直流電源電圧を得る第１の
整流部を含んで成り、上記直流電源電圧を上記駆動段部
に供給する第１の電源電圧供給部と、上記交流電源電圧を直接的に整流して整流電圧を得る第
２の整流部、及び、該第２の整流部から得られる整流電
圧にスイッチング処理を施して、上記出力段部から得ら
れる上記出力信号における正極性部分もしくは負極性部
分の波高値より絶対値が所定値だけ大とされる状態を維
持する可変電源電圧を発生するスイッチング電源部と含
んで成り、上記可変電源電圧を上記出力段部に供給する
第２の電源電圧供給部と、を備えて構成される電力増幅
回路。
【請求項２】駆動段部に供給される入力信号によって導
通状態が制御され、該入力信号に応じた導通状態のもと
で、第２の電源電圧供給部におけるスイッチング電源部
についての動作立上り期間において、第１の電源電圧供
給部からの直流電源電圧を出力段部に供給する立上り電
源部が設けられたことを特徴とする請求項１記載の電力
増幅回路。
【請求項３】第２の電源電圧供給部におけるスイッチン
グ電源部が、駆動段部に供給される入力信号がフォトカ
ップラー部を通じて供給され、該入力信号に基づいて、
出力段部から得られる出力信号における正極性部分もし
くは負極性部分の波高値より絶対値が所定値だけ大とさ
れる状態を維持する可変電源電圧を発生することを特徴
とする請求項１または２記載の電力増幅回路。
【請求項４】第２の電源電圧供給部におけるスイッチン
グ電源部が、第２の整流部から得られる整流電圧が供給
され、該整流電圧にスイッチング処理を施してパルス電
圧列を形成するスイッチング回路部と、該スイッチング
回路部から得られるパルス電圧列を取り出すパルストラ
ンスフォーマ部と、該パルストランスフォーマ部により
取り出されたパルス電圧列を整流して、出力段部から得
られる信号の波高値より絶対値が所定値だけ大とされる
状態を維持する可変電源電圧を形成する第３の整流部と
を含んで構成されることを特徴とする請求項３記載の電
力増幅回路。
【請求項５】夫々に入力信号が供給され、各々が上記入
力信号についての増幅を行って、互いに逆相の関係にあ
る第１及び第２の駆動信号を夫々送出する第１及び第２
の駆動段部と、該第１及び第２の駆動段部の各々から得られる第１及び
第２の駆動信号によって夫々駆動され、互いに逆相の関
係にある所定電力の第１及び第２の出力信号を発生して
該第１及び第２の出力信号を共通の負荷に供給する第１
及び第２の出力段部と、交流電源電圧が一次側電圧として供給される電源トラン
スフォーマ部及び該電源トランスフォーマ部から得られ
る二次側電圧を整流して正極性電源電圧、及び、負極性
電源電圧を得る第１の整流部を含んで成り、上記正極性
電源電圧を上記第１の駆動段部に供給するとともに、上
記負極性電源電圧を上記第２の駆動段部に供給する第１
の電源電圧供給部と、上記交流電源電圧を直接的に整流して整流電圧を得る第
２の整流部，該第２の整流部から得られる整流電圧にス
イッチング処理を施して、上記第１の出力段部から得ら
れる第１の出力信号の正極性部分の波高値より所定値だ
け大とされる状態を維持する正極性可変電源電圧を発生
する第１のスイッチング電源部、及び、上記第２の整流
部から得られる整流電圧にスイッチング処理を施して、
上記第２の出力段部から得られる第２の出力信号の負極
性部分の波高値より絶対値が所定値だけ大とされる状態
を維持する負極性可変電源電圧を発生する第２のスイッ
チング電源部を含んで成り、上記第１のスイッチング電
源部から得られる正極性可変電源電圧を上記第１の出力
段部に供給するとともに、上記第２のスイッチング電源
部から得られる負極性可変電源電圧を上記第２の出力段
部に供給する第２の電源電圧供給部と、を備えて構成さ
れる電力増幅回路。
【請求項６】第１の駆動段部に供給される入力信号によ
って導通状態が制御され、該入力信号に応じた導通状態
のもとで、第２の電源電圧供給部における第１のスイッ
チング電源部についての動作立上り期間において、第１
の電源電圧供給部からの正極性電源電圧を第１の出力段
部に供給する第１の立上り電源部、及び、第２の駆動段
部に供給される入力信号によって導通状態が制御され、
該入力信号に応じた導通状態のもとで、上記第２の電源
電圧供給部における第２のスイッチング電源部について
の動作立上り期間において、上記第１の電源電圧供給部
からの負極性電源電圧を第２の出力段部に供給する第２
の立上り電源部が設けられたことを特徴とする請求項５
記載の電力増幅回路。
【請求項７】第２の電源電圧供給部における第１のスイ
ッチング電源部が、第１の駆動段部に供給される入力信
号が第１のフォトカップラー部を通じて供給され、該入
力信号に基づいて、第１の出力段部から得られる第１の
出力信号の正極性部分の波高値より所定値だけ大とされ
る状態を維持する正極性可変電源電圧を発生するととも
に、上記第２の電源電圧供給部における第２のスイッチ
ング電源部が、第２の駆動段部に供給される入力信号が
第２のフォトカップラー部を通じて供給され、該入力信
号に基づいて、第２の出力段部から得られる第２の出力
信号の負極性部分の波高値より絶対値が所定値だけ大と
される状態を維持する負極性可変電源電圧を発生するこ
とを特徴とする請求項５または６記載の電力増幅回路。
【請求項８】第２の電源電圧供給部における第１のスイ
ッチング電源部が、第２の整流部から得られる整流電圧
が供給され、該整流電圧にスイッチング処理を施してパ
ルス電圧列を形成するスイッチング回路部と、該スイッ
チング回路部から得られるパルス電圧列を取り出すパル
ストランスフォーマ部と、該パルストランスフォーマ部
により取り出されたパルス電圧列を整流して、第１の出
力段部から得られる第１の出力信号の正極性部分の波高
値より所定値だけ大とされる状態を維持する正極性可変
電源電圧を形成する第３の整流部とを含んで構成され、
また、上記第２の電源電圧供給部における第２のスイッ
チング電源部が、上記第２の整流部から得られる整流電
圧が供給され、該整流電圧にスイッチング処理を施して
パルス電圧列を形成するスイッチング回路部と、該スイ
ッチング回路部から得られるパルス電圧列を取り出すパ
ルストランスフォーマ部と、該パルストランスフォーマ
部により取り出されたパルス電圧列を整流して、第２の
出力段部から得られる第２の出力信号の負極性部分の波
高値より絶対値が所定値だけ大とされる状態を維持する
負極性可変電源電圧を形成する第４の整流部とを含んで
構成されることを特徴とする請求項７記載の電力増幅回
路。
【請求項９】夫々に第１の入力信号が供給され、各々が
上記第１の入力信号についての増幅を行って、互いに逆
相の関係にある第１及び第２の駆動信号を夫々送出する
第１及び第２の駆動段部と、夫々に第２の入力信号が供給され、各々が上記第２の入
力信号についての増幅を行って、互いに逆相の関係にあ
る第３及び第４の駆動信号を夫々送出する第３及び第４
の駆動段部と、上記第１及び第２の駆動段部の各々から得られる第１及
び第２の駆動信号によって夫々駆動され、互いに逆相の
関係にある所定電力の第１及び第２の出力信号を発生し
て該第１及び第２の出力信号を共通の負荷に供給する第
１及び第２の出力段部と、上記第３及び第４の駆動段部の各々から得られる第３及
び第４の駆動信号によって夫々駆動され、互いに逆相の
関係にある所定電力の第３及び第４の出力信号を発生し
て該第３及び第４の出力信号を共通の負荷に供給する第
３及び第４の出力段部と、交流電源電圧が一次側電圧として供給される電源トラン
スフォーマ部及び該電源トランスフォーマ部から得られ
る二次側電圧を整流して正極性直流電源電圧及び負極性
直流電源電圧を得る第１の整流部とを含んで成り、上記
正極性直流電源電圧を上記第１及び第３の駆動段部の各
々に供給するとともに、上記負極性直流電源電圧を上記
第２及び第４の駆動段部の各々に供給する第１の電源電
圧供給部と、上記交流電源電圧を直接的に整流して整流電圧を得る第
２の整流部，該第２の整流部から得られる整流電圧にス
イッチング処理を施して、上記第１の出力段部から得ら
れる第１の出力信号の正極性部分及び上記第３の出力段
部から得られる第３の出力信号の正極性部分の夫々の波
高値より所定値だけ大とされる状態を維持する正極性可
変電源電圧を発生する第１のスイッチング電源部、及
び、上記第２の整流部から得られる整流電圧にスイッチ
ング処理を施して、上記第２の出力段部から得られる第
２の出力信号の負極性部分及び上記第４の出力段部から
得られる第４の出力信号の負極性部分の夫々の波高値よ
り絶対値が所定値だけ大とされる状態を維持する負極性
可変電源電圧を発生する第２のスイッチング電源部を含
んで成り、上記第１のスイッチング電源部から得られる
正極性可変電源電圧を上記第１及び第３の出力段部の各
々に供給するとともに、上記第２のスイッチング電源部
から得られる負極性可変電源電圧を上記第２及び第４の
出力段部の各々に供給する第２の電源電圧供給部と、を
備えて構成される電力増幅回路。
【請求項１０】第１及び第２の駆動段部に供給される第
１の入力信号と第３及び第４の駆動段部に供給される第
２の入力信号とを混合して第１の混合信号を得る第１の
混合部と、該第１の混合部から得られる上記第１の混合
信号によって導通状態が制御され、上記第１の混合信号
に応じた導通状態のもとで、第２の電源電圧供給部にお
ける第１のスイッチング電源部についての動作立上り期
間において、第１の電源電圧供給部からの正極性直流電
源電圧を第１及び第３の出力段部に供給する第１の立上
り電源部と、上記第１及び第２の駆動段部に供給される
第１の入力信号と第３及び第４の駆動段部に供給される
第２の入力信号とを混合して第２の混合信号を得る第２
の混合部と、該第２の混合部から得られる上記第２の混
合信号によって導通状態が制御され、上記第２の混合信
号に応じた導通状態のもとで、上記第２の電源電圧供給
部における第２のスイッチング電源部についての動作立
上り期間において、上記第１の電源電圧供給部からの負
極性直流電源電圧を第２及び第４の出力段部に供給する
第２の立上り電源部とが設けられたことを特徴とする請
求項９記載の電力増幅回路。
【請求項１１】第２の電源電圧供給部における第１のス
イッチング電源部が、第１の混合部から得られる第１の
混合信号が第１のフォトカップラー部を通じて供給さ
れ、該第１の混合信号に基づいて、第１の出力段部から
得られる第１の出力信号及び第３の出力段部から得られ
る第３の出力信号の夫々の正極性部分の波高値より所定
値だけ大とされる状態を維持する正極性可変電源電圧を
発生するとともに、上記第２の電源電圧供給部における
第２のスイッチング電源部が、第２の混合部から得られ
る第２の混合信号が第２のフォトカップラー部を通じて
供給され、該第２の混合信号に基づいて、第２の出力段
部から得られる第２の出力信号及び第４の出力段部から
得られる第４の出力信号の夫々の負極性部分の波高値よ
り絶対値が所定値だけ大とされる状態を維持する負極性
可変電源電圧を発生することを特徴とする請求項９また
は１０記載の電力増幅回路。