JPH09170711A - 油だき式吸収冷凍装置の窒素酸化物低減方法および窒素酸化物低減装置 - Google Patents
油だき式吸収冷凍装置の窒素酸化物低減方法および窒素酸化物低減装置Info
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- JPH09170711A JPH09170711A JP7348868A JP34886895A JPH09170711A JP H09170711 A JPH09170711 A JP H09170711A JP 7348868 A JP7348868 A JP 7348868A JP 34886895 A JP34886895 A JP 34886895A JP H09170711 A JPH09170711 A JP H09170711A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 構成および操作が簡素化されているにもかか
わらず、窒素酸化物の排出が著しく低減される油だき式
吸収冷凍装置の窒素酸化物低減方法および窒素酸化物低
減装置を提供する。 【解決手段】 流量制御オリフィス１２Ａを空気吸込口
ダクト２に介装して、押込送風機１１の入口圧力をＭＣ
Ｒ時に−３０ｍｍＡｑとなるようにし、そして油だき式
吸収冷凍装置の排ガス出口から分岐された排ガス再循環
ダクト１３を空気吸込口ダクトの流量制御オリフィス１
２Ａの下流に接続し、ついでドラフト制御ダンパ３１の
開度を適宜調整して、排ガスダクト３の内圧を−５ｍｍ
Ａｑに制御して、排ガス中のＮＯＸ値を制限値以下に抑
えるものである。
わらず、窒素酸化物の排出が著しく低減される油だき式
吸収冷凍装置の窒素酸化物低減方法および窒素酸化物低
減装置を提供する。 【解決手段】 流量制御オリフィス１２Ａを空気吸込口
ダクト２に介装して、押込送風機１１の入口圧力をＭＣ
Ｒ時に−３０ｍｍＡｑとなるようにし、そして油だき式
吸収冷凍装置の排ガス出口から分岐された排ガス再循環
ダクト１３を空気吸込口ダクトの流量制御オリフィス１
２Ａの下流に接続し、ついでドラフト制御ダンパ３１の
開度を適宜調整して、排ガスダクト３の内圧を−５ｍｍ
Ａｑに制御して、排ガス中のＮＯＸ値を制限値以下に抑
えるものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は油だき式吸収冷凍装
置の窒素酸化物低減方法および窒素酸化物低減装置に関
する。さらに詳しくは、構成および操作が簡素化されて
いるにもかかわらず、窒素酸化物の排出が著しく低減さ
れる油だき式吸収冷凍装置の窒素酸化物低減方法および
窒素酸化物低減装置に関する。なお、本明細書における
冷凍装置には冷凍機ばかりでなく冷温水機も含むものと
する。
置の窒素酸化物低減方法および窒素酸化物低減装置に関
する。さらに詳しくは、構成および操作が簡素化されて
いるにもかかわらず、窒素酸化物の排出が著しく低減さ
れる油だき式吸収冷凍装置の窒素酸化物低減方法および
窒素酸化物低減装置に関する。なお、本明細書における
冷凍装置には冷凍機ばかりでなく冷温水機も含むものと
する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、油だき式吸収冷凍機や冷温水
機における排ガス中の窒素酸化物（以下、単にＮＯＸと
いう）を低減するために、燃焼装置にはいわゆる低ＮＯ
Ｘバーナーが用いられ、それにより排ガス中のＮＯＸが
Ｏ2濃度０％換算にて８５ｐｐｍ程度にまで低減されて
いる。
機における排ガス中の窒素酸化物（以下、単にＮＯＸと
いう）を低減するために、燃焼装置にはいわゆる低ＮＯ
Ｘバーナーが用いられ、それにより排ガス中のＮＯＸが
Ｏ2濃度０％換算にて８５ｐｐｍ程度にまで低減されて
いる。
【０００３】しかしながら、都市部の地域冷暖房設備に
おいてはＮＯＸの発生源が多く大気汚染が深刻であると
ころから、吸収冷凍機や吸収冷温水機からのＮＯＸ排出
量がＯ2濃度０％換算にて６０ｐｐｍ以下とするよう求
められている。
おいてはＮＯＸの発生源が多く大気汚染が深刻であると
ころから、吸収冷凍機や吸収冷温水機からのＮＯＸ排出
量がＯ2濃度０％換算にて６０ｐｐｍ以下とするよう求
められている。
【０００４】そのため、低ＮＯＸバーナーによるＮＯＸ
の低減だけでは不十分となり、排ガスインジェクション
（排ガス再循環）方式を併用することが提案されてい
る。図３は、従来より提案されている、排ガス再循環方
式を併用した油だき式吸収冷温水機１００の概略図であ
る。この油だき式吸収冷温水機１００では、押込送風機
（以下、単に送風機という）１０１の空気吸込口ダクト
１０２に第１制御ダンパ１０３を設けるとともに、この
空気吸込口ダクト１０２の第１制御ダンパ１０３の下流
側に、第２制御ダンパ１１１が介装されている、排ガス
ダクト１２０のドラフト制御ダンパ１２１の上流側から
分岐された排ガス再循環ダクト１１０の先端を接続し、
この第１制御ダンパ１０３および第２制御ダンパ１１１
の開度を適宜調整することにより、ＮＯＸの排出量が前
記規制値以下となるようにされている。なお、図３中、
符号１１２は起動時の安全を確保するための燃焼室内プ
レパージ用オン・オフダンパを、符号１０４は空気制御
ダンパを示す。そして、このオン・オフダンパ１１２
は、起動時にオフ（全閉）されて燃焼ガス系統のパージ
がなされ、その後の運転においてはオン（全開）されて
いる。
の低減だけでは不十分となり、排ガスインジェクション
（排ガス再循環）方式を併用することが提案されてい
る。図３は、従来より提案されている、排ガス再循環方
式を併用した油だき式吸収冷温水機１００の概略図であ
る。この油だき式吸収冷温水機１００では、押込送風機
（以下、単に送風機という）１０１の空気吸込口ダクト
１０２に第１制御ダンパ１０３を設けるとともに、この
空気吸込口ダクト１０２の第１制御ダンパ１０３の下流
側に、第２制御ダンパ１１１が介装されている、排ガス
ダクト１２０のドラフト制御ダンパ１２１の上流側から
分岐された排ガス再循環ダクト１１０の先端を接続し、
この第１制御ダンパ１０３および第２制御ダンパ１１１
の開度を適宜調整することにより、ＮＯＸの排出量が前
記規制値以下となるようにされている。なお、図３中、
符号１１２は起動時の安全を確保するための燃焼室内プ
レパージ用オン・オフダンパを、符号１０４は空気制御
ダンパを示す。そして、このオン・オフダンパ１１２
は、起動時にオフ（全閉）されて燃焼ガス系統のパージ
がなされ、その後の運転においてはオン（全開）されて
いる。
【０００５】しかしながら、前記提案にかかわる排ガス
再循環方式においては、第１制御ダンパ１０３および第
２制御ダンパ１１１の開度を調整することによりＮＯＸ
の排出量を低減しているので、構成が複雑であるととも
に、その操作も煩雑であるという問題がある。そのた
め、製造コストも高く、かつランニング・コストも高い
という問題もある。
再循環方式においては、第１制御ダンパ１０３および第
２制御ダンパ１１１の開度を調整することによりＮＯＸ
の排出量を低減しているので、構成が複雑であるととも
に、その操作も煩雑であるという問題がある。そのた
め、製造コストも高く、かつランニング・コストも高い
という問題もある。
【０００６】なお、既設の小型ボイラで燃焼制御が、オ
ン／オフあるいはハイ／ロー／オフとされるものにおい
ては、ＮＯＸの排出量の規制が緩やかで、ＮＯＸの低減
が少なくてよいために、図４に示すように、プレパージ
用オン・オフダンパ２０１が介装されている排ガス再循
環ダクト２０２を設け、運転時にこのオン・オフダンパ
２０１をオン（全開）して排ガス再循環ダクト２０２か
ら、燃焼用空気に排ガスをなりゆきに任せて混入させ、
ＮＯＸを低減させることがなされている。
ン／オフあるいはハイ／ロー／オフとされるものにおい
ては、ＮＯＸの排出量の規制が緩やかで、ＮＯＸの低減
が少なくてよいために、図４に示すように、プレパージ
用オン・オフダンパ２０１が介装されている排ガス再循
環ダクト２０２を設け、運転時にこのオン・オフダンパ
２０１をオン（全開）して排ガス再循環ダクト２０２か
ら、燃焼用空気に排ガスをなりゆきに任せて混入させ、
ＮＯＸを低減させることがなされている。
【０００７】しかしながら、前述したような厳しいＮＯ
Ｘ規制がなされている油だき式吸収冷温水機に、前記既
設の小型ボイラのＮＯＸ低減に用いられている、いわゆ
るなりゆき方式をそのまま適用するには無理がある。
Ｘ規制がなされている油だき式吸収冷温水機に、前記既
設の小型ボイラのＮＯＸ低減に用いられている、いわゆ
るなりゆき方式をそのまま適用するには無理がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる従来技
術の課題に鑑みなされたものであって、構成および操作
が簡素化されているにもかかわらず、窒素酸化物の排出
が著しく低減される油だき式吸収冷凍装置の窒素酸化物
低減方法および窒素酸化物低減装置を提供することを目
的としている。
術の課題に鑑みなされたものであって、構成および操作
が簡素化されているにもかかわらず、窒素酸化物の排出
が著しく低減される油だき式吸収冷凍装置の窒素酸化物
低減方法および窒素酸化物低減装置を提供することを目
的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の油だき式吸収冷
凍装置の窒素酸化物低減方法は、煙道ドラフト圧力制御
手段を有しない排ガス再循環ダクトを備える油だき式吸
収冷凍装置の窒素酸化物低減方法であって、負荷に応じ
た排ガス再循環量を、排ガス再循環ダクトの両端部の圧
力差を所定値以上に保つことにより得ることを特徴とす
る。
凍装置の窒素酸化物低減方法は、煙道ドラフト圧力制御
手段を有しない排ガス再循環ダクトを備える油だき式吸
収冷凍装置の窒素酸化物低減方法であって、負荷に応じ
た排ガス再循環量を、排ガス再循環ダクトの両端部の圧
力差を所定値以上に保つことにより得ることを特徴とす
る。
【００１０】より具体的には、非可動式流量制御手段が
介装されている送風手段の空気吸込口部と、油だき式吸
収冷凍装置の排ガス出口部から分岐され、かつ前記空気
吸込口部の前記非可動式流量制御手段の下流側に接続さ
れている、煙道ドラフト圧力制御手段を有しない排ガス
再循環ダクトとを備える油だき式吸収冷凍装置における
窒素酸化物低減方法であって、前記非可動式流量制御手
段の下流側の空気吸込口部内の圧力を定格最大負荷にお
いて−３０ｍｍＡｑ程度となるよう設定し、排ガス再循
環量の燃焼用空気中における割合を定格最大負荷におい
て１５％程度となるよう設定し、前記煙道ドラフト圧力
を−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの範囲とする手順を含ん
でいることを特徴とする。
介装されている送風手段の空気吸込口部と、油だき式吸
収冷凍装置の排ガス出口部から分岐され、かつ前記空気
吸込口部の前記非可動式流量制御手段の下流側に接続さ
れている、煙道ドラフト圧力制御手段を有しない排ガス
再循環ダクトとを備える油だき式吸収冷凍装置における
窒素酸化物低減方法であって、前記非可動式流量制御手
段の下流側の空気吸込口部内の圧力を定格最大負荷にお
いて−３０ｍｍＡｑ程度となるよう設定し、排ガス再循
環量の燃焼用空気中における割合を定格最大負荷におい
て１５％程度となるよう設定し、前記煙道ドラフト圧力
を−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの範囲とする手順を含ん
でいることを特徴とする。
【００１１】本発明の油だき式吸収冷凍装置の窒素酸化
物低減方法においては、排ガス出口部下流に配設されて
いる煙道ドラフト制御手段との協働により、煙道ドラフ
ト圧力を−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの範囲とされても
よい。
物低減方法においては、排ガス出口部下流に配設されて
いる煙道ドラフト制御手段との協働により、煙道ドラフ
ト圧力を−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの範囲とされても
よい。
【００１２】なお、本発明の油だき式吸収冷凍装置の窒
素酸化物低減方法における前記ドラフト圧力は、−５ｍ
ｍＡｑ〜＋２ｍｍＡｑの範囲とするのが好ましい。
素酸化物低減方法における前記ドラフト圧力は、−５ｍ
ｍＡｑ〜＋２ｍｍＡｑの範囲とするのが好ましい。
【００１３】一方、本発明の油だき式吸収冷凍装置の窒
素酸化物低減装置は、油だき式吸収冷凍装置の窒素酸化
物低減装置であって、非可動式流量制御手段が介装され
ている空気吸込口ダクトと、煙道ドラフト制御手段の上
流側から分岐され、かつ前記空気吸込口ダクトの前記非
可動式流量制御手段の下流側に接続されている、排ガス
再循環量制御手段を有しない排ガス再循環ダクトとを備
え、送風手段が、定格最大負荷にて前記非可動式流量制
御手段の下流側の空気吸込口ダクト内の圧力を−３０ｍ
ｍＡｑ程度とすることができる能力を有するものとさ
れ、前記排ガス再循環ダクトが、定格最大負荷にて排ガ
ス再循環量の燃焼用空気中における割合を、定格最大負
荷において１５％程度とする能力を有するものとされ、
前記煙道ドラフト圧力が−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの
範囲とされてなることを特徴とする。
素酸化物低減装置は、油だき式吸収冷凍装置の窒素酸化
物低減装置であって、非可動式流量制御手段が介装され
ている空気吸込口ダクトと、煙道ドラフト制御手段の上
流側から分岐され、かつ前記空気吸込口ダクトの前記非
可動式流量制御手段の下流側に接続されている、排ガス
再循環量制御手段を有しない排ガス再循環ダクトとを備
え、送風手段が、定格最大負荷にて前記非可動式流量制
御手段の下流側の空気吸込口ダクト内の圧力を−３０ｍ
ｍＡｑ程度とすることができる能力を有するものとさ
れ、前記排ガス再循環ダクトが、定格最大負荷にて排ガ
ス再循環量の燃焼用空気中における割合を、定格最大負
荷において１５％程度とする能力を有するものとされ、
前記煙道ドラフト圧力が−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの
範囲とされてなることを特徴とする。
【００１４】本発明の油だき式吸収冷凍装置の窒素酸化
物低減装置においては、排ガス出口部下流に配設されて
いる煙道ドラフト制御手段との協働により、煙道ドラフ
ト圧力が−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの範囲とされても
よい。
物低減装置においては、排ガス出口部下流に配設されて
いる煙道ドラフト制御手段との協働により、煙道ドラフ
ト圧力が−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの範囲とされても
よい。
【００１５】また、本発明の油だき式吸収冷凍装置の窒
素酸化物低減装置においては、前記非可動式流量制御手
段は、例えば流量制御オリフィスとされる。
素酸化物低減装置においては、前記非可動式流量制御手
段は、例えば流量制御オリフィスとされる。
【００１６】
【作用】本発明においては、排ガス再循環ダクトに排ガ
ス再循環量制御手段が設けられておらず、しかも負荷に
応じた排ガス再循環量を排ガス再循環ダクトの両端部の
圧力差により得ているので、煩雑な操作を行うことなく
排ガス中のＮＯＸ値が所定の規制値以下に抑えられる。
ス再循環量制御手段が設けられておらず、しかも負荷に
応じた排ガス再循環量を排ガス再循環ダクトの両端部の
圧力差により得ているので、煩雑な操作を行うことなく
排ガス中のＮＯＸ値が所定の規制値以下に抑えられる。
【００１７】すなわち、非可動式流量制御手段の下流側
の空気吸込口ダクト内の圧力が定格最大負荷において−
３０ｍｍＡｑ程度、および燃焼用空気中における排ガス
再循環量の割合が定格最大負荷において１５％程度とな
るように、押込送風機の能力、非可動式流量制御手段の
能力、および排ガス再循環ダクトの能力を設定している
ので、油だき式吸収冷凍装置の負荷に応じて、押込送風
機の出口側に設けられている空気制御ダンパの開度を調
整するのみで、所望の排ガス再循環量が確保されて排ガ
ス中のＮＯＸの値が所定の規制値以下に抑えられる。
の空気吸込口ダクト内の圧力が定格最大負荷において−
３０ｍｍＡｑ程度、および燃焼用空気中における排ガス
再循環量の割合が定格最大負荷において１５％程度とな
るように、押込送風機の能力、非可動式流量制御手段の
能力、および排ガス再循環ダクトの能力を設定している
ので、油だき式吸収冷凍装置の負荷に応じて、押込送風
機の出口側に設けられている空気制御ダンパの開度を調
整するのみで、所望の排ガス再循環量が確保されて排ガ
ス中のＮＯＸの値が所定の規制値以下に抑えられる。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照しながら本
発明の実施の形態について説明するが、本発明はかかる
実施の形態のみに限定されるものではない。なお、ここ
では油だき式吸収冷凍装置は、油だき式吸収冷温水機と
されている。
発明の実施の形態について説明するが、本発明はかかる
実施の形態のみに限定されるものではない。なお、ここ
では油だき式吸収冷凍装置は、油だき式吸収冷温水機と
されている。
【００１９】本発明の油だき式吸収冷温水機の窒素酸化
物低減方法に適用される窒素酸化物低減装置１０を搭載
した油だき式吸収冷温水機１の概略図を図１に示し、同
窒素酸化物低減装置１０は、送風機１１の空気吸込口ダ
クト２に非可動式流量制御手段１２、例えば流量制御オ
リフィス１２Ａを介装させるとともに、煙道３のドラフ
ト制御ダンパ３１の上流側から分岐された排ガス再循環
ダクト１３を空気吸込口ダクト２の前記非可動式流量制
御手段１２の下流側に接続させた構成とされている。ま
た、図１から明らかなように、排ガス再循環ダクトには
排ガス再循環量制御手段は設けられていない。なお、図
１中、符号４は点火時の安全を確保するために掃気する
際に閉止するオン・オフダンパを、符号５は空気制御ダ
ンパを、符号６は油バーナーを示す。
物低減方法に適用される窒素酸化物低減装置１０を搭載
した油だき式吸収冷温水機１の概略図を図１に示し、同
窒素酸化物低減装置１０は、送風機１１の空気吸込口ダ
クト２に非可動式流量制御手段１２、例えば流量制御オ
リフィス１２Ａを介装させるとともに、煙道３のドラフ
ト制御ダンパ３１の上流側から分岐された排ガス再循環
ダクト１３を空気吸込口ダクト２の前記非可動式流量制
御手段１２の下流側に接続させた構成とされている。ま
た、図１から明らかなように、排ガス再循環ダクトには
排ガス再循環量制御手段は設けられていない。なお、図
１中、符号４は点火時の安全を確保するために掃気する
際に閉止するオン・オフダンパを、符号５は空気制御ダ
ンパを、符号６は油バーナーを示す。
【００２０】ここで、油バーナー６に燃焼用空気を供給
する送風機１１は、定格最大負荷（ＭＣＲ）において送
風機１１入口、すなわち前記非可動式流量制御手段１２
の下流側の圧力を−３０ｍｍＡｑ程度にできる能力を有
するものとされ、また非可動式流量制御手段１２および
排ガス再循環ダクト１３はＭＣＲにおいて排ガス循環量
の燃焼用空気中に占める割合が１５％程度となるように
されている。
する送風機１１は、定格最大負荷（ＭＣＲ）において送
風機１１入口、すなわち前記非可動式流量制御手段１２
の下流側の圧力を−３０ｍｍＡｑ程度にできる能力を有
するものとされ、また非可動式流量制御手段１２および
排ガス再循環ダクト１３はＭＣＲにおいて排ガス循環量
の燃焼用空気中に占める割合が１５％程度となるように
されている。
【００２１】次に、かかる構成とされている窒素酸化物
低減装置１０の動作の一例について説明する。
低減装置１０の動作の一例について説明する。
【００２２】掃気が終了して点火時の安全を確保するた
めのオン・オフダンパ４がオン（全開）されると、運転
盤Ｃからの指令により、油バーナー６が点火され、そし
て徐々に燃料供給量が増大され、最終的に所定の燃焼
量、例えばＭＣＲとされる。このとき、送風機１１の入
口圧力は前述したように−３０ｍｍＡｑ程度とされると
ともに、煙道ドラフト圧力が−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡ
ｑの範囲とされ、あるいは必要に応じて煙道ドラフト制
御ダンパ３１の制御を付加することにより排ガスダクト
３内の圧力が−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの範囲とされ
ているので、排ガス再循環量が燃焼用空気中に占める割
合が１５％程度となり、その結果排ガス中のＮＯＸ値が
Ｏ2濃度０％換算にて２０ｐｐｍ程度に抑えられる。
めのオン・オフダンパ４がオン（全開）されると、運転
盤Ｃからの指令により、油バーナー６が点火され、そし
て徐々に燃料供給量が増大され、最終的に所定の燃焼
量、例えばＭＣＲとされる。このとき、送風機１１の入
口圧力は前述したように−３０ｍｍＡｑ程度とされると
ともに、煙道ドラフト圧力が−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡ
ｑの範囲とされ、あるいは必要に応じて煙道ドラフト制
御ダンパ３１の制御を付加することにより排ガスダクト
３内の圧力が−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの範囲とされ
ているので、排ガス再循環量が燃焼用空気中に占める割
合が１５％程度となり、その結果排ガス中のＮＯＸ値が
Ｏ2濃度０％換算にて２０ｐｐｍ程度に抑えられる。
【００２３】この状態で、運転盤Ｃからの負荷指令によ
り燃焼量が変化させられると、空気制御ダンパ５の開度
が調整されて燃焼用空気量が変動するが、この場合は減
少するが、空気吸込口ダクト２には流量制御オリフィス
１２Ａが設けられて空気吸込口に一定の圧力損失を生じ
させることにより吸込空気量が減少するにもかかわら
ず、送風機１１の入口圧力がＮＯＸ値を確保できるある
程度の負圧に維持されるとともに、煙道３内のドラフト
圧力が−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの範囲、あるいは必
要に応じてドラフト制御ダンパ３１の制御を付加するこ
とにより−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの範囲とされてい
るため、負荷が変動しても負荷に対応した排ガス再循環
量が確保されることとなり、排ガス中のＮＯＸ値はＯ2
濃度０％換算にて６０ｐｐｍを超えることはない。な
お、燃焼安定性の点からは、前記ドラフト圧力が−５ｍ
ｍＡｑ〜＋２ｍｍＡｑの範囲とされるのが好ましい。
り燃焼量が変化させられると、空気制御ダンパ５の開度
が調整されて燃焼用空気量が変動するが、この場合は減
少するが、空気吸込口ダクト２には流量制御オリフィス
１２Ａが設けられて空気吸込口に一定の圧力損失を生じ
させることにより吸込空気量が減少するにもかかわら
ず、送風機１１の入口圧力がＮＯＸ値を確保できるある
程度の負圧に維持されるとともに、煙道３内のドラフト
圧力が−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの範囲、あるいは必
要に応じてドラフト制御ダンパ３１の制御を付加するこ
とにより−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの範囲とされてい
るため、負荷が変動しても負荷に対応した排ガス再循環
量が確保されることとなり、排ガス中のＮＯＸ値はＯ2
濃度０％換算にて６０ｐｐｍを超えることはない。な
お、燃焼安定性の点からは、前記ドラフト圧力が−５ｍ
ｍＡｑ〜＋２ｍｍＡｑの範囲とされるのが好ましい。
【００２４】このように、本実施の形態においては、油
だき式吸収冷温水機１の各負荷において、空気制御ダン
パ５を所望の負荷に応じた開度とし、煙道３内のドラフ
ト圧力を−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの範囲にあるよう
にすれば、排ガス中のＮＯＸ値を制限値内に抑えること
ができるという優れた効果が得られる。換言すれば、Ｎ
ＯＸ低減に必要な排ガス再循環量を、送風機の吸込口と
煙道とに接続した排ガス再循環ダクト両端になりゆきで
形成されるある一定値内の圧力差のみで得ることができ
るという優れた効果が得られる。
だき式吸収冷温水機１の各負荷において、空気制御ダン
パ５を所望の負荷に応じた開度とし、煙道３内のドラフ
ト圧力を−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの範囲にあるよう
にすれば、排ガス中のＮＯＸ値を制限値内に抑えること
ができるという優れた効果が得られる。換言すれば、Ｎ
ＯＸ低減に必要な排ガス再循環量を、送風機の吸込口と
煙道とに接続した排ガス再循環ダクト両端になりゆきで
形成されるある一定値内の圧力差のみで得ることができ
るという優れた効果が得られる。
【００２５】
【実施例】以下、より具体的な実施例に基づいて本発明
をより詳細に説明する。
をより詳細に説明する。
【００２６】シグマチル３００型油だき式吸収冷温水機
（川重冷熱工業株式会社製、商品名）に本発明の実施例
の窒素酸化物低減装置を搭載して排ガス中のＮＯＸ値の
変化を測定した。
（川重冷熱工業株式会社製、商品名）に本発明の実施例
の窒素酸化物低減装置を搭載して排ガス中のＮＯＸ値の
変化を測定した。
【００２７】この測定に用いたシグマチル３００型油だ
き式吸収冷温水機および窒素酸化物低減装置の要目は次
のとおりである。
き式吸収冷温水機および窒素酸化物低減装置の要目は次
のとおりである。
【００２８】（１）シグマチル３００型油だき式吸収冷
温水機 燃焼量（灯油）： ８９．４リットル ／Ｈ 冷凍能力：３００ＵＳＴＲ 油バーナー：圧力噴霧式油バーナー
温水機 燃焼量（灯油）： ８９．４リットル ／Ｈ 冷凍能力：３００ＵＳＴＲ 油バーナー：圧力噴霧式油バーナー
【００２９】（２）窒素酸化物低減装置 流量制御オリフィス：内径１９８ｍｍφ 排ガス再循環量：ＭＣＲ時１５％（煙道ドラフト圧
力：−５ｍｍＡｑ時） 再循環ダクト：丸形３インチダクト
力：−５ｍｍＡｑ時） 再循環ダクト：丸形３インチダクト
【００３０】測定例１ 煙道ドラフト制御ダンパにより煙道内のドラフト圧力を
−５ｍｍＡｑに、送風機吸込口圧力を−３０ｍｍＡｑに
制御し、負荷を１００％〜３０％の間で変化させて、そ
の際の排ガス中のＮＯＸ値を測定し、その結果を図２に
示す。
−５ｍｍＡｑに、送風機吸込口圧力を−３０ｍｍＡｑに
制御し、負荷を１００％〜３０％の間で変化させて、そ
の際の排ガス中のＮＯＸ値を測定し、その結果を図２に
示す。
【００３１】測定例２ 煙道ドラフト制御ダンパにより煙道内のドラフト圧力を
＋５ｍｍＡｑに、送風機吸込口圧力を−２５ｍｍＡｑに
制御し、負荷を１００％〜２５％の間で変化させて、そ
の際の排ガス中のＮＯＸ値を測定し、その結果を図２に
併せて示す。
＋５ｍｍＡｑに、送風機吸込口圧力を−２５ｍｍＡｑに
制御し、負荷を１００％〜２５％の間で変化させて、そ
の際の排ガス中のＮＯＸ値を測定し、その結果を図２に
併せて示す。
【００３２】図２から明らかなように、測定例１〜２の
いずれにおいても、排ガス中のＮＯＸ値が、Ｏ2濃度０
％換算にて６０ｐｐｍを超えていないのがわかる。
いずれにおいても、排ガス中のＮＯＸ値が、Ｏ2濃度０
％換算にて６０ｐｐｍを超えていないのがわかる。
【００３３】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明においては
空気吸込口ダクトに非可動式流量制御手段を設けるとと
もに、送風機の入口圧力をある一定値以上の負圧とし
て、圧力制御手段を有しない排ガス再循環ダクトの基端
部の圧力を所定範囲としているので、窒素酸化物低減装
置の構成および操作が簡素化されているにもかかわら
ず、常時負荷に対応した排ガス再循環量が確保され、排
ガス中のＮＯＸ値を所定の制限値内に抑えることができ
るという優れた効果が得られる。また、構成が簡素化さ
れていることから、製造コストおよびランニングコスト
の低減も図られるという効果も得られる。
空気吸込口ダクトに非可動式流量制御手段を設けるとと
もに、送風機の入口圧力をある一定値以上の負圧とし
て、圧力制御手段を有しない排ガス再循環ダクトの基端
部の圧力を所定範囲としているので、窒素酸化物低減装
置の構成および操作が簡素化されているにもかかわら
ず、常時負荷に対応した排ガス再循環量が確保され、排
ガス中のＮＯＸ値を所定の制限値内に抑えることができ
るという優れた効果が得られる。また、構成が簡素化さ
れていることから、製造コストおよびランニングコスト
の低減も図られるという効果も得られる。
【図１】本発明の方法に用いられる窒素酸化物低減装置
の一例の概略図である。
の一例の概略図である。
【図２】本発明の実施例における測定結果のグラフであ
る。
る。
【図３】従来より提案されている窒素酸化物低減装置の
一例の概略図である。
一例の概略図である。
【図４】既設の小型ボイラで採用されている窒素酸化物
低減装置の概略図である。
低減装置の概略図である。
１ 油だき式吸収冷温水機 ２ 空気吸込口ダクト ３ 煙道 ３１ 煙道ドラフト制御ダンパ ４ オン・オフダンパ ５ 空気制御ダンパ ６ 油バーナー １０ 窒素酸化物低減装置 １１ 押込送風機 １２ 非可動式流量制御手段 １２Ａ 流量制御オリフィス １３ 排ガス再循環ダクト
Claims (8)
- 【請求項１】 煙道ドラフト圧力制御手段を有しない排
ガス再循環ダクトを備える油だき式吸収冷凍装置の窒素
酸化物低減方法であって、負荷に応じた排ガス再循環量
を、排ガス再循環ダクトの両端部の圧力差を所定値以上
に保つことにより得ることを特徴とする油だき式吸収冷
凍装置の窒素酸化物低減方法。 - 【請求項２】 非可動式流量制御手段が介装されている
送風手段の空気吸込口部と、油だき式吸収冷凍装置の排
ガス出口部から分岐され、かつ前記空気吸込口部の前記
非可動式流量制御手段の下流側に接続されている、煙道
ドラフト圧力制御手段を有しない排ガス再循環ダクトと
を備える油だき式吸収冷凍装置における窒素酸化物低減
方法であって、 前記非可動式流量制御手段の下流側の空気吸込口部内の
圧力を定格最大負荷において−３０ｍｍＡｑ程度となる
よう設定し、 排ガス再循環量の燃焼用空気中における割合を定格最大
負荷において１５％程度となるよう設定し、 前記煙道ドラフト圧力を−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの
範囲とする手順を含んでいることを特徴とする油だき式
吸収冷凍装置の窒素酸化物低減方法。 - 【請求項３】 排ガス出口部下流に配設されている煙道
ドラフト制御手段との協働により、煙道ドラフト圧力を
−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの範囲とすることを特徴と
する請求項２記載の油だき式吸収冷凍装置の窒素酸化物
低減方法。 - 【請求項４】 前記煙道ドラフト圧力を−５ｍｍＡｑ〜
＋２ｍｍＡｑの範囲とすることを特徴とする請求項２ま
たは３記載の油だき式吸収冷凍装置の窒素酸化物低減方
法。 - 【請求項５】 油だき式吸収冷凍装置の窒素酸化物低減
装置であって、非可動式流量制御手段が介装されている
空気吸込口ダクトと、煙道ドラフト制御手段の上流側か
ら分岐され、かつ前記空気吸込口ダクトの前記非可動式
流量制御手段の下流側に接続されている、排ガス再循環
量制御手段を有しない排ガス再循環ダクトとを備え、 送風手段が、定格最大負荷にて前記非可動式流量制御手
段の下流側の空気吸込口ダクト内の圧力を−３０ｍｍＡ
ｑ程度とすることができる能力を有するものとされ、 前記排ガス再循環ダクトが、定格最大負荷にて排ガス再
循環量の燃焼用空気中における割合を、定格最大負荷に
おいて１５％程度とする能力を有するものとされ、 前記煙道ドラフト圧力が−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの
範囲とされてなることを特徴とする油だき式吸収冷凍装
置の窒素酸化物低減装置。 - 【請求項６】 排ガス出口部下流に配設されている煙道
ドラフト制御手段との協働により、煙道ドラフト圧力が
−５ｍｍＡｑ〜＋５ｍｍＡｑの範囲とされてなることを
特徴とする請求項５記載の油だき式吸収冷凍装置の窒素
酸化物低減装置。 - 【請求項７】 前記非可動式流量制御手段が、流量制御
オリフィスとされていることを特徴とする請求項５記載
の油だき式吸収冷凍装置の窒素酸化物低減装置。 - 【請求項８】 請求項５、６または７記載の窒素酸化物
低減装置を備えてなることを特徴とする油だき式吸収冷
凍装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34886895A JP3668910B2 (ja) | 1995-12-18 | 1995-12-18 | 油だき式吸収冷凍装置の窒素酸化物低減方法および窒素酸化物低減装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34886895A JP3668910B2 (ja) | 1995-12-18 | 1995-12-18 | 油だき式吸収冷凍装置の窒素酸化物低減方法および窒素酸化物低減装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09170711A true JPH09170711A (ja) | 1997-06-30 |
| JP3668910B2 JP3668910B2 (ja) | 2005-07-06 |
Family
ID=18399933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34886895A Expired - Lifetime JP3668910B2 (ja) | 1995-12-18 | 1995-12-18 | 油だき式吸収冷凍装置の窒素酸化物低減方法および窒素酸化物低減装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3668910B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7926256B2 (en) * | 2008-10-27 | 2011-04-19 | General Electric Company | Inlet system for an EGR system |
| JP2017198380A (ja) * | 2016-04-26 | 2017-11-02 | 三浦工業株式会社 | ボイラ及びボイラの制御方法 |
-
1995
- 1995-12-18 JP JP34886895A patent/JP3668910B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7926256B2 (en) * | 2008-10-27 | 2011-04-19 | General Electric Company | Inlet system for an EGR system |
| JP2017198380A (ja) * | 2016-04-26 | 2017-11-02 | 三浦工業株式会社 | ボイラ及びボイラの制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3668910B2 (ja) | 2005-07-06 |
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