JPH09159140A - ごみ焼却炉の排ガス処理方法 - Google Patents
ごみ焼却炉の排ガス処理方法Info
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- JPH09159140A JPH09159140A JP7315547A JP31554795A JPH09159140A JP H09159140 A JPH09159140 A JP H09159140A JP 7315547 A JP7315547 A JP 7315547A JP 31554795 A JP31554795 A JP 31554795A JP H09159140 A JPH09159140 A JP H09159140A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＮＯX を低温で効率よく低減することがで
き、既設装置にも容易に適用することができるごみ焼却
炉の排ガス処理方法を提供すること。 【解決手段】 ごみ焼却炉１０からの排ガスは吸引ブロ
ワー１２で吸引され、煙道１３を経て脱硝装置１１へ導
入され、ここで排ガス中のＮＯX が低減され外部へ排出
される。給液タンク１６には硝酸アンモニューム水溶液
が貯蔵され、これが送液ポンプ１７で吸引され、給液加
熱ヒータ１８で加熱されて気化、分解されてＮ2Ｏ を発
生し、脱硝装置１１の上流の煙道１３へ導入される。発
生したＮ2Ｏ は触媒の存在下でＮＯX と反応してこれを
水と窒素に分解する脱硝反応を生じる。これにより、低
温でも効率よく脱硝を行なうことができる。
き、既設装置にも容易に適用することができるごみ焼却
炉の排ガス処理方法を提供すること。 【解決手段】 ごみ焼却炉１０からの排ガスは吸引ブロ
ワー１２で吸引され、煙道１３を経て脱硝装置１１へ導
入され、ここで排ガス中のＮＯX が低減され外部へ排出
される。給液タンク１６には硝酸アンモニューム水溶液
が貯蔵され、これが送液ポンプ１７で吸引され、給液加
熱ヒータ１８で加熱されて気化、分解されてＮ2Ｏ を発
生し、脱硝装置１１の上流の煙道１３へ導入される。発
生したＮ2Ｏ は触媒の存在下でＮＯX と反応してこれを
水と窒素に分解する脱硝反応を生じる。これにより、低
温でも効率よく脱硝を行なうことができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はごみ焼却炉から排出
される排ガス中のＮＯX 量を低減するごみ焼却炉の排ガ
ス処理方法に関する。
される排ガス中のＮＯX 量を低減するごみ焼却炉の排ガ
ス処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ごみを焼却するごみ焼却炉では、排出さ
れる排ガス中のＮＯX の濃度が急変し易く、そのため、
ＮＯX を効果的に低減することが困難である。図３に、
従来採用されている排ガス処理方法を示す。
れる排ガス中のＮＯX の濃度が急変し易く、そのため、
ＮＯX を効果的に低減することが困難である。図３に、
従来採用されている排ガス処理方法を示す。
【０００３】図３は従来のごみ焼却炉の排ガス処理の系
統図である。図３では、（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の３種
の系統図が示されている。図３の（ａ）は、例えば、特
開昭５８−４５７２３号公報等で提案されている手段を
示すものであり、ごみ焼却炉１、バグハウス（脱塵装
置）２、および煙突３を備えた装置において、尿素又は
アンモニア等の還元剤をごみ焼却炉１内に吹き込む無触
媒脱硝法、即ち炉内脱硝方式であり、簡便な処理方法と
して用いられている。
統図である。図３では、（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の３種
の系統図が示されている。図３の（ａ）は、例えば、特
開昭５８−４５７２３号公報等で提案されている手段を
示すものであり、ごみ焼却炉１、バグハウス（脱塵装
置）２、および煙突３を備えた装置において、尿素又は
アンモニア等の還元剤をごみ焼却炉１内に吹き込む無触
媒脱硝法、即ち炉内脱硝方式であり、簡便な処理方法と
して用いられている。
【０００４】図３の（ｂ）は、例えば、「第３回環境工
学シンポジウム講演論文集（１９９３．７．２）」、
「廃棄物学会第４回研究発表会講演論文集（１９９３．
１０．１３）」に示される手段であり、ごみ焼却炉１、
バグハウス２、および煙突３を備えた装置において、バ
グハウス２の後流に脱硝塔４を設け、この脱硝塔４によ
って脱硝を行なうことにより、温度165 〜260 ℃で50〜
75％の初期脱硝率が得られる。
学シンポジウム講演論文集（１９９３．７．２）」、
「廃棄物学会第４回研究発表会講演論文集（１９９３．
１０．１３）」に示される手段であり、ごみ焼却炉１、
バグハウス２、および煙突３を備えた装置において、バ
グハウス２の後流に脱硝塔４を設け、この脱硝塔４によ
って脱硝を行なうことにより、温度165 〜260 ℃で50〜
75％の初期脱硝率が得られる。
【０００５】図３の（ｃ）は、例えば、特開平４−２１
９１２４号公報等で提案されている手段を示すものであ
り、ごみ焼却炉１、バグフィルタ型反応装置５、および
煙突３を備えた装置において、脱硝触媒をフィルタ部に
含浸させた脱硝バグフィルタを用いる方式であり、この
触媒を用いる方式では、煙道上流でアンモニアガス、又
はアンモニア水を吹き込み、 ４ＮＯ＋４ＮＨ3 ＋Ｏ2 →４Ｎ2 ＋６Ｈ2Ｏ …………（１） の反応によりＮＯX を還元除去している。
９１２４号公報等で提案されている手段を示すものであ
り、ごみ焼却炉１、バグフィルタ型反応装置５、および
煙突３を備えた装置において、脱硝触媒をフィルタ部に
含浸させた脱硝バグフィルタを用いる方式であり、この
触媒を用いる方式では、煙道上流でアンモニアガス、又
はアンモニア水を吹き込み、 ４ＮＯ＋４ＮＨ3 ＋Ｏ2 →４Ｎ2 ＋６Ｈ2Ｏ …………（１） の反応によりＮＯX を還元除去している。
【０００６】ＮＨ3 を還元剤とする選択的接触還元法に
おいて、ＮＯX のＮＨ3 による還元反応は上記反応式に
よる反応の外に次の２つの反応式による還元反応が知ら
れている。 ＮＯ＋ＮＯ2 ＋２ＮＨ3 →２Ｎ2 ＋３Ｈ2Ｏ …………（２） ６ＮＯ2 ＋８ＮＨ3 →７Ｎ2 ＋１２Ｈ2Ｏ …………（３） 上記２つの反応式のうち、反応式（２）によって得られ
るＮＯX の除去効果は、ＮＯ／ＮＯ2 モル比が１以上の
とき、反応式（１）の２倍の反応速度をもつ。このこと
から、例えば、特開平６−５３２１１号公報に示される
ように、廃ガス中のＮＯ2 を還元してＮＯとして触媒に
接触させ、窒素酸化物を除去する手段が提案されてい
る。
おいて、ＮＯX のＮＨ3 による還元反応は上記反応式に
よる反応の外に次の２つの反応式による還元反応が知ら
れている。 ＮＯ＋ＮＯ2 ＋２ＮＨ3 →２Ｎ2 ＋３Ｈ2Ｏ …………（２） ６ＮＯ2 ＋８ＮＨ3 →７Ｎ2 ＋１２Ｈ2Ｏ …………（３） 上記２つの反応式のうち、反応式（２）によって得られ
るＮＯX の除去効果は、ＮＯ／ＮＯ2 モル比が１以上の
とき、反応式（１）の２倍の反応速度をもつ。このこと
から、例えば、特開平６−５３２１１号公報に示される
ように、廃ガス中のＮＯ2 を還元してＮＯとして触媒に
接触させ、窒素酸化物を除去する手段が提案されてい
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記図３の（ａ）に示
す方法は、ＮＯX 濃度の低減に限界があり、ＮＯX の規
制値が強化されつつある現状には対応できない。又、都
市ごみ焼却炉の場合、炉内温度・ガス濃度分布が非常に
大きく変動するため、還元剤の注入ポイントの選定が難
しい。900 〜1050℃の高温領域に還元剤を一様に噴霧す
るようにすれば脱硝率は向上するという実験結果が得ら
れているが、温度が高過ぎると還元剤のアンモニア化合
物の燃焼によりＮＯX が発生し、又、温度が低過ぎると
脱硝率は減少し、アンモニアリーク濃度が上昇するた
め、実際には脱硝剤／ＮＯX 比率を大きくとれない。
す方法は、ＮＯX 濃度の低減に限界があり、ＮＯX の規
制値が強化されつつある現状には対応できない。又、都
市ごみ焼却炉の場合、炉内温度・ガス濃度分布が非常に
大きく変動するため、還元剤の注入ポイントの選定が難
しい。900 〜1050℃の高温領域に還元剤を一様に噴霧す
るようにすれば脱硝率は向上するという実験結果が得ら
れているが、温度が高過ぎると還元剤のアンモニア化合
物の燃焼によりＮＯX が発生し、又、温度が低過ぎると
脱硝率は減少し、アンモニアリーク濃度が上昇するた
め、実際には脱硝剤／ＮＯX 比率を大きくとれない。
【０００８】上記図３の（ｂ）に示す方法は、現状の触
媒の低温での活性が低く、脱硝率の向上のためには触媒
使用量や温度を高くする必要がある。このため、反応塔
４の圧損が増加し、誘引送風機の大型化が必要となる。
これは、既設の装置に触媒脱硝装置を追加するために誘
引送風機を交換する必要を生じさせる。
媒の低温での活性が低く、脱硝率の向上のためには触媒
使用量や温度を高くする必要がある。このため、反応塔
４の圧損が増加し、誘引送風機の大型化が必要となる。
これは、既設の装置に触媒脱硝装置を追加するために誘
引送風機を交換する必要を生じさせる。
【０００９】上記図３の（ｃ）に示す方法においても、
脱硝率の向上には、触媒使用量や温度を高くする必要が
ある。しかし、バグフィルタとして使用されるガラス繊
維織布やポリフェニレンスルフィド、ポリイミド等のフ
ェルトの耐熱温度はおよそ200 〜250 ℃程度であり、高
温化には限界がある。又、フィルタ圧損の増加に伴う諸
問題は上記図３の（ｂ）の方法の場合と同様に存在す
る。さらに、排ガス中の硫酸塩等により触媒が汚染さ
れ、触媒の活性面が閉塞して脱硝率が低下するという問
題もある。
脱硝率の向上には、触媒使用量や温度を高くする必要が
ある。しかし、バグフィルタとして使用されるガラス繊
維織布やポリフェニレンスルフィド、ポリイミド等のフ
ェルトの耐熱温度はおよそ200 〜250 ℃程度であり、高
温化には限界がある。又、フィルタ圧損の増加に伴う諸
問題は上記図３の（ｂ）の方法の場合と同様に存在す
る。さらに、排ガス中の硫酸塩等により触媒が汚染さ
れ、触媒の活性面が閉塞して脱硝率が低下するという問
題もある。
【００１０】本発明の目的は、上記従来技術における課
題を解決し、ＮＯX を低温で効率よく低減することがで
き、既設装置にも容易に適用することができるごみ焼却
炉の排ガス処理方法を提供することにある。
題を解決し、ＮＯX を低温で効率よく低減することがで
き、既設装置にも容易に適用することができるごみ焼却
炉の排ガス処理方法を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明は、ごみ焼却炉から排出される排ガスを脱硝
処理装置に導入して排ガス中のＮＯX の量を低減するご
み焼却炉の排ガス処理方法において、前記脱硝処理装置
の上流煙道又は当該脱硝処理装置内に流体の反応活性剤
を導入添加し、排ガス中の窒素化合物と混合接触させる
ことを特徴とする。
め、本発明は、ごみ焼却炉から排出される排ガスを脱硝
処理装置に導入して排ガス中のＮＯX の量を低減するご
み焼却炉の排ガス処理方法において、前記脱硝処理装置
の上流煙道又は当該脱硝処理装置内に流体の反応活性剤
を導入添加し、排ガス中の窒素化合物と混合接触させる
ことを特徴とする。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図示の実施の形態
に基づいて説明する。図１は本発明の実施の形態に係る
ごみ焼却炉の排ガス処理方法を説明する系統図である。
この図で、１０はごみ焼却炉、１１は脱硝装置、１２は
排ガスを誘引する吸引ブロワー、１３はごみ焼却炉１０
と脱硝装置１１との間の煙道、１４は脱硝装置１１と吸
引ブロワー１２との間の煙道、１５は脱硝装置１１から
の排ガスを冷却するガス冷却器である。１６は硝酸アン
モニューム水溶液を貯蔵する給液タンク、１７は給液タ
ンク１６の液を送り出す送液ポンプ、１８は送液ポンプ
１７からの液を加熱する給液加熱ヒータ、１９は脱硝装
置１１の入口と出口のＮＯX 濃度を分析するＮＯX 分析
計である。
に基づいて説明する。図１は本発明の実施の形態に係る
ごみ焼却炉の排ガス処理方法を説明する系統図である。
この図で、１０はごみ焼却炉、１１は脱硝装置、１２は
排ガスを誘引する吸引ブロワー、１３はごみ焼却炉１０
と脱硝装置１１との間の煙道、１４は脱硝装置１１と吸
引ブロワー１２との間の煙道、１５は脱硝装置１１から
の排ガスを冷却するガス冷却器である。１６は硝酸アン
モニューム水溶液を貯蔵する給液タンク、１７は給液タ
ンク１６の液を送り出す送液ポンプ、１８は送液ポンプ
１７からの液を加熱する給液加熱ヒータ、１９は脱硝装
置１１の入口と出口のＮＯX 濃度を分析するＮＯX 分析
計である。
【００１３】ごみ焼却炉１０の作動中、給液タンク１６
中の硝酸アンモニューム水溶液は送液ポンプ１７で吸い
上げられ、給液加熱ヒータ１８で加熱されて気化、分解
され、脱硝装置１１の上流の煙道１３に導入される。導
入された硝酸アンモニューム水溶液は180 〜250 ℃の低
温条件でも触媒脱硝装置１１内で接触還元脱硝反応を促
進させる。
中の硝酸アンモニューム水溶液は送液ポンプ１７で吸い
上げられ、給液加熱ヒータ１８で加熱されて気化、分解
され、脱硝装置１１の上流の煙道１３に導入される。導
入された硝酸アンモニューム水溶液は180 〜250 ℃の低
温条件でも触媒脱硝装置１１内で接触還元脱硝反応を促
進させる。
【００１４】上記の反応をさらに詳細に説明する。ごみ
焼却設備の燃焼排ガス中のＮＯX は、そのほとんどがＮ
Ｏである。したがって、実際に前述の各反応式に従う脱
硝を行ない、例えば反応式（２）による脱硝の脱硝率を
向上させるためには排ガス中にＮＯ2 を導入して触媒脱
硝反応を生じさせる必要がある。本実施の形態では、こ
の方法を参考にして、硝酸アンモニュームのようなＮ
Ｏ、ＮＯ2 とは酸化数の異なるＮ2Ｏを生成する化合物
に着目し、これらの水溶液を気化させながら触媒脱硝装
置１１の上流の煙道１３中に導入し、前述の反応式
（２）と類似する以下の反応によって、低温で脱硝率を
向上させるものである。
焼却設備の燃焼排ガス中のＮＯX は、そのほとんどがＮ
Ｏである。したがって、実際に前述の各反応式に従う脱
硝を行ない、例えば反応式（２）による脱硝の脱硝率を
向上させるためには排ガス中にＮＯ2 を導入して触媒脱
硝反応を生じさせる必要がある。本実施の形態では、こ
の方法を参考にして、硝酸アンモニュームのようなＮ
Ｏ、ＮＯ2 とは酸化数の異なるＮ2Ｏを生成する化合物
に着目し、これらの水溶液を気化させながら触媒脱硝装
置１１の上流の煙道１３中に導入し、前述の反応式
（２）と類似する以下の反応によって、低温で脱硝率を
向上させるものである。
【００１５】まず、ＮＨ4ＮＯ3（硝酸アンモニューム）
は次に示す分解反応を生じ、Ｎ2Ｏを生成する。 ＮＨ4ＮＯ3＝Ｎ2Ｏ＋２Ｈ2Ｏ＋10ｋｃａｌ ｍｏｌ-1（at250 ℃）…（４） この場合、硝酸アンモニュームの0.1 〜10％程度の水溶
液を調整しておき、180〜300 ℃の間、特に250 ℃付近
で水溶液を加熱して気化、分解させ、脱硝装置１１の上
流の煙道１３に導入するのが望ましい。
は次に示す分解反応を生じ、Ｎ2Ｏを生成する。 ＮＨ4ＮＯ3＝Ｎ2Ｏ＋２Ｈ2Ｏ＋10ｋｃａｌ ｍｏｌ-1（at250 ℃）…（４） この場合、硝酸アンモニュームの0.1 〜10％程度の水溶
液を調整しておき、180〜300 ℃の間、特に250 ℃付近
で水溶液を加熱して気化、分解させ、脱硝装置１１の上
流の煙道１３に導入するのが望ましい。
【００１６】発生したＮ2Ｏ は下記の反応式（５）又は
（６）により触媒の存在下で脱硝反応を生じる。この反
応は、反応熱（−ΔＨ）、活性化自由エネルギー（Δ
Ｇ）から、ともに発熱反応であり、反応式（２）、
（３）と同様の反応速度をもつ。 ２ＮＯ＋Ｎ2Ｏ＋２ＮＨ3→３Ｎ2 ＋３Ｈ2Ｏ…………（５） −Δ＝214 ｋｃａｌ ｍｏｌ-1（発熱）、ΔＧ＝−222 ｋｃａｌ ｍｏｌ-1 ３Ｎ2Ｏ＋２ＮＨ3→４Ｎ2 ＋３Ｈ2Ｏ…………（６） −Δ＝254 ｋｃａｌ ｍｏｌ-1（発熱）、ΔＧ＝−246 ｋｃａｌ ｍｏｌ-1 特に、反応式（５）の反応により脱硝率の向上効果を得
ることができる。
（６）により触媒の存在下で脱硝反応を生じる。この反
応は、反応熱（−ΔＨ）、活性化自由エネルギー（Δ
Ｇ）から、ともに発熱反応であり、反応式（２）、
（３）と同様の反応速度をもつ。 ２ＮＯ＋Ｎ2Ｏ＋２ＮＨ3→３Ｎ2 ＋３Ｈ2Ｏ…………（５） −Δ＝214 ｋｃａｌ ｍｏｌ-1（発熱）、ΔＧ＝−222 ｋｃａｌ ｍｏｌ-1 ３Ｎ2Ｏ＋２ＮＨ3→４Ｎ2 ＋３Ｈ2Ｏ…………（６） −Δ＝254 ｋｃａｌ ｍｏｌ-1（発熱）、ΔＧ＝−246 ｋｃａｌ ｍｏｌ-1 特に、反応式（５）の反応により脱硝率の向上効果を得
ることができる。
【００１７】なお、上記実施の形態の説明では、反応活
性剤として硝酸アンモニュームを使用する例を挙げた
が、このような硝酸アンモニュームを用いたＮ2Ｏ の生
成の他に、例えば、次のような物質の使用も可能であ
る。 （ｉ）硝酸塩・亜硝酸塩の塩化スズ（II）・ナトリウム
アマルガムでの還元 （ii）アンモニアの酸化、亜硝酸カリウムの飽和溶液＋
一酸化窒素の濃水酸化カリウム溶液より生じる硫酸カリ
ウム・酸化二窒素（Ｋ2ＳＯ4Ｎ2Ｏ）を希酸処理する。 （iii）亜硝酸ヒドラジウムの分解（〔Ｎ2Ｈ5〕ＮＯ2→
Ｎ2Ｏ＋ＮＨ3＋Ｈ2Ｏ （iv）アジ化水素酸と亜硝酸の反応（ＨＮ3＋ＨＮＯ2→
Ｎ2＋Ｎ2Ｏ＋Ｈ2Ｏ （ｖ）窒素と酸素の混合気体中での放電 又、上記実施の形態では、脱硝処理装置として脱硝装置
１１を例示して説明したが、これに限ることはなく、脱
硝塔方式（ハニカム・板状・粒状脱硝触媒）、脱硝バグ
フィルタ方式（表面・内部基布担持法、触媒繊維製フィ
ルタ方式、煙道投入法）の使用も可能であり、触媒の成
分や形状、使用方法も適宜選択することができる。さら
に、硝酸アンモニューム等の反応活性剤は煙道でなく脱
硝処理装置内に導入してもよい。
性剤として硝酸アンモニュームを使用する例を挙げた
が、このような硝酸アンモニュームを用いたＮ2Ｏ の生
成の他に、例えば、次のような物質の使用も可能であ
る。 （ｉ）硝酸塩・亜硝酸塩の塩化スズ（II）・ナトリウム
アマルガムでの還元 （ii）アンモニアの酸化、亜硝酸カリウムの飽和溶液＋
一酸化窒素の濃水酸化カリウム溶液より生じる硫酸カリ
ウム・酸化二窒素（Ｋ2ＳＯ4Ｎ2Ｏ）を希酸処理する。 （iii）亜硝酸ヒドラジウムの分解（〔Ｎ2Ｈ5〕ＮＯ2→
Ｎ2Ｏ＋ＮＨ3＋Ｈ2Ｏ （iv）アジ化水素酸と亜硝酸の反応（ＨＮ3＋ＨＮＯ2→
Ｎ2＋Ｎ2Ｏ＋Ｈ2Ｏ （ｖ）窒素と酸素の混合気体中での放電 又、上記実施の形態では、脱硝処理装置として脱硝装置
１１を例示して説明したが、これに限ることはなく、脱
硝塔方式（ハニカム・板状・粒状脱硝触媒）、脱硝バグ
フィルタ方式（表面・内部基布担持法、触媒繊維製フィ
ルタ方式、煙道投入法）の使用も可能であり、触媒の成
分や形状、使用方法も適宜選択することができる。さら
に、硝酸アンモニューム等の反応活性剤は煙道でなく脱
硝処理装置内に導入してもよい。
【００１８】
【実施例】図１に示す実施の形態において、硝酸アンモ
ニューム水溶液は、1.6 重量％に希釈されたものを用
い、煙道には、煙道ＮＯX 濃度と当量比０ 〜1 で導入
した。又、給液加熱ヒータ１８の温度を300 〜400 ℃に
設定して硝酸アンモニューム水溶液を加熱して気化・熱
分解させた。排ガス中のＮＯX 濃度は平均200 ｐｐｍ
で、脱硝装置１１内の温度は230 ℃であった。ＮＨ4Ｎ
Ｏ3（硝酸アンモニューム）濃度を0 から200 ｐｐｍま
で変化させながら ＮＨ3／（ＮＯ＋ＮＨ4ＮＯ3）濃度比
が1.2 となるようにＮＨ3 を添加し、脱硝率の測定を行
なった。この結果を図２に示す。
ニューム水溶液は、1.6 重量％に希釈されたものを用
い、煙道には、煙道ＮＯX 濃度と当量比０ 〜1 で導入
した。又、給液加熱ヒータ１８の温度を300 〜400 ℃に
設定して硝酸アンモニューム水溶液を加熱して気化・熱
分解させた。排ガス中のＮＯX 濃度は平均200 ｐｐｍ
で、脱硝装置１１内の温度は230 ℃であった。ＮＨ4Ｎ
Ｏ3（硝酸アンモニューム）濃度を0 から200 ｐｐｍま
で変化させながら ＮＨ3／（ＮＯ＋ＮＨ4ＮＯ3）濃度比
が1.2 となるようにＮＨ3 を添加し、脱硝率の測定を行
なった。この結果を図２に示す。
【００１９】図２で、横軸には硝酸アンモニューム／Ｎ
Ｏ のモル比、縦軸には脱硝率がとってある。硝酸アン
モニュームを添加していないとき（モル比＝0 ）、入口
のＮＯX 濃度200 ｐｐｍに対して、出口のＮＯX 濃度は
86ｐｐｍとなり、脱硝率は57％であった。硝酸アンモニ
ュームを ＮＨ4ＮＯ3／ＮＯモル比0.2 で導入したと
き、入口のＮＯX 濃度は235 ｐｐｍに対して出口のＮＯ
X 濃度は79ｐｐｍとなり、脱硝率は66％となった。この
時の脱硝効率が最も大きいことが判った。
Ｏ のモル比、縦軸には脱硝率がとってある。硝酸アン
モニュームを添加していないとき（モル比＝0 ）、入口
のＮＯX 濃度200 ｐｐｍに対して、出口のＮＯX 濃度は
86ｐｐｍとなり、脱硝率は57％であった。硝酸アンモニ
ュームを ＮＨ4ＮＯ3／ＮＯモル比0.2 で導入したと
き、入口のＮＯX 濃度は235 ｐｐｍに対して出口のＮＯ
X 濃度は79ｐｐｍとなり、脱硝率は66％となった。この
時の脱硝効率が最も大きいことが判った。
【００２０】
【発明の効果】以上述べたように、本発明では、脱硝処
理装置の上流煙道又は当該脱硝処理装置内に流体の反応
活性剤を導入添加し、排ガス中の窒素化合物と混合接触
させるようにしたので、低温条件で効率よく脱硝を行な
うことができ、又、複雑な付帯設備は不要で、既設炉へ
の適用も容易である。
理装置の上流煙道又は当該脱硝処理装置内に流体の反応
活性剤を導入添加し、排ガス中の窒素化合物と混合接触
させるようにしたので、低温条件で効率よく脱硝を行な
うことができ、又、複雑な付帯設備は不要で、既設炉へ
の適用も容易である。
【図１】本発明の実施の形態に係るごみ焼却炉の排ガス
処理方法を説明する系統図である。
処理方法を説明する系統図である。
【図２】排ガス中のＮＯに対するＮＨ4ＮＯ3のモル比と
脱硝率との関係を示す図である。
脱硝率との関係を示す図である。
【図３】従来のごみ焼却炉の排ガス処理の系統図であ
る。
る。
１０ ごみ焼却炉 １１ 脱硝装置 １２ 吸引ブロワー １３、１４ 煙道 １５ ガス冷却器 １６ 給液ポンプ １７ 送液ポンプ １８ 給仕液加熱ヒータ １９ ＮＯX 分析計
Claims (2)
- 【請求項１】 ごみ焼却炉から排出される排ガスを脱硝
処理装置に導入して排ガス中のＮＯX の量を低減するご
み焼却炉の排ガス処理方法において、前記脱硝処理装置
の上流煙道又は当該脱硝処理装置内に流体の反応活性剤
を導入添加し、排ガス中の窒素化合物と混合接触させる
ことを特徴とするごみ焼却炉の排ガス処理方法。 - 【請求項２】 請求項１において、前記流体の反応活性
剤は、硝酸アンモニュームであることを特徴とするごみ
焼却炉の排ガス処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31554795A JP3795114B2 (ja) | 1995-12-04 | 1995-12-04 | ごみ焼却炉の排ガスの処理方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31554795A JP3795114B2 (ja) | 1995-12-04 | 1995-12-04 | ごみ焼却炉の排ガスの処理方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09159140A true JPH09159140A (ja) | 1997-06-20 |
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| WO2021238278A1 (zh) * | 2020-05-24 | 2021-12-02 | 西安交通大学 | 一种高效清洁高变负荷速率燃煤发电系统及运行方法 |
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