JPH09141302A - 外法一定平行フランジ溝形鋼の圧延方法 - Google Patents
外法一定平行フランジ溝形鋼の圧延方法Info
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- JPH09141302A JPH09141302A JP29979295A JP29979295A JPH09141302A JP H09141302 A JPH09141302 A JP H09141302A JP 29979295 A JP29979295 A JP 29979295A JP 29979295 A JP29979295 A JP 29979295A JP H09141302 A JPH09141302 A JP H09141302A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】ウェブ高さ及びフランジ幅の一定化を１パス圧
下で行い、且つ噛み出し疵のない高寸法精度の外法一定
平行フランジ溝形鋼の製造方法の提供。 【解決手段】粗圧延に続く中間圧延において、１台目の
ユニバーサルミルと２重式のエッジャーミルからなるタ
ンデムミル群で内法一定の溝形中間鋼片となし、２台目
のユニバーサルミルでその鋼片のウェブ高さとフランジ
幅を同時に１パスで圧下してウェブ高さとフランジ幅の
一定化を行い、その後ユニバーサル仕上げミルで仕上げ
圧延する。２台目のユニバーサルミルの水平ロールの一
方及び竪ロールに段差を設けても良いし、２重式のエッ
ジャーミルの一方のロールにフラットロールを用いても
良い。中間圧延の２台目のユニバーサルミルと仕上げ圧
延のユニバーサル仕上げミルの各々の水平ロールのう
ち、溝形鋼片の内側を圧延する水平ロールに幅方向２分
割の幅可変ロールを用いれば効果が大きい。
下で行い、且つ噛み出し疵のない高寸法精度の外法一定
平行フランジ溝形鋼の製造方法の提供。 【解決手段】粗圧延に続く中間圧延において、１台目の
ユニバーサルミルと２重式のエッジャーミルからなるタ
ンデムミル群で内法一定の溝形中間鋼片となし、２台目
のユニバーサルミルでその鋼片のウェブ高さとフランジ
幅を同時に１パスで圧下してウェブ高さとフランジ幅の
一定化を行い、その後ユニバーサル仕上げミルで仕上げ
圧延する。２台目のユニバーサルミルの水平ロールの一
方及び竪ロールに段差を設けても良いし、２重式のエッ
ジャーミルの一方のロールにフラットロールを用いても
良い。中間圧延の２台目のユニバーサルミルと仕上げ圧
延のユニバーサル仕上げミルの各々の水平ロールのう
ち、溝形鋼片の内側を圧延する水平ロールに幅方向２分
割の幅可変ロールを用いれば効果が大きい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、建築柱材として多
く使用されている角形鋼管の素材として用いられる外法
一定平行フランジ溝形鋼の圧延方法に関するものであ
る。
く使用されている角形鋼管の素材として用いられる外法
一定平行フランジ溝形鋼の圧延方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】フランジ幅L0とウェブ高さH0の比が１：
２である柱用の外法一定平行フランジ溝形鋼（以下、平
行フランジ溝形鋼をＰＦＣという、図１参照）は、外法
が一定でなければならないため、従来は厚板を冷間曲げ
成形して製造されてきた。しかしながらこの方法では、
冷間曲げ時に曲げコーナー部の伸び率が小さいことや靭
性不足のために充分な成形がなされないという問題があ
った。
２である柱用の外法一定平行フランジ溝形鋼（以下、平
行フランジ溝形鋼をＰＦＣという、図１参照）は、外法
が一定でなければならないため、従来は厚板を冷間曲げ
成形して製造されてきた。しかしながらこの方法では、
冷間曲げ時に曲げコーナー部の伸び率が小さいことや靭
性不足のために充分な成形がなされないという問題があ
った。
【０００３】そのため、ユニバーサルミルを用いた外法
一定ＰＦＣの製造方法が特開平２−８４２０３号公報や
「材料とプロセス」Vol.６(1993)の第４８７ページに提
案されている。しかし上記の製造方法は、いずれも外法
寸法一定化のために被圧延材のウェブ高さH0を変更する
圧延方法であり、被圧延材のフランジ 1の先端部は拘束
されずに自由となっていた。従って、ウェブ 2の座屈で
左右のフランジ幅L0が異なり易く、図２（ｂ）に示すよ
うに突合せ溶接して角形鋼管とする場合に開度が大きく
なるので圧延のままでは溶接が極めて困難であり、特に
自動溶接の場合には大きな問題となることがあった。
一定ＰＦＣの製造方法が特開平２−８４２０３号公報や
「材料とプロセス」Vol.６(1993)の第４８７ページに提
案されている。しかし上記の製造方法は、いずれも外法
寸法一定化のために被圧延材のウェブ高さH0を変更する
圧延方法であり、被圧延材のフランジ 1の先端部は拘束
されずに自由となっていた。従って、ウェブ 2の座屈で
左右のフランジ幅L0が異なり易く、図２（ｂ）に示すよ
うに突合せ溶接して角形鋼管とする場合に開度が大きく
なるので圧延のままでは溶接が極めて困難であり、特に
自動溶接の場合には大きな問題となることがあった。
【０００４】更に、図３に示すような特開平２−８４２
０３号公報に記載の方法、すなわち、２台のユニバーサ
ルミル（U1とU2）の間にエッジャーミル Eをタンデムに
配置して、ユニバーサルミル（U1とU2）で内法一定の溝
形鋼形状の被圧延材のウェブ高さを縮小してウェブ高さ
の一定化を行い、フランジ幅の一定化はエッジャーミル
Eで行う方法は、工程が煩雑になる。又、この方法では
ユニバーサルミル（U1とU2）の竪ロール 6が平坦である
ため、ウェブ圧下に伴う減肉部は竪ロール 6と水平ロー
ル 5の間隙部に噛み出して行き、最終の製品において圧
延疵として残存することがあり、その場合には製品の商
品価値が大きく低下するという問題も残っていた。
０３号公報に記載の方法、すなわち、２台のユニバーサ
ルミル（U1とU2）の間にエッジャーミル Eをタンデムに
配置して、ユニバーサルミル（U1とU2）で内法一定の溝
形鋼形状の被圧延材のウェブ高さを縮小してウェブ高さ
の一定化を行い、フランジ幅の一定化はエッジャーミル
Eで行う方法は、工程が煩雑になる。又、この方法では
ユニバーサルミル（U1とU2）の竪ロール 6が平坦である
ため、ウェブ圧下に伴う減肉部は竪ロール 6と水平ロー
ル 5の間隙部に噛み出して行き、最終の製品において圧
延疵として残存することがあり、その場合には製品の商
品価値が大きく低下するという問題も残っていた。
【０００５】「材料とプロセス」Vol.５(1992)の第５５
０ページには、スキューロールミルを用いて内法一定の
溝形鋼形状の被圧延材のウェブ高さを拡大することによ
ってウェブ高さH0の一定化を行う技術が提案されてい
る。しかしこのスキューロールミルを用いた圧延でもフ
ランジ幅L0の一定化は達成できない。従って、フランジ
幅L0の一定化は別のミルを用いて行わなければならな
い。
０ページには、スキューロールミルを用いて内法一定の
溝形鋼形状の被圧延材のウェブ高さを拡大することによ
ってウェブ高さH0の一定化を行う技術が提案されてい
る。しかしこのスキューロールミルを用いた圧延でもフ
ランジ幅L0の一定化は達成できない。従って、フランジ
幅L0の一定化は別のミルを用いて行わなければならな
い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記現状に鑑
みなされたもので、中間圧延における２台目のユニバー
サルミルを用いて被圧延鋼材である溝形中間鋼片のウェ
ブ高さとフランジ幅の両方の圧下を１パスで行い、且つ
噛み出し疵を発生させずに高寸法精度の外法一定ＰＦＣ
が得られる圧延方法を提供することを課題とする。
みなされたもので、中間圧延における２台目のユニバー
サルミルを用いて被圧延鋼材である溝形中間鋼片のウェ
ブ高さとフランジ幅の両方の圧下を１パスで行い、且つ
噛み出し疵を発生させずに高寸法精度の外法一定ＰＦＣ
が得られる圧延方法を提供することを課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、下記（１）〜
（４）に示す外法一定のＰＦＣの圧延方法を要旨とす
る。
（４）に示す外法一定のＰＦＣの圧延方法を要旨とす
る。
【０００８】（１）粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧延を
経て行う外法一定ＰＦＣの圧延方法であって、圧延素材
をブレイクダウンミルを用いて粗圧延し、次いで中間圧
延において、１台目のユニバーサルミルと２重式のエッ
ジャーミルからなるタンデムミル群で内法一定の溝形中
間鋼片となし、２台目のユニバーサルミルでその溝形中
間鋼片のウェブ高さとフランジ幅を同時に１パスで圧下
してウェブ高さとフランジ幅の一定化を行い、その後ユ
ニバーサル仕上げミルを用いて仕上げ圧延することを特
徴とする外法一定ＰＦＣの圧延方法。
経て行う外法一定ＰＦＣの圧延方法であって、圧延素材
をブレイクダウンミルを用いて粗圧延し、次いで中間圧
延において、１台目のユニバーサルミルと２重式のエッ
ジャーミルからなるタンデムミル群で内法一定の溝形中
間鋼片となし、２台目のユニバーサルミルでその溝形中
間鋼片のウェブ高さとフランジ幅を同時に１パスで圧下
してウェブ高さとフランジ幅の一定化を行い、その後ユ
ニバーサル仕上げミルを用いて仕上げ圧延することを特
徴とする外法一定ＰＦＣの圧延方法。
【０００９】（２）中間圧延において、２台目のユニバ
ーサルミルとして、水平ロールの一方に溝形中間鋼片の
フランジ先端部を圧下する段差を持ち、且つ竪ロールに
溝形中間鋼片のウェブとフランジとの結合部の外コーナ
ーを圧下する段差を持つユニバーサルミルを用いること
を特徴とする、上記（１）に記載の外法一定ＰＦＣの圧
延方法。
ーサルミルとして、水平ロールの一方に溝形中間鋼片の
フランジ先端部を圧下する段差を持ち、且つ竪ロールに
溝形中間鋼片のウェブとフランジとの結合部の外コーナ
ーを圧下する段差を持つユニバーサルミルを用いること
を特徴とする、上記（１）に記載の外法一定ＰＦＣの圧
延方法。
【００１０】（３）中間圧延において、２重式のエッジ
ャーミルの一方のロールとしてフラットロールを用いる
ことを特徴とする、上記（１）又は（２）に記載の外法
一定ＰＦＣの圧延方法。
ャーミルの一方のロールとしてフラットロールを用いる
ことを特徴とする、上記（１）又は（２）に記載の外法
一定ＰＦＣの圧延方法。
【００１１】（４）中間圧延の２台目のユニバーサルミ
ルと仕上げ圧延のユニバーサル仕上げミルの各々の水平
ロールのうち、溝形中間鋼片の内側を圧延する水平ロー
ルとして幅方向２分割の幅可変ロールを用いることを特
徴とする、上記（１）から（３）までのいずれかに記載
の外法一定ＰＦＣの圧延方法。
ルと仕上げ圧延のユニバーサル仕上げミルの各々の水平
ロールのうち、溝形中間鋼片の内側を圧延する水平ロー
ルとして幅方向２分割の幅可変ロールを用いることを特
徴とする、上記（１）から（３）までのいずれかに記載
の外法一定ＰＦＣの圧延方法。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して、本発明の
圧延方法を詳しく説明する。
圧延方法を詳しく説明する。
【００１３】先ず、本発明の圧延方法によれば、粗圧延
は従来法と同様に行えば良く、従って、例えば２重式の
ブレイクダウンミルBD（以下、ＢＤミルという）を用い
て圧延素材を溝形の粗形鋼片にまで圧延する（図４参
照）。
は従来法と同様に行えば良く、従って、例えば２重式の
ブレイクダウンミルBD（以下、ＢＤミルという）を用い
て圧延素材を溝形の粗形鋼片にまで圧延する（図４参
照）。
【００１４】次いで、この粗形鋼片を中間ミル群 3を構
成する１台目のユニバーサルミルU1（以下、Ｕ１ミルと
いう）及び２重式のエッジャーミル E（以下、Ｅミルと
いう）によって往復圧延して内法一定の溝形中間鋼片と
なす。その後、中間ミル群 3を構成する２台目のユニバ
ーサルミルU2（以下、Ｕ２ミルという）でその溝形中間
鋼片のウェブ高さとフランジ幅を同時に１パスで圧下し
てウェブ高さとフランジ幅の一定化を行い、次いでユニ
バーサル仕上げミルUF（以下、ＵＦミルという）で所望
の製品に仕上げ圧延を行う。
成する１台目のユニバーサルミルU1（以下、Ｕ１ミルと
いう）及び２重式のエッジャーミル E（以下、Ｅミルと
いう）によって往復圧延して内法一定の溝形中間鋼片と
なす。その後、中間ミル群 3を構成する２台目のユニバ
ーサルミルU2（以下、Ｕ２ミルという）でその溝形中間
鋼片のウェブ高さとフランジ幅を同時に１パスで圧下し
てウェブ高さとフランジ幅の一定化を行い、次いでユニ
バーサル仕上げミルUF（以下、ＵＦミルという）で所望
の製品に仕上げ圧延を行う。
【００１５】溝形中間鋼片のウェブ高さとフランジ幅を
同時に１パスで圧下して外法寸法の一定化を行うＵ２ミ
ルU2のロール形状は、例えば図５に示すようなものとす
れば良い。すなわち、ウェブ外面を圧下する水平ロール
5（図では上水平ロール）の幅を被圧延材 7である溝形
中間鋼片のウェブ高さよりも２０％程度小さくし、且
つ、水平ロール 5のうちで、ウェブ内面を圧下する水平
ロール（図では下水平ロール）には最終の圧延製品のフ
ランジ幅に対応した段差を設ければ良い。このようにす
れば前記した段差の部分で被圧延材のフランジ先端部を
圧下することができる。
同時に１パスで圧下して外法寸法の一定化を行うＵ２ミ
ルU2のロール形状は、例えば図５に示すようなものとす
れば良い。すなわち、ウェブ外面を圧下する水平ロール
5（図では上水平ロール）の幅を被圧延材 7である溝形
中間鋼片のウェブ高さよりも２０％程度小さくし、且
つ、水平ロール 5のうちで、ウェブ内面を圧下する水平
ロール（図では下水平ロール）には最終の圧延製品のフ
ランジ幅に対応した段差を設ければ良い。このようにす
れば前記した段差の部分で被圧延材のフランジ先端部を
圧下することができる。
【００１６】なお、前記の段差を外法一定ＰＦＣ製品シ
リーズにおける「フランジ幅−最大のウェブ厚さ」に対
応する段差として、ウェブ内面とは製品シリーズの最大
厚みから当該圧延品の厚みを引いた量のギャップを有し
て圧延するようにすれば、ロール本数の削減並びにロー
ル替えの回数の削減が行える。
リーズにおける「フランジ幅−最大のウェブ厚さ」に対
応する段差として、ウェブ内面とは製品シリーズの最大
厚みから当該圧延品の厚みを引いた量のギャップを有し
て圧延するようにすれば、ロール本数の削減並びにロー
ル替えの回数の削減が行える。
【００１７】更に、図５に示すように竪ロール 6は、そ
の上部にのみ段差を設け下部を平坦形状としておけば良
い。このようにすれば、被圧延材 7である溝形中間鋼片
のウェブとフランジ結合部の外コーナー面取り圧下を行
うことが可能となる。
の上部にのみ段差を設け下部を平坦形状としておけば良
い。このようにすれば、被圧延材 7である溝形中間鋼片
のウェブとフランジ結合部の外コーナー面取り圧下を行
うことが可能となる。
【００１８】Ｕ２ミルU2の水平ロール 5の一方には溝形
中間鋼片のフランジ先端部を圧下する段差を設け、且つ
竪ロール 6には溝形中間鋼片のウェブとフランジとの結
合部の外コーナーを圧下する段差を設けると精度の高い
圧延が可能となって、本発明の方法の効果が大きいもの
となる。
中間鋼片のフランジ先端部を圧下する段差を設け、且つ
竪ロール 6には溝形中間鋼片のウェブとフランジとの結
合部の外コーナーを圧下する段差を設けると精度の高い
圧延が可能となって、本発明の方法の効果が大きいもの
となる。
【００１９】Ｕ２ミルU2のロール形状を図５に示す段差
を設けたものとしておけば、このＵ２ミルU2における圧
延でフランジ部が精度良く形成され、ウェブとフランジ
結合部の外コーナー面取り圧下も同時になされる。この
ためＥミル Eに図３に示すような孔型を持つ従来タイプ
のロールを用いなくても良いこととなる。
を設けたものとしておけば、このＵ２ミルU2における圧
延でフランジ部が精度良く形成され、ウェブとフランジ
結合部の外コーナー面取り圧下も同時になされる。この
ためＥミル Eに図３に示すような孔型を持つ従来タイプ
のロールを用いなくても良いこととなる。
【００２０】すなわち図６に示すように、Ｅミル Eの一
方のロールであるウェブ外面を圧下するロール（図では
上ロール）にフラットロールを用いることが可能とな
る。Ｅミル Eのウェブ外面を圧下するロールにフラット
ロールを用いれば、圧延の各パスで被圧延材 7である溝
形の粗形鋼片のウェブ外面を容易に平坦化することがで
きる。従って、Ｅミル Eの一方のロールにフラットロー
ルを用いることで本発明の方法の効果を大きくすること
ができる。更に、Ｅミル Eのもう一方のロールにはフラ
ンジ内面を圧下する突起部だけを有するものを用いるこ
とも可能となる。
方のロールであるウェブ外面を圧下するロール（図では
上ロール）にフラットロールを用いることが可能とな
る。Ｅミル Eのウェブ外面を圧下するロールにフラット
ロールを用いれば、圧延の各パスで被圧延材 7である溝
形の粗形鋼片のウェブ外面を容易に平坦化することがで
きる。従って、Ｅミル Eの一方のロールにフラットロー
ルを用いることで本発明の方法の効果を大きくすること
ができる。更に、Ｅミル Eのもう一方のロールにはフラ
ンジ内面を圧下する突起部だけを有するものを用いるこ
とも可能となる。
【００２１】この結果、Ｅミル Eのロール加工費の削
減、ロール本数の削減、更にはロール替え回数の削減も
図れるので効果が大きい。
減、ロール本数の削減、更にはロール替え回数の削減も
図れるので効果が大きい。
【００２２】なお、Ｅミル Eの一方のロールにフラット
ロールを用いた際のＥミル Eでの往復圧延の各パスにお
けるフランジ幅圧下に伴うフランジ根元部の変形は、図
６に示したようなものとなる。
ロールを用いた際のＥミル Eでの往復圧延の各パスにお
けるフランジ幅圧下に伴うフランジ根元部の変形は、図
６に示したようなものとなる。
【００２３】ところで、中間ミル群 3の最終パス圧延と
なるＵ２ミルU2のロールに関して図７のようにし、仕上
げ圧延のＵＦミルUFのロールに関して図８のようにすれ
ば、本発明の方法の効果を一層大きくすることができ
る。すなわち、既に述べたＵ２ミルU2の水平ロール 5の
一方であるウェブ内面を圧下するロール（図では下ロー
ル）には溝形中間鋼片のフランジ先端部を圧下する段差
を設け、且つ竪ロール 6には溝形中間鋼片のウェブとフ
ランジとの結合部の外コーナーを圧下する段差を設ける
ことに加えて、上記水平ロールを幅方向２分割の幅可変
ロールとする（図７）。更に、ＵＦミルUFの水平ロール
5の一方であるウェブ内面を圧下するロール（図では下
ロール）を幅方向２分割の幅可変ロールとする（図
８）。これらのロールを用いて、ロール幅の変更をオン
ライン制御すれば、極めて容易、且つ高精度に、ウェブ
高さを圧下してウェブ高さH0の一定化が行えると共に、
フランジ幅を圧下してフランジ幅L0の一定化が行えて所
望のサイズの製品が得られることとなる。
なるＵ２ミルU2のロールに関して図７のようにし、仕上
げ圧延のＵＦミルUFのロールに関して図８のようにすれ
ば、本発明の方法の効果を一層大きくすることができ
る。すなわち、既に述べたＵ２ミルU2の水平ロール 5の
一方であるウェブ内面を圧下するロール（図では下ロー
ル）には溝形中間鋼片のフランジ先端部を圧下する段差
を設け、且つ竪ロール 6には溝形中間鋼片のウェブとフ
ランジとの結合部の外コーナーを圧下する段差を設ける
ことに加えて、上記水平ロールを幅方向２分割の幅可変
ロールとする（図７）。更に、ＵＦミルUFの水平ロール
5の一方であるウェブ内面を圧下するロール（図では下
ロール）を幅方向２分割の幅可変ロールとする（図
８）。これらのロールを用いて、ロール幅の変更をオン
ライン制御すれば、極めて容易、且つ高精度に、ウェブ
高さを圧下してウェブ高さH0の一定化が行えると共に、
フランジ幅を圧下してフランジ幅L0の一定化が行えて所
望のサイズの製品が得られることとなる。
【００２４】竪ロールに段差のない従来タイプのＵ２ミ
ルU2を用いた場合には、図３に示すように、ウェブ外面
を圧下する水平ロール 5（図では上水平ロール）の幅が
被圧延材 7である溝形中間鋼片のウェブ高さより片側１
０ｍｍ程度小さいので、Ｕ２ミルU2によるウェブ高さの
縮小に伴う体積の減少部分は大きく噛み出す。そして、
この噛み出し部はＵＦミルUFでの仕上げ圧延を行っても
最終的に圧延疵となって製品に残存してしまう。
ルU2を用いた場合には、図３に示すように、ウェブ外面
を圧下する水平ロール 5（図では上水平ロール）の幅が
被圧延材 7である溝形中間鋼片のウェブ高さより片側１
０ｍｍ程度小さいので、Ｕ２ミルU2によるウェブ高さの
縮小に伴う体積の減少部分は大きく噛み出す。そして、
この噛み出し部はＵＦミルUFでの仕上げ圧延を行っても
最終的に圧延疵となって製品に残存してしまう。
【００２５】これに対してＵ２ミルU2として図９に示す
ように、ウェブ外面を圧下する水平ロール 5（図では上
水平ロール）の幅を被圧延材 7である溝形中間鋼片のウ
ェブ高さよりも２０％程度小さくし、もう一方の水平ロ
ール及び竪ロールに段差を設けた本発明法に係るロール
を用いた場合には、ウェブの外面のコーナーから中央に
寄った部分で噛み出しが生ずる。しかし本発明に係る圧
延方法では、この噛み出しの量はフランジ幅の圧下に伴
って増大するものの、図８に示すように仕上げ圧延にお
けるＵＦミルUFの水平ロール 5による圧下で消滅してし
まう。従って、図３に示した従来法による圧延のように
製品に疵が残ることはない。
ように、ウェブ外面を圧下する水平ロール 5（図では上
水平ロール）の幅を被圧延材 7である溝形中間鋼片のウ
ェブ高さよりも２０％程度小さくし、もう一方の水平ロ
ール及び竪ロールに段差を設けた本発明法に係るロール
を用いた場合には、ウェブの外面のコーナーから中央に
寄った部分で噛み出しが生ずる。しかし本発明に係る圧
延方法では、この噛み出しの量はフランジ幅の圧下に伴
って増大するものの、図８に示すように仕上げ圧延にお
けるＵＦミルUFの水平ロール 5による圧下で消滅してし
まう。従って、図３に示した従来法による圧延のように
製品に疵が残ることはない。
【００２６】
【実施例】図４のミルレイアウトに示す圧延ラインによ
って本発明を実施し、外法一定ＰＦＣ６００×３００シ
リーズを製造した。このシリーズの場合、厚みは５ｍｍ
ピッチで最小の２０ｍｍから最大の５０ｍｍにまで及
ぶ。この最小厚みサイズと最大厚みサイズの製品形状を
図１０に示す。
って本発明を実施し、外法一定ＰＦＣ６００×３００シ
リーズを製造した。このシリーズの場合、厚みは５ｍｍ
ピッチで最小の２０ｍｍから最大の５０ｍｍにまで及
ぶ。この最小厚みサイズと最大厚みサイズの製品形状を
図１０に示す。
【００２７】なお各ミルのロールの内、Ｕ２ミルU2とＵ
ＦミルUFの下側の水平ロールには各々幅可変（５６０〜
５００ｍｍ）のロールを使用した。上記のＵ２ミルU2の
幅可変側水平ロールの段差は２５０ｍｍとした。又、Ｅ
ミル Eのロールは一方のロールにフラットロールを用
い、他方のロールにはフランジ内面を圧下する突起部だ
けを有するものを用いた。
ＦミルUFの下側の水平ロールには各々幅可変（５６０〜
５００ｍｍ）のロールを使用した。上記のＵ２ミルU2の
幅可変側水平ロールの段差は２５０ｍｍとした。又、Ｅ
ミル Eのロールは一方のロールにフラットロールを用
い、他方のロールにはフランジ内面を圧下する突起部だ
けを有するものを用いた。
【００２８】先ず、３００ｍｍ厚さ×１２００ｍｍ幅の
ＣＣスラブを圧延素材として、これを加熱炉で１２８０
℃に加熱した後、２重式のＢＤミルBDを用いて表１に示
すパススケジュールで１１パスにより厚さ８０ｍｍのＰ
ＦＣ６００×３００シリーズの粗形鋼片に粗圧延した。
ＣＣスラブを圧延素材として、これを加熱炉で１２８０
℃に加熱した後、２重式のＢＤミルBDを用いて表１に示
すパススケジュールで１１パスにより厚さ８０ｍｍのＰ
ＦＣ６００×３００シリーズの粗形鋼片に粗圧延した。
【００２９】次いで、Ｕ１ミルU1、Ｅミル E、Ｕ２ミル
U2及びＵＦミルUFを用いて最終製品に仕上げた。上記の
各ミルのロールの内、Ｕ２ミルU2とＵＦミルUFの溝形鋼
片の内側を圧延する水平ロールには上記したように各々
幅方向２分割の幅可変ロール（５６０〜５００ｍｍ）を
使用した。Ｕ１ミルU1、Ｅミル E、Ｕ２ミルU2及びＵＦ
ミルUFのロールの形状と圧延状況を５０ｍｍ厚さの製品
に対するものを例にして図１１に示す。
U2及びＵＦミルUFを用いて最終製品に仕上げた。上記の
各ミルのロールの内、Ｕ２ミルU2とＵＦミルUFの溝形鋼
片の内側を圧延する水平ロールには上記したように各々
幅方向２分割の幅可変ロール（５６０〜５００ｍｍ）を
使用した。Ｕ１ミルU1、Ｅミル E、Ｕ２ミルU2及びＵＦ
ミルUFのロールの形状と圧延状況を５０ｍｍ厚さの製品
に対するものを例にして図１１に示す。
【００３０】ここで中間ミル群 3による圧延としては、
先ず最も薄い厚さ２０ｍｍのＰＦＣの圧延に対応する幅
５６０ｍｍの水平ロールを有するＵ１ミルU1とＥミル E
のタンデムミル群によって、上記の厚さ８０ｍｍの粗形
鋼片を往復圧延して内法一定の溝形中間鋼片となした。
先ず最も薄い厚さ２０ｍｍのＰＦＣの圧延に対応する幅
５６０ｍｍの水平ロールを有するＵ１ミルU1とＥミル E
のタンデムミル群によって、上記の厚さ８０ｍｍの粗形
鋼片を往復圧延して内法一定の溝形中間鋼片となした。
【００３１】２０ｍｍ厚さのサイズの溝形中間鋼片のパ
ススケジュールを表２に示す。この２０ｍｍ厚さの溝形
中間鋼片に対しては中間ミル群 3における最終圧延とな
るＵ２ミルU2での圧延では、単にフランジ幅のみが３０
５ｍｍから３００ｍｍに５ｍｍ圧下されるだけで、ウェ
ブ高さは実質的に変更されるものではないが、「ウェブ
高さとフランジ幅が同時に１パスで圧下されてウェブ高
さとフランジ幅の一定化が行われる」ものとした。又、
このＵ２ミルU2での圧延において幅を可変とした水平ロ
ールは２５０ｍｍの段差を有するためウェブに接するこ
とはなく、ウェブ内面とは製品シリーズの最大厚み（５
０ｍｍ）から当該圧延品の厚み（２０ｍｍ）を引いた量
のギャップを有して圧延が行われる。
ススケジュールを表２に示す。この２０ｍｍ厚さの溝形
中間鋼片に対しては中間ミル群 3における最終圧延とな
るＵ２ミルU2での圧延では、単にフランジ幅のみが３０
５ｍｍから３００ｍｍに５ｍｍ圧下されるだけで、ウェ
ブ高さは実質的に変更されるものではないが、「ウェブ
高さとフランジ幅が同時に１パスで圧下されてウェブ高
さとフランジ幅の一定化が行われる」ものとした。又、
このＵ２ミルU2での圧延において幅を可変とした水平ロ
ールは２５０ｍｍの段差を有するためウェブに接するこ
とはなく、ウェブ内面とは製品シリーズの最大厚み（５
０ｍｍ）から当該圧延品の厚み（２０ｍｍ）を引いた量
のギャップを有して圧延が行われる。
【００３２】上記の中間圧延の後、溝形鋼片の内側を圧
延する水平ロールに幅方向２分割の幅可変ロールを用い
て幅を５６０ｍｍにセットしたＵＦミルUFを用いて仕上
げ圧延を行った。この際、図９に示したようなＵ２ミル
U2による噛み出し部は、ＵＦミルUFの幅を一定にした方
の水平ロール（図８の上水平ロールに相当）で平坦化し
て、所望の外法一定ＰＦＣ６００×３００×２０の製品
に仕上げた。
延する水平ロールに幅方向２分割の幅可変ロールを用い
て幅を５６０ｍｍにセットしたＵＦミルUFを用いて仕上
げ圧延を行った。この際、図９に示したようなＵ２ミル
U2による噛み出し部は、ＵＦミルUFの幅を一定にした方
の水平ロール（図８の上水平ロールに相当）で平坦化し
て、所望の外法一定ＰＦＣ６００×３００×２０の製品
に仕上げた。
【００３３】厚みが２０ｍｍを超える場合の圧延は、圧
下量（縮小量）及びＵ２ミルU2での圧延におけるウェブ
内面と幅可変側水平ロールとのギャップが変化するだけ
で、最大厚みサイズ５０ｍｍの圧延の場合と同様なため
（厚みが５０ｍｍの場合の上記ギャップは０）、以下厚
みが５０ｍｍの場合で代表させて説明する。
下量（縮小量）及びＵ２ミルU2での圧延におけるウェブ
内面と幅可変側水平ロールとのギャップが変化するだけ
で、最大厚みサイズ５０ｍｍの圧延の場合と同様なため
（厚みが５０ｍｍの場合の上記ギャップは０）、以下厚
みが５０ｍｍの場合で代表させて説明する。
【００３４】最大厚みサイズ５０ｍｍについては、中間
圧延でのＵ１ミルU1とＥミル Eのタンデムミル群による
往復圧延は表３に示すように３パスとして溝形中間鋼片
を作製した。
圧延でのＵ１ミルU1とＥミル Eのタンデムミル群による
往復圧延は表３に示すように３パスとして溝形中間鋼片
を作製した。
【００３５】次いで、中間ミル群 3における最終圧延と
なるＵ２ミルU2での圧延で水平ロール幅を５００ｍｍに
縮小し、前記の５０ｍｍ厚さの溝形中間鋼片のウェブ高
さを６０ｍｍ圧下して６００ｍｍとし、同時にフランジ
幅を５ｍｍ圧下して３００ｍｍとした。
なるＵ２ミルU2での圧延で水平ロール幅を５００ｍｍに
縮小し、前記の５０ｍｍ厚さの溝形中間鋼片のウェブ高
さを６０ｍｍ圧下して６００ｍｍとし、同時にフランジ
幅を５ｍｍ圧下して３００ｍｍとした。
【００３６】なお、Ｕ２ミルU2に入る前の被圧延材の形
状、すなわちＥミル Eの最終パス形状は図１１に示すよ
うに、ウェブの外面は平坦でフランジ根元部が６ｍｍ程
度厚くなったものであった。この被圧延材をＵ２ミルU2
で１パス圧延するに際し、竪ロールの孔型（段差の内側
コーナー部） 4で被圧延材の前記コーナー近傍の増肉部
を圧下し、ウェブ外面部へ噛み出させた。なおこの時の
噛み出し高さは３ｍｍであった（図１１のＵ２ミルU2を
参照）。
状、すなわちＥミル Eの最終パス形状は図１１に示すよ
うに、ウェブの外面は平坦でフランジ根元部が６ｍｍ程
度厚くなったものであった。この被圧延材をＵ２ミルU2
で１パス圧延するに際し、竪ロールの孔型（段差の内側
コーナー部） 4で被圧延材の前記コーナー近傍の増肉部
を圧下し、ウェブ外面部へ噛み出させた。なおこの時の
噛み出し高さは３ｍｍであった（図１１のＵ２ミルU2を
参照）。
【００３７】続く仕上げ圧延において、ＵＦミルUFの水
平ロール幅を５００ｍｍに縮小し、上記のＵ２ミルU2に
よる噛み出し部を平坦化して、外法一定ＰＦＣ６００×
３００×５０の製品に仕上げた。
平ロール幅を５００ｍｍに縮小し、上記のＵ２ミルU2に
よる噛み出し部を平坦化して、外法一定ＰＦＣ６００×
３００×５０の製品に仕上げた。
【００３８】なお、表４に中間厚みサイズの例として、
製品厚みが３０ｍｍの場合の中間圧延でのＵ１ミルU1と
Ｅミル Eのタンデムミル群による往復圧延のパススケジ
ュールを示す。なお、このサイズの場合のＵ２ミルU2と
ＵＦミルUFの可変側の水平ロール幅は共に５４０ｍｍと
した。
製品厚みが３０ｍｍの場合の中間圧延でのＵ１ミルU1と
Ｅミル Eのタンデムミル群による往復圧延のパススケジ
ュールを示す。なお、このサイズの場合のＵ２ミルU2と
ＵＦミルUFの可変側の水平ロール幅は共に５４０ｍｍと
した。
【００３９】次いで、これらの本発明によって製造した
外法一定ＰＦＣ６００×３００シリーズ製品の噛み出し
疵の状況を目視で検査した。その結果、従来の圧延法で
製造した製品に見られるような噛み出し疵は全く認めら
れなかった。
外法一定ＰＦＣ６００×３００シリーズ製品の噛み出し
疵の状況を目視で検査した。その結果、従来の圧延法で
製造した製品に見られるような噛み出し疵は全く認めら
れなかった。
【００４０】更に、左右のフランジ幅L0は一致してい
た。
た。
【００４１】
【表１】
【００４２】
【表２】
【００４３】
【表３】
【００４４】
【表４】
【００４５】
【発明の効果】本発明方法によれば、被圧延鋼材である
溝形中間鋼片のウェブ高さとフランジ幅の両方の圧下が
１パスで行え、且つ噛み出し疵を発生させずに高寸法精
度の外法一定ＰＦＣを比較的容易に得ることができるの
で、産業上の効果は大きい。
溝形中間鋼片のウェブ高さとフランジ幅の両方の圧下が
１パスで行え、且つ噛み出し疵を発生させずに高寸法精
度の外法一定ＰＦＣを比較的容易に得ることができるの
で、産業上の効果は大きい。
【図１】ＰＦＣ（平行フランジ溝形鋼）の各部の名称の
説明図である。
説明図である。
【図２】ＰＦＣの突合せ溶接による角形鋼管製造の説明
図である。（ａ）は寸法精度がよい外法一定のＰＦＣを
用いた場合、（ｂ）は従来の圧延法などによる寸法精度
の悪いＰＦＣを用いた場合である。
図である。（ａ）は寸法精度がよい外法一定のＰＦＣを
用いた場合、（ｂ）は従来の圧延法などによる寸法精度
の悪いＰＦＣを用いた場合である。
【図３】２台のユニバーサルミルの間にエッジャーミル
をタンデムに配置して、ユニバーサルミルでウェブ高さ
の一定化を行い、フランジ幅の一定化をエッジャーミル
で行う圧延方法の説明図である。
をタンデムに配置して、ユニバーサルミルでウェブ高さ
の一定化を行い、フランジ幅の一定化をエッジャーミル
で行う圧延方法の説明図である。
【図４】本発明による方法を実施するための圧延ミルの
レイアウトとそこでの圧延パスを模式的に示す図であ
る。
レイアウトとそこでの圧延パスを模式的に示す図であ
る。
【図５】本発明の方法による外法寸法の一定化を行うた
めのＵ２ミルロール形状の例を示す図である。
めのＵ２ミルロール形状の例を示す図である。
【図６】本発明の方法による内法一定の溝形中間鋼片を
圧延するためのＥミル及びフランジ幅圧下に伴うフラン
ジ根元部の変形を説明する図である。
圧延するためのＥミル及びフランジ幅圧下に伴うフラン
ジ根元部の変形を説明する図である。
【図７】本発明の方法によるＵ２ミルの水平ロールの一
方に幅方向２分割の幅可変ロールを用いた場合の説明図
である。
方に幅方向２分割の幅可変ロールを用いた場合の説明図
である。
【図８】本発明の方法によるＵＦミルの水平ロールの一
方に幅方向２分割の幅可変ロールを用いた場合の説明図
である。
方に幅方向２分割の幅可変ロールを用いた場合の説明図
である。
【図９】本発明法に係るロールをＵ２ミルに用いた場合
の圧延状況の説明図である。
の圧延状況の説明図である。
【図１０】実施例で製造が試みられた外法一定ＰＦＣの
６００×３００シリーズの最小厚み（２０ｍｍ）と最大
厚み（５０ｍｍ）の製品形状の説明図である。
６００×３００シリーズの最小厚み（２０ｍｍ）と最大
厚み（５０ｍｍ）の製品形状の説明図である。
【図１１】実施例で製造が試みられた外法一定ＰＦＣの
６００×３００×５０におけるＵ１ミル、Ｅミル、Ｕ２
ミル及びＵＦミルのロール形状と圧延状況の説明図であ
る。
６００×３００×５０におけるＵ１ミル、Ｅミル、Ｕ２
ミル及びＵＦミルのロール形状と圧延状況の説明図であ
る。
U1：１台目のユニバーサルミル（Ｕ１ミル）、 E：エッジャーミル（Ｅミル）、 U2：２台目のユニバーサルミル（Ｕ２ミル）、 UF：ユニバーサル仕上げミル（ＵＦミル）、 BD：ブレイクダウンミル（ＢＤミル）、 H0：ウェブ高さ、L0：フランジ幅、 1：フランジ、 2：ウェブ、 3：中間ミル群、 4：Ｕ２ミルの竪ロールの孔型
Claims (4)
- 【請求項１】粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧延を経て行
う外法一定平行フランジ溝形鋼の圧延方法であって、圧
延素材をブレイクダウンミルを用いて粗圧延し、次いで
中間圧延において、１台目のユニバーサルミルと２重式
のエッジャーミルからなるタンデムミル群で内法一定の
溝形中間鋼片となし、２台目のユニバーサルミルでその
溝形中間鋼片のウェブ高さとフランジ幅を同時に１パス
で圧下してウェブ高さとフランジ幅の一定化を行い、そ
の後ユニバーサル仕上げミルを用いて仕上げ圧延するこ
とを特徴とする外法一定平行フランジ溝形鋼の圧延方
法。 - 【請求項２】中間圧延において、２台目のユニバーサル
ミルとして、水平ロールの一方に溝形中間鋼片のフラン
ジ先端部を圧下する段差を持ち、且つ竪ロールに溝形中
間鋼片のウェブとフランジとの結合部の外コーナーを圧
下する段差を持つユニバーサルミルを用いることを特徴
とする、請求項１に記載の外法一定平行フランジ溝形鋼
の圧延方法。 - 【請求項３】中間圧延において、２重式のエッジャーミ
ルの一方のロールとしてフラットロールを用いることを
特徴とする、請求項１又は請求項２に記載の外法一定平
行フランジ溝形鋼の圧延方法。 - 【請求項４】中間圧延の２台目のユニバーサルミルと仕
上げ圧延のユニバーサル仕上げミルの各々の水平ロール
のうち、溝形中間鋼片の内側を圧延する水平ロールとし
て幅方向２分割の幅可変ロールを用いることを特徴とす
る、請求項１から請求項３までのいずれかに記載の外法
一定平行フランジ溝形鋼の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29979295A JP2970504B2 (ja) | 1995-11-17 | 1995-11-17 | 外法一定平行フランジ溝形鋼の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29979295A JP2970504B2 (ja) | 1995-11-17 | 1995-11-17 | 外法一定平行フランジ溝形鋼の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09141302A true JPH09141302A (ja) | 1997-06-03 |
| JP2970504B2 JP2970504B2 (ja) | 1999-11-02 |
Family
ID=17877001
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29979295A Expired - Lifetime JP2970504B2 (ja) | 1995-11-17 | 1995-11-17 | 外法一定平行フランジ溝形鋼の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2970504B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108480401A (zh) * | 2018-02-06 | 2018-09-04 | 广东韶钢工程技术有限公司 | 一种螺纹钢等高横肋加工工艺技术及方法 |
| CN109570229A (zh) * | 2018-11-09 | 2019-04-05 | 鞍钢股份有限公司 | 一种非标槽钢及其轧制方法 |
-
1995
- 1995-11-17 JP JP29979295A patent/JP2970504B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108480401A (zh) * | 2018-02-06 | 2018-09-04 | 广东韶钢工程技术有限公司 | 一种螺纹钢等高横肋加工工艺技术及方法 |
| CN109570229A (zh) * | 2018-11-09 | 2019-04-05 | 鞍钢股份有限公司 | 一种非标槽钢及其轧制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2970504B2 (ja) | 1999-11-02 |
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