JPH09133504A - 配管の腐食検出方法 - Google Patents
配管の腐食検出方法Info
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- JPH09133504A JPH09133504A JP29435395A JP29435395A JPH09133504A JP H09133504 A JPH09133504 A JP H09133504A JP 29435395 A JP29435395 A JP 29435395A JP 29435395 A JP29435395 A JP 29435395A JP H09133504 A JPH09133504 A JP H09133504A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 たとえ曲がり部を有する地中埋設管のような
配管であっても、該配管に容易に接続し得る比較的簡単
な装置によって、配管の腐食及びその程度を正確に検出
することを課題とする。 【解決手段】 被検出体である配管の長さ、平均直径、
平均肉厚をそれぞれＬ、Ｄ、ｔZ として、該配管の低周
波域における第１のインピーダンスまたは該配管の直流
抵抗をそれぞれＺLOW ＝ｋLOW （Ｌ／πＤｔZ ）、ただ
しｋLOW は比例定数、またはＲLOW ＝ｋ′LOW （Ｌ／π
ＤｔZ ）、ただしｋ′LOW は比例定数、として求めるこ
とと、前記配管の高周波域における第２のインピーダン
スをＺHIGH＝ｋHIGHＬ、ただしｋHIGHは比例定数、とし
て求めることと、前記第１のインピーダンスまたは直流
電流を求める数式と前記第２のインピーダンスを求める
数式とから前記配管の平均肉圧をｔZ ＝Ｋ（ＺHIGH／Ｚ
low またはＲLOW ）、ただしＫは配管の使用で決まる比
例定数、として求めることによって配管の腐食及びその
程度が検出される。
配管であっても、該配管に容易に接続し得る比較的簡単
な装置によって、配管の腐食及びその程度を正確に検出
することを課題とする。 【解決手段】 被検出体である配管の長さ、平均直径、
平均肉厚をそれぞれＬ、Ｄ、ｔZ として、該配管の低周
波域における第１のインピーダンスまたは該配管の直流
抵抗をそれぞれＺLOW ＝ｋLOW （Ｌ／πＤｔZ ）、ただ
しｋLOW は比例定数、またはＲLOW ＝ｋ′LOW （Ｌ／π
ＤｔZ ）、ただしｋ′LOW は比例定数、として求めるこ
とと、前記配管の高周波域における第２のインピーダン
スをＺHIGH＝ｋHIGHＬ、ただしｋHIGHは比例定数、とし
て求めることと、前記第１のインピーダンスまたは直流
電流を求める数式と前記第２のインピーダンスを求める
数式とから前記配管の平均肉圧をｔZ ＝Ｋ（ＺHIGH／Ｚ
low またはＲLOW ）、ただしＫは配管の使用で決まる比
例定数、として求めることによって配管の腐食及びその
程度が検出される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は配管の腐食検出方法
に関し、特にインピーダンスを利用して金属製配管の平
均肉厚を測定することによって配管の腐食とその度合い
を検出する方法に関する。
に関し、特にインピーダンスを利用して金属製配管の平
均肉厚を測定することによって配管の腐食とその度合い
を検出する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば、地中に埋設されたガス管などの
金属製配管は、地中に含まれる水分や酸素などの影響を
受けてその外表面から腐食を被る。埋設配管が鋳鉄管の
場合には、表面から鉄が選択的に消失し、黒鉛層だけが
残る、所謂、黒鉛化腐食と呼ばれる現象が起こる。ただ
し、腐食は埋設配管だけに限られるものではない。
金属製配管は、地中に含まれる水分や酸素などの影響を
受けてその外表面から腐食を被る。埋設配管が鋳鉄管の
場合には、表面から鉄が選択的に消失し、黒鉛層だけが
残る、所謂、黒鉛化腐食と呼ばれる現象が起こる。ただ
し、腐食は埋設配管だけに限られるものではない。
【０００３】同一環境下での腐食の発生形態としては、
稀には局部的な腐食が発生する場合もあるが、大部分の
腐食は配管全体に渡ってほぼ均等に発生する。
稀には局部的な腐食が発生する場合もあるが、大部分の
腐食は配管全体に渡ってほぼ均等に発生する。
【０００４】主として後者の腐食形態において、腐食の
程度を測定するための従来から最も一般的に行われてい
る第１の方法として、ハンマーなどによって腐食部を殴
打して腐食部を除去し、デプスゲージを用いて腐食深さ
を測定する方法がある。また、第２の方法として、ＬＣ
発振回路を用いて腐食の深さを直流電圧値として取り出
す方法（特開昭６２−２８５０５９公報参照）がある。
更に、第３の方法として、超音波を用いた腐食検出方法
がある。
程度を測定するための従来から最も一般的に行われてい
る第１の方法として、ハンマーなどによって腐食部を殴
打して腐食部を除去し、デプスゲージを用いて腐食深さ
を測定する方法がある。また、第２の方法として、ＬＣ
発振回路を用いて腐食の深さを直流電圧値として取り出
す方法（特開昭６２−２８５０５９公報参照）がある。
更に、第３の方法として、超音波を用いた腐食検出方法
がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記第１の方法におい
ては、測定に多大の労力と時間を要する上に、測定結果
に個人差が生じたり、さらには配管の破損をもたらす危
険性があるなどの不具合がある。一方、上記第２の方法
においては、ＬＣ発振回路を被検査体である配管に直接
接触させなければならない点に難がある。更に、これら
２つの方法は、腐食部が予め確認されている場合に適用
され得るもので、腐食部の確認がなされていない配管に
適用する場合には困難が伴う。また、超音波を用いる第
３の方法は被検出体である配管と測定器との間に障害物
が存在しないという条件が必要であったり、管径の細い
配管の場合には正確な測定結果を得ることが期待できな
い等の不具合がある。
ては、測定に多大の労力と時間を要する上に、測定結果
に個人差が生じたり、さらには配管の破損をもたらす危
険性があるなどの不具合がある。一方、上記第２の方法
においては、ＬＣ発振回路を被検査体である配管に直接
接触させなければならない点に難がある。更に、これら
２つの方法は、腐食部が予め確認されている場合に適用
され得るもので、腐食部の確認がなされていない配管に
適用する場合には困難が伴う。また、超音波を用いる第
３の方法は被検出体である配管と測定器との間に障害物
が存在しないという条件が必要であったり、管径の細い
配管の場合には正確な測定結果を得ることが期待できな
い等の不具合がある。
【０００６】本発明は従来技術における上記諸問題点を
解決するために為されたもので、その目的とするところ
は、たとえ曲がり部を有する地中埋設管であっても、容
易に接続し得る比較的簡単な装置によって、被検出体で
ある配管の腐食及びその程度を正確に検出することがで
きる検出方法を提供することにある。
解決するために為されたもので、その目的とするところ
は、たとえ曲がり部を有する地中埋設管であっても、容
易に接続し得る比較的簡単な装置によって、被検出体で
ある配管の腐食及びその程度を正確に検出することがで
きる検出方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の基本態様によれば、被検出体である配管の
長さ、平均直径、平均肉厚をそれぞれＬ、Ｄ、ｔとし
て、該配管の低周波域における第１のインピーダンスを
ＺLOW ＝ｋLOW （Ｌ／πＤｔ）、ただしｋLOW は比例定
数、として求めることと、該配管の高周波域における第
２のインピーダンスをＺHIGH＝ｋHIGHＬ、ただしｋHIGH
は比例定数、として求めることと、前記第１及び第２の
インピーダンスをそれぞれ求める前記２つの数式から前
記配管の平均肉厚をｔ＝Ｋ（ＺHIGH／ＺLOW ）、ただし
Ｋは配管の仕様で決まる比例定数、として求めることを
特徴とする配管の腐食検出方法が提供される。
に、本発明の基本態様によれば、被検出体である配管の
長さ、平均直径、平均肉厚をそれぞれＬ、Ｄ、ｔとし
て、該配管の低周波域における第１のインピーダンスを
ＺLOW ＝ｋLOW （Ｌ／πＤｔ）、ただしｋLOW は比例定
数、として求めることと、該配管の高周波域における第
２のインピーダンスをＺHIGH＝ｋHIGHＬ、ただしｋHIGH
は比例定数、として求めることと、前記第１及び第２の
インピーダンスをそれぞれ求める前記２つの数式から前
記配管の平均肉厚をｔ＝Ｋ（ＺHIGH／ＺLOW ）、ただし
Ｋは配管の仕様で決まる比例定数、として求めることを
特徴とする配管の腐食検出方法が提供される。
【０００８】上記基本態様における第１のインピーダン
スを求める際の低周波域の周波数及び第２のインピーダ
ンスを求める際の高周波域の周波数がそれぞれ前記配管
の管径及びその肉厚からそれぞれ定められ、具体的に
は、被検出体としての配管の管径及びその肉厚がそれぞ
れ２５ｍｍ及び３ｍｍである時、低周波域の周波数が１
０Ｈｚまたはそれ以下であり、高周波域の周波数が１０
００Ｈｚまたはそれ以上である。
スを求める際の低周波域の周波数及び第２のインピーダ
ンスを求める際の高周波域の周波数がそれぞれ前記配管
の管径及びその肉厚からそれぞれ定められ、具体的に
は、被検出体としての配管の管径及びその肉厚がそれぞ
れ２５ｍｍ及び３ｍｍである時、低周波域の周波数が１
０Ｈｚまたはそれ以下であり、高周波域の周波数が１０
００Ｈｚまたはそれ以上である。
【０００９】また、上記目的を達成するための本発明の
別の態様によれば、被検出体である配管の長さ、平均直
径、平均肉厚をそれぞれＬ、Ｄ、ｔとして、該配管の低
周波域における直流抵抗をＲLOW ＝ｋ′LOW （Ｌ／πＤ
ｔ）、ただしｋ′LOW は比例定数、として求めること
と、該配管の高周波域におけるインピーダンスをＺHIGH
＝ｋHIGHＬ、ただしｋHIGHは比例定数、として求めるこ
とと、前記低周波域における直流抵抗及び前記高周波域
におけるインピーダンスをそれぞれ求める前記２つの数
式から前記配管の平均肉厚をｔ＝Ｋ′（ＺHIGH／Ｒ
LOW ）、ただしＫ′は配管の仕様で決まる比例定数、と
して求めることを特徴とする配管の腐食検出方法。
別の態様によれば、被検出体である配管の長さ、平均直
径、平均肉厚をそれぞれＬ、Ｄ、ｔとして、該配管の低
周波域における直流抵抗をＲLOW ＝ｋ′LOW （Ｌ／πＤ
ｔ）、ただしｋ′LOW は比例定数、として求めること
と、該配管の高周波域におけるインピーダンスをＺHIGH
＝ｋHIGHＬ、ただしｋHIGHは比例定数、として求めるこ
とと、前記低周波域における直流抵抗及び前記高周波域
におけるインピーダンスをそれぞれ求める前記２つの数
式から前記配管の平均肉厚をｔ＝Ｋ′（ＺHIGH／Ｒ
LOW ）、ただしＫ′は配管の仕様で決まる比例定数、と
して求めることを特徴とする配管の腐食検出方法。
【００１０】
【発明の実施の形態】金属製配管が腐食を被ると、配管
は減肉して、配管の金属部としての実質的な断面積は減
少する。本願発明者らは、この現象を利用することによ
って配管の腐食検出が可能になることを思い当たった。
は減肉して、配管の金属部としての実質的な断面積は減
少する。本願発明者らは、この現象を利用することによ
って配管の腐食検出が可能になることを思い当たった。
【００１１】そこで、最初に、配管の軸方向の電気抵抗
を測定する方法を考えた。つまり、配管の軸方向の電気
抵抗は断面積が減少すれば大きくなるので、配管の軸方
向の電気抵抗を測定することによって、配管の平均肉厚
が算出され得るであろうと考えたわけである。
を測定する方法を考えた。つまり、配管の軸方向の電気
抵抗は断面積が減少すれば大きくなるので、配管の軸方
向の電気抵抗を測定することによって、配管の平均肉厚
が算出され得るであろうと考えたわけである。
【００１２】しかし、配管の軸方向の電気抵抗から配管
の平均肉厚を求めるには、配管における測定部分の長さ
が正確に求められていなければならない。ところが、特
に配管が地中埋設管で、しかも測定部に曲がり部がある
場合には、測定部分の長さを正確に実測することは困難
である。従って、最初の方法は直管部だけにしか適用で
きないことがわかった。
の平均肉厚を求めるには、配管における測定部分の長さ
が正確に求められていなければならない。ところが、特
に配管が地中埋設管で、しかも測定部に曲がり部がある
場合には、測定部分の長さを正確に実測することは困難
である。従って、最初の方法は直管部だけにしか適用で
きないことがわかった。
【００１３】そこで、次に、配管の軸方向のインピーダ
ンスは、低周波域では配管の断面積に反比例し、高周波
域では、電流が管の表面近傍にしか流れないという表皮
効果のため、断面積には関係なく配管の長さだけに比例
する、という周波数特性があることに思い当たった。
ンスは、低周波域では配管の断面積に反比例し、高周波
域では、電流が管の表面近傍にしか流れないという表皮
効果のため、断面積には関係なく配管の長さだけに比例
する、という周波数特性があることに思い当たった。
【００１４】この周波数特性を利用することにより、低
周波域及び高周波域における配管のインピーダンスＺ
LOW 及びＺHIGHは以下の式でそれぞれ求められる。
周波域及び高周波域における配管のインピーダンスＺ
LOW 及びＺHIGHは以下の式でそれぞれ求められる。
【００１５】
【数１】ＺLOW ＝ｋLOW （Ｌ／πＤｔ）
【００１６】
【数２】ＺHIGH＝ｋHIGHＬ ただし、上記２つの数式において、ｋLOW 及びｋHIGHは
周波数と配管の仕様とによって定まる比例定数（伝導
率）、Ｌは被測定配管の長さ、Ｄは被測定配管の平均直
径、ｔは被測定配管の平均肉厚である。
周波数と配管の仕様とによって定まる比例定数（伝導
率）、Ｌは被測定配管の長さ、Ｄは被測定配管の平均直
径、ｔは被測定配管の平均肉厚である。
【００１７】従って、上記２つの数式から被測定配管の
平均肉厚ｔが次式で求められる。
平均肉厚ｔが次式で求められる。
【００１８】
【数３】ｔ＝（ｋLOW ／ｋHIGHπＤ）×（ＺHIGH／Ｚ
LOW ）＝Ｋ（ＺHIGH／ＺLOW ） ただし、Ｋは被測定配管と同一の腐食を被っていない配
管の仕様で定まる比例定数（Ｋ＝ｋLOW ／ｋHIGHπＤ）
である。
LOW ）＝Ｋ（ＺHIGH／ＺLOW ） ただし、Ｋは被測定配管と同一の腐食を被っていない配
管の仕様で定まる比例定数（Ｋ＝ｋLOW ／ｋHIGHπＤ）
である。
【００１９】このように、予め定めた２つの測定点Ｐ1
及びＰ2 の間に設置された被測定配管１の低周波域と高
周波域とにおけるインピーダンスを、図１に図示のイン
ピーダンス測定装置２を含む検出システムを用いて、そ
れぞれ測定することによって、たとえ被測定配管１の測
定点Ｐ1 及びＰ2 間の長さが不明でも、その長さに関係
なく配管の平均肉厚ｔを正確かつ素早く求めることがで
きる。
及びＰ2 の間に設置された被測定配管１の低周波域と高
周波域とにおけるインピーダンスを、図１に図示のイン
ピーダンス測定装置２を含む検出システムを用いて、そ
れぞれ測定することによって、たとえ被測定配管１の測
定点Ｐ1 及びＰ2 間の長さが不明でも、その長さに関係
なく配管の平均肉厚ｔを正確かつ素早く求めることがで
きる。
【００２０】なお、低周波域においては直流抵抗（Ｒ
LOW ＝ｋ′LOW （Ｌ／πＤｔ）＝ＺLOW 、ただしｋ′
LOW は比例定数）に限りインピーダンスとほぼ同じ値に
なるので、これを低周波域におけるインピーダンスに替
えて上記数３に代入して配管の平均肉厚を求めることが
できる。
LOW ＝ｋ′LOW （Ｌ／πＤｔ）＝ＺLOW 、ただしｋ′
LOW は比例定数）に限りインピーダンスとほぼ同じ値に
なるので、これを低周波域におけるインピーダンスに替
えて上記数３に代入して配管の平均肉厚を求めることが
できる。
【００２１】
【実施例】呼び径２５Ａ（管径２５ｍｍ）の亜鉛メッキ
鋼管で、腐食を被っていないもの及び腐食を被っている
ものについてインピーダンス測定を行った。
鋼管で、腐食を被っていないもの及び腐食を被っている
ものについてインピーダンス測定を行った。
【００２２】これらのインピーダンス測定に用いた装置
の構成が図２に示される。図示の構成を作用と共に以下
に説明する。
の構成が図２に示される。図示の構成を作用と共に以下
に説明する。
【００２３】市販のロックインアンプ２３に内蔵された
信号発振器２１から交流の基準信号を電源（ポテンショ
スタット）２２に入力し、この電源２２を介して振幅が
１００ｍＡ（ｒｍｓ）となるように被測定配管１の測定
点Ｐ1 及びＰ2 の間に電流Ｉを流した。この時、ロック
インアンプ２３で測定点Ｐ1 及びＰ2 において同期する
周波数の電圧Ｅを測定して、電圧Ｅの振幅値を電流Ｉの
振幅値で割ることによって、インピーダンス絶対値Ｚ
（以下、単にインピーダンスＺとする）を求めた。
信号発振器２１から交流の基準信号を電源（ポテンショ
スタット）２２に入力し、この電源２２を介して振幅が
１００ｍＡ（ｒｍｓ）となるように被測定配管１の測定
点Ｐ1 及びＰ2 の間に電流Ｉを流した。この時、ロック
インアンプ２３で測定点Ｐ1 及びＰ2 において同期する
周波数の電圧Ｅを測定して、電圧Ｅの振幅値を電流Ｉの
振幅値で割ることによって、インピーダンス絶対値Ｚ
（以下、単にインピーダンスＺとする）を求めた。
【００２４】図３は、腐食を被っていない配管（長さ５
１．２ｃｍ、肉厚３ｍｍ）のインピーダンスの周波数特
性を示したものである。インピーダンスは、１０Ｈｚ以
下の低周波数域においてほぼ一定であるのに対し、１０
Ｈｚ以上では高周波数域ほど大きくなる傾向がみられ
た。このことは、表皮効果が１０Ｈｚ以上の周波数域で
現れていることを示している。なお、低周波数域及び高
周波数域の区別は管径及び肉厚などの配管の仕様によっ
て異なる。
１．２ｃｍ、肉厚３ｍｍ）のインピーダンスの周波数特
性を示したものである。インピーダンスは、１０Ｈｚ以
下の低周波数域においてほぼ一定であるのに対し、１０
Ｈｚ以上では高周波数域ほど大きくなる傾向がみられ
た。このことは、表皮効果が１０Ｈｚ以上の周波数域で
現れていることを示している。なお、低周波数域及び高
周波数域の区別は管径及び肉厚などの配管の仕様によっ
て異なる。
【００２５】以上の結果から、低周波数域のインピーダ
ンスは５Ｈｚに置けるインピーダンスを、また高周波数
域のインピーダンスは１ｋＨｚにおけるインピーダンス
を用いることにした。この条件下で、前記のような仕様
を有する配管の比例定数Ｋは数３に示した式から以下の
ように算出される。すなわち、 Ｋ＝ｋLOW ／ｋHIGHπＤ＝（ＺLOW ／ＺHIHG）ｔ ＝｛（２．２６×１０-4）／（４９．６×１０-4）｝×３ ≒１．３７×１０-1 となる。
ンスは５Ｈｚに置けるインピーダンスを、また高周波数
域のインピーダンスは１ｋＨｚにおけるインピーダンス
を用いることにした。この条件下で、前記のような仕様
を有する配管の比例定数Ｋは数３に示した式から以下の
ように算出される。すなわち、 Ｋ＝ｋLOW ／ｋHIGHπＤ＝（ＺLOW ／ＺHIHG）ｔ ＝｛（２．２６×１０-4）／（４９．６×１０-4）｝×３ ≒１．３７×１０-1 となる。
【００２６】一方、腐食を被った配管に対してもインピ
ーダンス測定を行い、数３に示した数式に基づいて平均
肉厚ｔ（ｍｍ）の計算を行った。図４の表にそれらの結
果を示す。なお、比較のために、配管の重量から求めた
正確な平均肉厚（腐食配管の肉厚＝新品配管の肉厚×
（腐食配管の単位重量／新品配管の単位重量）で求めら
れる）を併せて示す。
ーダンス測定を行い、数３に示した数式に基づいて平均
肉厚ｔ（ｍｍ）の計算を行った。図４の表にそれらの結
果を示す。なお、比較のために、配管の重量から求めた
正確な平均肉厚（腐食配管の肉厚＝新品配管の肉厚×
（腐食配管の単位重量／新品配管の単位重量）で求めら
れる）を併せて示す。
【００２７】図５は、本発明の測定方法で求めた腐食配
管の平均肉厚ｔZ を、配管の重量から求めた平均肉厚ｔ
W に対してプロットしたものを白丸で示している。図中
の数字は図４の表に示された配管Ｎｏ．である。なお、
図中の黒丸は腐食を被っていない配管の肉厚（３ｍｍ）
を示している。
管の平均肉厚ｔZ を、配管の重量から求めた平均肉厚ｔ
W に対してプロットしたものを白丸で示している。図中
の数字は図４の表に示された配管Ｎｏ．である。なお、
図中の黒丸は腐食を被っていない配管の肉厚（３ｍｍ）
を示している。
【００２８】以上の測定結果から明らかなように、本発
明の測定方法によって求めた平均肉厚ｔZ は、重量から
求めた正確な平均肉厚ｔW にほぼ一致しており、しかも
ｔWよりわずかに低い値になっている。つまり、腐食に
より交換すべき配管の検出という面では安全側の値にな
っていることを示す。
明の測定方法によって求めた平均肉厚ｔZ は、重量から
求めた正確な平均肉厚ｔW にほぼ一致しており、しかも
ｔWよりわずかに低い値になっている。つまり、腐食に
より交換すべき配管の検出という面では安全側の値にな
っていることを示す。
【００２９】以上の説明は単に本発明の好適な実施例の
例証であり、本発明の範囲はこれに限定されることはな
い。本発明に関する更に多くの変形例や改造例が本発明
の範囲を逸脱することなく当該技術の熟達者にとってみ
れば容易に思い当たるであろう。
例証であり、本発明の範囲はこれに限定されることはな
い。本発明に関する更に多くの変形例や改造例が本発明
の範囲を逸脱することなく当該技術の熟達者にとってみ
れば容易に思い当たるであろう。
【００３０】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、被検出体である配管の長さに関係なく平均肉
厚を算出することができるので、地中埋設管であってし
かも曲がり部の存在のために長さを測定し得ない場合で
も、該配管に容易に接続し得る比較的簡単な装置を用い
て、配管の腐食及びその程度を正確にかつ素早く検出す
ることができる。
によれば、被検出体である配管の長さに関係なく平均肉
厚を算出することができるので、地中埋設管であってし
かも曲がり部の存在のために長さを測定し得ない場合で
も、該配管に容易に接続し得る比較的簡単な装置を用い
て、配管の腐食及びその程度を正確にかつ素早く検出す
ることができる。
【図１】本発明の腐食検出方法における検出システムの
概略構成説明図である。
概略構成説明図である。
【図２】本発明の腐食検出方法に用いられるインピーダ
ンス測定装置の構成説明図である。
ンス測定装置の構成説明図である。
【図３】腐食していない配管のインピーダンスの周波数
特性を示すグラフである。
特性を示すグラフである。
【図４】本発明の腐食検出方法によって得られた平均肉
厚の算出結果を示す表である。
厚の算出結果を示す表である。
【図５】本発明の腐食検出方法によって得られた平均肉
厚の算出結果を、配管の重量から求めた平均肉厚に対し
てプロットしたグラフである。
厚の算出結果を、配管の重量から求めた平均肉厚に対し
てプロットしたグラフである。
１ 被測定配管 ２ インピーダンス測定装置 ２１ 信号発振器 ２２ 電源 ２３ ロックインアンプ Ｌ 配管の長さ Ｄ 配管の平均直径 ｔ 配管の平均肉厚 Ｐ1 ，Ｐ2 測定点 ＺLOW 低周波域のインピーダンス ＲLOW 低周波域の直流抵抗 ＺHIGH 高周波域のインピーダンス ｋLOW ，ｋ′LOW ，ｋHIGH，Ｋ，Ｋ′ 比例定数
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成８年１月３１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図４
【補正方法】変更
【補正内容】
【図４】本発明の腐食検出方法によって得られた平均肉
厚の算出結果を示す図表である。
厚の算出結果を示す図表である。
Claims (4)
- 【請求項１】 被検出体である配管の長さ、平均直径、
平均肉厚をそれぞれＬ、Ｄ、ｔとして、該配管の低周波
域における第１のインピーダンスをＺLOW ＝ｋLOW （Ｌ
／πＤｔ）、ただしｋLOW は比例定数、として求めるこ
とと、該配管の高周波域における第２のインピーダンス
をＺHIGH＝ｋHIGHＬ、ただしｋHIGHは比例定数、として
求めることと、前記第１及び第２のインピーダンスをそ
れぞれ求める前記２つの数式から前記配管の平均肉厚を
ｔ＝Ｋ（ＺHIGH／ＺLOW ）、ただしＫは配管の仕様で決
まる比例定数、として求めることを特徴とする配管の腐
食検出方法。 - 【請求項２】 前記第１のインピーダンスを求める際の
低周波域の周波数及び前記第２のインピーダンスを求め
る際の高周波域の周波数がそれぞれ前記配管の管径及び
その肉厚からそれぞれ定められることを特徴とする請求
項１記載の配管の腐食検出方法。 - 【請求項３】 前記被検出体としての配管の管径及びそ
の肉厚がそれぞれ２５ｍｍ及び３ｍｍである時、前記低
周波域の周波数が１０Ｈｚまたはそれ以下であり、前記
高周波域の周波数が１０００Ｈｚまたはそれ以上である
ことを特徴とする請求項１及び２のいずれか一方に記載
の配管の腐食検出方法。 - 【請求項４】 被検出体である配管の長さ、平均直径、
平均肉厚をそれぞれＬ、Ｄ、ｔとして、該配管の低周波
域における直流抵抗をＲLOW ＝ｋ′LOW （Ｌ／πＤ
ｔ）、ただしｋ′LOW は比例定数、として求めること
と、該配管の高周波域におけるインピーダンスをＺHIGH
＝ｋHIGHＬ、ただしｋHIGHは比例定数、として求めるこ
とと、前記低周波域における直流抵抗及び前記高周波域
におけるインピーダンスをそれぞれ求める前記２つの数
式から前記配管の平均肉厚をｔ＝Ｋ′（ＺHIGH／Ｒ
LOW ）、ただしＫ′は配管の仕様で決まる比例定数、と
して求めることを特徴とする配管の腐食検出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29435395A JPH09133504A (ja) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | 配管の腐食検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29435395A JPH09133504A (ja) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | 配管の腐食検出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09133504A true JPH09133504A (ja) | 1997-05-20 |
Family
ID=17806618
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29435395A Pending JPH09133504A (ja) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | 配管の腐食検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09133504A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030060259A (ko) * | 2002-01-08 | 2003-07-16 | 심욱서 | 전기방식(電氣防蝕) 설비의 피방식체 전류 측정 시스템 |
| JP2005076939A (ja) * | 2003-08-29 | 2005-03-24 | Yanmar Co Ltd | 冷媒の充填量の算出方法、及び算出装置、並びに冷媒の充填装置 |
| JP2007278843A (ja) * | 2006-04-06 | 2007-10-25 | Tokiko Techno Kk | 地下埋設鋼構造物の腐食診断装置及び腐食診断方法 |
| KR100947664B1 (ko) * | 2008-02-28 | 2010-03-12 | 한국건설기술연구원 | 전기전도도를 이용한 하수관의 오접검사 시스템 및검사방법 |
| CN103472098A (zh) * | 2013-04-16 | 2013-12-25 | 四川大学 | 一种金属管道、金属压力容器局部腐蚀剩余厚度的测量方法 |
| CN104568629A (zh) * | 2014-12-19 | 2015-04-29 | 上海交通大学 | 一种在线检测金属减薄速率的试样及方法 |
-
1995
- 1995-11-13 JP JP29435395A patent/JPH09133504A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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