JPH09126179A - 再生ポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ケーシング側に同心円状に形成された中心側
ポンプ流路と外周側ポンプ流路とに対応してインペラに
中心側羽根溝と外周側羽根溝とを形成する場合、それら
羽根溝を板厚が一様の円形平板状のインペラに形成す
る。 【解決手段】 インペラ１８のうち、外周部から回転中
心側に寄せた部位に円弧状に窪む溝を円周方向に沿って
多数形成し、これを中心側羽根溝２５とすると共に、外
周部に円弧状に窪む溝を円周方向に沿って多数形成し、
これを外周側羽根溝２６とする。一方、ケーシング２０
のインペラ室１９の内面には、中心側羽根溝２５に対応
する中心側ポンプ流路３３と外周側羽根溝２６に対応す
る外周側ポンプ流路３４とを同心円状に形成し、中心側
ポンプ流路３３の始端を吸入口３０に接続すると共に、
終端を連通路を介して外周側ポンプ流路３４の始端に接
続し、外周側ポンプ流路３４の終端を吐出口３１に接続
する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はポンプ流路が角度に
して３６０°以上の流路長さを持つようにそのポンプ流
路を同心円状に形成された２本の流路から構成した再生
ポンプに関する。

【０００２】

【従来の技術】再生ポンプは、ケーシングと、このケー
シングのインペラ室内に回転可能に収容されたインペラ
とから構成されており、インペラには羽根溝が形成さ
れ、インペラ室の内面には羽根溝に対応するポンプ流路
が形成されている。そして、インペラが回転すると、羽
根溝内の流体が遠心力で前記ポンプ流路に送り出される
と共に、そのポンプ流路に送り出された流体が再び羽根
溝内に戻されるように循環することにより、吸入口から
ポンプ流路内に吸入された流体が昇圧しながらポンプ流
路内を流れ、高圧流体となって吐出口から吐出されるよ
うになっている。

【０００３】このような再生ポンプは、吐出量は比較的
少ないが、粘性の低い流体に対してもかなり高い吐出圧
力を得ることができるので、最近、車両のエンジン用燃
料噴射装置の燃料ポンプとして良く用いられている。

【０００４】その一例として特開平３−１１１９１号公
報に示された再生ポンプがあり、これには、吸入口付近
での燃料のキャビテーションを防止するために、ポンプ
流路の断面積を吸入口からある角度範囲で拡大すること
が記載されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】再生ポンプでは、上述
のように、羽根溝とポンプ流路との間で流体を循環させ
ながら昇圧させる構成であるため、ポンプ流路の長さは
長い方が燃料の昇圧にとって有利である。ところが、再
生ポンプでは、通常、羽根溝はインペラの外周部だけに
形成されており、これに対応するポンプ流路もケーシン
グに１本だけ形成されているため、ポンプ流路の長さと
しては角度にして３６０°を越えることはできず、かか
る背景事情の下で、上記特開平３−１１１９１号公報に
示されたように、ポンプ流路の吸入口側の断面積を拡大
すると、その断面積の拡大によって実質的に燃料を昇圧
できるポンプ流路長さが短くなり、十分に燃料を昇圧で
きなくなるという問題を生ずる。

【０００６】これに対し、英国特許公開公報第２０７３
８２９号には、２本のポンプ流路を同心円状に形成して
両流路を直列に接続することが記載されている。このも
のでは、ポンプ流路を長くすることができるので、燃料
を十分に昇圧して送り出すことが可能となる。

【０００７】この英国特許公開公報第２０７３８２９号
に示された再生ポンプは、図１６に示すように、インペ
ラ１の厚さを中心側と外周側とで異ならせ、最外周部と
中心側の厚板部分の外周部とに、ケーシング２に形成さ
れた外周側ポンプ流路３と中心側ポンプ流路４とにそれ
ぞれ対応する外周側羽根溝５と中心側羽根溝６とを形成
している。

【０００８】ところが、再生ポンプでは、インペラとこ
れを収納するケーシングとの間のクリアランスは流体の
漏れ防止のために小さくすることが要求され、特に粘性
が低いガソリンなどのエンジンの燃料を取り扱う場合に
は、そのクリアランスとしては、より小さく且つより精
度の高いことが要求される。

【０００９】しかしながら、上述のようにインペラ１の
厚さが異なると、インペラ１の軸方向両側面を例えば研
削加工して厚さ精度を出す場合に、中心側の厚板部分と
外周側の薄板部分とを別々に加工する必要が生じ、高い
寸法精度を得難くなる。このような事情があるため、イ
ンペラを上述の英国特許公開公報第２０７３８２９号に
示された構成にしてポンプ流路を長くすることは、イン
ペラとケーシングとの間のクリアランスがより小さく且
つより高精度であることが要求される燃料ポンプには適
さないものである。

【００１０】本発明は上記の事情に鑑みてなされたもの
で、その目的は、ケーシングに外周側ポンプ流路と中心
側ポンプ流路とを形成してポンプ流路の長さを長くする
と共に、インペラを厚さ一様の円形平板状にすることが
できて高い寸法精度を得ることができる再生ポンプを提
供するにある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明による
と、同心円状の中心側ポンプ流路と外周側ポンプ流路と
が直列に接続されるので、ポンプ流路全体としては、角
度にして３６０°以上の流路長さを有することとなるの
で、ポンプ流路の長さを長くすることができ、流体を十
分に昇圧することができる。しかも、インペラの中心側
羽根溝および外周側羽根溝は当該インペラの側面に凹状
に窪む溝を形成することによって得られるので、インペ
ラの中心側および外周側の羽根溝が設けてある部分を板
厚が一様な円形平板状に構成でき、高精度に加工するこ
とができる。

【００１２】請求項２の発明によると、インペラの回転
により、中心側羽根溝内および外周側羽根溝内の流体が
遠心力で中心側ポンプ流路および外周側ポンプ流路に送
り出されると共に、その中心側ポンプ流路および外周側
ポンプ流路に送り出された流体が再び中心側羽根溝内お
よび外周側羽根溝内に戻されるというように循環すると
き、外周側羽根溝はインペラの外周面においても開放さ
れているから、外周側羽根溝内に戻された流体は外周側
ポンプ流路に円滑に送り出される。これに対し、中心側
羽根溝はインペラの側面において開放されているだけで
あるが、中心側羽根溝の根元部分の円弧凹面の曲率半径
が小さく設定されていることにより、流体はその曲率半
径の小なる円弧凹面に案内されて円滑に中心側ポンプ流
路に送り出されるようになり、中心側ポンプ流路におい
ても流体の昇圧作用が効率良く行われる。

【００１３】請求項３の発明によると、中心側ポンプ流
路と外周側ポンプ流路の断面積が同一に設定されている
から、中心側ポンプ流路の始端から外周側ポンプ流路の
終端までの間において流体の流速の変動を抑制して、キ
ャビテーションや圧力損失の発生を防止することができ
る。

【００１４】請求項４の発明によると、中心側ポンプ流
路と外周側ポンプ流路の断面形状を同じにすることがで
きるので、その加工が容易となる。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下、本発明を車両のエンジン用
燃料噴射装置に用いられる燃料ポンプに適用した第１実
施例につき図１〜図８を参照しながら説明する。この燃
料ポンプは燃料タンク内に配置されるもので、図８に示
すように、モータ部１１と、このモータ部１１により駆
動されるポンプ部１２とから構成されている。上記モー
タ部１１はブラシ付きの直流モータからなり、円筒状の
ハウジング１３内に永久磁石１４を環状に配置すると共
に、この永久磁石１４の内側にロータ１５を配置した構
成となっている。

【００１６】また、ポンプ部１２は再生ポンプからな
り、円筒状周壁部１６ａおよびこの円筒状周壁部１６ａ
の一方の側面を閉鎖する側壁部１６ｂを一体に有するケ
ーシング本体１６と、上記円筒状周壁部１６ａの他方の
側面を閉鎖するための側壁部としてのケーシングカバー
１７と、インペラ１８とから構成されている。

【００１７】そして、ケーシング本体１６は、ハウジン
グ１３の一端部に圧入固定され、ケーシングカバー１７
は、ケーシング本体１６に被せられた状態でハウジング
１３の一端部にかしめ等により固定されており、これら
ケーシング本体１６とケーシングカバー１７とで内部に
密閉されたインペラ室１９を形成したケーシング２０が
構成されている。

【００１８】ここで、ポンプ部１２の駆動軸である前記
ロータ１５のシャフト２１はケーシング２０内に挿入さ
れ、ケーシング本体１６の側壁部１６ｂに嵌着されたラ
ジアル軸受２２に回転可能に支持されていると共に、ケ
ーシングカバー１７に固定されたスラスト軸受２３によ
ってスラスト荷重が受けられるようになっている。

【００１９】一方、前記インペラ１８は前記インペラ室
１９内に回転可能に収容され、その中心に形成されたＤ
字形の嵌合孔２４が前記シャフト２１のＤカット部２１
ａに軸方向に摺動可能に嵌合されている。これによりイ
ンペラ１８はシャフト２１から回転伝達されて該シャフ
ト２１と一体的に回転するが、シャフト２１に対しては
軸方向に移動可能になされる。

【００２０】さて、インペラ１８は板厚が一様の円形平
板状に形成されており、このインペラ１８には、図１〜
図３に示すように、中心側羽根溝２５と外周側羽根溝２
６とが径方向に距離を隔てて、具体的には、インペラ１
８のうち、その回転中心から外周部に至る途中の部位に
中心側羽根溝２５が円周方向に沿って多数形成されてい
ると共に、外周部に外周側羽根溝２６が円周方向に沿っ
て多数形成されている。なお、中心側羽根溝２５および
外周側羽根溝２６はインペラ１８の軸方向両側に対称的
に形成されている。

【００２１】上記軸方向両側の中心側羽根溝２５はイン
ペラ１８の両側部に外周方向に向かって漸次深くなるよ
うに形成された円弧状の凹溝からなり、この凹溝の形成
から残された当該凹溝相互間の部分は中心側羽根片２７
とされている。従って、両側の中心側羽根溝２５はイン
ペラ１８の軸方向両側面においてのみ外方に開放された
形態になされている。そして、両側の中心側羽根溝２５
はその外周方向側の端部においてインペラ１８を軸方向
に貫通するようにして形成された通し孔２８により相互
に連通された状態になっている。

【００２２】また、軸方向両側の外周側羽根溝２６もイ
ンペラ１８の外周部の両側部に径方向外側に向かって漸
次深くなるように形成された凹溝からなり、この凹溝の
形成から残された当該凹溝相互間の部分は外周側羽根片
２９とされている。そして、軸方向両側の外周側羽根溝
２６はインペラ１８の軸方向両側面と外周面との双方に
おいて外方に開放された形態になされている。

【００２３】ここで、中心側羽根溝２５と外周側羽根溝
２６の列設個数は後者の方が多く、且つ中心側羽根溝２
５と外周側羽根溝２６の溝幅Ｗ1 ，Ｗ2 は後者の方が広
く設定されている。この場合、この実施例では、羽根溝
２５，２６の溝幅Ｗ1 ，Ｗ2と羽根溝２５，２６の形成
部位の直径Ｄ1 ，Ｄ2 との比が両羽根溝２５，２６につ
いてほぼ同じになるようにしている。

【００２４】また、中心側羽根溝２５および外周側羽根
溝２６の根元部分（インペラ１８の回転中心側の部分）
の円弧凹面２５ａ，２６ａの曲率半径Ｒ1 ，Ｒ2 は前者
の方が小さく設定されている。なお、例えば中心側羽根
溝２５の円弧凹面２５ａの曲率半径Ｒ1 は１．５ｍｍ、
外周側羽根溝２６の円弧凹面２６ａの曲率半径Ｒ2 は４
ｍｍに設定されている。

【００２５】一方、図８に示すように、ケーシングカバ
ー１７には燃料タンク（図示せず）内に連通する吸入口
３０が軸方向に貫通して形成されていると共に、ケーシ
ング本体１６の側壁部１６ｂにはインジェクタ（図示せ
ず）に連通する吐出口３１が軸方向に貫通して形成され
ている。これら吸入口３０および吐出口３１は、吸入口
３０が中心側に位置するようにして径方向に距離を隔て
て設けられており、それら吸入口３０と吐出口３１とは
ポンプ流路３２によりつながれている。

【００２６】上記ポンプ流路３２はインペラ室１９の内
面に径方向に距離を隔てて形成された中心側ポンプ流路
３３と外周側ポンプ流路３４とから構成されている。す
なわち、図４〜図７に示すように、インペラ室１９の軸
方向両内側面を構成するケーシング本体１６の側壁部１
６ｂの一側面およびケーシングカバー１７の一側面に
は、有端環状の中心側溝３３ａ，３３ｂと同じく有端環
状の外周側溝３４ａ，３４ｂが同心円状に形成されてい
る。そして、インペラ室１９の中心側に位置する軸方向
両側の中心側溝３３ａ，３３ｂは、図１に示すように、
インペラ１８の連通孔２８を介して相互に連通された状
態になっており、これら両中心側溝３３ａ，３３ｂによ
って中心側ポンプ流路３３が構成されている。

【００２７】また、インペラ室１９の周囲部側に位置す
る軸方向両側の外周側溝３４ａ，３４ｂは、インペラ室
１９の内周面である円筒状周壁部１６ａの内径をシール
部３５を残して拡径することによって形成された拡径部
３４ｃによって相互に連通された状態になっており、こ
れら外周側溝３４ａ，３４ｂと拡径部３４ｃとによって
インペラ１８の軸方向両側の外周側羽根溝２６を包囲す
る外周側ポンプ流路３４が構成されている。

【００２８】そして、中心側ポンプ流路３３を構成する
中心側溝３３ａ，３３ｂのうち、ケーシングカバー１７
側の中心側溝３３ｂの始端が吸入口３０に接続されてい
ると共に、両中心側溝３３ａ，３３ｂの終端が連通路た
る連通溝３６ａ，３６ｂを介して両外周側溝３４ａ，３
４ｂの始端に接続され、ケーシング本体１６側の外周側
溝３４ａの終端が吐出口３１に接続されている。

【００２９】なお、上記シール部３５はインペラ１８の
外周側羽根片２９との間に極く小さなクリアランスをも
って対向し、外周側ポンプ流路３４の両端間での燃料の
漏れを防止する。もちろん、インペラ室１９の軸方向両
内側面とインペラ１８の軸方向両側面も極く小さなクリ
アランスをもって対向することにより、両者間への燃料
漏れが防止されるようになっている。

【００３０】ここで、中心側ポンプ流路３３および外周
側ポンプ流路３４の流路長さは、図４に角度αおよびβ
で示すように、それぞれ単独では角度にして３６０°未
満であるが、連通溝３６ａ，３６ｂにより直列に接続さ
れた両ポンプ流路３３，３４の長さの和は、角度にして
３６０°以上になされている。

【００３１】また、中心側ポンプ流路３３と外周側ポン
プ流路３４の断面積（図１（ｂ）にクロス線で示した部
分の面積）は同一に設定されている。すなわち、中心側
ポンプ流路３３を構成する両中心側溝３３ａ，３３ｂの
断面積と、外周側ポンプ流路３３を構成する外周側溝３
４ａ，３４ｂ、拡径部３４ｃの断面積とは等しく設定さ
れており、従って、中心側溝３３ａ，３３ｂの深さは、
外周側溝３４ａ，３４ｂよりも深くなっている。

【００３２】次に上記構成の作用を説明する。モータ部
１１を起動させると、ロータ１５のシャフト２１と一体
的にインペラ１８が回転する。これにより、インペラ１
８の中心側羽根片２７および外周側羽根片２９が中心側
ポンプ流路３３および外周側ポンプ流路３４に沿って回
転してポンプ作用を生じ、図示しない燃料タンク内の燃
料を吸入口３０から中心側ポンプ流路３３内に吸入す
る。

【００３３】中心側ポンプ流路３３内に吸入された燃料
は吸入口３０側の始端から終端に向かって流れ、連通溝
３６ａ，３６ｂを介して外周側ポンプ流路３４内に流入
し、終端の吐出口３１に向かって流れる。

【００３４】このように燃料が吸入口３０から吐出口３
１に向かって流れる過程で、その燃料は図１（ｂ）に矢
印ＡおよびＢで示すように、中心側羽根溝２５および外
周側羽根溝２６内に吸い込まれ、中心側羽根片２７およ
び外周側羽根片２９から運動エネルギーを受けて中心側
ポンプ流路３３および外周側ポンプ流路３４内に送り込
まれるというように羽根溝２５，２６とポンプ流路３
３，３４との間で循環する。このような循環を繰り返す
ことにより、燃料は圧力上昇しながら中心側ポンプ流路
３３から外周側ポンプ流路３４へと流れ、そして吐出口
３１から図示しないインジェクタに圧送されるのであ
る。

【００３５】ここで、外周側羽根溝２６はインペラ１８
の側面だけでなく、外周面においても外周側ポンプ流路
３４内に開放されているので、矢印Ｂで示すように外周
側羽根溝２６内に吸い込まれた燃料は主としてインペラ
１８の外周側開放部から外周側ポンプ流路３４内に送り
込まれる。このため、外周側羽根溝２６と外周側ポンプ
流路３４との間での燃料の循環は良好に行われる。

【００３６】一方、中心側羽根溝２５は、インペラ１８
の側面おいてのみ開放されているので、通常ならば、中
心側羽根溝２５と中心側ポンプ流路３３との間での燃料
の循環は円滑性に欠けることとなる。しかしながら、本
実施例では、中心側羽根溝２５の円弧凹面２５ａの曲率
半径Ｒ1 が小さく設定されているので、中心側羽根溝２
５内に吸い込まれた燃料は、その中心側羽根溝２５の小
なる曲率半径の円弧凹面２５ａに沿って流れる過程で、
外周側羽根溝２６の大なる曲率半径の円弧凹面２６ａよ
りも早く流れの向きを径方向外側に変換するようにな
る。このため、中心側羽根溝２５においても外周側羽根
溝２６と同様に中心側ポンプ流路３３との間での循環性
が良くなり、昇圧性能が低くなるおそれはない。

【００３７】また、中心側ポンプ流路３３と外周側ポン
プ流路３４の断面積は同一に設定されているので、両流
路３３，３４を流れる燃料の速度が同じになり、キャビ
テーションを生じたり、圧力損失を生じたりするおそれ
がない。すなわち、中心側ポンプ流路３３の断面積が外
周側ポンプ流路３４の断面積よりも小さいと、吸入口３
０から中心側ポンプ流路３３内に吸入された燃料が急激
に流速低下し圧力が低下することによってキャビテーシ
ョンを発生し、逆に中心側ポンプ流路３３の断面積が外
周側ポンプ流路３４の断面積よりも大きいと、外周側ポ
ンプ流路３４での燃料の流速がより速くなって圧力損失
を生ずる。しかしながら、本実施例では、両ポンプ流路
３３，３４の断面積が同一に設定されているので、その
ような不具合を生ずることがなく、燃料を効率良く昇圧
してインジェクタに圧送することができる。

【００３８】しかも、本実施例では、中心側羽根溝２５
の個数を外周側羽根溝２６より少なくしてあるので、両
羽根溝２５，２６の溝幅Ｗ1 ，Ｗ2 をそれぞれにとって
最適な寸法に設定できる。すなわち、羽根溝２５，２６
内に吸入される燃料の量は、羽根溝２５，２６の回転速
度に応じた最適量になっていると、効率良く昇圧され
る。これに対し、例えば、中心側羽根溝２５の形成部位
の直径は小さいので、その回転速度は低いが、このよう
な低回転速度にある中心側羽根溝２５の溝幅Ｗ1を広く
すると、中心側羽根溝２５内への燃料の吸入量が多くな
るので、昇圧し難くなる。

【００３９】しかるに、本実施例では、両羽根溝２５，
２６の溝幅Ｗ1 ，Ｗ2 を異ならせて、低回転速度の中心
側羽根溝２５は幅狭にし、高回転速度の外周側羽根溝２
６を幅広にする等、それぞれにとって最適幅に設定して
あるので、両羽根溝２５，２６の双方共に燃料を効率良
く昇圧させることができるものである。

【００４０】以上のように、燃料は両羽根溝２５，２６
と両ポンプ流路３３，３４との間で循環しながら吸入口
３０から吐出口３１に向かって流れる過程で昇圧するの
で、ポンプ流路３２全体の長さは長い方が昇圧効果が高
い。

【００４１】このことについて、本実施例では、中心側
ポンプ流路３３と外周側ポンプ流路３４とを同心円状に
設けて両ポンプ流路３３，３４を直列に接続したことに
より、ポンプ流路３２全体としての長さが長くなるの
で、燃料をより高く圧力上昇させることができる。

【００４２】そして、このようにポンプ流路３２を、同
心円状の中心側ポンプ流路３３と外周側ポンプ流路３４
とから構成することに対応させて、インペラ１８に中心
側羽根溝３３と外周側羽根溝３４とを形成する場合、特
に中心側羽根溝３３をインペラ１８の側面部に円弧状に
窪む凹溝を設けることによって形成するので、インペラ
１８を板厚が一様の円形平板状にすることができる。

【００４３】このため、インペラ１８の軸方向両側面を
例えば研削加工により仕上げる場合、各側面を一度に研
削できるので、板厚の寸法精度を高くすることができ
る。従って、特に燃料ポンプ用では、インペラ１８とイ
ンペラ室１９との間のクリアランスを極く小さく且つ高
精度にする必要上、インペラ１８の板厚寸法の精度を高
くしなければならないという要請があるが、この要請に
効果的に対処できるものである。

【００４４】図９〜図１５は本発明の第２実施例を示す
もので、以下、上記した第１実施例と同一部分には同一
符号を付して異なる部分のみ説明する。この実施例は外
周側羽根溝と外周側ポンプ流路の形態を第１実施例と異
ならせたもので、外周側羽根溝３７は中心側羽根溝２５
と同様にインペラ１８の側面においてだけ外方に開放さ
れた形態となっており、軸方向両側の外周側羽根溝３７
は外周側端部に形成された通し孔３８によって相互に連
通されている。

【００４５】このような外周側羽根溝３７に対し、外周
側ポンプ流路３９は前記第１実施例の外周側溝３４ａ，
３４ｂに相当する外周側溝３９ａ，３９ｂから構成さ
れ、径大部３４ｃに相当する部分は有していない。そし
て、この実施例では、外周側羽根溝３７は側面において
だけ外周側ポンプ流路３９と連通していることに鑑み、
外周側羽根溝３７の円弧凹面３７ａの曲率半径Ｒは中心
側羽根溝２５のそれと同等に設定されている。

【００４６】この実施例においても、中心側ポンプ流路
３３と外周側ポンプ流路３４とは同一の断面積に設定さ
れ、従って、それらポンプ流路３３，３４を構成する中
心側溝３３ａ，３３ｂおよび外周側溝３９ａ，３９ｂは
同一の形状、同一寸法の幅および深さに形成されてい
る。

【００４７】このように本実施例によれば、ケーシング
本体１６とケーシングカバー１７とに形成する中心側溝
３３ａ，３３ｂおよび外周側溝３９ａ，３９ｂ並びに連
通溝３６ａ，３６ｂの形状、大きさが同じになるので、
その加工を同一の切削工具を用いて容易に行うことがで
きる。

【００４８】なお、本発明は上記し且つ図面に示す実施
例に限定されるものではなく、例えば吸入口３０と吐出
口３１とを、ケーシング本体１６およびケーシングカバ
ー１７のうちのいずれかに設け、中心側羽根溝２５およ
び外周側羽根溝２６，３７をインペラ１８の片側だけに
形成すると共に、中心側ポンプ流路３３および外周側ポ
ンプ流路３４，３９もケーシング本体１６およびケーシ
ングカバー１７のうちのいずれかに設けるようにしても
良い等、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更して実施
することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例を示す要部の断面図

【図２】インペラの平面図

【図３】インペラの部分斜視図

【図４】ケーシング本体の平面図

【図５】ケーシング本体の部分斜視図

【図６】ケーシングカバーの平面図

【図７】ケーシングカバーの部分斜視図

【図８】燃料ポンプ全体の断面図

【図９】本発明の第２実施例を示す要部の断面図

【図１０】図２相当図

【図１１】図３相当図

【図１２】図４相当図

【図１３】図５相当図

【図１４】図６相当図

【図１５】図７相当図

【図１６】従来の再生ポンプの一例を示す断面図

【符号の説明】

１１はモータ部、１２はポンプ部、１６はケーシング本
体、１７はケーシングカバー、１８はインペラ、１９は
インペラ室、２０はケーシング、２１はシャフト、２５
は中心側羽根溝、２６は外周側羽根溝、２７は中心側羽
根片、２８は通し孔、２９は外周側羽根片、３０は吸入
口、３１は吐出口、３２はポンプ流路、３３は中心側ポ
ンプ流路、３４は外周側ポンプ流路、３６ａ，３６ｂは
連通溝（連通路）、３７は外周側羽根溝、３８は通し
孔、３９は外周側ポンプ流路である。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 吸入口および吐出口を有したケーシング
   と、 このケーシングのインペラ室内に回転可能に収容された
   インペラとを備えた再生ポンプにおいて、 前記インペラに、側面から凹状に窪む中心側羽根溝と外
   周側羽根溝とを、径方向に距離を隔てて、それぞれ円周
   方向に沿って多数形成すると共に、 前記インペラを前記中心側および外周側の羽根溝が設け
   てある部分の板厚が一様の円形平板状に形成し、 前記インペラ室の内面に、前記中心側羽根溝に対応する
   有端環状の中心側ポンプ流路と前記外周側羽根溝に対応
   する同じく有端環状の外周側ポンプ流路とを、同心円状
   に且つ両ポンプ流路の長さの和が角度にして３６０°以
   上となるように形成し、 前記中心側ポンプ流路の始端を前記吸入口に接続すると
   共に、終端を前記外周側ポンプ流路の始端に接続し、前
   記外周側ポンプ流路の終端を前記吐出口に接続したこと
   を特徴とする再生ポンプ。
2. 【請求項２】 前記外周側羽根溝は、前記インペラの外
   周部にその側面と外周面の双方において開放するように
   形成されていると共に、前記外周側ポンプ流路は、前記
   インペラ室の周囲部にその内側面から内周面にかけて形
   成され、 前記インペラの側面においてだけ開放された前記中心側
   羽根溝の円弧凹面の曲率半径は、前記外周側羽根溝の円
   弧凹面の曲率半径よりも小さく設定されていることを特
   徴とする請求項１記載の再生ポンプ。
3. 【請求項３】 前記中心側ポンプ流路と前記外周側ポン
   プ流路の断面積は同一に設定されていることを特徴とす
   る請求項１記載の再生ポンプ。
4. 【請求項４】 前記中心側羽根溝および前記外周側羽根
   溝は、共に前記インペラの側面においてだけ開放され、 前記中心側ポンプ流路および前記外周側ポンプ流路は、
   前記インペラ室の内側面だけに形成されていることを特
   徴とする請求項３記載の再生ポンプ。