JPH09125198A - 低降伏点厚鋼板 - Google Patents
低降伏点厚鋼板Info
- Publication number
- JPH09125198A JPH09125198A JP28330995A JP28330995A JPH09125198A JP H09125198 A JPH09125198 A JP H09125198A JP 28330995 A JP28330995 A JP 28330995A JP 28330995 A JP28330995 A JP 28330995A JP H09125198 A JPH09125198 A JP H09125198A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- yield point
- ceq
- steel plate
- low yield
- thick steel
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 地震の震動を吸収しても加工硬化による降伏
点の上昇が小さく、震動吸収部材としての機能の低下が
少ない低降伏点厚鋼板を提供する。 【解決手段】 質量％で、 C:0.001〜0.03％、 Si:0.01
〜0.50％、 Mn:0.10〜1.00％、 Al:0.02〜0.05％を含有
し、さらに Cu:0.01〜0.50％、 Ni:0.01〜0.50％、 Cr:
0.10〜0.50％、 Mo:0.01〜0.50％、 V:0.005〜0.10％、
Nb:0.005〜0.10％、Ti:0.005〜0.10％の内の１種または
２種以上を含有し、さらにCa:0.001〜0.005 ％を含有
し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、かつ(1)
式で求まる Ceqが 0.030％以下で、さらにフェライト結
晶粒径Ｄ(m) とCeq(％) との間に(2)式の関係を有する
低降伏点厚鋼板。 Ceq=C+Si/64+Mn/113+(Cu+Ni)/150+(Cr+Mo)/50+(Nb+Ti)/
5+V/10 (％) …(1) -500Ceq+61≦Ｄ-1/2≦-1300Ceq+85 ………………………
…………………(2)
点の上昇が小さく、震動吸収部材としての機能の低下が
少ない低降伏点厚鋼板を提供する。 【解決手段】 質量％で、 C:0.001〜0.03％、 Si:0.01
〜0.50％、 Mn:0.10〜1.00％、 Al:0.02〜0.05％を含有
し、さらに Cu:0.01〜0.50％、 Ni:0.01〜0.50％、 Cr:
0.10〜0.50％、 Mo:0.01〜0.50％、 V:0.005〜0.10％、
Nb:0.005〜0.10％、Ti:0.005〜0.10％の内の１種または
２種以上を含有し、さらにCa:0.001〜0.005 ％を含有
し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、かつ(1)
式で求まる Ceqが 0.030％以下で、さらにフェライト結
晶粒径Ｄ(m) とCeq(％) との間に(2)式の関係を有する
低降伏点厚鋼板。 Ceq=C+Si/64+Mn/113+(Cu+Ni)/150+(Cr+Mo)/50+(Nb+Ti)/
5+V/10 (％) …(1) -500Ceq+61≦Ｄ-1/2≦-1300Ceq+85 ………………………
…………………(2)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、特に、建築物の耐
震性能向上を目的とした震動吸収部材等に適した低降伏
点厚鋼板の技術分野に属するものである。
震性能向上を目的とした震動吸収部材等に適した低降伏
点厚鋼板の技術分野に属するものである。
【０００２】
【従来の技術】建築物の耐震性向上策として、ブレース
等の震動吸収部材を骨組みに配する方法が提案されてい
る（例えば、日本建築学会大会〔北陸〕、1992年、 8
月、No.21584）。震動吸収部材に使用する鋼材に対して
は、震動吸収能確保のため、通常の構造部材に比べて極
端に低い降伏点が要求される。このような要求に対応し
て、低降伏点鋼の製造方法が例えば、特開平3-31467 号
公報等に提案されている。
等の震動吸収部材を骨組みに配する方法が提案されてい
る（例えば、日本建築学会大会〔北陸〕、1992年、 8
月、No.21584）。震動吸収部材に使用する鋼材に対して
は、震動吸収能確保のため、通常の構造部材に比べて極
端に低い降伏点が要求される。このような要求に対応し
て、低降伏点鋼の製造方法が例えば、特開平3-31467 号
公報等に提案されている。
【０００３】しかし、これらの鋼は、降伏点は150N/mm2
以下と十分に低いものの、降伏比が40〜60％と低い。震
動吸収部材の降伏比が低い場合、地震の震動を吸収する
ことによって、震動吸収部材は加工硬化し降伏点が上昇
してしまい、後続の地震波が到達した時あるいは次の地
震が発生した際には、降伏点が上昇しているため震動吸
収部材としての機能を発揮しえないという問題がある。
以下と十分に低いものの、降伏比が40〜60％と低い。震
動吸収部材の降伏比が低い場合、地震の震動を吸収する
ことによって、震動吸収部材は加工硬化し降伏点が上昇
してしまい、後続の地震波が到達した時あるいは次の地
震が発生した際には、降伏点が上昇しているため震動吸
収部材としての機能を発揮しえないという問題がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
点を解決するために成されたもので、降伏点が150N/mm2
以下であると同時に、軟鋼レベルの60％以上の降伏比を
有することにより、地震の震動を吸収しても加工硬化に
よる降伏点の上昇が小さく、震動吸収部材としての機能
の低下が少ない低降伏点厚鋼板を提供することを目的と
する。
点を解決するために成されたもので、降伏点が150N/mm2
以下であると同時に、軟鋼レベルの60％以上の降伏比を
有することにより、地震の震動を吸収しても加工硬化に
よる降伏点の上昇が小さく、震動吸収部材としての機能
の低下が少ない低降伏点厚鋼板を提供することを目的と
する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記の課題
を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、降伏点が150N/mm2
以下で、かつ降伏比が60％以上である鋼材は、地震の震
動を吸収しても加工硬化が少なく、後続の地震波が到達
した時あるいは次の地震が発生した際にも、地震の震動
を吸収して震動吸収部材としての機能を発揮することに
着目し本発明に至ったものである。
を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、降伏点が150N/mm2
以下で、かつ降伏比が60％以上である鋼材は、地震の震
動を吸収しても加工硬化が少なく、後続の地震波が到達
した時あるいは次の地震が発生した際にも、地震の震動
を吸収して震動吸収部材としての機能を発揮することに
着目し本発明に至ったものである。
【０００６】本発明の要旨は、質量％で、 C:0.001〜0.
03％、 Si:0.01〜0.50％、 Mn:0.10〜1.00％、 Al:0.02
〜0.05％を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物から
なり、かつ下記(1) 式で求まる Ceqが 0.030％以下で、
さらにフェライト結晶粒径Ｄ(m) とCeq(％) との間に下
記(2) 式の関係を有する低降伏点厚鋼板である。 Ceq=C+Si/64+Mn/113+(Cu+Ni)/150+(Cr+Mo)/50+(Nb+Ti)/5+V/10 (％) …(1) -500Ceq+61≦Ｄ-1/2≦-1300Ceq+85 …………………………………………(2)
03％、 Si:0.01〜0.50％、 Mn:0.10〜1.00％、 Al:0.02
〜0.05％を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物から
なり、かつ下記(1) 式で求まる Ceqが 0.030％以下で、
さらにフェライト結晶粒径Ｄ(m) とCeq(％) との間に下
記(2) 式の関係を有する低降伏点厚鋼板である。 Ceq=C+Si/64+Mn/113+(Cu+Ni)/150+(Cr+Mo)/50+(Nb+Ti)/5+V/10 (％) …(1) -500Ceq+61≦Ｄ-1/2≦-1300Ceq+85 …………………………………………(2)
【０００７】さらに化学成分として、質量％で、 Cu:0.
01〜0.50％、 Ni:0.01〜0.50％、 Cr:0.10〜0.50％、 M
o:0.01〜0.50％、 V:0.005〜0.10％、Nb:0.005〜0.10
％、Ti:0.005〜0.10％の内の１種または２種以上を含有
する上記の低降伏点厚鋼板である。
01〜0.50％、 Ni:0.01〜0.50％、 Cr:0.10〜0.50％、 M
o:0.01〜0.50％、 V:0.005〜0.10％、Nb:0.005〜0.10
％、Ti:0.005〜0.10％の内の１種または２種以上を含有
する上記の低降伏点厚鋼板である。
【０００８】さらに化学成分として、質量％で、Ca:0.0
01〜0.005 ％を含有する上記の低降伏点厚鋼板である。
01〜0.005 ％を含有する上記の低降伏点厚鋼板である。
【０００９】図１は、降伏点と降伏比との関係を Ceqで
整理した図である。図に示すように、同一の Ceqでも降
伏点と降伏比のバランスは様々であり、たとえ Ceqを
0.030％以下としても本発明の目的とする降伏点が150N/
mm2以下で、かつ降伏比が60％以上を満足しない場合も
あることが分かる。そこで本発明者は、 Ceqを一定とし
た場合の降伏点および降伏比を制御する方法について種
々検討を行った。その結果、図２に示すように、降伏点
および降伏比はフェライトの結晶粒径Ｄにより大きく変
化し、結晶粒径を適当な大きさにすることにより、降伏
点および降伏比を目的の範囲に制御できることを見出し
た。ちなみに、図２は Ceqが 0.012％の場合であり、フ
ェライト結晶粒径Ｄの平方根分の１すなわちＤ-1/2を 6
9m-1/2以下にすることにより150N/mm2以下の降伏点が得
られ、またＤ-1/2を 55m-1/2以上にすることにより60％
以上の降伏比が得られる。なお、 Ceqは下記(1) 式を用
いる。 Ceq=C+Si/64+Mn/113+(Cu+Ni)/150+(Cr+Mo)/50+(Nb+Ti)/5+V/10 (％) …(1)
整理した図である。図に示すように、同一の Ceqでも降
伏点と降伏比のバランスは様々であり、たとえ Ceqを
0.030％以下としても本発明の目的とする降伏点が150N/
mm2以下で、かつ降伏比が60％以上を満足しない場合も
あることが分かる。そこで本発明者は、 Ceqを一定とし
た場合の降伏点および降伏比を制御する方法について種
々検討を行った。その結果、図２に示すように、降伏点
および降伏比はフェライトの結晶粒径Ｄにより大きく変
化し、結晶粒径を適当な大きさにすることにより、降伏
点および降伏比を目的の範囲に制御できることを見出し
た。ちなみに、図２は Ceqが 0.012％の場合であり、フ
ェライト結晶粒径Ｄの平方根分の１すなわちＤ-1/2を 6
9m-1/2以下にすることにより150N/mm2以下の降伏点が得
られ、またＤ-1/2を 55m-1/2以上にすることにより60％
以上の降伏比が得られる。なお、 Ceqは下記(1) 式を用
いる。 Ceq=C+Si/64+Mn/113+(Cu+Ni)/150+(Cr+Mo)/50+(Nb+Ti)/5+V/10 (％) …(1)
【００１０】次に、本発明者は図２と同様の検討を種々
の Ceqの場合について行った。降伏点を150N/mm2以下に
するためのＤ-1/2の上限と Ceqとの関係を図３に、降伏
比を60％以上にするためのＤ-1/2の下限と Ceqとの関係
を図４に示す。これらの結果をまとめると、本発明の目
的とする降伏点が150N/mm2以下で、かつ降伏比が60％以
上を達成するための条件は下記(2) 式のようになる。 -500Ceq+61≦Ｄ-1/2≦-1300Ceq+85 …………………………………………(2)
の Ceqの場合について行った。降伏点を150N/mm2以下に
するためのＤ-1/2の上限と Ceqとの関係を図３に、降伏
比を60％以上にするためのＤ-1/2の下限と Ceqとの関係
を図４に示す。これらの結果をまとめると、本発明の目
的とする降伏点が150N/mm2以下で、かつ降伏比が60％以
上を達成するための条件は下記(2) 式のようになる。 -500Ceq+61≦Ｄ-1/2≦-1300Ceq+85 …………………………………………(2)
【００１１】以下に、本発明の化学成分、 Ceqおよびフ
ェライト結晶粒径Ｄの限定理由について説明する。C
は、降伏点と降伏比の調整のために添加するが、含有量
が0.03％を超えると降伏点が高くなりすぎるか、または
降伏比が低くなりすぎる。一方、製鋼能力の点から 0.0
01％未満まで低減することは困難である。したがって、
C 含有量は0.001 〜0.03％の範囲とする。
ェライト結晶粒径Ｄの限定理由について説明する。C
は、降伏点と降伏比の調整のために添加するが、含有量
が0.03％を超えると降伏点が高くなりすぎるか、または
降伏比が低くなりすぎる。一方、製鋼能力の点から 0.0
01％未満まで低減することは困難である。したがって、
C 含有量は0.001 〜0.03％の範囲とする。
【００１２】Siは、脱酸のために添加するが、含有量が
0.50％を超えると靱性が劣化する。一方、0.01％未満で
は脱酸効果が不十分である。したがって、Si含有量は0.
01〜0.50％の範囲とする。
0.50％を超えると靱性が劣化する。一方、0.01％未満で
は脱酸効果が不十分である。したがって、Si含有量は0.
01〜0.50％の範囲とする。
【００１３】Mnは、降伏点と降伏比の調整のために添加
するが、過度に添加すると大幅なコストアップを招く。
一方、製鋼能力の点から0.10％未満まで低減することは
困難である。したがって、Mn含有量は0.10〜1.00％の範
囲とする。
するが、過度に添加すると大幅なコストアップを招く。
一方、製鋼能力の点から0.10％未満まで低減することは
困難である。したがって、Mn含有量は0.10〜1.00％の範
囲とする。
【００１４】Alは、フェライト結晶粒径の調整のめに添
加するが、0.05％を超えて添加してもその効果は飽和す
る。一方、0.02％未満ではその効果が十分でない。した
がって、Al含有量は0.02〜0.05％の範囲とする。
加するが、0.05％を超えて添加してもその効果は飽和す
る。一方、0.02％未満ではその効果が十分でない。した
がって、Al含有量は0.02〜0.05％の範囲とする。
【００１５】Cu、Ni、Cr、Moは、これらの内の１種また
は２種以上を降伏点および降伏比の調整のために必要に
応じて添加するが、過度に添加するとコストアップを招
く。一方、0.01％未満ではその効果が不十分である。し
たがって、Cu、Ni、Cr、Moそれぞれの含有量は0.01〜0.
50％の範囲とする。
は２種以上を降伏点および降伏比の調整のために必要に
応じて添加するが、過度に添加するとコストアップを招
く。一方、0.01％未満ではその効果が不十分である。し
たがって、Cu、Ni、Cr、Moそれぞれの含有量は0.01〜0.
50％の範囲とする。
【００１６】V 、Nb、Tiも、これらの内の１種または２
種以上を降伏点および降伏比の調整のために必要に応じ
て添加するが、0.10％を超えて添加してもその効果は飽
和する。一方、 0.005％未満ではその効果は不十分であ
る。したがって、V 、Nb、Tiそれぞれの含有量は 0.005
〜0.10％の範囲とする。
種以上を降伏点および降伏比の調整のために必要に応じ
て添加するが、0.10％を超えて添加してもその効果は飽
和する。一方、 0.005％未満ではその効果は不十分であ
る。したがって、V 、Nb、Tiそれぞれの含有量は 0.005
〜0.10％の範囲とする。
【００１７】Caは、硫化物系介在物の形態制御作用によ
り靱性を向上させる効果があるが、0.005％を超えて添
加してもその効果は飽和する。一方、 0.001％未満では
その効果が不十分である。したがって、Ca含有量は 0.0
01〜0.005 ％の範囲とする。
り靱性を向上させる効果があるが、0.005％を超えて添
加してもその効果は飽和する。一方、 0.001％未満では
その効果が不十分である。したがって、Ca含有量は 0.0
01〜0.005 ％の範囲とする。
【００１８】個々の化学成分が上記の範囲にあることに
加えて、下記(1) 式で定義されるCeq を 0.030％以下と
するのは、先に説明したように、 Ceqが 0.030％を超え
ると如何にフェライト結晶粒径を制御しても本発明が目
的とする降伏点が150N/mm2以下で、かつ降伏比が60％以
上を達成できないからである。 Ceq=C+Si/64+Mn/113+(Cu+Ni)/150+(Cr+Mo)/50+(Nb+Ti)/5+V/10 (％) …(1)
加えて、下記(1) 式で定義されるCeq を 0.030％以下と
するのは、先に説明したように、 Ceqが 0.030％を超え
ると如何にフェライト結晶粒径を制御しても本発明が目
的とする降伏点が150N/mm2以下で、かつ降伏比が60％以
上を達成できないからである。 Ceq=C+Si/64+Mn/113+(Cu+Ni)/150+(Cr+Mo)/50+(Nb+Ti)/5+V/10 (％) …(1)
【００１９】また、フェライト結晶粒径Ｄを下記(2) 式
を満足するように制御するのは、本発明の最も重要な要
件である。その理由は先に説明したように、Ｄ-1/2≦-1
300Ceq+85 とするのは降伏点を150N/mm2以下とするため
であり、-500Ceq+61≦Ｄ-1/2とするのは降伏比を60％以
上とするためである。 -500Ceq+61≦Ｄ-1/2≦-1300Ceq+85 …………………………………………(2)
を満足するように制御するのは、本発明の最も重要な要
件である。その理由は先に説明したように、Ｄ-1/2≦-1
300Ceq+85 とするのは降伏点を150N/mm2以下とするため
であり、-500Ceq+61≦Ｄ-1/2とするのは降伏比を60％以
上とするためである。 -500Ceq+61≦Ｄ-1/2≦-1300Ceq+85 …………………………………………(2)
【００２０】鋼板の製造方法は、特に限定することはな
く、通常の製造方法、すなわち圧延まま、焼ならし、焼
もどし、TMCP、焼入れ焼もどし等を適用することができ
る。板厚は、建築物の震動吸収部材等に使用するため、
6mm以上が望ましい。
く、通常の製造方法、すなわち圧延まま、焼ならし、焼
もどし、TMCP、焼入れ焼もどし等を適用することができ
る。板厚は、建築物の震動吸収部材等に使用するため、
6mm以上が望ましい。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態につ
いて、実施例を挙げて説明する。
いて、実施例を挙げて説明する。
【００２２】
【実施例】供試鋼板は表１に示す化学成分の鋼片を熱間
圧延し、板厚25mmの鋼板に仕上げたものである。これら
の鋼板について、 Ceq、フェライト結晶粒径Ｄ、降伏
点、降伏比を調査し、その結果を表１に併記する。
圧延し、板厚25mmの鋼板に仕上げたものである。これら
の鋼板について、 Ceq、フェライト結晶粒径Ｄ、降伏
点、降伏比を調査し、その結果を表１に併記する。
【００２３】
【表１】
【００２４】表１から明らかなように、本発明鋼の１〜
６は、いずれも150N/mm2以下の低い降伏点と、60％以上
の高い降伏比が同時に得られている。
６は、いずれも150N/mm2以下の低い降伏点と、60％以上
の高い降伏比が同時に得られている。
【００２５】これに対して、比較鋼７は Ceqが 0.030％
を超えているため、また比較鋼８はＤ-1/2が本発明の限
定範囲より小さいため、いずれも降伏比が低い。また、
比較鋼９および10はＤ-1/2が本発明の限定範囲より大き
いため、いずれも降伏点が高い。
を超えているため、また比較鋼８はＤ-1/2が本発明の限
定範囲より小さいため、いずれも降伏比が低い。また、
比較鋼９および10はＤ-1/2が本発明の限定範囲より大き
いため、いずれも降伏点が高い。
【００２６】表１に示す本発明鋼３および比較鋼７につ
いて、地震波による変形を模擬した5％〜15％の歪を付
与し、この歪による降伏点の変化を調査した。その結果
を表２に示す。
いて、地震波による変形を模擬した5％〜15％の歪を付
与し、この歪による降伏点の変化を調査した。その結果
を表２に示す。
【００２７】
【表２】
【００２８】表２に示すように、本発明鋼３は降伏比が
高いために加工硬化が小さく、10％の歪が付与されたの
ちでも、降伏点は150N/mm2以下であり、震動吸収部材と
しての機能を保持している。これに対して、比較鋼７は
降伏比が低いために加工硬化が大きく、 5％の歪を付与
しただけで降伏点が150N/mm2を超えてしまっており、後
続の地震波あるいは次の地震に対する震動吸収部材とし
ての機能が低下している。
高いために加工硬化が小さく、10％の歪が付与されたの
ちでも、降伏点は150N/mm2以下であり、震動吸収部材と
しての機能を保持している。これに対して、比較鋼７は
降伏比が低いために加工硬化が大きく、 5％の歪を付与
しただけで降伏点が150N/mm2を超えてしまっており、後
続の地震波あるいは次の地震に対する震動吸収部材とし
ての機能が低下している。
【００２９】
【発明の効果】以上述べたところから明らかなように、
本発明鋼板は化学成分を調整し、かつCeqを 0.030％以
下に、さらにフェライト結晶粒径Ｄ(m) とCeq(％) との
間に制約を設けているため、降伏点が150N/mm2以下で、
かつ降伏比が60％以上である。したがって、本発明鋼板
は地震の震動を吸収しても加工硬化による降伏点の上昇
が小さく、震動吸収部材としての機能の低下が少ない建
築物の震動吸収部材に適した低降伏点厚鋼板である。
本発明鋼板は化学成分を調整し、かつCeqを 0.030％以
下に、さらにフェライト結晶粒径Ｄ(m) とCeq(％) との
間に制約を設けているため、降伏点が150N/mm2以下で、
かつ降伏比が60％以上である。したがって、本発明鋼板
は地震の震動を吸収しても加工硬化による降伏点の上昇
が小さく、震動吸収部材としての機能の低下が少ない建
築物の震動吸収部材に適した低降伏点厚鋼板である。
【図１】降伏点と降伏比との関係を Ceqで整理した図で
ある。
ある。
【図２】降伏点および降伏比に及ぼすフェライト結晶粒
径の影響を示す図である。
径の影響を示す図である。
【図３】降伏点を150N/mm2以下にするためのＤ-1/2の上
限と Ceqとの関係を示す図である。
限と Ceqとの関係を示す図である。
【図４】降伏比を60％以上にするためのＤ-1/2の下限と
Ceqとの関係を示す図である。
Ceqとの関係を示す図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 質量％で、 C:0.001〜0.03％、 Si:0.01
〜0.50％、 Mn:0.10〜1.00％、 Al:0.02〜0.05％を含有
し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、かつ下記
(1) 式で求まる Ceqが 0.030％以下で、さらにフェライ
ト結晶粒径Ｄ(m) とCeq(％) との間に下記(2) 式の関係
を有することを特徴とする低降伏点厚鋼板。 Ceq=C+Si/64+Mn/113+(Cu+Ni)/150+(Cr+Mo)/50+(Nb+Ti)/5+V/10 (％) …(1) -500Ceq+61≦Ｄ-1/2≦-1300Ceq+85 …………………………………………(2) - 【請求項２】 さらに化学成分として、質量％で、 Cu:
0.01〜0.50％、 Ni:0.01〜0.50％、 Cr:0.10〜0.50％、
Mo:0.01〜0.50％、 V:0.005〜0.10％、Nb:0.005〜0.10
％、Ti:0.005〜0.10％の内の１種または２種以上を含有
する請求項１記載の低降伏点厚鋼板。 - 【請求項３】 さらに化学成分として、質量％で、Ca:
0.001〜0.005 ％を含有する請求項１または請求項２記
載の低降伏点厚鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28330995A JPH09125198A (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 低降伏点厚鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28330995A JPH09125198A (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 低降伏点厚鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09125198A true JPH09125198A (ja) | 1997-05-13 |
Family
ID=17663795
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28330995A Pending JPH09125198A (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 低降伏点厚鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09125198A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007090363A (ja) * | 2005-09-27 | 2007-04-12 | Nippon Steel Corp | 鋼板の熱加工方法 |
| CN104233058A (zh) * | 2014-09-30 | 2014-12-24 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种超低成本的低屈服点钢及其生产方法 |
| CN104233061A (zh) * | 2014-10-08 | 2014-12-24 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种低温低屈服钢及其生产方法 |
| CN107557686A (zh) * | 2017-09-05 | 2018-01-09 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种160MPa级低屈服点钢及其制造方法 |
| CN114645210A (zh) * | 2022-03-24 | 2022-06-21 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种超高塑性低屈强比钢及其制备方法 |
-
1995
- 1995-10-31 JP JP28330995A patent/JPH09125198A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007090363A (ja) * | 2005-09-27 | 2007-04-12 | Nippon Steel Corp | 鋼板の熱加工方法 |
| CN104233058A (zh) * | 2014-09-30 | 2014-12-24 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种超低成本的低屈服点钢及其生产方法 |
| CN104233058B (zh) * | 2014-09-30 | 2016-08-24 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种超低成本的低屈服点钢及其生产方法 |
| CN104233061A (zh) * | 2014-10-08 | 2014-12-24 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种低温低屈服钢及其生产方法 |
| CN104233061B (zh) * | 2014-10-08 | 2016-08-24 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种低温低屈服钢及其生产方法 |
| CN107557686A (zh) * | 2017-09-05 | 2018-01-09 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种160MPa级低屈服点钢及其制造方法 |
| CN114645210A (zh) * | 2022-03-24 | 2022-06-21 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种超高塑性低屈强比钢及其制备方法 |
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