JPH09122848A - Cleaning method for molten steel in tundish - Google Patents
Cleaning method for molten steel in tundishInfo
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- JPH09122848A JPH09122848A JP28519395A JP28519395A JPH09122848A JP H09122848 A JPH09122848 A JP H09122848A JP 28519395 A JP28519395 A JP 28519395A JP 28519395 A JP28519395 A JP 28519395A JP H09122848 A JPH09122848 A JP H09122848A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、鋼の連続鋳造に
おいて、鋳造開始時初期のタンディッシュ内に注入した
溶鋼の清浄性を向上させる方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for improving the cleanliness of molten steel injected into a tundish at the beginning of casting in continuous casting of steel.
【０００２】[0002]
【従来の技術】鋼の連続鋳造において、溶鋼は取鍋から
一度タンディッシュに溜められた後、鋳型に鋳造され
る。このタンディッシュの主な機能には、多数の鋳型
に分湯する、溶鋼中のスラグや脱酸生成物のアルミナ
等の介在物を浮上分離させる、溶鋼温度や溶鋼成分を
調整する、がある。この機能の内、を促進する方法が
従来技術として多数提案されている。例えば、タンディ
ッシュ内に堰を設置して溶鋼に上昇流を強制的に形成さ
せて介在物を浮上分離させる方法や、多重堰あるいは種
々の形態の堰をタンディッシュ内に設置することにより
溶鋼の短絡流を防止し、タンディッシュ内滞留時間を均
一化させて介在物を浮上分離させる方法が提案されてい
る。2. Description of the Related Art In continuous casting of steel, molten steel is temporarily stored in a tundish from a ladle and then cast in a mold. The main functions of this tundish are to separate the molten steel into a large number of molds, to float and separate inclusions such as slag in molten steel and alumina of deoxidation products, and to adjust molten steel temperature and molten steel components. A number of methods for promoting this function have been proposed as prior art. For example, by installing a weir in the tundish and forcibly forming an upward flow in the molten steel to float and separate inclusions, or by installing multiple weirs or various types of weirs in the tundish, A method has been proposed in which a short-circuit flow is prevented and the residence time in the tundish is made uniform to float and separate inclusions.
【０００３】また、溶鋼中へのガス吹き込みによる方法
では、特開昭５７−１５４３５７号公報は、タンディッ
シュ内溶鋼へガスを底吹きすることにより介在物を捕捉
し浮上分離を促進させる方法（以下、「先行技術１」と
いう）を、特開平３−２８５００７号公報は、タンディ
ッシュ内の堰に設けた吹き込み細孔から溶鋼中に不活性
ガスを吹き込み介在物を低減させる方法（以下、「先行
技術２」という）を、また、特開平５−２７７６７６号
公報は、タンディッシュ底からのガス吹き込みと堰の組
み合わせにより介在物の除去を行う方法（以下、「先行
技術３」という）を開示している。In the method of blowing gas into molten steel, Japanese Patent Laid-Open No. 154357/1982 discloses a method of blowing gas into the molten steel in a tundish to bottom so as to capture inclusions and promote floating separation. JP-A-3-285007 discloses a method of blowing an inert gas into molten steel from a blowing hole provided in a weir in a tundish to reduce inclusions (hereinafter referred to as "prior art 1"). JP-A-5-277676 discloses a method of removing inclusions by combining gas injection from the tundish bottom and a weir (hereinafter referred to as "prior art 3"). ing.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た技術にはいくつかの問題点がある。従来技術によるタ
ンディッシュ内の堰を用いた場合は、微少な介在物は浮
上するのに長い時間を要するために浮上分離する効果は
小さく、しかも、堰の設置は耐火物コストを上昇させ
る。また、高温状態のタンディッシュを循環使用する場
合には、鋳造後におけるタンディッシュからの排滓作業
を効率よく行なうために、堰形状が制限される。However, the above-mentioned technique has some problems. When the weir in the tundish according to the conventional technique is used, it takes a long time to float the minute inclusions, so that the effect of floating and separating is small, and the installation of the weir increases the refractory cost. Further, when the tundish in a high temperature state is circulated and used, the shape of the weir is limited in order to efficiently perform the slag work from the tundish after casting.
【０００５】一方、先行技術１、２および３におけるよ
うなガス吹き込みにより介在物を捕捉して浮上させる場
合、微細気泡を得ることが重要であるが、そのためのガ
ス流量の上限を制限されるので、ガス吹き込みの効果が
十分に発揮されない場合がある。On the other hand, in the case of capturing and floating the inclusions by blowing gas as in the prior arts 1, 2 and 3, it is important to obtain fine bubbles, but the upper limit of the gas flow rate for that purpose is limited. However, the effect of gas blowing may not be fully exerted.
【０００６】また、上述した従来技術は定常鋳込み時、
即ち、タンディッシュ内へ注入される溶鋼量とタンディ
ッシュから鋳型へ鋳造される溶鋼量とがほぼ等量であっ
て、タンディッシュ内溶鋼が十分確保された状態で鋳造
が継続している時期における効果を期待したものであ
る。従って、従来技術に対して、定常鋳込み時とはタン
ディッシュ内の溶鋼流動のパターンが異なる非定常鋳込
み時、特にタンディッシュへの溶鋼注入開始の初期に介
在物を除去して溶鋼を清浄化する効果を期待することは
できず、別途の技術が必要である。Further, the above-mentioned conventional technique is
That is, the amount of molten steel injected into the tundish and the amount of molten steel cast from the tundish into the mold are almost equal, and the casting is continued in a state where the molten steel in the tundish is sufficiently secured. Expected to be effective. Therefore, in comparison with the prior art, during the unsteady casting in which the molten steel flow pattern in the tundish is different from that in the steady casting, the inclusions are removed to clean the molten steel especially at the beginning of the start of the molten steel injection into the tundish. The effect cannot be expected, and a separate technology is required.
【０００７】通常、溶鋼の連続鋳造開始の初期に、介在
物を浮上分離させる方法としては、溶鋼をタンディッシ
ュに注入後、鋳造を開始せずに所定量溜め置き（以下、
「溜め置き」という）、溜め置かれた溶鋼を静置するこ
とにより介在物と溶鋼との比重差で介在物が自然に溶鋼
から浮上分離するのを待つ方法が考えられる。しかし、
比重差による介在物の浮上分離速度は遅いため、介在物
の浮上分離に充分な時間溜め置くことが必要であり、時
間の経過に伴い、タンディッシュ内の溶鋼温度が低下
し、タンディッシュ出口のノズル内で溶鋼が凝固し、タ
ンディッシュから鋳型に溶鋼を供給できない状態になる
トラブルが多発する。また、溜め置きで温度が低下する
分だけ、予め昇温された初期温度の溶鋼をタンディッシ
ュに注入しようとすれば、上工程である精錬工程での耐
火物溶損等の副次的な問題を引き起こし、更には、定常
鋳込み中にタンディッシュ内溶鋼温度が管理上限を超え
るという問題も発生するので、溜め置きにより溶鋼の清
浄性を向上させることは困難である。Usually, in order to float and separate inclusions at the initial stage of continuous casting of molten steel, after pouring the molten steel into a tundish, a predetermined amount is stored without starting casting (hereinafter, referred to as
A method of waiting for the inclusions to float naturally from the molten steel due to the difference in specific gravity between the inclusions and the molten steel by allowing the molten steel to be stored still is considered. But,
Since the floating speed of inclusions due to the difference in specific gravity is slow, it is necessary to store for a sufficient time for the floating separation of inclusions.As time passes, the molten steel temperature in the tundish decreases, and Molten steel solidifies in the nozzle, and there are many problems that molten steel cannot be supplied from the tundish to the mold. In addition, if molten steel with an initial temperature that has been raised in advance is to be injected into the tundish as much as the temperature drops due to storage, a secondary problem such as melting of refractory in the refining process, which is the upper process, will occur. It also causes a problem that the molten steel temperature in the tundish exceeds the control upper limit during steady casting, so it is difficult to improve the cleanliness of the molten steel by pooling.
【０００８】従って、この発明の目的は、溶鋼の連続鋳
造における上述した問題を解決するために、タンディッ
シュへの溶鋼の注入開始初期に、タンディッシュ内溶鋼
の流動を制御すると共に、溶鋼温度を確保することによ
り介在物の浮上分離性を向上させ、鋳造開始時の非定常
鋳込み時においても高品質の鋳片を製造し、製品歩留り
を向上させるタンディッシュ内溶鋼の清浄化方法を提案
することにある。Therefore, in order to solve the above-mentioned problems in continuous casting of molten steel, an object of the present invention is to control the flow of molten steel in the tundish and to control the molten steel temperature at the beginning of injecting molten steel into the tundish. Proposal of a method for cleaning molten steel in tundish that improves the floatability of inclusions by ensuring the quality, manufactures high quality slabs even during unsteady casting at the start of casting, and improves product yield. It is in.
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
観点からタンディッシュに注入を開始された溶鋼を清浄
化するための技術を開発すべく鋭意研究を重ねた。その
結果、つぎの知見を得た。即ち、鋳造開始初期の非定常
鋳込み時においても、タンディッシュ内の鋼浴深さの分
布、および、タンディッシュ底面からの溶鋼へのガス吹
き込み条件を適正化し、更に、溶鋼を適正な温度に保持
することにより、溶鋼中の介在物が容易に浮上分離する
ことができるような溶鋼流動パターンに、早期に制御す
ることができ、しかも、タンディッシュノズル内の凝固
地金によるノズル閉塞を抑制することができることがわ
かった。Means for Solving the Problems The inventors of the present invention have conducted extensive studies to develop a technique for cleaning molten steel that has been injected into a tundish from the above viewpoint. As a result, we obtained the following findings. That is, even during unsteady casting at the beginning of casting, the distribution of the steel bath depth in the tundish and the gas blowing conditions from the bottom of the tundish to the molten steel are optimized, and the molten steel is maintained at an appropriate temperature. By doing so, it is possible to early control the molten steel flow pattern so that the inclusions in the molten steel can be easily floated and separated, and suppress the nozzle clogging due to the solidified metal in the tundish nozzle. I found that
【００１０】この発明は、上述した知見に基づいてなさ
れたものであって、請求項１記載の発明のタンディッシ
ュ内溶鋼の清浄化方法は、タンディッシュから鋳型に溶
鋼を鋳造するに先立って、タンディッシュ内に注入中の
溶鋼および／または注入後の溶鋼中に、タンディッシュ
の底部から不活性ガスの吹き込みを行なうことによりタ
ンディッシュ内に注入された溶鋼を清浄化する方法であ
る。ここで使用するタンディッシュとしては、このタン
ディッシュ内の鋼浴深さが一定にならない底部形状を有
するタンディッシュを使用する。しかも、タンディッシ
ュ内の鋼浴深さがより深い位置の底部に、複数のガス吹
き込み口を設けるか、または、多孔質レンガを埋め込
み、そして、ここから不活性ガスを溶鋼内に吹き込む。
更に、不活性ガス吹き込み部の溶鋼表面の上方に溶鋼加
熱装置を配設し、これにより溶鋼を加熱しつつ且つ溶鋼
の流動を制御することにより、溶鋼中の介在物を浮上分
離させることに特徴を有するものである。The present invention has been made on the basis of the above-mentioned findings, and the method for cleaning molten steel in a tundish according to the first aspect of the invention is characterized in that prior to casting molten steel from the tundish into a mold, This is a method of cleaning the molten steel injected into the tundish by blowing an inert gas from the bottom of the tundish into the molten steel being injected into the tundish and / or the molten steel after the injection. As the tundish used here, a tundish having a bottom shape in which the steel bath depth in the tundish is not constant is used. Moreover, a plurality of gas blowing ports are provided at the bottom of the tundish where the depth of the steel bath is deeper, or porous bricks are embedded, and an inert gas is blown into the molten steel from there.
Further, by arranging a molten steel heating device above the molten steel surface of the inert gas blowing part, by controlling the flow of the molten steel while heating the molten steel by this, the inclusions in the molten steel are floated and separated. Is to have.
【００１１】請求項２記載の発明のタンディッシュ内溶
鋼の清浄化方法は、請求項１記載の発明において、溶鋼
加熱装置を、ガス吹き込み口、または、多孔質レンガの
占有領域の中心軸線から水平方向に２．０ｍ以内に配設
し、且つ、溶鋼加熱装置の出力を５ＭＷ以下にしたもの
とすることに特徴を有するものである。According to a second aspect of the present invention, there is provided a method for cleaning molten steel in a tundish according to the first aspect of the invention, in which the molten steel heating device is placed horizontally from a gas blowing port or a central axis of an area occupied by the porous brick. It is characterized in that it is arranged within 2.0 m in the direction and the output of the molten steel heating device is set to 5 MW or less.
【００１２】請求項３記載の発明のタンディッシュ内溶
鋼の清浄化方法は、請求項１または２記載の発明におい
て、不活性ガスとしてアルゴンガスを使用し、ガス吹き
込み口の面積の総和、および、多孔質レンガのガス吹き
出し口の面積の総和をいずれも、０．１〜２．０ｍ2 の
範囲内に調整し、且つ、アルゴンガスの吹き込み量を８
０〜８００Ｎｌ／ｍｉｎの範囲内にすることに特徴を有
するものである。According to a third aspect of the present invention, there is provided a method for cleaning molten steel in a tundish according to the first or second aspect of the present invention, wherein argon gas is used as an inert gas, the total area of gas inlets, and The sum of the areas of the gas outlets of the porous bricks was adjusted within the range of 0.1 to 2.0 m 2 , and the amount of argon gas blown was 8
It is characterized by being set within the range of 0 to 800 Nl / min.
【００１３】先ず、タンディッシュ内への溶鋼溜め置き
初期には、注入に伴う自然対流によりいたるところに渦
が発生する。しかし、時間経過と共に、タンディッシュ
の浅い部分（以下、「浅み」という）での温度低下が大
きく、溶鋼は浅みからタンディッシュの深い部分（以
下、「深み」という）に向かって底を這って流れ、そし
て、深みから浅みに向かっては表層部を流れるというマ
クロな対流が形成される。First, at the initial stage of placing the molten steel pool in the tundish, vortices are generated everywhere due to natural convection accompanying injection. However, with the passage of time, the temperature drop in the shallow part of the tundish (hereinafter referred to as "shallow") is large, and the molten steel bottoms from the shallow part to the deep part of the tundish (hereinafter referred to as "deep"). Crawling flows, and macro convection is formed that flows from the depth to the shallow surface.
【００１４】図１は、タンディッシュ内への溶鋼溜め置
き初期における溶鋼の流動パターンを示し、図２は、溜
め置き後、所定時間経過後の流動パターンを示す。介在
物の浮上分離には、図１のような流動パターンよりも上
下方向の撹拌の弱い図２のような流動パターンの方が有
利である。そこで、浴深の深い側のタンディッシュ底部
から不活性ガスを吹き込むことにより、溶鋼流動を強制
的に変化させ、図１の流動パターンから図２の流動パタ
ーンに変化する時期を早めることができる。しかしなが
ら、ガス吹き込み流量が８０Ｎｌ／ｍｉｎ未満では、溶
鋼の流動を強制的に図１から図２のパターンに変化させ
るのに不十分である。一方、ガス吹き込み流量が８００
Ｎｌ／ｍｉｎを超えると、撹拌エネルギーが大きくなり
過ぎて溶鋼表面を撹乱させて、所謂スプラッシュを発生
させ、空気酸化等により溶鋼の清浄性が低下する。従っ
て、底吹きガスの吹き込み流量は、８０〜８００Ｎｌ／
ｍｉｎの範囲内にするのが望ましい。更に、溜め置きを
された溶鋼４を加熱することにより、その温度を適正値
に確保することができるので、浸漬ノズル３内部への凝
固地金付きが発生せず、ノズル詰まりを防止することが
できる。FIG. 1 shows a flow pattern of molten steel in the initial stage of placing the molten steel in the tundish, and FIG. 2 shows a flow pattern after a predetermined time has passed after the placing. For the floating separation of inclusions, the flow pattern shown in FIG. 2 in which vertical stirring is weak is more advantageous than the flow pattern shown in FIG. Therefore, by blowing an inert gas from the bottom of the tundish on the deeper side of the bath, the molten steel flow can be forcibly changed, and the time when the flow pattern of FIG. 1 changes to the flow pattern of FIG. 2 can be advanced. However, if the gas injection flow rate is less than 80 Nl / min, it is insufficient to forcibly change the flow of molten steel to the pattern of FIG. 1 to FIG. On the other hand, the gas flow rate is 800
If it exceeds Nl / min, the stirring energy becomes too large to disturb the surface of the molten steel, so-called splash is generated, and the cleanliness of the molten steel deteriorates due to air oxidation or the like. Therefore, the blowing flow rate of the bottom blowing gas is 80 to 800 Nl /
It is desirable to set it within the range of min. Furthermore, by heating the molten steel 4 that has been stored in the reservoir, the temperature can be secured at an appropriate value, so that solidification metal sticking to the inside of the immersion nozzle 3 does not occur and nozzle clogging can be prevented. it can.
【００１５】この発明では、複数の不活性ガス吹き込み
口、もしくは多孔質レンガを用いてタンディッシュ内の
溶鋼中にアルゴンガスを吹き込み、且つ、アルゴンガス
吹き込み面積を０．１ｍ2 以上２．０ｍ2 以下の範囲内
とすることが望ましい。このように、不活性ガスを広範
囲に低流密度でもってタンディッシュ内に供給すること
により、多量の不活性ガス流量に対しても微細な気泡を
得ることが可能となるので、不活性ガス浮上による溶鋼
表面での湯暴れは抑制される。また多量の不活性ガス吹
き込みは溶鋼の流動を活発にするので、加熱された溶鋼
が浮力の効果によりタンディッシュ内の溶鋼表面によど
む、所謂上熱現象を回避するための溶鋼撹拌効果として
の役割も担う。吹き込み面積が０．１ｍ2 未満では、狭
い面積から不活性ガスが高密度で吹き込まれるため微細
な気泡が得られない。一方、吹き込み面積が２．０ｍ2
を超えると、吹き込み位置が広すぎるため、図２に示す
流れを強制的に形成させることが困難となる。[0015] In the present invention, a plurality of inert gas blowing inlet, or blowing argon gas into molten steel in the tundish by using a porous brick, and the argon gas blowing area 0.1 m 2 or more 2.0 m 2 It is desirable to set it within the following range. As described above, by supplying the inert gas in the tundish in a wide range with a low flow density, it is possible to obtain fine bubbles even when the flow rate of the inert gas is large. The runout of molten metal on the molten steel surface is suppressed. In addition, since blowing a large amount of inert gas activates the flow of molten steel, the role of the molten steel stirring effect to avoid the so-called upper heating phenomenon in which the heated molten steel stays on the molten steel surface in the tundish due to the effect of buoyancy Also bears. If the blowing area is less than 0.1 m 2 , fine bubbles cannot be obtained because the inert gas is blown at a high density from a small area. On the other hand, the blowing area is 2.0m 2
If it exceeds, the blowing position is too wide, and it becomes difficult to forcibly form the flow shown in FIG.
【００１６】[0016]
【発明の実施の形態】次に、この発明の実施態様を、図
を参照しながら説明する。図３は、この発明の１実施態
様を説明するタンディッシュの概略縦断面図である。１
はタンディッシュ、２は取鍋５底部に取り付けられた溶
鋼注入用のエアシールパイプ、３はタンディッシュ１か
ら鋳型へ溶鋼を鋳造するための浸漬ノズル、４は溶鋼、
そして、７はガス吹き込み体占有領域である。同図に示
すように、取鍋５からエアシールパイプ２を通してタン
ディッシュ１に溶鋼４を注入する。タンディッシュ１へ
の溶鋼注入開始時点、乃至はタンディッシュ１内に所定
量の溶鋼４が注入された時点から、タンディッシュ１底
部に取り付けたガス吹き込み体占有領域７から不活性ガ
ス６を溶鋼４中に吹き込む。タンディッシュ１として
は、溶鋼４が注入される側の鋼浴深さ（ｈ1 ）の方が、
タンディッシュ１から鋳型（図示せず）へ溶鋼４を鋳造
する側の鋼浴深さ（ｈ2 ）より浅くなるものを使用す
る。そして、不活性ガス６は、鋼浴深さが深い側に取り
付けられた浸漬ノズル３の周囲に取り付けたガス吹き込
み体占有領域７から吹き込む。不活性ガスのガス吹き込
み体占有領域７上方の溶鋼表面上方には溶鋼加熱装置１
０を配置し、タンディッシュ１内の溶鋼４を加熱する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Next, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 3 is a schematic vertical sectional view of a tundish for explaining one embodiment of the present invention. 1
Is a tundish, 2 is an air seal pipe for injecting molten steel attached to the bottom of the ladle 5, 3 is an immersion nozzle for casting molten steel from the tundish 1 into a mold, 4 is molten steel,
Further, 7 is an area occupied by the gas blower. As shown in the figure, molten steel 4 is poured into the tundish 1 from the ladle 5 through the air seal pipe 2. From the time when the molten steel is injected into the tundish 1 or when a predetermined amount of the molten steel 4 is injected into the tundish 1, the inert gas 6 is melted from the gas blower occupying area 7 attached to the bottom of the tundish 1. Blow in. As the tundish 1, the steel bath depth (h 1 ) on the side where the molten steel 4 is injected is
The one that is shallower than the steel bath depth (h 2 ) on the side where the molten steel 4 is cast from the tundish 1 into a mold (not shown) is used. Then, the inert gas 6 is blown from the gas blower occupying region 7 attached around the immersion nozzle 3 attached on the deeper side of the steel bath. The molten steel heating device 1 is provided above the molten steel surface above the gas blower occupied area 7 of the inert gas.
0 is placed and the molten steel 4 in the tundish 1 is heated.
【００１７】このようにして、タンディッシュ内１の溶
鋼４が所定量に達したら、取鍋５からタンディッシュ１
への溶鋼４の注入を停止し、その後は不活性ガス６の吹
き込みおよび溶鋼の加熱を行なう。このようにして所定
時間経過後、浸漬ノズル３を通して鋳型に溶鋼を鋳造す
る。鋳型への溶鋼の鋳造開始と同時に、取鍋５からタン
ディッシュ１に溶鋼を注入して連続鋳造を開始する。な
お、図３では、浸漬ノズルを１つ有する１ストランド用
のタンディッシュを例示したが、浸漬ノズルを複数有す
る複数ストランド用のタンディッシュの場合には、鋼浴
深さの深い位置に浸漬ノズルおよび不活性ガスの吹き込
み口を当該複数個ずつ設け、上記実施態様に準じた方法
をとる。また、ガス吹き込み口を設ける替わりに、多孔
質レンガを埋め込んでもよい。When the molten steel 4 in the tundish 1 reaches a predetermined amount in this way, the tundish 1 is removed from the ladle 5.
The injection of the molten steel 4 into the molten steel is stopped, and thereafter the inert gas 6 is blown in and the molten steel is heated. In this way, after a predetermined time has passed, molten steel is cast into the mold through the immersion nozzle 3. Simultaneously with the start of casting the molten steel in the mold, the molten steel is poured from the ladle 5 into the tundish 1 to start continuous casting. In addition, in FIG. 3, although the tundish for 1 strand which has one immersion nozzle was illustrated, in the case of the tundish for multiple strands which has a plurality of immersion nozzles, the immersion nozzle and A plurality of inert gas blowing ports are provided, and the method according to the above embodiment is adopted. Further, instead of providing the gas blowing port, a porous brick may be embedded.
【００１８】[0018]
【実施例】この発明を実施例により、更に、詳細に説明
する。 （実施例１）図３に示したように、取鍋５からエアシー
ルパイプ２を通して、溶鋼をタンディッシュ１に注入を
開始し、溶鋼４を４５トン注入し終わった時点からタン
ディッシュ１内溶鋼中にアルゴンガスの吹き込みを底吹
きで開始し、引き続きタンディッシュ１に溶鋼を溜め置
き、その間、溶鋼の清浄化試験を行った。使用したタン
ディッシュは、定常鋳込み時において、溶鋼を注入する
側の鋼浴深さ（ｈ1 ）が１．２ｍ、鋳型への溶鋼出側の
鋼浴深さ（ｈ2 ）が２．０ｍとなるものであり、４５ト
ンの溶鋼を溜め置いた場合の鋼浴深さは、溶鋼出側で約
１．２ｍである。図４は、この実施例で使用したタンデ
ィッシュの概略平面図であって、タンディッシュ１から
鋳型（図示せず）への溶鋼出口、即ち、浸漬ノズル３の
設置位置を含む５００ｍｍ幅×５００ｍｍ長さの範囲内
に、多孔質レンガ９を８枚設置し、ここからアルゴンガ
スを溶鋼中に吹き込んだ。アルゴンガス吹き込み量は、
８０、４００、８００および１２００Ｎｌ／ｍｉｎの４
水準とし、アルゴンガスを吹込まない場合も試験した。
一方、溶鋼加熱装置として、２ＭＷの能力を有するプラ
ズマ加熱装置１０を、同図に示すように、ガス吹き込み
用多孔質レンガ９の設置領域の中心軸線からの距離
（ｘ）（図３参照）が５００ｍｍの位置に設置し、出力
２ＭＷで溶鋼を加熱した。また、溶鋼をプラズマ加熱し
ない場合も試験した。EXAMPLES The present invention will be described in more detail by way of examples. (Example 1) As shown in FIG. 3, the molten steel in the tundish 1 was melted from the time when the molten steel was poured into the tundish 1 from the ladle 5 through the air seal pipe 2 and 45 tons of the molten steel 4 was finished. Bubbling of argon gas was started by bottom blowing, and molten steel was continuously stored in the tundish 1, while a cleaning test of the molten steel was conducted. The tundish used had a steel bath depth (h 1 ) of 1.2 m on the molten steel injection side and a steel bath depth (h 2 ) of 2.0 m on the molten steel outlet side to the mold during steady casting. The steel bath depth when 45 tons of molten steel is stored is about 1.2 m on the molten steel outlet side. FIG. 4 is a schematic plan view of the tundish used in this example, which is a molten steel outlet from the tundish 1 to a mold (not shown), that is, 500 mm width × 500 mm length including the installation position of the immersion nozzle 3. Eight porous bricks 9 were installed within the range of the depth, and argon gas was blown into the molten steel from here. The amount of argon gas blown is
4 of 80, 400, 800 and 1200 Nl / min
It was set to the level and was also tested when argon gas was not blown.
On the other hand, as a molten steel heating device, a plasma heating device 10 having a capacity of 2 MW is used, as shown in the figure, when the distance (x) (see FIG. 3) from the central axis of the installation region of the gas-blowing porous brick 9 is set. It was installed at a position of 500 mm, and the molten steel was heated with an output of 2 MW. The test was also conducted when the molten steel was not heated by plasma.
【００１９】タンディッシュ１への４５トンの溶鋼注入
完了時点を基準にして、基準時、即ち、溜め置き時間０
分、５分および１０分の各時点に、タンディッシュの溶
鋼出側からディスクサンプラーを溶鋼中に浸漬すること
により溶鋼試料を採取した。溶鋼の清浄性の評価は、凝
固後のディスクサンプルの断面研磨面を顕微鏡観察し、
２０μ以上の介在物のカウント数で行なった。With reference to the completion of the injection of 45 tons of molten steel into the tundish 1, the reference time, that is, the storage time 0
At each time point of 5 minutes, 5 minutes and 10 minutes, a molten steel sample was taken by immersing the disc sampler in the molten steel from the molten steel outlet side of the tundish. To evaluate the cleanliness of molten steel, observe the cross-sectional polished surface of the disk sample after solidification with a microscope,
It performed by the inclusion number of 20 micrometer or more.
【００２０】図６は、上記試験結果であって、タンディ
ッシュ内溶鋼の溜め置き時間と、介在物カウント数の指
数（以下、「介在物指数」という）との関係を、アルゴ
ンガス吹き込み量、および、溶鋼のプラズマ加熱の有無
で層別したグラフである。同図から下記事項が明らかで
ある。 溜め置き時間の経過に従って介在物指数は小さくな
り、介在物は溶鋼から浮上分離して減少するが、溶鋼中
にアルゴンガスを吹き込むとその効果は一層大きくな
る。 溶鋼にアルゴンガスを吹き込むと共にプラズマ加熱を
すると、溶鋼の清浄性は更に向上し、特に、アルゴンガ
ス吹き込み量が８００Ｎｌ／ｍｉｎの場合には、著しい
清浄化効果が発揮される。 しかしながら、アルゴンガス吹き込み量を１２００Ｎ
ｌ／ｍｉｎに増量すると、８００Ｎｌ／ｍｉｎの場合よ
りも清浄性が低下した。これは、アルゴンガス１２００
Ｎｌ／ｍｉｎをタンディッシュに吹込んだ場合には、溶
鋼表面で大気に開放されるアルゴンガスが溶鋼表面を撹
乱させて、いわゆるスプラッシュが発生したためであ
る。FIG. 6 shows the results of the above test, and shows the relationship between the pooling time of the molten steel in the tundish and the index of inclusion count (hereinafter referred to as “inclusion index”), the amount of argon gas blown, 7 is a graph in which the molten steel is stratified by the presence or absence of plasma heating. The following matters are clear from the figure. The inclusion index decreases as the storage time elapses, and the inclusions float and separate from the molten steel and decrease, but when argon gas is blown into the molten steel, the effect becomes even greater. When argon gas is blown into the molten steel and plasma heating is performed, the cleanliness of the molten steel is further improved, and particularly when the blowing amount of the argon gas is 800 Nl / min, a remarkable cleaning effect is exhibited. However, the amount of argon gas blown is 1200 N
When the amount was increased to 1 / min, the cleanliness was lower than in the case of 800 Nl / min. This is argon gas 1200
This is because when Nl / min was blown into the tundish, argon gas released to the atmosphere on the molten steel surface disturbs the molten steel surface, and so-called splash occurs.
【００２１】表１は、種々の量のアルゴンガス吹き込み
時における溶鋼のスプラッシュ発生の有無を示す。同表
から、スプラッシュを発生させないためには、アルゴン
ガス吹き込み量を８００Ｎｌ／ｍｉｎ以下にすべきこと
がわかる。Table 1 shows whether or not splash of molten steel is generated when various amounts of argon gas are blown. From the table, it can be seen that the amount of argon gas blown in should be 800 Nl / min or less in order to prevent the generation of splash.
【００２２】[0022]
【表１】 [Table 1]
【００２３】（実施例２）図３に示したように、取鍋５
からエアシールパイプ２を通して、溶鋼をタンディッシ
ュ１に４５トン注入中および注入後、タンディッシュ１
内溶鋼中に底吹きでアルゴンガスを吹き込み、同時にそ
の間、プラズマ加熱装置により溶鋼加熱をした。４５ト
ンの溶鋼４をタンディッシュ１に溜め置き、その間、溶
鋼の清浄化試験を行なった。使用したタンディッシュ
は、定常鋳込み時において、溶鋼を注入する側の鋼浴深
さ（ｈ1 ）が１．２ｍ、鋳型への溶鋼出側の鋼浴深さ
（ｈ2 ）が２．０ｍとなるものであり、４５トンの溶鋼
を溜め置いた場合の鋼浴深さは、溶鋼出側で約１．２ｍ
である。図５は、この実施例で使用したタンディッシュ
の概略平面図であって、タンディッシュ１から鋳型への
溶鋼出口、即ち、浸漬ノズル３の設置位置を含む８００
ｍｍ幅×４５０ｍｍ長さの範囲内に、３０箇のガス吹き
込み口８を埋め込み、ここからアルゴンガスを溶鋼中に
吹き込んだ。アルゴンガス吹き込み量は、４００Ｎｌ／
ｍｉｎの一定とした。一方、０〜６．０ＭＷの出力調整
が可能なプラズマ加熱装置１０を使用し、出力５ＭＷで
溶鋼を加熱した。その設置位置は、図３に示すように、
ガス吹き込み口の占有領域の中心軸線からの距離（ｘ）
を０〜２．５ｍの範囲内の種々の位置とし、それぞれの
場合にける溶鋼中介在物の評価試験および溶鋼温度の測
定を行なった。(Embodiment 2) As shown in FIG.
Through the air seal pipe 2 from the tundish 1 during and after injecting 45 tons of molten steel into the tundish 1.
Argon gas was blown into the inner molten steel by bottom blowing, and at the same time, the molten steel was heated by a plasma heating device. Forty-five tons of molten steel 4 was stored in the tundish 1 and, during that time, a cleaning test for molten steel was conducted. The tundish used had a steel bath depth (h 1 ) of 1.2 m on the molten steel injection side and a steel bath depth (h 2 ) of 2.0 m on the molten steel outlet side to the mold during steady casting. The steel bath depth when 45 tons of molten steel is stored is about 1.2 m at the molten steel outlet side.
It is. FIG. 5 is a schematic plan view of the tundish used in this example, which includes the molten steel outlet from the tundish 1 to the mold, that is, the installation position of the immersion nozzle 3.
Within a range of mm width × 450 mm length, 30 gas blowing ports 8 were embedded, and argon gas was blown into the molten steel from there. Argon gas blowing rate is 400Nl /
The min was kept constant. On the other hand, the plasma heating device 10 capable of adjusting the output of 0 to 6.0 MW was used to heat the molten steel at the output of 5 MW. The installation position is as shown in FIG.
Distance (x) from the central axis of the occupied area of the gas inlet
Was set to various positions within a range of 0 to 2.5 m, and an evaluation test of inclusions in molten steel and measurement of molten steel temperature in each case were performed.
【００２４】上記介在物評価用サンプルの採取時期およ
び測温時期は、タンディッシュ１への４５トンの溶鋼注
入完了時点を基準にして、５分後、即ち、溜め置き時間
５分の時点であり、サンプル採取はタンディッシュの溶
鋼出側で溶鋼表面からディスクサンプラーを浸漬するこ
とにより溶鋼試料を採取した。また、測温は、プラズマ
加熱位置から１ｍ以内の５個所（以下、「加熱位置近傍
５個所」という）、および、取鍋からタンディッシュへ
の注入流落下点近傍の５個所（以下、「タンディッシュ
注入流近傍５個所」という）において浸漬型温度計で行
なった。なお、溶鋼の清浄性の評価は、凝固後のディス
クサンプルの断面研磨面を顕微鏡観察し、２０μ以上の
介在物のカウント数で行なった。The time for collecting the sample for evaluating inclusions and the time for measuring the temperature are 5 minutes after the completion of the injection of 45 tons of molten steel into the tundish 1, that is, the time of storage for 5 minutes. For the sample collection, a molten steel sample was collected by immersing a disc sampler from the molten steel surface on the molten steel outlet side of the tundish. In addition, the temperature was measured at 5 locations within 1m from the plasma heating position (hereinafter referred to as "5 locations near the heating location") and 5 locations near the pouring flow drop point from the ladle to the tundish (hereinafter "tandem"). It is carried out by an immersion type thermometer in "5 places near the dish injection flow". The cleanliness of the molten steel was evaluated by microscopically observing the polished surface of the cross-section of the solidified disk sample and counting the number of inclusions of 20 μ or more.
【００２５】図７は、溶鋼のプラズマ加熱位置と介在物
指数との関係を示すグラフであり、図８は、溶鋼のプラ
ズマ加熱位置とタンディッシュ内溶鋼の温度差との関係
を示すグラフである。但し、タンディッシュ内溶鋼の温
度差は、加熱位置近傍５個所での測温平均値とタンディ
ッシュ注入流近傍５個所での測温平均値との差で表わ
す。プラズマ加熱位置は、溶鋼の清浄性に対しては、図
７からわかるように、アルゴンガス吹き込み口の占有領
域の中心軸線から２．５ｍ以内であれば、大きな影響を
及ばさない。これに対して、タンディッシュ内の溶鋼温
度の均一性に対しては、図８からわかるように、プラズ
マ加熱位置が、アルゴンガス吹き込み口占有領域の中心
軸線から２．０ｍ以上離れると、効果が小さくなる。こ
れは、加熱された溶鋼がアルゴンガスによって撹拌され
ないために、所謂上熱になり、プラズマ加熱による溶鋼
への着熱効率が低下がするためである。FIG. 7 is a graph showing the relationship between the plasma heating position of the molten steel and the inclusion index, and FIG. 8 is a graph showing the relationship between the plasma heating position of the molten steel and the temperature difference of the molten steel in the tundish. . However, the temperature difference of the molten steel in the tundish is represented by the difference between the temperature measurement average value at five points near the heating position and the temperature measurement average value at five points near the tundish injection flow. As shown in FIG. 7, the plasma heating position has no significant effect on the cleanliness of the molten steel as long as it is within 2.5 m from the central axis of the area occupied by the argon gas blowing port, as can be seen from FIG. 7. On the other hand, with respect to the uniformity of the molten steel temperature in the tundish, as can be seen from FIG. 8, when the plasma heating position is more than 2.0 m away from the central axis of the area occupied by the argon gas blowing port, the effect is obtained. Get smaller. This is because the heated molten steel is not agitated by the argon gas, so that it becomes so-called heat and the heat deposition efficiency to the molten steel by plasma heating is reduced.
【００２６】次に、溶鋼へのガス吹き込み量を４００Ｎ
ｌ／ｍｉｎの一定値として、プラズマ加熱装置の出力を
０〜６ＭＷの範囲内で変化させ、装置の出力に対する溶
鋼への着熱効率を試験した。ここで、プラズマ加熱位置
は、距離ｘが５００ｍｍであり、試験時期は、溶鋼の溜
め置き時間が５分の時点である。図９は、上記試験で得
られたプラズマ加熱装置の出力と溶鋼への着熱効率との
関係を示すグラフである。同図から明らかなように、出
力を５ＭＷ以上にしても、ガス吹き込みによる熱拡散が
十分に行われないので、所謂上熱現象が発生してプラズ
マ加熱による溶鋼への着熱効率が低下する。従って、溶
鋼へのガス吹き込みの実施は、溶鋼の加熱効率を向上さ
せるためにも必須である。Next, the amount of gas blown into the molten steel is 400N.
With the constant value of 1 / min, the output of the plasma heating device was changed within the range of 0 to 6 MW, and the heat deposition efficiency on the molten steel with respect to the output of the device was tested. Here, at the plasma heating position, the distance x is 500 mm, and the test time is at the time when the molten steel is stored for 5 minutes. FIG. 9 is a graph showing the relationship between the output of the plasma heating apparatus obtained in the above test and the heat deposition efficiency on molten steel. As is clear from the figure, even if the output is 5 MW or more, thermal diffusion due to gas injection is not sufficiently performed, so that a so-called upper heat phenomenon occurs and the efficiency of heat deposition on molten steel by plasma heating decreases. Therefore, injecting gas into the molten steel is essential to improve the heating efficiency of the molten steel.
【００２７】（実施例３）図３に示したように、取鍋５
からエアシールパイプ２を通して、溶鋼をタンディッシ
ュ１に注入時から溶鋼へのアルゴンガスの底吹きを行な
うと共に、プラズマ加熱装置で溶鋼を加熱し、タンディ
ッシュへの溶鋼の溜め置き時間が５分経過するまで継続
した。使用したタンディッシュは、定常鋳込み時におい
て、溶鋼を注入する側の鋼浴深さ（ｈ1 ）が１．２ｍ、
鋳型への溶鋼出側の鋼浴深さ（ｈ2 ）が２．０ｍとなる
ものであり、４５トンの溶鋼を溜め置いた場合の鋼浴深
さは、溶鋼出側で約１．２ｍである。タンディッシュ１
から鋳型への溶鋼出口、即ち、浸漬ノズル３の設置位置
の周辺部に多孔質レンガ９を設置し、ここからアルゴン
ガスを溶鋼中に吹き込んだ。多孔質レンガ９の埋め込み
面積を、０．０１〜２．２ｍ2 の範囲内の種々の広さの
場合について試験した。なお、多孔質レンガ９を埋め込
まない場合についても試験した。そして、アルゴンガス
吹込み量を４００Ｎｌ／ｍｉｎ、プラズマ加熱装置の出
力を２ＭＷとし、プラズマ加熱装置の設置位置を多孔質
レンガ占有領域の中心軸線からの距離（ｘ）が５００ｍ
ｍの位置とした。(Embodiment 3) As shown in FIG.
From the time when the molten steel is injected into the tundish 1 through the air seal pipe 2, the bottom of the molten steel is blown with argon gas, the molten steel is heated by the plasma heating device, and the molten steel storage time in the tundish passes for 5 minutes. Continued until. The tundish used had a steel bath depth (h 1 ) of 1.2 m on the molten steel injection side during steady casting.
The steel bath depth (h 2 ) on the molten steel exit side to the mold is 2.0 m, and the steel bath depth when 45 tons of molten steel is stored is about 1.2 m on the molten steel exit side. is there. Tundish 1
A porous brick 9 was installed at the molten steel outlet from the mold to the mold, that is, at the periphery of the installation position of the immersion nozzle 3, and argon gas was blown into the molten steel from here. The embedding area of the porous brick 9 was tested for various widths within the range of 0.01 to 2.2 m 2 . The test was also performed when the porous brick 9 was not embedded. The amount of argon gas blown was 400 Nl / min, the output of the plasma heating device was 2 MW, and the installation position of the plasma heating device was 500 m at a distance (x) from the central axis of the porous brick occupied area.
The position is m.
【００２８】タンディッシュ１への４５トンの溶鋼注入
完了時点を基準にして、５分の時点に、タンディッシュ
の溶鋼出側からディスクサンプラーを溶鋼中に浸漬する
ことにより溶鋼試料を採取した。溶鋼の清浄性の評価
は、凝固後のディスクサンプルの断面研磨面を顕微鏡観
察し、２０μ以上の介在物のカウント数で行なった。A molten steel sample was taken by immersing the disk sampler in the molten steel from the molten steel outlet side of the tundish at the time point of 5 minutes, based on the time point when the injection of 45 tons of molten steel into the tundish 1 was completed. The cleanliness of the molten steel was evaluated by microscopically observing the cross-section polished surface of the solidified disk sample and counting the number of inclusions of 20 μ or more.
【００２９】図１０は、上記試験結果であって、アルゴ
ンガス吹き込み面積と、介在物指数との関係を示すグラ
フである。同図から下記事項が明らかである。アルゴン
ガスを吹き込まない場合に比べ、２０％以上の清浄化効
果が顕れたのは、アルゴンガス吹き込み面積が０．１〜
２．０ｍ2 の範囲内の場合であった。アルゴンガス吹き
込み面積が２．０ｍ2 を超えると、ガスが浮上する水平
断面積が大きくなるため、図２に示した流動パターンを
形成させることができなくなり、タンディッシュ内溶鋼
の品質改善効果は低減することがわかった。FIG. 10 is a graph showing the above-mentioned test results and showing the relationship between the argon gas blowing area and the inclusion index. The following matters are clear from the figure. The cleaning effect of 20% or more was revealed as compared with the case where the argon gas was not blown in because the area where the argon gas was blown was 0.1 to 10.
The case was within the range of 2.0 m 2 . When the area where the argon gas is blown in exceeds 2.0 m 2 , the horizontal cross-sectional area in which the gas floats becomes large, so the flow pattern shown in FIG. 2 cannot be formed, and the quality improvement effect of the molten steel in the tundish is reduced. I found out that
【００３０】[0030]
【発明の効果】この発明では、上述したように構成した
ので、連続鋳造作業における非定常鋳込み時、特にタン
ディッシュへの溶鋼注入の開始初期に、タンディッシュ
内溶鋼の流動が早期に適正化され、タンディッシュ内に
注入された溶鋼から介在物が短時間で浮上分離する。そ
の結果、鋳造開始時の非定常鋳造作業時に対応する鋳片
部分の清浄性を向上させることができる。更に、溶鋼加
熱による着熱効率も向上する。このようにして、タンデ
ィッシュ内の溶鋼を清浄化する方法を提供することがで
き、工業上有益な効果がもたらされる。According to the present invention, since it is configured as described above, the flow of molten steel in the tundish is promptly optimized at the time of unsteady casting in the continuous casting operation, especially at the beginning of the start of molten steel injection into the tundish. The inclusions float and separate from the molten steel injected into the tundish in a short time. As a result, the cleanliness of the slab portion corresponding to the unsteady casting work at the start of casting can be improved. Further, the heat deposition efficiency by heating the molten steel is also improved. In this way, it is possible to provide a method for cleaning molten steel in a tundish, which has industrially beneficial effects.
【図１】タンディッシュ内への溶鋼溜め置き初期におけ
る溶鋼の流動パターンを示す図である。FIG. 1 is a diagram showing a flow pattern of molten steel in the initial stage of placing molten steel in a tundish.
【図２】タンディッシュ内への溶鋼溜め置き後、所定時
間経過後の溶鋼の流動パターンを示す図である。FIG. 2 is a diagram showing a flow pattern of molten steel after a predetermined time has passed after the molten steel was stored in a tundish.
【図３】この発明の１実施態様を説明するタンディッシ
ュを主体とした概略縦断面図である。FIG. 3 is a schematic vertical sectional view mainly showing a tundish for explaining one embodiment of the present invention.
【図４】この発明の実施例１で使用した、多孔質レンガ
を埋め込んだタンディッシュの概略平面図である。FIG. 4 is a schematic plan view of a tundish in which porous bricks are embedded, which is used in Example 1 of the present invention.
【図５】この発明の実施例２で使用した、ガス吹き込み
口を設置したタンディッシュの概略平面図である。FIG. 5 is a schematic plan view of a tundish provided with a gas blowing port, which is used in Example 2 of the present invention.
【図６】この発明の実施例１におけるタンディッシュ溶
鋼の溜め置き時間と溶鋼試料の介在物指数との関係を示
すグラフである。FIG. 6 is a graph showing the relationship between the pooling time of molten steel for tundish and the inclusion index of molten steel samples in Example 1 of the present invention.
【図７】この発明の実施例２におけるタンディッシュ内
溶鋼のプラズマ加熱位置と溶鋼試料の介在物指数との関
係を示すグラフである。FIG. 7 is a graph showing a relationship between a plasma heating position of molten steel in a tundish and an inclusion index of a molten steel sample in Example 2 of the present invention.
【図８】この発明の実施例２におけるタンディッシュ内
溶鋼のプラズマ加熱位置とタンディッシュ内の溶鋼温度
差との関係を示すグラフである。FIG. 8 is a graph showing the relationship between the plasma heating position of molten steel in the tundish and the temperature difference of molten steel in the tundish in Example 2 of the present invention.
【図９】この発明の実施例２におけるプラズマ加熱の出
力と溶鋼への着熱効率との関係を示すグラフである。FIG. 9 is a graph showing the relationship between the output of plasma heating and the heat deposition efficiency on molten steel in Example 2 of the present invention.
【図１０】この発明の実施例３におけるアルゴンガス吹
き込み面積と溶鋼試料の介在物指数との関係を示す図で
ある。FIG. 10 is a diagram showing a relationship between an argon gas blowing area and an inclusion index of a molten steel sample in Example 3 of the present invention.
１ タンディッシュ ２ エアシールパイプ ３ 浸漬ノズル ４ 溶鋼 ５ 取鍋 ６ 不活性ガス ７ ガス吹き込み体占有領域 ８ ガス吹き込み口 ９ 多孔質レンガ １０ プラズマ加熱装置 ｘ ガス吹き込み体占有領域の中心軸線とプラズマ加熱
位置との距離1 Tundish 2 Air seal pipe 3 Immersion nozzle 4 Molten steel 5 Ladle 6 Inert gas 7 Gas blower occupied area 8 Gas blow inlet 9 Porous brick 10 Plasma heating device x Central axis of the gas blower occupied area and plasma heating position The distance
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２１Ｃ 7/072 Ｃ２１Ｃ 7/072 Ｚ (72)発明者 中田 正之 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 清水 宏 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (51) Int.Cl. 6 Identification number Internal reference number FI Technical indication C21C 7/072 C21C 7/072 Z (72) Inventor Masayuki Nakata 1-1-1 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo No. 2 Nihon Steel Tube Co., Ltd. (72) Inventor Hiroshi Shimizu 1-2 1-2 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Nihon Steel Tube Co., Ltd.
Claims (3)
るに先立って、前記タンディッシュ内に注入中および／
または注入後の前記溶鋼中に、前記タンディッシュの底
部から不活性ガスの吹き込みを行なうことによりタンデ
ィッシュ内に注入された溶鋼を清浄化する方法であっ
て、 前記タンディッシュとして、前記タンディッシュ内の鋼
浴深さが一定にならないような底部形状を有するタンデ
ィッシュを使用し、 前記タンディッシュ内で前記鋼浴深さがより深い位置の
底部に、複数のガス吹き込み口を設けるか、または、多
孔質レンガを埋め込み、そして、 前記ガス吹き込み口、または、前記多孔質レンガから不
活性ガスを前記溶鋼内に吹き込み、更に、 前記不活性ガス吹き込み部溶鋼表面の上方に溶鋼加熱装
置を配設し、前記溶鋼加熱装置により前記溶鋼を加熱し
つつ、前記溶鋼の流動を制御することにより、前記溶鋼
中の介在物を浮上分離させることを特徴とする、タンデ
ィッシュ内溶鋼の清浄化方法。1. Prior to casting molten steel from the tundish into a mold, during pouring and / or into the tundish.
Or in the molten steel after injection, a method of cleaning the molten steel injected into the tundish by blowing an inert gas from the bottom of the tundish, as the tundish, in the tundish Using a tundish having a bottom shape such that the steel bath depth is not constant, the bottom of the tundish at which the steel bath depth is deeper is provided with a plurality of gas blowing ports, or Embedding a porous brick, and, the gas blowing port, or, blowing an inert gas into the molten steel from the porous brick, further, the molten steel heating device is disposed above the molten gas surface of the inert gas blowing portion. , Floats and separates the inclusions in the molten steel by controlling the flow of the molten steel while heating the molten steel by the molten steel heating device A method for cleaning molten steel in a tundish, which is characterized in that
口、または、前記多孔質レンガの占有領域の中心軸線か
ら水平方向の距離が２．０ｍ以内に配設し、且つ、前記
溶鋼加熱装置の出力を５ＭＷ以下にし、このように配設
され、且つ、出力を制限された前記溶鋼加熱装置を使用
することにより前記溶鋼を加熱することとする、請求項
１記載のタンディッシュ内溶鋼の清浄化方法。2. The molten steel heating device is arranged within a distance of 2.0 m in the horizontal direction from the gas blowing port or the central axis of the occupied area of the porous brick, and the molten steel heating device is The cleaning of molten steel in a tundish according to claim 1, wherein the molten steel is heated by using the molten steel heating device having an output of 5 MW or less and having such an arrangement and a limited output. Method.
用し、前記ガス吹き込み口の面積の総和、および、前記
多孔質レンガのガス吹き出し口の面積の総和をいずれ
も、０．１〜２．０ｍ2 の範囲内に調整し、且つ、前記
アルゴンガスの吹き込み量を８０〜８００Ｎｌ／ｍｉｎ
の範囲内にする、請求項１または２記載のタンディッシ
ュ内溶鋼の清浄化方法。3. Argon gas is used as the inert gas, and the sum of the area of the gas blowing port and the sum of the area of the gas blowing ports of the porous brick are both 0.1 to 2.0 m. Adjusted within the range of 2 , and the blowing amount of the argon gas is 80 to 800 Nl / min.
The method for cleaning molten steel in a tundish according to claim 1 or 2, wherein the temperature is within the range.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28519395A JPH09122848A (en) | 1995-11-01 | 1995-11-01 | Cleaning method for molten steel in tundish |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28519395A JPH09122848A (en) | 1995-11-01 | 1995-11-01 | Cleaning method for molten steel in tundish |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09122848A true JPH09122848A (en) | 1997-05-13 |
Family
ID=17688317
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28519395A Pending JPH09122848A (en) | 1995-11-01 | 1995-11-01 | Cleaning method for molten steel in tundish |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09122848A (en) |
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