JPH09113129A - 天然ガスの液化および処理の方法および装置 - Google Patents
天然ガスの液化および処理の方法および装置Info
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Abstract
には天然ガスを含有してなる液体または気体混合物の液
化および分別の方法を提供する。 【解決手段】 少なくとも部分的に炭化水素の混合物か
らなる流体を、−加圧下にその混合物を冷却して少なく
とも部分的に凝縮させることで、液相と気相を生じさ
せ、その両相のそれぞれの少なくとも1つの留分の接触
を少なくとも部分的に向流で同時に行って、物質移動に
より、軽い炭化水素豊富な気相と重い炭化水素豊富な第
1の液相を得る段階、ならびに−上記によって得られた
2相を分離し、軽い炭化水素豊富な気相を第2の冷却段
階に送って、軽い炭化水素豊富な第2の液体留分を得る
段階によって液化する。
Description
に炭化水素、特には天然ガスを含有してなる液体または
気体混合物の液化および分別の方法に関する。
く離れた場所で生産されるのが普通であり、それを液化
してLNG運搬設備によって長距離にわたって運搬した
り、液体の形で保存するのが普通である。
おり、それらの方法には、メタン以外の炭化水素の低温
分別の段階を有するものがある。特に、米国特許376
3658号および4065278号ならびに欧州特許出
願0535753号には、実施態様の例が記載されてい
る。
メタンが混在した最も重い炭化水素を少なくとも部分的
に含有する第1の液体留分と、メタン豊富な第2の液体
留分を少なくとも別個に得て、後者を液化天然ガスとし
て生産する必要があるのが一般的である。
的熱交換を行って、構成成分と恐らくはそのガスに含有
されている飽和水の凝縮と、さらには気相と凝縮炭化水
素液相との間の接触により気相とそれの構成成分の分離
を至適化する物質交換を同時に行うことによって、天然
ガスの液化および分別の条件を改善できることが発見さ
れており、それは本発明の一つの目的である。
相と1以上の炭化水素液相または水相とが得られる。
特にはC3+炭化水素類の生産収量を良好に上昇させる
ことができるものである。
られた液体炭化水素留分を用いて、その方法の冷却サイ
クルに使用される冷媒混合物に必要な補給物を得ること
ができる。
分的に炭化水素の混合物から成る気体などの流体を液化
する方法に関するものであって、該方法は、少なくと
も、−加圧下に該流体を冷却して少なくとも部分的に凝
縮させることで、液相と気相を生じさせ、それらの相の
それぞれの少なくとも1つの留分の接触を少なくとも部
分的に向流で同時に行って、物質移動により、軽い炭化
水素豊富な気相と重い炭化水素豊富な第1の液相を得る
段階、−上記によって得られた2相を分離し、軽い炭化
水素豊富な気相を第2の冷却段階に送って、軽い炭化水
素豊富な第2の液体留分を得る段階を有してなるもので
ある。
下降する液体炭化水素留分と接触させる。
する領域の少なくとも一部で、少なくとも部分的に連続
的な向流の熱交換によって行うことができる。
成を有する少なくとも2つの液体留分を異なった高さで
抜き取る。
却段階と最終液化段階は、2つの異なった冷却サイクル
によって行い、そのサイクルはそれぞれ独自の冷媒混合
物で稼動するものであり、その最終液化段階時に使用さ
れる冷媒混合物は、例えば、前冷却段階時に部分的に凝
縮されるものである。
段階と最終液化段階を、一つの冷媒混合物で稼動する単
一の冷却サイクルによって行う。前冷却段階は、溶媒存
在下に行う。その溶媒は、例えば、気体中に注入され
る。
は本発明の方法を実行することで得られる炭化水素の混
合物の少なくとも一つの液体留分の気化によって少なく
とも一部が行われる天然ガスの液化を行う冷媒混合物を
得るのに特に適している。
水素の混合物から成る気体などの流体の液化のための設
備に関するものでもある。
素の少なくとも一部を凝縮して、液体炭化水素留分を得
ることができる冷却循環系、 −気相と前記液体炭化水素留分とを、少なくとも部分的
に向流で直接接触させることができる少なくとも一つの
主循環系に連結された、前記被処理流体を送るための少
なくとも1本の配管、 −前記冷却循環系と前記主接触循環系との間の熱交換、
ならびに前記気相と液体炭化水素留分との直接の向流接
触によって、重い炭化水素の低減されたメタン豊富気相
を得ることができる装置、 −少なくとも、前記メタン豊富気相を第2の冷却段階に
送るための第1の排出管と、少なくとも液相を排出する
ための第2の配管を含む少なくとも一つの前冷却装置を
有してなることを特徴とするものである。
ば天然ガスは液化される。
抜き取るための手段を少なくとも一つ有するものであ
る。
分を安定化させるための手段を有してなるものであり、
該安定化手段は前記抜き取り手段に連結されている。
る注入手段を少なくとも一つ有することができる。その
流体は、気体を処理するためにその気体中に注入される
溶媒であることができ、その溶媒を分離剤として使用す
るよう選択することもできる。
交換器を持ち、その中で上昇する被処理流体または気体
を、重力によって下方に流れる液体留分と接触させる。
その設備には、真鍮メッキしたアルミニウム板熱交換器
を有する前冷却装置と、ステンレス板熱交換器を有する
最終液化装置を設けることができる。
るものである。 −前冷却段階からの気体中における比較的重い成分の持
ち越しを低減し、そうして工程の最低温部分での結晶化
の危険を防止することにより、その工程の作業の安全性
が向上する。 −天然ガスの分別を至適化して主としてメタンを含有し
他の成分が非常に低減された被処理天然ガスを得ること
ができるようにすることで、一方ではLNGと他方では
分離される炭化水素留分の生産収量を上昇させる。 −装置が減ることで経費節減となり、工程施設の空間の
節約になる。 −前冷却段階時に得られる液体炭化水素留分を、冷媒混
合物の成分として使用することができる。
面を参照しながら、天然ガス処理の応用についての実施
例によって与えられる実施態様に関する以下の記載から
明らかになる。ただし本発明は、それら実施例に限定さ
れるものではない。
クルの1例を模式的に示したものである。
イクルを含む液化工程の工程図と、前冷却循環系の1例
を示したものである。
別を行うことができる実施態様の1例を示したものであ
る。
装置を組み合わせて、分離された留分を安定化させる例
をいくつか示したものである。
のサイクルにおける各種冷却方法を概略的に示す図であ
る。
気体以外の流体の注入を行うことができる実施態様の2
例を示したものである。
応用される本発明による方法の実施態様の2例を示した
ものである。
器および分離手段を製造するのに用いられる技術の例で
ある。
術で用いられる方法の工程図を図1に簡単に示してあ
る。
クルで使用される混合物中に含まれる最も重い炭化水素
を部分的に凝縮させることができる前冷却サイクルを有
するものである。その2つのサイクルは、冷媒として流
体混合物を使用するものであり、その冷媒は、気化時に
加圧下で天然ガスを液化させる。気化後、その混合物は
圧縮され、利用できる水や空気などの周囲の媒体との熱
交換によって凝縮し、循環する。
冷却段階後、その2相混合物を分離ユニット内に送り、
そこで一方では重い炭化水素が低減された気体留分、す
なわち主としてメタンおよび/または窒素からなるもの
と、他方ではそれより分子量の大きい1以上の液体カッ
トが得られる。それらの液体カットすなわち留分は、1
列配置の分留塔を通して送ることで、必要な狭さのもの
とすることができる。気体留分は、最終冷却段階に送っ
て液化する。
段階で重い炭化水素を除去し、その段階終了後に、メタ
ン豊富の気相すなわち重い炭化水素の低減された気体留
分を得ることが可能であることが明らかになっている。
それは本発明の一つの目的である。好ましくは、気相か
らの重い炭化水素の分離は、熱交換ならびに気相と熱交
換によって凝縮された炭化水素との接触によって行われ
る。
液体炭化水素留分の凝縮を、液体炭化水素留分と気体と
を、好ましくは向流で、接触させることとを同時に起こ
して天然ガスを前冷却することにある。
重い炭化水素が低減されたメタン豊富相を得る。
れと気体との接触は、間接熱交換操作時に行うのが好ま
しい。
えば、メタン以外の炭化水素、特にはC3+炭化水素を
含有する天然ガスに適用されるものである。
C1中に、それの下部に位置する配管2から送り込む。
循環し、その循環系では、例えば上昇する被処理気体と
冷却によって凝縮し下降する向流を示す炭化水素との間
の物質の交換または移動が起こる。
換器EC1に入る冷媒混合物により、例えば壁(図1
5、16)を介しての間接的熱交換によって冷却され、
過冷却と逃がし弁V10による膨張後に、配管4を通っ
て熱交換器中に戻り、下降する循環流中で次第に気化し
て、被処理気体の温度を低下させ、配管4’を通って外
に流れ出してコンプレッサK1で圧縮され、冷却され、
熱交換器C1中で冷却水または空気による熱交換によっ
て少なくとも部分的に凝縮し、熱交換器EC1に循環し
ていく。
れている重い炭化水素の凝縮が生じる。その凝縮液体炭
化水素相は、重力によって熱交換器中で下方に、被処理
気体に関して向流で流れて、そのガス流は、物質交換に
よって次第にプロパン、ブタンおよび重い炭化水素を失
っていく。他方、凝縮液体炭化水素相は相対的に重い成
分が次第に豊富になる。
減したメタン豊富気相は、熱交換器頂部の配管5から排
出され、参照番号L2で図2に模式的に図示した第2冷
却段階すなわち最終液化段階に送られる。
ち温度勾配は、例えばその気体の性質やLPGおよび天
然ガソリンなどの回収すべき凝縮炭化水素の量に応じて
選択される。
下を行って、熱交換器全体で温度勾配を設けるようにす
る。
却サイクルによって2つの冷却段階を行う。最終液化段
階は例えば、以下のように行う。配管5により熱交換器
EC1から流れ出た天然ガスは熱交換器E2に送られ、
そこで液化され、次に熱交換器E3に入り、そこで過冷
却される。次に熱交換器E3から配管50を通って流れ
出し、逃がし弁V100を通って膨張し、LNGを生じ
る。熱交換器E2およびE3での冷却は、例えば、熱交
換器C2およびC3の冷却水または空気によって冷却さ
れたコンプレッサK2によって圧縮された冷媒混合物に
よって行う。その冷媒混合物は、配管100を通って熱
交換器EC1中に送られ、部分的に冷却されて、配管1
01からEC1を出る。相分離器S100中では、液相
と蒸気相とが分離される。分離器S100からの液体冷
媒混合物は、配管102を通って熱交換器E2に送ら
れ、そこで過冷却されて、逃がし弁V300を通って膨
張する。
は、配管103を通って熱交換器E2に送られ、そこで
液化される。そうして得られた液体冷媒混合物は、配管
104を通って熱交換器E2から熱交換器E3に送ら
れ、そこで過冷却されて、逃がし弁V200を通って膨
張し、膨張後、配管105を通って熱交換器E3に入
る。それが少なくとも部分的に熱交換器E3中で気化す
ることで、LNGの過冷却を行い、それからその冷媒混
合物は膨張・過冷却される。
ら来る冷媒混合物留分と混合され、逃がし弁V300を
通って膨張する。そうして得られた混合物は熱交換器E
2中で気化し、そうして天然ガスと冷媒混合物の必要な
冷却を行い、気相の状態で、配管106から熱交換器E
2を出て、コンプレッサK2に送られる。前冷却段階時
に行われる冷却サイクルでは、本発明の範囲を逸脱しな
い限りにおいて、各種配置を採用することができる。
の図中では、前冷却段階時に使用される冷媒混合物は、
熱交換器C1中の冷却水または空気によって凝縮され
る。そうして得られた液体冷媒混合物は、配管3を通っ
て熱交換器EC1に送られ、そこで過冷却される。それ
は逃がし弁V12、V11およびV10を通って徐々に
圧力レベルを低下させながら膨張して、各気化後に得ら
れる蒸気留分は、配管40、41および42を通ってコ
ンプレッサK1に送られる。コンプレッサK1は、冷却
水または空気を用いて、熱交換器C20によって冷却さ
れる。この配置により、必要な圧縮力を低くすることが
でき、コンプレッサK1の最大圧縮比は、熱交換器EC
1の最低温度領域での冷却用に使用される混合物留分に
加えられるに過ぎない。
温度の低下によって、別々の領域で、天然ガス中に含ま
れる異なった炭化水素留分を凝縮させることができ、最
も重い留分は熱交換器の底部で回収され、他の留分は熱
交換器の頂部と底部の中間の高さで回収することができ
る。そのような実施態様の1例を、図4との関連で説明
する。
3または4の炭化水素)を含有するLPG留分を回収
し、別個にC5+留分を代表する天然ガソリンを回収す
るには、熱交換器EC1に少なくとも1個の回収手段を
設ける。その例としては、例えば2つの領域Z1とZ2
を仕切るトレー7がある。このトレーは、それらの領域
のそれぞれの天然ガス流循環系およびトレー7の高さで
回収される分離炭化水素留分を排出するための配管8と
つながっている。そのプロパンおよびブタン豊富の炭化
水素留分は、領域Z2中で凝縮された炭化水素に相当す
る。
化水素相は、領域Z1中に再分配されて、熱交換器の底
部方向に流れ落ちる。
ガソリン留分排出用にその下部に位置して設けられてい
る。
を、例えば回収されるカットすなわち炭化水素の性質、
それらの揮発性および/またはその熱交換器の各種箇所
で支配的な温度に応じた配分で設けることができる。
して回収された液体炭化水素相は、図5、6および7に
示した方法に従って安定化される。
部で集められる液体を加熱する手段、例えばその熱交換
器の下部に取り付けられた再沸騰器B1(不図示)を用
いるものである。天然ガソリン留分を安定化することに
より、メタンおよびエタンの生産収量が大幅に向上す
る。
のトレー7に連結された排出管8が、それを安定化する
装置10につながっている。
よびエタンを含有し、トレー7の高さで回収されたLP
G留分を主成分とする凝縮物留分を安定化装置10中に
送るものである。安定化の際に生産されるメタンおよび
エタン豊富な気体留分は、配管11を通って排出され
て、トレー7の高さで熱交換器EC1に戻され、回収さ
れて、被処理気体と混合される。
で、配管12を通って安定化装置の底部で排出される。
を安定化させてから生産者がそれを回収する。そうする
ことで、メタンおよびエタンの生産収量を有効に上昇さ
せることができる。
通って排出される天然ガソリンを安定化させるための第
2の安定化装置14が設けられている。
したものと同一であり、主として天然ガソリンを含有す
る配管9を通って排出される凝集物が、安定化装置14
中に送られる。
ソリンは、再沸騰器17の高さで、配管16を通って排
出される。
ブタンから成る気体留分は、配管15を通って装置から
排出されて循環し、被処理気体と再度混合されて、配管
2を通って流れる。
LPG留分と天然ガソリン留分とを安定化し、生産者が
それを回収することで、工程の全体的な効率を高めるこ
とができる。
・分離される天然ガソリンの安定化を行うこともでき
る。
排出管8および9に設けられている2個の別の逃がし弁
V1およびV2を持つという点で、図5の設備とは異な
っている。安定化装置10および14から来る気体留分
は、コンプレッサK1およびK2などの手段によって再
度圧縮されてから、各々熱交換器のトレー高さ7及び配
管2の高さで回収され被処理気体と混合されてに送り戻
される。安定化されたLPGはリボイラー13及び17
の高さで配管12及び16を通って、安定化装置の底か
ら排出される。
って、LPG留分および天然ガソリンなどの品質向上可
能な化合物の生産収量を上げ、他方ではそれを液化方法
における冷媒流体の成分として用いることができる。
第1の冷却段階時にそれを露点近くの温度まで冷却して
から、熱交換器EC1中に送るのが有利であると考えら
れる。例えば、図8に示した配置を用いることができ
る。その場合、冷媒混合物の留分を、逃がし弁V30を
通して中間圧力レベルまで膨張させ、気化させて、その
天然ガス用に必要な冷媒を得る。
の関連で説明される実施例1を参照することで明らかに
なるであろう。ただし、本発明は以下の実施例によって
限定されるものではない。
て熱交換器E1中に送り込む。その天然ガスの組成をモ
ルパーセントで表すと以下の通りである。
る。次に、それを配管3’から熱交換器EC1に送り込
み、配管101から−55℃で排出する。底部で配管6
から液体留分を取り、LPG豊富となった中間留分を、
配管から−45℃で抜き取る。頂部気体と抜き取った2
つの液体留分の組成は、以下の通りである(モル%)。
5℃まで冷却し、その気体とそのような冷却段階後に得
られた液相とを回収することによって、気体中に持ち越
されてきた重い炭化水素のパーセントが本発明による方
法の場合と比較してかなり高いものとなっているであろ
う。例えば、イソペンタンの含有量は、本発明による方
法での約1ppmではなく、100ppmのレベルとな
っていると考えられる。気体中に含有される他の重い成
分で、同様の差が認められる。
は、図8、9および10に関連した例によって以下に示
される例に従って、相互関連的にまたは独立に行うこと
ができる。ただし、本発明はそれらの例によって限定さ
れるものではない。
態様の1例で、中間分離段階を有し、その方法の2つの
冷却段階は独立の冷媒混合物で行われるものを示してあ
る。図9に示した別の実施態様の例によれば、熱交換器
EC1での気体の前冷却と液化天然ガス(LPG)を生
産する最終液化段階の前冷却を、同じ冷媒混合物を用い
て行う。
合物は分離器Fに送られ、そこでその混合物の軽い留分
を含有する蒸気留分と重い留分を含有する液体留分に分
離される。
ことで凝縮した重い留分は、分離器Fの底部で排出さ
れ、配管51および3を通って熱交換器EC1中に送ら
れて、例えば熱交換器E1を通った後に、第1の冷媒流
体を形成する。熱交換器EC1中を循環することによっ
て、その第1の流体は、例えば図2に示した方法による
気体の前冷却を行って、主として重い炭化水素から取り
出されメタン豊富の気体を熱交換器頂部で与える。次に
その気体を最終液化段階に送る。
の冷媒流体を形成する軽い留分を配管100を通して熱
交換器EC1に送り込む。その第2の流体は、上記の重
い留分からなる第1の流体との熱交換によって、熱交換
器中で少なくとも部分的に凝縮される。次に、その第2
の流体を配管101を通して最終液化段階に送って、液
化天然ガス(LNG)を得る。その最終液化段階L2で
の熱交換後に、配管4"を通して最終液化サイクルの熱
交換器E2から第2の流体を配管4に送り、第1の流体
と混合してから、熱交換器EC1を通し、その後に配管
4’を通してサイクル(K1、C1)に送り返す。
の前冷却を、少なくとも部分的に図2で示した第1の冷
媒混合物によって重い成分から取り出された気体の留分
を循環させることで行うものを示してある。
は配管5を通って最終液化段階L2に送られ、そこで、
例えば本願出願人による仏国特許出願94/02024
号に詳細に記載されている方法に従って、先ずタービン
T1で膨張してから、分離器F2に送り込まれる。
4に送られ、熱交換器EC1に送り込まれる。分離器F
2の底部から配管56を通って出てくる液体留分は、1
個以上のタービンT6中で膨張して、第2の分離器F3
に送られる。
られ、次にそれは配管55’に送られる。さらに蒸気留
分は、配管55を通って圧縮装置K4の方に排出され
る。次に、その再圧縮蒸気留分は配管53に送られて、
第1の留分と混合される。
4を通って熱交換器EC1の頂部に導入される。それ
は、昇温とそれによる天然ガスの一部前冷却後に、熱交
換器EC1の底部から流れ出る。それは例えば配管57
から熱交換器E1中に送られ、そこで冷媒として使用さ
れ、配管59を通ってその熱交換器からコンプレッサK
3に送られて、凝縮器中で冷却される。その凝縮器の出
口で、それは配管58に送り込まれ、被処理気体ととも
に循環される。
ではなく、例えば、使用される圧縮装置が完全に密封さ
れていないことがある。そこで例えば、補給用冷媒混合
物を加えることによって、それらの混合物の損失を補填
する必要がある。
いて説明した方法に従って分別・回収された炭化水素カ
ットを少なくとも一部使用することで加える。
から、液化方法の例えば前冷却段階および/または別の
段階での冷媒混合物の成分として使用することができ
る。
施態様に従って操作することによって、天然ガスに対し
て分留とは別の処理を行うことも興味深い。
然ガスの脱水ならびにその分留を行うことができる。
は熱交換器頭部の高さに位置する送り管20を少なくと
も1本設ける。
含んだ液相と接触し、 −上記の方法のうちのいずれかに従って、間接熱交換に
よって冷却される。 この冷却によって、その気体中に含まれる重い炭化水素
と気体の飽和水の一部の凝縮が起こる。これらの2つの
凝縮液相は、重力による下降流でしかも被処理気体に関
して向流にて装置内を循環し、気相と液体炭化水素との
間で物質交換があることから、重い化合物(C3+以
上)が次第に低減されていく。
れて徐々に重い成分が豊富になっていき、交換気頂部の
溶媒豊富な凝縮水相は、気体との接触によって溶媒が減
っていく。
液体炭化水素相は配管9から排出される。
または輸送形態により、あるいは生産者または消費者が
指定する規格によって、別個に処理される。
よって、冷却による水和物形成の問題を防止することが
できる。
いる。その沸点が好ましくは水の沸点より低いものとす
るか、あるいは水とともに、水より沸点の低い共沸混合
物を形成するものとして、凝縮しない気体によって水を
巻き込んで運ぶようにすることができる。
しくはメタノールである。その溶媒はさらに、メチルプ
ロピルエーテル、エチルプロピルエーテル、ジプロピル
エーテル、メチルt−ブチルエーテル、ジメトキシメタ
ン、ジメトキシエタン、エタノール、メトキシエタノー
ル、プロパノールという溶媒から選択することもでき、
あるいは例えば、アミン類もしくはケトン類、またはそ
れらの物質の1以上から得られる混合物などの各種溶媒
種から選択することができる。
および/または組成に従って調節して、水の存在が原因
となる水和物形成および針状結氷の形成を防止するのが
普通である。
するモル比を1/1000〜1/10の範囲とする。
たはその温度変動および/またはその組成および/また
はその圧力および/または操作条件などの気体に関係す
るパラメータに応じて注入する溶媒の量を調節すること
で、その処理方法を至適化する。従って例えば、熱交換
器の高さに位置する温度検知器によって測定される温度
値および/または温度勾配値を考慮する。
に対してその後に行う操作も考慮する。
力によって下方に循環する液相中に含有される溶媒を巻
き込んで運ぶ。それらの液相は、実質的に溶媒から取り
出された状態で、底部で回収される。そうして、頂部で
注入された溶媒は、主として、熱交換器頭部から出る気
相で排出される。そこで、温度条件および圧力条件を考
慮して、注入する溶媒の量を調節して、その気相に必要
な濃度レベルを得て、水和物生成を防止することができ
る。
る必要はなく、例えば、水相での溶媒濃度が水和物形成
を防止できるものであれば、水との混合物であることが
できる。
外の成分を除去することもできる。例えば、結晶化する
可能性のある望ましくない芳香族炭化水素を選択的に除
去する溶媒を注入することによって、その芳香族化合物
を除去することができる。例えばその場合には、溶媒を
例えばエーテル、アルコールまたはケトンなどの極性溶
媒とすることができる。
ら注入して、気体中に存在する炭化水素を除去すること
もできる。
のが非常に困難かあるいは不可能ですらある、気体がク
リコンデンバー(cricondenbar)値より高い高圧の場合
にも、その気体中に存在する重い炭化水素を除去するこ
とができる。
どの分離剤の注入が可能な実施態様を示してある。
ら、熱交換器EC1に送られる。
図中では熱交換器の頭部に位置しているが、本発明の範
囲を逸脱しない限りにおいて、熱交換器EC1の他の高
さに位置させることもできる。
他の2つの実施態様で、液化サイクルの少なくとも一つ
の段階において、本発明による方法の少なくとも2つの
段階を実行することによって得られる冷却剤によって冷
却が行われるものを示してある。
化および過冷却するために、気化によって必要な冷却を
行うことができる図3および9に示された方法に従って
液体冷媒混合物を用いることが可能である。
うには、例えば熱交換器E3中では、初期混合物に関し
て軽い成分が豊富な液体冷媒混合物留分が必要である。
発明による方法における少なくとも以下の2つの段階を
実行することによって、少なくとも部分的に炭化水素の
混合物から成る初期蒸気混合物から得られる。
したものを冷却して少なくとも部分的にそれを凝縮させ
て、重い炭化水素の豊富な気相と軽い炭化水素の豊富な
気相を生成し、同時に、それらの相のそれぞれの接触を
少なくとも部分的に向流で行うことで、物質移動によっ
て、軽い炭化水素の豊富な気相と重い炭化水素の豊富な
第1の液相を得る段階と、 −そうして得られた2つの相を分離し、軽い炭化水素の
豊富な気相を第2の冷却段階に送って、軽い炭化水素の
豊富な第2の液相を得る段階。
施態様の1例で、2つの独立の冷却サイクルによって天
然ガスを冷却するものを示してある。
は、メタン、エタン、プロパンおよび窒素から成るもの
であり、それが配管100を通って気相にて加圧下に熱
交換器EC1中に送られ、そこで冷却されて、部分的に
凝縮される。
方に循環し、同時に向流にて、上昇流で循環する気相と
接触する。
C1の底部で配管206を通って回収される。その後そ
の液体留分は熱交換器EC1で冷却され、配管204を
通って熱交換器E2中に送られ、そこで冷却、膨張およ
び気化されて、熱交換器E2に必要な冷却を行う。
205を通って熱交換器E1の頂部で回収され、熱交換
器E2中に送られ、そこで第2の液体留分を生成するこ
とで液化される。その第2の液体留分は熱交換器E3中
で過冷却され、膨張・気化して、熱交換器E3に必要な
冷却を行う。
換器EC1での第1段階中に冷却される。その第1の冷
却段階後に、第1の液体留分は配管8を通って排出され
る。その第1段階時に生産されて配管5を通って熱交換
器EC1を出る気体留分は、熱交換器E2およびE3に
送られる。それは液化された形で配管50を通って熱交
換器E3を出て、弁V100を通って膨張して、LNG
を生成する。
説明したものと類似の流体混合物で稼動する冷却サイク
ルによって行われる。
で、天然ガスの冷却を単一の冷却サイクルによって行う
ものを模式的に示してある。
タンおよび窒素からなる冷媒混合物は加圧下に蒸気相に
て凝縮器C1に送られ、そこで部分的に凝縮されてから
出る。そうして生じる2つの相を分離器S200で分離
する。
配管3から熱交換器EC1中に送り、そこで過冷却し、
次に膨張させ、気化させて、熱交換器EC1で必要な冷
却を行う。
は配管207を通って熱交換器EC1に送られる。
は、熱交換器EC1の底部で回収され、配管5を通って
熱交換器E2に送り込まれ、そこで過冷却され、次に膨
張・気化して、熱交換器E2で必要な冷却を行う。
交換器EC1の頭部で回収され、熱交換器E2中に送ら
れ、そこで液化する。次にそれは、熱交換器E3で過冷
却され、膨張・気化して、熱交換器E3で必要な冷却を
行う。
で、熱交換器ならびにそれに関連する手段または装置を
形成することができる。それの例をいくつか以下に示す
が、本発明はそれらによって限定されるものではない。
に示したようなシェル−配管型の熱交換器とする。
配管30内を上昇流で循環する。これらの配管には好ま
しくは、例えば上昇気体留分と下降液体留分との間の接
触を向上させることができる充填材の積み重ねたものな
どの充填物を入れる。処理された気体は配管5を通って
頂部で排出される。
は、配管20(図11)を通って導入される溶媒は、負
荷ラック31および分配板32を通って各種配管30中
に送られる。
再沸騰器B2による加熱によって安定化された液体炭化
水素相は、配管9を通って液面調節下に排出され、水相
は配管6を通って液面調節下に排出される。
入され熱交換後に配管34から排出される熱移動流体に
よって行われる。
えば図16に模式的に示したような真鍮メッキしたアル
ミニウムのプレート式熱交換器とする。
からなるものであり、その間に、その集合体を機械的に
位置決めし熱移動を改善させることができる層間波形板
36が挿入されている。
そこを、工程中に熱交換に関与する流体が循環する。
た被処理気体は、上昇流で流路37中を循環し、その間
に熱移動流体によって徐々に冷却されていく。積み重ね
られた充填物として作用する層間波形板36は、上昇気
体留分と下降液体留分との間の接触を促進する。
配管20を通って導入された溶媒が、流路37上に均等
に分配され、その流路中を被処理気体が循環する。
に垂直に、不図示の流路供給用密閉容器中に開口した配
管38を通って、熱交換器の上部の高さで熱交換器中に
冷媒が供給される。その冷媒は、熱交換後に、図16に
示した断面図の面に対して垂直に走る配管39を通って
排出され、その配管は、不図示の流路排出用密閉容器に
つながっている。供給用密閉容器と排出用密閉容器は、
当業者には公知の装置であって、各流路中を循環する流
体の排出管での通過と、逆に配管から来る流体の各種流
路での分配を行うことができるものである。
化水素相は、液面調節(LC、V)下に配管9から排出
され、水相は液面調節下に配管6から排出される。
とができ、例としては、互いに溶接されたステンレス板
で、突き合わせ溶接で溶接されているかあるいは拡散溶
接法によって全面にわたって溶接されているものを装着
した熱交換器がある。
明の範囲を逸脱しない限りにおいて、相間の接触および
/または流体の分布を改善する上で利用できる公知の方
法をいずれも用いることができる。
って、相の性質に応じて相の抜き取りを行うことができ
るトレーの実施態様の例を示してある。トレー7は、熱
交換器の上部方向に気体を流すことができるライザー4
0を有している。そのトレー上に集まる液相は、流速を
制御されながら、配管8を通って排出することができる
が、熱交換器の下部方向に溢れさせることで流れ出させ
ることもできる。そうして、熱交換器の上部から来る液
相留分のみを回収することができる。
の液相をトレー上で抜き取る場合、それらは少なくとも
部分的に別個に排出することができる。相対的に重い水
相は、トレーの底部に蓄積する傾向があり、例えば、ト
レーに設けられている孔41を通って排出することがで
きる。
当業者には公知の複数相の一方または他方についての他
のいかなる排出形態も使用することが可能である。
を用いることができる。例えば、図18に模式的に示し
た装置を用いることができる。その装置においては、真
鍮メッキしたアルミニウム板熱交換器によって前冷却段
階を行うものであり、その段階では、配管6によって底
部で液体留分を抜き取り、配管8によって中間の高さで
液体留分を抜き取るものである。そして、最終液化段階
と過冷却段階は、ステンレス板の熱交換器で行う。
模式的に示す図である。
化工程の工程図と、前冷却循環系の1例を示す図であ
る。
化工程の工程図と、前冷却循環系の1例を示す図であ
る。
ができる実施態様例を示す図である。
て、分離された留分を安定化させる例を示す図である。
て、分離された留分を安定化させる例を示す図である。
て、分離された留分を安定化させる例を示す図である。
の各種冷却工程を概略的に示す図である。
の各種冷却工程を概略的に示す図である。
いての各種冷却工程を概略的に示す図である。
体の注入を行うことができる2つの実施態様例を示す図
である。
体の注入を行うことができる2つの実施態様例を示す図
である。
発明による方法の2つの実施態様例を示す図である。
発明による方法の2つの実施態様例を示す図である。
られる技術の1例を示す図である。
られる技術の別の例を示す図である。
られる技術のさらに別の例を示す図である。
られる技術のさらに別の例を示す図である。
Claims (15)
- 【請求項1】 少なくとも部分的に炭化水素の混合物か
ら成る流体を液化する方法において、少なくとも、 −加圧下に該混合物を冷却して少なくとも部分的に凝縮
させることで、液相と気相を生じさせ、該両相のそれぞ
れの少なくとも1つの留分の接触を少なくとも部分的に
向流で同時に行って、物質移動により、軽い炭化水素豊
富な気相と重い炭化水素豊富な第1の液相を得る段階、
ならびに −上記によって得られた2相を分離し、軽い炭化水素豊
富な気相を第2の冷却段階に送って、軽い炭化水素豊富
な第2の液体留分を得る段階を有してなることを特徴と
する方法。 - 【請求項2】 前冷却段階時に、上昇する気相を下降す
る液体炭化水素相と接触させる請求項1記載の方法。 - 【請求項3】 前冷却段階時に実施する冷却を、接触領
域の少なくとも一部における少なくとも部分的に連続的
な向流熱交換によって行う請求項1または2記載の方
法。 - 【請求項4】 前冷却段階時に、少なくとも2つの異な
る液体留分を、異なる高さで分離する請求項1ないし3
のいずれかに記載の方法。 - 【請求項5】 前冷却段階および最終液化段階を、それ
ぞれ一つの冷媒混合物で稼動する2つの異なる冷却サイ
クルによって行う請求項1ないし4のいずれかに記載の
方法。 - 【請求項6】 前冷却段階および最終液化段階を、一つ
の冷媒混合物で稼動する単一の冷却サイクルによって行
う請求項1ないし4のいずれかに記載の方法。 - 【請求項7】 前冷却段階を溶媒の存在下に行う請求項
1ないし6のいずれかに記載の方法。 - 【請求項8】 請求項1ないし7のいずれかに記載のよ
うにして、天然ガスを液化する方法。 - 【請求項9】 請求項1ないし8のいずれかの記載のよ
うにして天然ガスを液化する方法であって、該天然ガス
の液化に必要な冷却を、該方法による液化段階から得ら
れる炭化水素混合物の液体留分を少なくとも気化させる
ことによって少なくとも部分的に行う方法。 - 【請求項10】 少なくとも部分的に炭化水素の混合物
から成る流体の液化のための設備において、 −熱交換によって、気体中に含有される重い炭化水素の
少なくとも一部を凝縮して、液体炭化水素留分を得るこ
とができる冷却循環系、 −該被処理気体と前記液体炭化水素留分とを、少なくと
も部分的に向流で直接接触させることができる少なくと
も一つの主循環系に連結された、該被処理気体を送るた
めの少なくとも1本の配管(2)、 −前記冷却循環系と前記主接触循環系との間の熱交換、
ならびに前記気相と前記液体炭化水素留分との直接の向
流接触によって、重い炭化水素の低減されたメタン豊富
気相を得ることができる装置、 −少なくとも、末端で前記流体を液化させる、前記メタ
ン豊富気相を第2の冷却段階に送るための第1の排出管
(5)と、少なくとも液相を排出するための第2の配管
を含む少なくとも一つの前冷却装置を有してなることを
特徴とする設備。 - 【請求項11】 前記冷却装置が、前記液体炭化水素留
分を抜き取るための手段(7、8)を少なくとも一つ有
してなる請求項10記載の液化設備。 - 【請求項12】 前記凝縮液体炭化水素留分を安定化さ
える手段を有してなり、該安定化手段が前記抜き取り手
段に連結されている請求項11記載の液化設備。 - 【請求項13】 前記前冷却装置が、気体以外の少なく
とも一つの流体を注入することができる注入手段を少な
くとも一つ有している請求項10ないし12のいずれか
に記載の設備。 - 【請求項14】 前記前冷却装置が、鉛直板式熱交換器
を有しており、該熱交換器中では、上昇する被処理気体
と重力によって下方に流れる液体留分が接触する請求項
10ないし13のいずれかに記載の設備。 - 【請求項15】 真鍮メッキしたアルミニウムの熱交換
器を有する前冷却装置と、ステンレス板の熱交換器を有
する最終液化装置を有する請求項10ないし14のいず
れかに記載の設備。
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