JPH09110453A - 耐アルカリ性ガラスフレーク並びにこのガラスフレークで補強された熱可塑性樹脂組成物及び熱硬化性樹脂組成物 - Google Patents
耐アルカリ性ガラスフレーク並びにこのガラスフレークで補強された熱可塑性樹脂組成物及び熱硬化性樹脂組成物Info
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- JPH09110453A JPH09110453A JP7277631A JP27763195A JPH09110453A JP H09110453 A JPH09110453 A JP H09110453A JP 7277631 A JP7277631 A JP 7277631A JP 27763195 A JP27763195 A JP 27763195A JP H09110453 A JPH09110453 A JP H09110453A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐アルカリ性に優れた耐アルカリ性ガラスフ
レークを提供する。 【解決手段】 耐アルカリガラスよりなる耐アルカリ性
ガラスフレーク。このガラスフレークで補強された熱可
塑性樹脂組成物及び熱硬化性樹脂組成物。 【効果】 耐アルカリ性に優れるため、樹脂中に浸透し
てくるアルカリ性物質によりガラスフレークが侵食され
ることがない。ガラスフレークとマトリックス樹脂との
界面の強固な接着が確保されると共に、ガラスフレーク
自体の強度低下もないため、熱可塑性樹脂成形品や熱硬
化性樹脂ライニングの耐久性を著しく高めることができ
る。
レークを提供する。 【解決手段】 耐アルカリガラスよりなる耐アルカリ性
ガラスフレーク。このガラスフレークで補強された熱可
塑性樹脂組成物及び熱硬化性樹脂組成物。 【効果】 耐アルカリ性に優れるため、樹脂中に浸透し
てくるアルカリ性物質によりガラスフレークが侵食され
ることがない。ガラスフレークとマトリックス樹脂との
界面の強固な接着が確保されると共に、ガラスフレーク
自体の強度低下もないため、熱可塑性樹脂成形品や熱硬
化性樹脂ライニングの耐久性を著しく高めることができ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐アルカリ性ガラ
スフレーク並びにこのガラスフレークで補強された熱可
塑性樹脂組成物及び熱硬化性樹脂組成物に関する。
スフレーク並びにこのガラスフレークで補強された熱可
塑性樹脂組成物及び熱硬化性樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】ガラスフレークはアスペクト比（平均粒
子径／平均厚さ）が２〜１０００の鱗片状ガラスであ
る。従来提供されているガラスフレークのガラス組成は
特開昭６３−２０１０４１号公報に記載されるように、
下記表１のＣガラス、Ｅガラス及び板ガラス組成であ
る。なお、表２は日本板硝子（株）ガラス長繊維カタロ
グに挙げられているＣガラス、Ｅガラスの組成範囲を示
すものである。
子径／平均厚さ）が２〜１０００の鱗片状ガラスであ
る。従来提供されているガラスフレークのガラス組成は
特開昭６３−２０１０４１号公報に記載されるように、
下記表１のＣガラス、Ｅガラス及び板ガラス組成であ
る。なお、表２は日本板硝子（株）ガラス長繊維カタロ
グに挙げられているＣガラス、Ｅガラスの組成範囲を示
すものである。
【０００３】
【表１】
【０００４】
【表２】
【０００５】ガラスフレークは、従来より、熱硬化性樹
脂や熱可塑性樹脂の補強材等として広く利用されてい
る。
脂や熱可塑性樹脂の補強材等として広く利用されてい
る。
【０００６】例えば、ビニルエステル樹脂などの熱硬化
性樹脂に、主にＣガラス組成のガラスフレークを１０〜
４０重量％充填し、金属やコンクリート表面に塗装する
ことで、被塗装物の腐食や劣化を防ぐための防食用ライ
ニングとして用いられている。また、熱可塑性樹脂に対
しては、成形品の寸法精度、強度を改善する目的で、主
にＥガラス組成のガラスフレークが使われている。
性樹脂に、主にＣガラス組成のガラスフレークを１０〜
４０重量％充填し、金属やコンクリート表面に塗装する
ことで、被塗装物の腐食や劣化を防ぐための防食用ライ
ニングとして用いられている。また、熱可塑性樹脂に対
しては、成形品の寸法精度、強度を改善する目的で、主
にＥガラス組成のガラスフレークが使われている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来のＣガラス組成、
Ｅガラス組成或いは板ガラス組成のガラスフレークは耐
アルカリ性に劣るものであり、従来において耐アルカリ
性に優れたガラスフレークは提供されていない。例え
ば、従来のガラスフレークのガラス組成では、下記試験
方法により測定した耐アルカリ性は、下記表３に示す程
度である。
Ｅガラス組成或いは板ガラス組成のガラスフレークは耐
アルカリ性に劣るものであり、従来において耐アルカリ
性に優れたガラスフレークは提供されていない。例え
ば、従来のガラスフレークのガラス組成では、下記試験
方法により測定した耐アルカリ性は、下記表３に示す程
度である。
【０００８】試験方法：直径９μｍのガラス繊維を約３
０ｍｍの長さに切断し、１０重量％ＮａＯＨ水溶液に８
０℃で５時間浸漬後の重量減少率を測定する。
０ｍｍの長さに切断し、１０重量％ＮａＯＨ水溶液に８
０℃で５時間浸漬後の重量減少率を測定する。
【０００９】
【表３】
【００１０】このため、例えば、Ｃガラス組成のガラス
フレークを充填した防食用ライニングは、Ｃガラスの優
れた耐酸性により酸性環境下や中性環境下で長期間防食
性能を発揮するが、アルカリ性環境下ではＣガラスが耐
アルカリ性に劣るために長期の防食性能は期待できない
という問題がある。また、Ｅガラス組成のガラスフレー
クを用いた熱可塑性樹脂においても、Ｅガラスが耐アル
カリ性に劣るため、アルカリ性物質と接触する環境で
は、樹脂組成物が早期に劣化するという問題がある。例
えば、アルカリ電池のような強アルカリ性物質を入れた
密閉容器に用いた場合、容器の強度が早期に低下し、ま
た、内容物が樹脂を透過して浸出してくる。
フレークを充填した防食用ライニングは、Ｃガラスの優
れた耐酸性により酸性環境下や中性環境下で長期間防食
性能を発揮するが、アルカリ性環境下ではＣガラスが耐
アルカリ性に劣るために長期の防食性能は期待できない
という問題がある。また、Ｅガラス組成のガラスフレー
クを用いた熱可塑性樹脂においても、Ｅガラスが耐アル
カリ性に劣るため、アルカリ性物質と接触する環境で
は、樹脂組成物が早期に劣化するという問題がある。例
えば、アルカリ電池のような強アルカリ性物質を入れた
密閉容器に用いた場合、容器の強度が早期に低下し、ま
た、内容物が樹脂を透過して浸出してくる。
【００１１】このような樹脂の劣化は、樹脂中に浸透し
てくるアルカリ性物質によりガラスフレークが侵食さ
れ、ガラスフレークと樹脂マトリックスとの界面の接着
が損なわれると共に、ガラスフレーク自体の強度が低下
することに起因する。
てくるアルカリ性物質によりガラスフレークが侵食さ
れ、ガラスフレークと樹脂マトリックスとの界面の接着
が損なわれると共に、ガラスフレーク自体の強度が低下
することに起因する。
【００１２】なお、板ガラス組成のものは、Ｅガラスや
Ｃガラス組成のものに比べて若干耐アルカリ性に優れる
ものの、十分であるとはいえない。
Ｃガラス組成のものに比べて若干耐アルカリ性に優れる
ものの、十分であるとはいえない。
【００１３】本発明は上記従来の問題点を解決し、強ア
ルカリ性物質に接触する熱可塑性樹脂成形品において
は、成形品の劣化を防止して、強度、透過防止性能の長
期安定性を高めることができ、また、強アルカリ性物質
に接触する金属等を保護する熱硬化性樹脂ライニングに
おいては、ライニング寿命を大幅に延長することができ
る、耐アルカリ性ガラスフレーク、並びに、この耐アル
カリ性ガラスフレークで補強された耐アルカリ性に優れ
た熱可塑性樹脂組成物及び熱硬化性樹脂組成物を提供す
ることを目的とする。
ルカリ性物質に接触する熱可塑性樹脂成形品において
は、成形品の劣化を防止して、強度、透過防止性能の長
期安定性を高めることができ、また、強アルカリ性物質
に接触する金属等を保護する熱硬化性樹脂ライニングに
おいては、ライニング寿命を大幅に延長することができ
る、耐アルカリ性ガラスフレーク、並びに、この耐アル
カリ性ガラスフレークで補強された耐アルカリ性に優れ
た熱可塑性樹脂組成物及び熱硬化性樹脂組成物を提供す
ることを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明の耐アルカリ性ガ
ラスフレークは、耐アルカリガラス、好ましくはＳｉＯ
2 ：５０〜６５重量％、ＺｒＯ2 ：１０〜２５重量％及
びＮａ2 Ｏ：５〜２０重量％を含むガラス、より好まし
くは下記組成のガラスよりなることを特徴とする。
ラスフレークは、耐アルカリガラス、好ましくはＳｉＯ
2 ：５０〜６５重量％、ＺｒＯ2 ：１０〜２５重量％及
びＮａ2 Ｏ：５〜２０重量％を含むガラス、より好まし
くは下記組成のガラスよりなることを特徴とする。
【００１５】 ＳｉＯ2 ：５３〜６３重量％ ＺｒＯ2 ：１２〜２２重量％ Ｎａ2 Ｏ：１０〜１７重量％ Ａｌ2 Ｏ3 ：０〜２重量％ ＣａＯ：０〜７重量％ 及び Ｋ2 Ｏ：０〜４重量％ を含み、且つ、これらの合計が９０％以上の組成からな
るガラス 本発明に係る耐アルカリガラスよりなるガラスフレーク
であれば、耐アルカリ性に優れるため、強アルカリ性物
質に接触する熱可塑性樹脂成形品又は強アルカリ性物質
に接触する金属等を保護するための熱硬化性樹脂ライニ
ング等に用いた場合、樹脂中に浸透してくるアルカリ性
物質によりガラスフレークが侵食されることがない。こ
のため、ガラスフレークとマトリックス樹脂との界面の
強固な接着が確保されると共に、ガラスフレーク自体の
強度低下もないため、熱可塑性樹脂成形品や熱硬化性樹
脂ライニングの耐久性を著しく高めることができる。
るガラス 本発明に係る耐アルカリガラスよりなるガラスフレーク
であれば、耐アルカリ性に優れるため、強アルカリ性物
質に接触する熱可塑性樹脂成形品又は強アルカリ性物質
に接触する金属等を保護するための熱硬化性樹脂ライニ
ング等に用いた場合、樹脂中に浸透してくるアルカリ性
物質によりガラスフレークが侵食されることがない。こ
のため、ガラスフレークとマトリックス樹脂との界面の
強固な接着が確保されると共に、ガラスフレーク自体の
強度低下もないため、熱可塑性樹脂成形品や熱硬化性樹
脂ライニングの耐久性を著しく高めることができる。
【００１６】例えば、耐アルカリガラスの一例である下
記表４に示すＩ及びIIのガラス組成について、前記の耐
アルカリ性試験方法に従って測定した耐アルカリ性の程
度は、下記表５に示す通りであり、従来提供されている
Ｅガラス組成、Ｃガラス組成又は板ガラス組成のガラス
フレークに比べて、著しく耐アルカリ性が良好であるこ
とが明らかである。
記表４に示すＩ及びIIのガラス組成について、前記の耐
アルカリ性試験方法に従って測定した耐アルカリ性の程
度は、下記表５に示す通りであり、従来提供されている
Ｅガラス組成、Ｃガラス組成又は板ガラス組成のガラス
フレークに比べて、著しく耐アルカリ性が良好であるこ
とが明らかである。
【００１７】
【表４】
【００１８】
【表５】
【００１９】本発明の熱可塑性樹脂組成物及び熱硬化性
樹脂組成物は、このような耐アルカリ性ガラスフレーク
を補強材として配合してなるものである。
樹脂組成物は、このような耐アルカリ性ガラスフレーク
を補強材として配合してなるものである。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。
【００２１】本発明の耐アルカリ性ガラスフレークは、
好ましくはＳｉＯ2 ：５０〜６５重量％、ＺｒＯ2 ：１
０〜２５重量％及びＮａ2 Ｏ：５〜２０重量％を含むガ
ラス、より好ましくは下記組成の耐アルカリガラスか
ら、常法に従って製造されたものである。
好ましくはＳｉＯ2 ：５０〜６５重量％、ＺｒＯ2 ：１
０〜２５重量％及びＮａ2 Ｏ：５〜２０重量％を含むガ
ラス、より好ましくは下記組成の耐アルカリガラスか
ら、常法に従って製造されたものである。
【００２２】 ＳｉＯ2 ：５３〜６３重量％ ＺｒＯ2 ：１２〜２２重量％ Ｎａ2 Ｏ：１０〜１７重量％ Ａｌ2 Ｏ3 ：０〜２重量％ ＣａＯ：０〜７重量％ 及び Ｋ2 Ｏ：０〜４重量％ を含み、これらの合計が９０重量％以上のガラス。
【００２３】ガラス組成が上記範囲を外れると、十分な
耐アルカリ性を得ることができない場合がある。
耐アルカリ性を得ることができない場合がある。
【００２４】上記組成範囲においてＳｉＯ2 は５０重量
％未満ではガラスの失透傾向が強くなり、また６５重量
％を超えると紡糸温度が１３５０℃を超え、白金合金か
らなるブッシングの寿命を短縮する事になり好ましくな
い。ＳｉＯ2 のより好ましい範囲は５３〜６３重量％で
ある。Ａｌ2 Ｏ3 はガラス原料に不純物として含まれて
おり、若干量が不可避的にガラス中に含まれるが、４重
量％を超えるとガラスの失透傾向が強くなるため不都合
である。従って、Ａｌ2 Ｏ3 の範囲は０〜４重量％、好
ましくは０〜２重量％である。ＺｒＯ2 はガラスの耐ア
ルカリ性の向上に寄与するが、１０重量％未満では耐ア
ルカリ性が不十分であり、２５重量％を超えるとガラス
の失透傾向が強くなり不都合である。好ましいＺｒＯ2
の範囲は１２〜２２重量％である。ＣａＯはガラスの失
透傾向を抑制すると共にガラスの耐アルカリ性を著しく
改善するが、８重量％を超えるとガラスが乳白化しやす
くなる。従ってＣａＯは７重量％以下とする。
％未満ではガラスの失透傾向が強くなり、また６５重量
％を超えると紡糸温度が１３５０℃を超え、白金合金か
らなるブッシングの寿命を短縮する事になり好ましくな
い。ＳｉＯ2 のより好ましい範囲は５３〜６３重量％で
ある。Ａｌ2 Ｏ3 はガラス原料に不純物として含まれて
おり、若干量が不可避的にガラス中に含まれるが、４重
量％を超えるとガラスの失透傾向が強くなるため不都合
である。従って、Ａｌ2 Ｏ3 の範囲は０〜４重量％、好
ましくは０〜２重量％である。ＺｒＯ2 はガラスの耐ア
ルカリ性の向上に寄与するが、１０重量％未満では耐ア
ルカリ性が不十分であり、２５重量％を超えるとガラス
の失透傾向が強くなり不都合である。好ましいＺｒＯ2
の範囲は１２〜２２重量％である。ＣａＯはガラスの失
透傾向を抑制すると共にガラスの耐アルカリ性を著しく
改善するが、８重量％を超えるとガラスが乳白化しやす
くなる。従ってＣａＯは７重量％以下とする。
【００２５】その他の成分の例としては、ＴｉＯ2 はガ
ラスの耐アルカリ性を向上させると共に作業温度を低下
させる効果があるが、多すぎるとガラスの失透を促進す
る。好ましい添加量は７重量％以下でかつＺｒＯ2 との
合計が１８重量％以下とする。ＢａＯもＣａＯと共にガ
ラスの失透性を抑制しかつ耐アルカリ性を向上させる
が、多すぎるとガラスが乳白化しやすくなるので０〜２
重量％とする。又、Ｋ2Ｏは５重量％を超えるとガラス
の耐アルカリ性の低下と、失透傾向の増大を生じるので
４重量％以下とする。
ラスの耐アルカリ性を向上させると共に作業温度を低下
させる効果があるが、多すぎるとガラスの失透を促進す
る。好ましい添加量は７重量％以下でかつＺｒＯ2 との
合計が１８重量％以下とする。ＢａＯもＣａＯと共にガ
ラスの失透性を抑制しかつ耐アルカリ性を向上させる
が、多すぎるとガラスが乳白化しやすくなるので０〜２
重量％とする。又、Ｋ2Ｏは５重量％を超えるとガラス
の耐アルカリ性の低下と、失透傾向の増大を生じるので
４重量％以下とする。
【００２６】かかるガラスの主成分の他に、次のような
成分を合計で１０重量％までの量で添加しても良い。こ
れら成分はＬｉＯ2 ，ＭｎＯ，Ｂ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，Ｓｒ
Ｏなどである。但し、ＬｉＯ2 ，ＭｎＯ，ＭｇＯ，Ｓｒ
Ｏはあまり多すぎるとガラスの乳白化を促進して好まし
くないので、ＭｎＯ ０〜１０重量％，ＺｎＯ，ＭｇＯ
０〜２重量％，ＳｒＯ ０〜７重量％の範囲で用い
る。Ｂ2 Ｏ3 は３重量％を超えると耐アルカリ性の低下
及び失透傾向の増大を生じるので０〜２重量％とする。
成分を合計で１０重量％までの量で添加しても良い。こ
れら成分はＬｉＯ2 ，ＭｎＯ，Ｂ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，Ｓｒ
Ｏなどである。但し、ＬｉＯ2 ，ＭｎＯ，ＭｇＯ，Ｓｒ
Ｏはあまり多すぎるとガラスの乳白化を促進して好まし
くないので、ＭｎＯ ０〜１０重量％，ＺｎＯ，ＭｇＯ
０〜２重量％，ＳｒＯ ０〜７重量％の範囲で用い
る。Ｂ2 Ｏ3 は３重量％を超えると耐アルカリ性の低下
及び失透傾向の増大を生じるので０〜２重量％とする。
【００２７】このような耐アルカリガラスの具体的なガ
ラス組成としては、前記表４のＩ，IIのガラス組成の
他、下記表６のIII 〜VIIIが挙げられる。
ラス組成としては、前記表４のＩ，IIのガラス組成の
他、下記表６のIII 〜VIIIが挙げられる。
【００２８】
【表６】
【００２９】本発明のガラスフレークは、平均厚さ１〜
１５μｍであることが望ましい。厚さが１μｍより薄い
ガラスフレークはコスト面で不利であり、１５μｍより
厚いガラスフレークは補強効果が小さく、透過抑制効果
も低い。また、本発明のガラスフレークの平均アスペク
ト比は、５〜４００であることが望ましい。平均アスペ
クト比が５より小さいと補強効果及び透過抑制効果が低
く、４００より大きいと嵩密度が小さくなり取り扱い性
が悪くなる。
１５μｍであることが望ましい。厚さが１μｍより薄い
ガラスフレークはコスト面で不利であり、１５μｍより
厚いガラスフレークは補強効果が小さく、透過抑制効果
も低い。また、本発明のガラスフレークの平均アスペク
ト比は、５〜４００であることが望ましい。平均アスペ
クト比が５より小さいと補強効果及び透過抑制効果が低
く、４００より大きいと嵩密度が小さくなり取り扱い性
が悪くなる。
【００３０】本発明のガラスフレークは、例えば、特開
昭５９−６９９３０号公報記載のガラスフレーク製造装
置を用いて製造することができる。この特開昭５９−６
９９３０号公報記載のガラスフレーク製造装置は、ガラ
ス溶融槽の槽底孔から流下する溶融ガラス内に、下端吐
出口が槽底孔に臨む送気管から気体を圧送することによ
り中空状薄膜ガラスを形成し、一対のプルローラにより
これを引き込んでフィルム化した後粉砕する装置であっ
て、中空状薄膜ガラスの割れ検出器と、この検出器の作
動に基づいて送気管からの気体圧送を停止する送気制御
機構を備えたものである。
昭５９−６９９３０号公報記載のガラスフレーク製造装
置を用いて製造することができる。この特開昭５９−６
９９３０号公報記載のガラスフレーク製造装置は、ガラ
ス溶融槽の槽底孔から流下する溶融ガラス内に、下端吐
出口が槽底孔に臨む送気管から気体を圧送することによ
り中空状薄膜ガラスを形成し、一対のプルローラにより
これを引き込んでフィルム化した後粉砕する装置であっ
て、中空状薄膜ガラスの割れ検出器と、この検出器の作
動に基づいて送気管からの気体圧送を停止する送気制御
機構を備えたものである。
【００３１】このような耐アルカリ性ガラスフレークを
配合してなる本発明の熱可塑性樹脂組成物及び熱硬化性
樹脂組成物の樹脂としては、耐アルカリ性に優れるもの
であることが好ましく、例えば、エポキシ樹脂、ビニル
エステル樹脂などの熱硬化性樹脂や、アクリルニトリル
スチレン共重合樹脂、アクリルニトリルブチレンスチレ
ン共重合樹脂、塩化ビニル樹脂、フッ素樹脂、ポリアミ
ド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリエチレ
ン樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリフェニレンエーテル樹
脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリプロピレン
樹脂などの熱可塑性樹脂が好適である。
配合してなる本発明の熱可塑性樹脂組成物及び熱硬化性
樹脂組成物の樹脂としては、耐アルカリ性に優れるもの
であることが好ましく、例えば、エポキシ樹脂、ビニル
エステル樹脂などの熱硬化性樹脂や、アクリルニトリル
スチレン共重合樹脂、アクリルニトリルブチレンスチレ
ン共重合樹脂、塩化ビニル樹脂、フッ素樹脂、ポリアミ
ド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリエチレ
ン樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリフェニレンエーテル樹
脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリプロピレン
樹脂などの熱可塑性樹脂が好適である。
【００３２】これらの樹脂に対するガラスフレークの配
合割合は、樹脂１００重量部に対してガラスフレーク５
〜１５０重量部とするのが好ましい。ガラスフレークの
割合が５重量部より少ないと、補強効果及び透過抑制効
果が低く、１５０重量部より多いと樹脂と混合しにくく
なる。
合割合は、樹脂１００重量部に対してガラスフレーク５
〜１５０重量部とするのが好ましい。ガラスフレークの
割合が５重量部より少ないと、補強効果及び透過抑制効
果が低く、１５０重量部より多いと樹脂と混合しにくく
なる。
【００３３】なお、ガラスフレークは、樹脂との混合に
際し、予めシラン系、チタン系、ジルコニア系等のカッ
プリング剤で処理するのが好ましい。
際し、予めシラン系、チタン系、ジルコニア系等のカッ
プリング剤で処理するのが好ましい。
【００３４】本発明のガラスフレークを熱可塑性樹脂組
成物及び熱硬化性樹脂組成物の補強材として用いる場
合、ガラスフレーク以外の強化材との併用は特に制限さ
れず、機械的強度を高めるためには、ガラス繊維との併
用が有効である。この場合、ガラス繊維としては耐アル
カリガラスの繊維が望ましい。
成物及び熱硬化性樹脂組成物の補強材として用いる場
合、ガラスフレーク以外の強化材との併用は特に制限さ
れず、機械的強度を高めるためには、ガラス繊維との併
用が有効である。この場合、ガラス繊維としては耐アル
カリガラスの繊維が望ましい。
【００３５】また、本発明の熱可塑性樹脂組成物及び熱
硬化性樹脂組成物は、必要に応じて安定剤、帯電防止
剤、難燃剤、着色剤、揺変剤、消泡剤などのその他の添
加剤を含有していても良い。
硬化性樹脂組成物は、必要に応じて安定剤、帯電防止
剤、難燃剤、着色剤、揺変剤、消泡剤などのその他の添
加剤を含有していても良い。
【００３６】本発明の熱可塑性樹脂組成物は、アルカリ
電池槽などの強アルカリ物質と接触する熱可塑性樹脂成
形品に好適である。
電池槽などの強アルカリ物質と接触する熱可塑性樹脂成
形品に好適である。
【００３７】また、本発明の熱硬化性樹脂組成物は、強
アルカリ性物質に接触するタンク、ピット、中和槽、配
管、工場床などの樹脂ライニングに好適である。
アルカリ性物質に接触するタンク、ピット、中和槽、配
管、工場床などの樹脂ライニングに好適である。
【００３８】
【実施例】以下に製造例、実施例及び比較例を挙げて本
発明をより具体的に説明する。
発明をより具体的に説明する。
【００３９】製造例１ 前記表４のＩ及びIIのガラス組成の耐アルカリガラスを
各々溶融窯にて約１３００℃で溶融し、前掲の実開昭５
９−６９９３０号公報記載のフレーク製造装置にて、厚
さ５μｍのガラスフィルムを作製した後、これを粉砕、
分級して平均粒子径１４０μｍと６００μｍのガラスフ
レークを得た。
各々溶融窯にて約１３００℃で溶融し、前掲の実開昭５
９−６９９３０号公報記載のフレーク製造装置にて、厚
さ５μｍのガラスフィルムを作製した後、これを粉砕、
分級して平均粒子径１４０μｍと６００μｍのガラスフ
レークを得た。
【００４０】得られたガラスフレークをアミノシランの
３重量％水溶液又はアクリルシランの３重量％水溶液で
表面処理した。
３重量％水溶液又はアクリルシランの３重量％水溶液で
表面処理した。
【００４１】実施例１〜３（熱可塑性樹脂の実施例） ポリプロピレン樹脂（住友化学製Ｗ５０１）と、アミノ
シランで表面処理した表７に示す仕様のガラスフレーク
とを、表７に示す配合割合で混合し、５０ｍｍφ一軸押
出機を用いて２３０℃のシリンダー温度で溶融混練しペ
レット化した。
シランで表面処理した表７に示す仕様のガラスフレーク
とを、表７に示す配合割合で混合し、５０ｍｍφ一軸押
出機を用いて２３０℃のシリンダー温度で溶融混練しペ
レット化した。
【００４２】これを３５ｍｍφ射出成形機を用いて２３
０℃のシリンダー温度で成形し、厚さ１／１０インチの
ダンベル試験片と厚さ１ｍｍで７０ｍｍ×７０ｍｍの透
湿度測定用試験片を得た。
０℃のシリンダー温度で成形し、厚さ１／１０インチの
ダンベル試験片と厚さ１ｍｍで７０ｍｍ×７０ｍｍの透
湿度測定用試験片を得た。
【００４３】これら試験片をアルカリ水溶液（２３℃，
３０重量％ＫＯＨ水溶液）に３０日間浸漬する前と後の
引張強度及び透湿度を測定し、結果を表７に示した。
３０重量％ＫＯＨ水溶液）に３０日間浸漬する前と後の
引張強度及び透湿度を測定し、結果を表７に示した。
【００４４】なお、引張強度はダンベル試験片を用いて
ＪＩＳ Ｋ６９１１に従って測定し、透湿度はＪＩＳ
Ｚ０２０８に従って測定した。また、引張強度につい
て、浸漬前の測定値に対する浸漬後の測定値の割合を、
一方、透湿度については浸漬後の測定値に対する浸漬前
の測定値の割合を、各々、保持率として求めた。この保
持率が大きい程、耐アルカリ性に優れる。
ＪＩＳ Ｋ６９１１に従って測定し、透湿度はＪＩＳ
Ｚ０２０８に従って測定した。また、引張強度につい
て、浸漬前の測定値に対する浸漬後の測定値の割合を、
一方、透湿度については浸漬後の測定値に対する浸漬前
の測定値の割合を、各々、保持率として求めた。この保
持率が大きい程、耐アルカリ性に優れる。
【００４５】比較例１ ガラスフレークを配合しなかったこと以外は実施例１と
同様に成形を行って、同様に引張強度及び透湿度を測定
すると共に保持率を求め、結果を表７に示した。
同様に成形を行って、同様に引張強度及び透湿度を測定
すると共に保持率を求め、結果を表７に示した。
【００４６】比較例２，３ ガラスフレークとして従来のＣガラス組成（比較例２）
又はＥガラス組成（比較例３）のガラスフレークを用い
たこと以外は実施例１と同様に成形を行って、同様に引
張強度及び透湿度を測定すると共に保持率を求め、結果
を表７に示した。
又はＥガラス組成（比較例３）のガラスフレークを用い
たこと以外は実施例１と同様に成形を行って、同様に引
張強度及び透湿度を測定すると共に保持率を求め、結果
を表７に示した。
【００４７】
【表７】
【００４８】表７より、次のことが明らかである。即
ち、ガラスフレークを充填していない比較例１は引張強
度、透湿度が共に劣るが、従来のガラスフレークの低耐
アルカリ性の問題がないため保持率は良好である。従来
のガラスフレークを配合した比較例２，３では、浸漬前
の引張強度及び透湿度は良好であるが、浸漬後は、引張
強度及び透湿度の劣化が著しい。これに対して、本発明
の耐アルカリ性ガラスフレークを用いた実施例１〜３で
は、浸漬後の引張強度及び透湿度の劣化が殆どない。
ち、ガラスフレークを充填していない比較例１は引張強
度、透湿度が共に劣るが、従来のガラスフレークの低耐
アルカリ性の問題がないため保持率は良好である。従来
のガラスフレークを配合した比較例２，３では、浸漬前
の引張強度及び透湿度は良好であるが、浸漬後は、引張
強度及び透湿度の劣化が著しい。これに対して、本発明
の耐アルカリ性ガラスフレークを用いた実施例１〜３で
は、浸漬後の引張強度及び透湿度の劣化が殆どない。
【００４９】実施例４〜６（熱硬化性樹脂の実施例） ビス系ビニルエステル樹脂（昭和高分子製Ｒ８０６）
に、アクリルシランで表面処理した表８に示す仕様のガ
ラスフレークを、表８に示す配合割合で混合し、これに
適量の促進剤と硬化剤を添加して更に混合した。混合物
をコテで薄く引き延ばし、常温硬化後、８０℃で２時間
アフターキュアーし、厚さ２ｍｍの板を得た。
に、アクリルシランで表面処理した表８に示す仕様のガ
ラスフレークを、表８に示す配合割合で混合し、これに
適量の促進剤と硬化剤を添加して更に混合した。混合物
をコテで薄く引き延ばし、常温硬化後、８０℃で２時間
アフターキュアーし、厚さ２ｍｍの板を得た。
【００５０】この板について、実施例１と同様にして引
張強度及び透湿度を測定すると共に保持率を求め、結果
を表８に示した。
張強度及び透湿度を測定すると共に保持率を求め、結果
を表８に示した。
【００５１】比較例４ ガラスフレークを配合しなかったこと以外は実施例４と
同様に成形を行って、同様に引張強度及び透湿度を測定
すると共に保持率を求め、結果を表８に示した。
同様に成形を行って、同様に引張強度及び透湿度を測定
すると共に保持率を求め、結果を表８に示した。
【００５２】比較例５，６ ガラスフレークとして従来のＣガラス組成（比較例５）
又はＥガラス組成（比較例６）のガラスフレークを用い
たこと以外は実施例１と同様に成形を行って、同様に引
張強度及び透湿度を測定すると共に保持率を求め、結果
を表８に示した。
又はＥガラス組成（比較例６）のガラスフレークを用い
たこと以外は実施例１と同様に成形を行って、同様に引
張強度及び透湿度を測定すると共に保持率を求め、結果
を表８に示した。
【００５３】
【表８】
【００５４】表８より、次のことが明らかである。即
ち、ガラスフレークを充填していない比較例４は引張強
度、透湿度が共に劣るが、従来のガラスフレークの低耐
アルカリ性の問題がないため保持率は良好である。従来
のガラスフレークを配合した比較例５，６では、浸漬前
の引張強度及び透湿度は良好であるが、浸漬後は、引張
強度及び透湿度の劣化が著しい。これに対して、本発明
の耐アルカリ性ガラスフレークを用いた実施例４〜６で
は、浸漬後の引張強度及び透湿度の劣化が殆どない。
ち、ガラスフレークを充填していない比較例４は引張強
度、透湿度が共に劣るが、従来のガラスフレークの低耐
アルカリ性の問題がないため保持率は良好である。従来
のガラスフレークを配合した比較例５，６では、浸漬前
の引張強度及び透湿度は良好であるが、浸漬後は、引張
強度及び透湿度の劣化が著しい。これに対して、本発明
の耐アルカリ性ガラスフレークを用いた実施例４〜６で
は、浸漬後の引張強度及び透湿度の劣化が殆どない。
【００５５】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の耐アルカリ
性ガラスフレークは耐アルカリ性に優れるため、この耐
アルカリ性ガラスフレークを用いて補強してなる本発明
の熱可塑性樹脂組成物及び熱硬化性樹脂組成物であれ
ば、樹脂中に浸透してくるアルカリ性物質によりガラス
フレークが侵食されることがなく、このため、ガラスフ
レークとマトリックス樹脂との界面の強固な接着が確保
されると共に、ガラスフレーク自体の強度低下もないた
め、熱可塑性樹脂成形品や熱硬化性樹脂ライニングの耐
久性を著しく高めることができる。
性ガラスフレークは耐アルカリ性に優れるため、この耐
アルカリ性ガラスフレークを用いて補強してなる本発明
の熱可塑性樹脂組成物及び熱硬化性樹脂組成物であれ
ば、樹脂中に浸透してくるアルカリ性物質によりガラス
フレークが侵食されることがなく、このため、ガラスフ
レークとマトリックス樹脂との界面の強固な接着が確保
されると共に、ガラスフレーク自体の強度低下もないた
め、熱可塑性樹脂成形品や熱硬化性樹脂ライニングの耐
久性を著しく高めることができる。
【００５６】この結果、強アルカリ性物質に接触する熱
可塑性樹脂成形品又は熱硬化性樹脂ライニングの劣化を
防止して、長期に亘り、優れた機械的特性を保つと共
に、良好な透過抑制効果、耐蝕性向上効果等を得ること
ができる。
可塑性樹脂成形品又は熱硬化性樹脂ライニングの劣化を
防止して、長期に亘り、優れた機械的特性を保つと共
に、良好な透過抑制効果、耐蝕性向上効果等を得ること
ができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山中 享一 三重県津市高茶屋小森町4902番地 日本硝 子繊維株式会社内 (72)発明者 福地 英俊 三重県津市高茶屋小森町4902番地 日本硝 子繊維株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 耐アルカリガラスよりなることを特徴と
する耐アルカリ性ガラスフレーク。 - 【請求項２】 請求項１において、耐アルカリガラスが
ＳｉＯ2 ：５０〜６５重量％、ＺｒＯ2 ：１０〜２５重
量％及びＮａ2 Ｏ：５〜２０重量％を含むことを特徴と
する耐アルカリ性ガラスフレーク。 - 【請求項３】 請求項２において、耐アルカリガラスの
組成が ＳｉＯ2 ：５３〜６３重量％ ＺｒＯ2 ：１２〜２２重量％ Ｎａ2 Ｏ：１０〜１７重量％ Ａｌ2 Ｏ3 ：０〜２重量％ ＣａＯ：０〜７重量％ 及び Ｋ2 Ｏ：０〜４重量％ を含み、且つ、これらの合計が９０重量％以上であるこ
とを特徴とする耐アルカリ性ガラスフレーク。 - 【請求項４】 請求項１ないし３のいずれか１項に記載
の耐アルカリ性ガラスフレークで補強された熱可塑性樹
脂組成物。 - 【請求項５】 請求項１ないし３のいずれか１項に記載
の耐アルカリ性ガラスフレークで補強された熱硬化性樹
脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27763195A JP3864438B2 (ja) | 1995-10-25 | 1995-10-25 | 耐アルカリ性フレーク状ガラス並びにこのフレーク状ガラスで補強された熱可塑性樹脂組成物及び熱硬化性樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27763195A JP3864438B2 (ja) | 1995-10-25 | 1995-10-25 | 耐アルカリ性フレーク状ガラス並びにこのフレーク状ガラスで補強された熱可塑性樹脂組成物及び熱硬化性樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09110453A true JPH09110453A (ja) | 1997-04-28 |
| JP3864438B2 JP3864438B2 (ja) | 2006-12-27 |
Family
ID=17586127
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27763195A Expired - Fee Related JP3864438B2 (ja) | 1995-10-25 | 1995-10-25 | 耐アルカリ性フレーク状ガラス並びにこのフレーク状ガラスで補強された熱可塑性樹脂組成物及び熱硬化性樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3864438B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001106894A (ja) * | 1999-10-06 | 2001-04-17 | Asahi Kasei Corp | 帯電防止ポリフェニレンエーテル樹脂組成物 |
| WO2002028792A1 (fr) * | 2000-09-29 | 2002-04-11 | Koa Glass Co., Ltd. | Verre antibacterien et procede permettant de produire ce verre |
| US7641730B2 (en) | 2003-02-27 | 2010-01-05 | Nippon Sheet Glass Company, Limited | Glass flake and method of manufacrturing the same |
| JP2010013515A (ja) * | 2008-07-02 | 2010-01-21 | Tosoh Corp | ポリアリーレンスルフィド組成物 |
| JP2014101270A (ja) * | 2012-10-25 | 2014-06-05 | Nippon Electric Glass Co Ltd | ガラス繊維用ガラス組成物、ガラス繊維及びガラス繊維の製造方法 |
| WO2018123327A1 (ja) * | 2016-12-27 | 2018-07-05 | 日本電気硝子株式会社 | ガラス繊維用ガラス組成物、ガラス繊維及びガラス繊維の製造方法 |
| WO2019039495A1 (ja) * | 2017-08-24 | 2019-02-28 | 日本電気硝子株式会社 | 複合塗料及びガラス |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55140731A (en) * | 1979-04-19 | 1980-11-04 | Asahi Glass Co Ltd | Glass for glass-lining metal pipe, container and so on |
| JPS63147843A (ja) * | 1986-12-10 | 1988-06-20 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | ガラス組成物 |
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| JPH03162456A (ja) * | 1989-11-21 | 1991-07-12 | Nippon Glass Fiber Co Ltd | 合成樹脂の強化材 |
-
1995
- 1995-10-25 JP JP27763195A patent/JP3864438B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPS55140731A (en) * | 1979-04-19 | 1980-11-04 | Asahi Glass Co Ltd | Glass for glass-lining metal pipe, container and so on |
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| JP2018104237A (ja) * | 2016-12-27 | 2018-07-05 | 日本電気硝子株式会社 | ガラス繊維用ガラス組成物、ガラス繊維及びガラス繊維の製造方法 |
| CN109982982A (zh) * | 2016-12-27 | 2019-07-05 | 日本电气硝子株式会社 | 玻璃纤维用玻璃组合物、玻璃纤维和玻璃纤维的制造方法 |
| CN109982982B (zh) * | 2016-12-27 | 2022-05-17 | 日本电气硝子株式会社 | 玻璃纤维用玻璃组合物、玻璃纤维和玻璃纤维的制造方法 |
| WO2019039495A1 (ja) * | 2017-08-24 | 2019-02-28 | 日本電気硝子株式会社 | 複合塗料及びガラス |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3864438B2 (ja) | 2006-12-27 |
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