JPH09109307A - 抄造法スタンパブルシート、軽量スタンパブルシート成形品および軽量スタンパブルシート表皮貼合品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高い剛性を示し、かつ必要に応じて接着性と
非通気性を改善した抄造法スタンパブルシートを開発
し、このスタンパブルシートから製造される，高い剛性
を示しかつ必要に応じて密着性と非通気性を改善した多
孔質製品を提供すること。 【解決手段】 本発明の抄造法スタンパブルシートは、
熱可塑性樹脂と強化繊維との混合物を抄造成形して得た
シート状ウエブ１の両面に、ウエブ１を構成する上記熱
可塑性樹脂よりも融点の高い有機繊維不織布２が積層さ
れかつ加熱圧着されて、緻密質積層成形体を構成してい
る。これにより、剛性を向上した軽量スタンパブルシー
ト成形品およびその表皮貼合品を得ることができる。し
かも、必要に応じて基材と表皮３の間に介在させるフィ
ルム層（Ａ，Ｂ，Ｃ）を適宜選択することにより、表皮
３のホットメルト層の有無に関わらず、基材１と表皮３
との密着性に優れ、かつ完全な非通気性を確保した多孔
質製品を得ることが可能となる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、抄造法スタンパ
ブルシート、およびこのシートから製造される軽量スタ
ンパブルシート成形品と軽量スタンパブルシート表皮貼
合品に関するものであり、特に、この発明の軽量スタン
パブルシート表皮貼合品は、高い剛性を示し、かつ必要
に応じて基材−表皮間の密着性と非通気性を改善したも
のであり、天井材やドアトリム材等の自動車内装品とし
て有用である。

【０００２】

【従来の技術】強化繊維と熱可塑性樹脂を主原料とする
スタンパブルシートは、複雑な形状に成形でき、かつそ
の成形品が高い強度を有すると共に、軽量であるという
点から、近年、金属加工品の代替品として注目を浴びて
いる。このようなスタンパブルシートは、抄造技術を応
用して、例えば、以下に示すような方法によって製造さ
れている。すなわち、まず、粒状の熱可塑性樹脂と強化
樹脂を微小気泡を含む界面活性材水溶液中に分散させた
分散液を多孔性支持体上で抄くことにより、シート状の
ウエブ（堆積物）を調製し、このウエブを熱可塑性樹脂
の融点以上かつ分解点未満の温度に一端加熱した後に、
加圧、冷却することにより、緻密な固化シート、いわゆ
る抄造法スタンパブルシートを得る。

【０００３】この抄造法スタンパブルシートは、ほぼ短
繊維の状態にまで開繊した強化繊維を含有するので、再
び樹脂の融点以上かつ分解点未満の温度に加熱すると、
樹脂に拘束されていた繊維がスプリングバックを起こし
て、元の厚さの数倍以上に膨張した膨張シートとなる。
そして、この膨張シートが、圧縮成形や真空成形、圧空
成形等に供され、所定形状の軽量スタンパブルシートの
成形を可能にする。すなわち、成形時の金型クリアラン
スを、理論厚さ（製品の空隙率がゼロとした時の厚さ）
より大きく調整することにより、上記抄造法スタンパブ
ルシートよりも密度が小さく、面剛性の高い多孔質の軽
量スタンパブルシート成形品を得ることができる。この
ような軽量スタンパブルシート成形品とその製造方法に
ついては、例えば、特開昭60−179234号公報および特開
昭62−161529号公報で提案されている。なお、上記軽量
スタンパブルシート成形品は、装飾性を必要とする部品
に用いる場合には、上記膨張シートと装飾用表皮を貼合
してなる軽量スタンパブルシート表皮貼合品とするのが
一般的である。

【０００４】このような軽量スタンパブルシート表皮貼
合品としては、従来、膨張シートと装飾用表皮を一体化
したものがあり、自動車内装材に適用されている。しか
しながら、膨張材は一般に剛性が低いので、目付の小さ
な高発泡材を膨張シートとして用いた表皮貼合品は、車
体への組み込み時に折れ曲がって壊れたり、また破壊に
至らない場合でも、折れ曲がった部分の表皮に折り目が
入ってしまうなどの問題があった。これに対し、十分な
剛性を表皮貼合品に付与するために膨張材の目付を大き
くすると、得られる表皮貼合品は、軽量化が不十分とな
ったりコスト高になるという別の問題があった。

【０００５】ところで、材料の剛性を高める目的で軽量
材料の表面に剛性の高い材料を張り合わせてサンドイッ
チ構造体とした軽量複合材が広く知られている。この軽
量複合材によれば、表層に積層した材料による剛性の改
善と軽量芯材による軽量化が同時に達成できる。このよ
うなサンドイッチ構造の軽量複合材は、自動車内装材の
分野においても適用され、上記の問題を解消するための
技術として、熱可塑性樹脂発泡体を軽量芯材とし、その
芯材の表面に剛性の高い表層材である樹脂シートを積層
したサンドイッチ構造の積層体が提案されている。

【０００６】例えば、 ．特公平３−52342 号公報には、ポリスチレン系樹脂
の発泡シートを軽量芯材とし、そのシートの両面に、有
機繊維不織布に無機繊維とスチレン系樹脂のエマルジョ
ンを含浸して得た樹脂強化シートを積層してなる積層
体、 ．特開平６−344483号公報には、ポリフェニレンエー
テルとスチレンからなる樹脂の発泡シートを軽量芯材と
し、そのシートの両面に、ポリフェニレンエーテルとス
チレンからなる樹脂シートを積層してなる積層体、 ．特開平７−1628号公報には、架橋型熱可塑性樹脂の
発泡シートを軽量芯材とし、そのシートの表面に、熱可
塑性樹脂フィルムとガラスペーパーとの複合シートを積
層してなる積層体、がそれぞれ提案されている。

【０００７】しかしながら、上述した各種提案にかかる
技術は、いずれも樹脂発泡体を芯材としているために、
成形時の寸法安定性に対する要求が厳しい用途に適用す
るのに十分な剛性を示す積層体を得ることができないと
いう問題があった。即ち、 ．特公平３−52342 号公報に記載の積層体は、その材
料の剛性がそれほど高くなく、しかも、ポリスチレン系
樹脂の発泡シートを芯材としているため、耐熱性および
成形時の寸法安定性に対する要求が厳しい用途には適用
が難しい。 ．特開平６−344483号公報に記載の積層体は、耐熱性
には優れるが、成形時の寸法安定性がの場合と同様に
不十分であるため、成形時の寸法安定性に対する要求が
厳しい用途には適用が難しい。 ．特開平７−1628号公報に記載の積層体は、上記，
の例に比較すると、剛性が高く、かつ耐熱性および成
形時の寸法安定性に優れているが、芯材に樹脂発泡材を
そのまま使用しているため、寸法安定性に対する要求が
厳しい用途に適用するには依然として適用が難しい。そ
のため、成形時の寸法安定性に対する要求が厳しい用途
に適用するのに十分な剛性を示す軽量スタンパブルシー
ト表皮貼合品の開発が望まれている。

【０００８】一方、軽量スタンパブルシート表皮貼合品
は、特に自動車内装材として用いる際には、芯材（基
材）と表皮との高い密着性、および表皮貼合品の高い非
通気性が要求される場合がある。しかし、一般に、膨張
シートと装飾用表皮とは、接着剤を介在させることなく
単に加熱加圧成形することにより貼合一体化されてい
る。そのため、シートと表皮間に接着層がない単純な表
皮貼合では、軽量スタンパブルシート（以下、単に「基
材」という。）と表皮間に十分な密着強度を期待するこ
とはできない。その理由は、空隙率が大きい膨張シート
と表皮との接触面積が小さく、しかも、貼合時の接着成
分が膨張シートの表面に存在している熱可塑性樹脂のみ
だからである。また、膨張シートの膨張状態を維持しな
がら軽量スタンパブルシート表皮貼合品を成形するため
に、貼合時の成形圧力は小さく、それ故に、膨張シート
内部から表面への樹脂分の浸透（補給）も少ないからで
ある。

【０００９】これに対し従来、基材と表皮の間に接着層
を介在させて一体化してなる軽量スタンパブルシート表
皮貼合品が提案されている。例えば、 ．基材と表皮の間にホットメルトタイプの接着フィル
ムを介在させた状態で加圧成形することにより、基材と
フィルムの密着性を改善する技術（特開平５−16274 号
公報参照）、 ．基材の表皮の間に無機フィラー入りの熱可塑性樹脂
を介在させた状態で加圧成形することにより、基材と表
皮の密着性を改善するとともに、表皮表面への樹脂の染
みだしを防ぐ技術（特開平４−331137号公報参照）、 ．熱可塑性樹脂多孔質シートがラミネートされた表皮
と膨張シートを加圧成形することにより、基材と表皮の
密着性を改善すると共に、表皮側の外観を改善する技術
（特開平５−16277 号公報参照）、が提案されている。

【００１０】しかしながら、上述した各種提案にかかる
技術では以下に示すような問題があった。即ち、 ．特開平５−16274 号公報に記載の技術では、加圧成
形ときに、前記接着フィルムの流動性が大きくなって、
基材である多孔質の軽量スタンパブルシートの空隙に浸
透し、いわゆる有効な接着含浸層を形成して、基材と表
皮の間に存在しなくなる。そのため、基材と表皮の密着
性は十分でなくしかも、非通気性が不十分になってしま
うという問題があった。すなわち、このような通気性が
悪い材料では、貼合成形（特に真空成形）に際し、必要
量の圧損を確保できないこと、表皮貼合品を装着させる
部材との間に結露を生じて各部材の腐食を招きやすいこ
と、表皮貼合品がフィルターとして作用して表皮が汚れ
ること等の問題が生じるおそれがあった。従って、天井
材やドアトリム材等の自動車用内装品として有用な軽量
スタンパブルシート表皮貼合品は、上記非通気性を改善
することが重要となる場合がある。 ．特開平４−331137号公報に記載の技術では、上記無
機フィラーの充填量を調整して、外観不良（樹脂の染み
だし）と密着性をある程度改善することができるが、密
着性と非通気性を共に改善するのは難しいという問題が
あった。 ．特開平５−16277 号公報に記載の技術では、熱可塑
性樹脂多孔質シートの流動性が悪く、前記多孔質シート
と膨張シートの接着面積も小さいために、前記多孔質シ
ートによるアンカー効果が十分に発揮されず、基材と表
皮の密着性が悪いという問題があった。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】この発明の目的は、上
記従来技術にかかる種々の問題を解消することにあり、
特に、高い剛性を示し、かつ必要に応じて接着性と非通
気性を改善した抄造法スタンパブルシートを開発するこ
とにある。これによって、高い剛性を示し、かつ必要に
応じて密着性と非通気性を改善した軽量スタンパブルシ
ート成形品、および軽量スタンパブルシート表皮貼合品
を提供することにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】発明者らは、上掲の目的
実現に向け鋭意研究を行った結果、熱可塑性樹脂と強化
繊維をシート状に抄造成形する際に、その両面に有機繊
維不織布を積層することにより、抄造法スタンパブルシ
ートの剛性が向上することを見出した。また、接着性も
しくは非通気性の改善が要求される場合には、さらに、
少なくとも片面にある有機繊維不織布に接着性もしくは
非通気性を有するフィルムを積層することにより、抄造
法スタンパブルシートの接着性と非通気性を改善できる
ことを見い出した。さらに、このような抄造法スタンパ
ブルシートを用いれば、表皮を貼合した後も、前記の有
機繊維不織布およびフィルムが基材と表皮の間に残存す
ることから、軽量スタンパブルシート表皮貼合品の剛
性、密着性および非通気性が改善されることを見い出
し、この発明を完成するに至った。

【００１３】すなわち、 (1) この発明にかかる緻密な抄造法スタンパブルシート
は、第１に、熱可塑性樹脂と強化繊維との混合物を抄造
成形して得たシート状ウエブの両面に、ウエブを構成す
る上記熱可塑性樹脂よりも融点の高い有機繊維不織布が
積層されかつ加熱圧着されて、緻密質積層成形体を構成
していることを特徴とする。このような構成とすること
により、有機繊維不織布に溶融した熱可塑性樹脂が浸透
することによって抄造法スタンパブルシートの剛性が向
上する。 (2) 第２に、熱可塑性樹脂と強化繊維との混合物を抄造
成形して得たシート状ウエブの両面に、ウエブを構成す
る上記熱可塑性樹脂よりも融点の高い有機繊維不織布
と、ウエブを構成する上記熱可塑性樹脂と同一または類
似の構造を有する樹脂によって構成されたフィルムＡと
が、そのフィルムＡがウエブと有機繊維不織布の間、お
よび／または最外層に位置するように積層されかつ加熱
圧着されて、緻密質積層成形体を構成していることを特
徴とする。このような構成とすることにより、有機繊維
不織布への樹脂浸透が促進し、抄造法スタンパブルシー
トの剛性がさらに向上する。 (3) 第３に、上記(2) に記載の抄造法スタンパブルシー
トにおいて、ウエブの両面に積層するフィルムＡのうち
少なくとも一方の面の最外層に積層するフィルムが、ウ
エブを構成する上記熱可塑性樹脂と同一または類似の構
造を有する樹脂によって構成されたフィルムＡと、ウエ
ブを構成する上記熱可塑性樹脂よりも融点の高い樹脂に
よって構成されたフィルムＢとからなる２層フィルムで
あって、そのフィルムＡが有機繊維不織布側に位置する
ように積層されてなることを特徴とする。このような構
成とすることにより、抄造法スタンパブルシートの非通
気性が改善される。 (4) 第４に、上記(2) に記載の抄造法スタンパブルシー
トにおいて、ウエブの両面に積層するフィルムＡのうち
少なくとも一方の面の最外層に積層するフィルムが、ウ
エブを構成する上記熱可塑性樹脂と同一または類似の構
造を有する樹脂によって構成されたフィルムＡと、ウエ
ブを構成する上記熱可塑性樹脂よりも融点の高い樹脂に
よって構成されたフィルムＢと、融点がウエブを構成す
る上記熱可塑性樹脂と同程度もしくはそれ以下である樹
脂によって構成されたフィルムＣとからなる３層フィル
ムであって、そのフィルムＡが有機繊維不織布側に位置
するようにフィルムＡ−フィルムＢ−フィルムＣの順に
積層されてなることを特徴とする。このような構成とす
ることにより、抄造法スタンパブルシートの非通気性と
表皮との接着性が改善される。 (5) なお、上記(1) または(2) に記載の抄造法スタンパ
ブルシートにおいて、ウエブを構成する上記熱可塑性樹
脂が、融点； 135℃以上のポリプロピレンであり、上記
有機繊維不織布を構成する繊維が、ウエブを構成する上
記熱可塑性樹脂よりも10℃以上高い融点を示す樹脂繊維
であることが好ましい。 (6) 上記(3) または(4) に記載の抄造法スタンパブルシ
ートにおいて、ウエブを構成する上記熱可塑性樹脂が、
融点； 135℃以上のポリプロピレンであり、上記有機繊
維不織布を構成する繊維が、ウエブを構成する上記熱可
塑性樹脂よりも10℃以上高い融点を示す樹脂繊維であ
り、上記フィルムＢが、ウエブを構成する上記熱可塑性
樹脂よりも10℃以上高い融点を示す樹脂フィルムである
ことが好ましい。 (7) 上記(5) または(6) に記載の抄造法スタンパブルシ
ートにおいて、有機繊維不織布を構成する繊維が、ポリ
エステル樹脂またはポリアミド樹脂からなる繊維である
ことが好ましい。 (8) 上記(6) に記載の抄造法スタンパブルシートにおい
て、フィルムＢが、ポリアミド系樹脂からなる樹脂フィ
ルムであることが好ましい。 (9) そして、この発明の軽量スタンパブルシート成形品
は、上記 (1)〜(8) のいずれか１つに記載の抄造法スタ
ンパブルシートが、膨張シートに加熱膨張されかつ成形
体密度が理論密度（空隙率ゼロの時の密度）よりも小さ
くなるように圧縮成形されて、多孔質体を構成している
ことを特徴とする。このような構成とすることにより、
高い剛性を示し、かつ必要に応じて積層体の密着性と非
通気性を改善した多孔質のスタンパブルシート成形品を
得ることができる。 (10)さらに、この発明の軽量スタンパブルシート表皮貼
合品は、上記 (1)〜(8)のいずれか１つに記載の抄造法
スタンパブルシートが、膨張シートに加熱膨張されかつ
この膨張シートの表面に表皮が積層され、さらに成形体
密度が理論密度（空隙率ゼロの時の密度）よりも小さく
なるように圧縮成形されて、表皮貼合多孔質体を構成し
ていることを特徴とする。このような構成とすることに
より、接着層のみを介在させた従来の軽量スタンパブル
シート表皮貼合品に比べて、高い剛性を示し、かつ必要
に応じて多層フィルムを介在させることで基材−表皮間
の密着性と非通気性に優れる軽量スタンパブルシート表
皮貼合品を得ることができる。

【００１４】ここで、この発明において、有機繊維不織
布は基材を構成する熱可塑性樹脂よりも十分に融点の高
い樹脂繊維で構成されているので、この有機繊維不織布
を、基材の両面に必要に応じてフィルムＡと共に積層し
て加熱加圧すると、基材を構成する熱可塑性樹脂または
フィルムＡの樹脂成分が該有機繊維不織布に浸透し、こ
の浸透した樹脂は膨張成形した後においても不織布に保
持された状態で存在する。それ故に、この有機繊維不織
布は、基材表面に密着性のよい高密度の樹脂層を形成
し、剛性の向上に寄与する。

【００１５】フィルムＡは、ウエブを構成する熱可塑性
樹脂と同一または類似の構造を有する樹脂によって構成
されており、有機繊維不織布への樹脂の浸透を捕捉する
ように作用する。特に、基材の目付量が小さいと、基材
を構成する樹脂の不織布への浸透が不十分となって剛性
の低下を招くため、不織布への樹脂浸透を促進するため
にフィルムＡを有機繊維不織布と共に基材に積層する。
また、フィルムＡは、多層フィルムを用いる場合には、
有機繊維不織布の表面に十分な厚みの含浸接着層を形成
し、そのアンカー効果によって基材側と非通気層（フィ
ルムＢ）の密着強度を向上させる接着層としても作用す
る。

【００１６】フィルムＢは、融点が基材を構成する熱可
塑性樹脂よりも高い樹脂から構成されているので、非通
気層として作用する。また、このフィルムＢは、ホット
メルト層などの接着層を有する表皮を用いた場合には、
表皮貼合時に、ホットメルト層の固着を容易にする平滑
面を形成するので、接着補助層としても作用する。

【００１７】フィルムＣは、接着層のない表皮を用いた
場合に有利であり、融点が基材を構成する熱可塑性樹脂
と同程度もしくはそれ以下である樹脂から構成されてい
るので、表皮貼合時に溶融して表皮との接着層として作
用する。

【００１８】以上説明したようにこの発明によれば、高
い剛性を有し、かつ必要に応じて接着性と非通気性を改
善した抄造法スタンパブルシートを得ることができる。
これにより、上記抄造法スタンパブルシートを膨張成形
すれば、高い剛性を示し、かつ必要に応じて積層体の密
着性と非通気性を改善した多孔質のスタンパブルシート
成形品を提供することができる。また、表皮と重ね合わ
せて膨張成形すれば、高い剛性を示し、かつ必要に応じ
て多層フィルムを同時貼合した場合には、表皮の接着性
有無に関わらず基材と表皮の密着性に優れ、しかも完全
な非通気性を確保した多孔質の軽量スタンパブルシート
表皮貼合品を安定して提供することができる。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下に、この発明の構成について
説明する。強化繊維について この発明において基材を構成する強化繊維としては、ガ
ラス繊維や炭素繊維、ボロン繊維、その他の金属繊維な
どの無機繊維、あるいはアラミド繊維やポリエステル繊
維、ポリアミド繊維、木質繊維などの有機繊維を用いる
ことができる。特に、コストと特性のバランスからガラ
ス繊維を用いることがより好ましい。

【００２０】この強化繊維の繊維長は、補強効果に優
れ、かつ抄造成形時の成形性を確保するという点から、
５〜30mm、好ましくは10〜26mmの範囲内とすることが望
ましい。この理由は、繊維長が５mmより短いと、十分な
補強効果が得られないので抄紙工程で断紙しやすくなる
からである。一方、繊維長が30mmを超えると、抄紙工程
で強化繊維が十分に開繊しないので成形体の膨張が不均
一になるとともにスプリングバッグ効果が小さくなる。
その結果、成形体の膨張性が低下すると同時に成形時の
賦形性も悪化するからである。この強化繊維の繊維径
は、繊維による補強効果と膨張効果を確保するという点
から、５〜30μｍ、好ましくは10〜25μｍの範囲内とす
ることが望ましい。この理由は、繊維径が５μｍより小
さいと、十分な膨張倍率が得られず、一方、繊維径が30
μｍを超えると、十分な補強効果が得られないからであ
る。

【００２１】この強化繊維は、必要によりカップリング
剤あるいは収束剤による表面処理が施される。とくに、
強化繊維とマトリックス樹脂との濡れ性や接着性を改良
するために、シランカップリング剤による処理が施され
る。このシランカップリング剤としては、ビニルシラン
系、アミノシラン系、エポキシシラン系、メタクリルシ
ラン系、クロロシラン系、メルカプトシラン系のカップ
リング剤を用いることが好ましい。このようなシランカ
ップリング剤による強化繊維の表面処理は、強化繊維を
攪拌しながらシランカップリング剤溶液を噴霧する方法
や、カップリング剤溶液中に強化繊維を浸漬する方法な
どの既知の方法によって行うことができる。なお、上記
シランカップリング剤の処理量は、強化繊維に対して
0.001〜0.3wt％、好ましくは 0.005〜0.2 wt％の範囲内
とすることが望ましい。この理由は、 0.001wt％未満の
処理量では、強度の向上が小さいからである。また、軽
量スタンパブルシート成形品の強度と抄造法スタンパブ
ルシートの膨張性を向上させるために、強化繊維は単繊
維に開繊することが望ましい。そのため、上記強化繊維
は、必要により水溶性の収束剤による処理が施される。
この収束剤としては、ポリエチレンオキシド系やポリビ
ニルアルコール系などがある。この収束剤の処理量は、
強化繊維に対して、0.03〜0.3 wt％、好ましくは0.05〜
0.2 wt％の範囲内とすることが望ましい。この理由は、
0.3 wt％を超える処理量では、抄紙工程での繊維の開繊
が難しくなるからである。

【００２２】熱可塑性樹脂について この発明において基材を構成する熱可塑性樹脂として
は、例えば、ポリエチレンやポリプロピレン等のポリオ
レフィン、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、ポリエチレ
ンテレフタレート、ポリカーボネート、ポリアミド、ポ
リアセタールなどの樹脂、並びにこれらの樹脂を主成分
とする共重合体（例えばエチレン−塩化ビニル共重合
体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、スチレン−ブタシ
エン−アクリロニトリル共重合体等）やグラフト化合
物、もしくはこれらの樹脂のブレンド品などを用いるこ
とができる。なかでも好ましいのは、融点が 135℃以上
のポリプロピレンである。なお、無水マレイン酸を共重
合した融点が 135℃以下のポリプロピレンも知られてい
るが、耐熱性や機械的特性が充分なものが得られず、融
点が 135℃未満のポリプロピレンは、この発明の目的実
現には不適なものである。この熱可塑性樹脂の重量平均
分子量（以下、単に「Ｍ_W 」という。）は、50,000〜70
0,000 の範囲内であることが望ましい。この理由は、Ｍ
_W が50,000未満では、溶融粘度が低く、強化繊維への濡
れ性や接着性は良くなるものの、樹脂が脆性化しやす
く、抄造成形した繊維強化熱可塑性樹脂基材の機械特性
が低下するからである。一方、Ｍ_W が 700,000を超える
と、抄造成形時の流動性が低下すると共に、強化繊維接
合点への含浸性や濡れ性が悪化し、やはり基材の機械特
性が低下するからである。この熱可塑性樹脂としては、
その形状が、粒状，フレーク状，繊維状等であるものを
用いることができる。特に粒状粒子の場合は、好ましく
は樹脂粒径が50〜2000μｍの範囲内にあるものを用いる
ことが望ましい。この理由は、樹脂粒径が50μｍ未満で
は、ウエブ製造時に、装置への噛み込みなどのトラブル
が生じやすく、一方、樹脂粒径が2000μｍを超えると、
強化繊維に樹脂が均一に分散した繊維強化熱可塑性樹脂
基材を得ることが難しくなるからである。

【００２３】この熱可塑性樹脂は、樹脂と強化繊維の接
着性を向上させるために、酸やエポキシなどの種々の化
合物で変性した樹脂を併用することができる。例えば、
ポリプロピレンの場合、マレイン酸や無水マレイン酸、
アクリル酸などで変性することができ、変性基が酸無水
物基、カルボキシル基となるものが好ましい。この変性
樹脂は、Ｍ_W が20,000〜200,000 の範囲内であることが
望ましい。この理由は、Ｍ_W が20,000未満では、溶融粘
度が低く、強化繊維への濡れ性や接着性は良くなるもの
の、樹脂が脆性化しやすく、抄造成形した繊維強化熱可
塑性樹脂基材の機械特性は低下するからである。一方、
Ｍ_W が 200,000を超えると、抄造成形時の流動性が低下
すると共に、強化繊維接合点への含浸性や濡れ性が悪化
し、やはり前記基材の機械特性が低下するからである。
この変性樹脂は、前記変性基の量が0.02〜3.0 wt％（ 1
00×変性基の重量／熱可塑性樹脂の重量）、好ましくは
0.05〜2.0 wt％の範囲内であることが望ましい。この理
由は、変性基の量が0.02wt％未満では、シランカップリ
ング剤との反応が不十分となり、強度の向上が小さいか
らである。一方、3.0 wt％を超えると、熱可塑性樹脂の
脆化やシートの着色などの不都合を招くからである。な
お、熱可塑性樹脂として上記変性樹脂を併用する場合、
それぞれの樹脂からなるウエブを積層成形して繊維強化
熱可塑性樹脂基材を製造してもよいし、これらの樹脂を
予め押出機などで溶融混練して粉砕したもの、あるいは
一方の樹脂を他の樹脂でコーティングしたものを抄造成
形に供して繊維強化熱可塑性樹脂基材を製造することも
できる。

【００２４】強化繊維と熱可塑性樹脂の配合比について この発明の軽量スタンパブルシート成形品を構成する繊
維強化熱可塑性樹脂基材において、強化繊維と熱可塑性
樹脂の配合比は、重量比（繊維／樹脂）で、20／80〜70
／30の範囲内とすることが望ましい。この理由は、強化
繊維の配合率（含有量）が20wt％より少ないと、強化繊
維による十分な補強効果が期待できず、一方、強化繊維
の配合率（含有量）が70wt％を超えると、膨張させた場
合に、バインダー成分としての熱可塑性樹脂が不足し、
樹脂を強化繊維接合点にまで均一に含浸することが難し
くなり、強度の低下を招くからである。

【００２５】有機繊維不織布について この発明において使用することができる有機繊維不織布
としては、乾式および湿式法により作成したもの、ある
いは樹脂を溶融紡糸した後、直接不織布としたスパンボ
ンド等が挙げられる。不織布を構成する繊維としては、
ポリエチレンやポリプロピレン等のポリオレフィン、ポ
リスチレン、ポリ塩化ビニル、ポリエチレンテレフタレ
ート、ポリカーボネート、ポリアミド、ポリアセタール
などの樹脂、ならびにこれらの樹脂を主成分とする共重
合体（例えばエチレン−塩化ビニル共重合体、エチレン
−酢酸ビニル共重合体、スチレン−ブタジエン−アクリ
ロニトリル共重合体等）やグラフト化合物、もしくはこ
れらの樹脂のブレンド品を溶融紡糸したもの、あるいは
フェノール等の熱硬化性樹脂繊維、パルプや綿等の天然
繊維、もしくはこれらの繊維のブレンド品を用いること
ができる。特に、基材を構成する熱可塑性樹脂としてポ
リプロピレンを用いる場合には、シートの成形温度範囲
140〜210 ℃で溶融しないか（融点がポリプロピレンよ
りも10℃以上高い樹脂）、もしくは高い溶融粘度を呈す
る樹脂、例えばポリエステルやポリアミド系の樹脂を用
いることが好ましい。このような有機繊維不織布は、そ
れの目付量が、好ましくは10〜50g/cm² 、より好ましく
は10〜20g/cm² の範囲内とすることが望ましい。その理
由は、目付量が10g/cm² 未満では、剛性を向上させる効
果が少なく、一方目付量が50g/cm² を超えると、不織布
内を十分に濡らすための熱可塑性樹脂量が多くなりぎ
て、スタンパブルシート成形品あるいは表皮貼合品全体
の重さが重くなってしまうからである。

【００２６】表皮について この発明の軽量スタンパブルシート表皮貼合成形品を構
成する装飾用表皮としては、天然および合成繊維を素材
とした織布、ニードルパンチ等を行った有機繊維不織
布、起毛織布、編布、植毛布等を用いることができる。
とくに、自動車内装用途には、ＰＶＣ（ポリ塩化ビニ
ル）やＴＰＯ（熱可塑性オレフィン）、熱可塑性ポリエ
ステル、エラストマー等の熱可塑性樹脂シート、および
このシートに基布やポリプロピレン、ポリエチレン、ポ
リ塩化ビニル、ポリウレタン等の樹脂発泡体をラミネー
トしたもの、あるいは上述の各種装飾用表皮単独、およ
びこれにバッキング材を貼着したもの、もしくはポリプ
ロピレンやポリエチレン、ポリ塩化ビニル、ポリウレタ
ン等の樹脂発泡体をラミネートしたものが用いられる。
また、これらの表皮にさらに各種ホットメルトを付けて
使用される場合があるが、本発明においては、ホットメ
ルトがなくても十分な接着強度を有しているので、その
使用を強制するものではない。なお、ホットメルト付き
の表皮を使用する場合には、例えば、ポリアミド系や変
性ポリオレフィン系、ウレタン系、ポリオレフィン系と
いった各種ホットメルトのなかから、使用する２層フィ
ルム樹脂成分と親和性および接着性の良いものを選択す
ることが望ましい。

【００２７】フィルムの構成について この発明の軽量スタンパブルシート表皮貼合品におい
て、基材と表皮の間に介在しているフィルムは、フィル
ムＡ、フィルムＡ−フィルムＢ、またはフィルムＡ−フ
ィルムＢ−フィルムＣで構成されている。ここで、上記
フィルムＡは、基材および有機繊維不織布に浸透して基
材および有機繊維不織布との接触面に十分な厚みの含浸
接着層を形成し、サンドイッチ構造体の表層を形成する
ことによって剛性の向上を担うと同時に、そのアンカー
効果によって、基材と有機繊維不織布またはフィルムと
の密着性の向上を担う樹脂層である。このフィルムＡ
は、基材を構成する熱可塑性樹脂と同一または類似の構
造を有する樹脂によって構成されている。ここに、同一
または類似の構造とは、ホモポリマーに対する共重合体
やブレンド品、グラフト品等を意味する。特に、基材を
構成する熱可塑性樹脂としてポリプロピレンを用いる場
合には、基材に対しての接着性から、ポリオレフィン系
樹脂を用いることが好ましい。

【００２８】上記フィルムＢは、非通気層として作用す
るフィルムであり、基材を構成する熱可塑性樹脂が溶融
する温度において溶融せず、かつ膨張成形時にシートへ
の賦形性の妨げにならない程度の伸びを与える樹脂フィ
ルムであることが望ましく、基材を構成する熱可塑性樹
脂よりも十分に融点の高い樹脂によって構成されてい
る。例えば、ポリオレフィンやポリスチレン、ポリ塩化
ビニル、ポリエチレンテレフタレート、ポリカーボネー
ト、ポリアミド、ポリアセタールなどの樹脂、並びにこ
れらの樹脂を主成分とする共重合体（例えばエチレン−
塩化ビニル共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体
等）やグラフト化合物、もしくはこれらの樹脂のブレン
ド品などを用いることができる。特に、基材を構成する
熱可塑性樹脂としてポリプロピレンを用いる場合には、
シートの成形温度範囲 140〜210 ℃で溶融しないか（ポ
リプロピレンよりも融点が10℃以上高い樹脂）、もしく
は高い溶融粘度を呈する樹脂、例えばポリアミド系樹脂
などを用いることが好ましい。

【００２９】上記フィルムＣは、接着性を有しない表皮
を用いた場合に有利なフィルム層であり、表皮との接着
層として作用し、基材を構成する熱可塑性樹脂よりも融
点の低い樹脂によって構成されていればよく、とくに他
の制限はない。例えば、ポリオレフィンやポリスチレ
ン、ポリ塩化ビニル、ポリエチレンテレフタレート、ポ
リカーボネート、ポリアミド、ポリアセタール、ポリウ
レタンなどの樹脂、並びにこれらの樹脂を主成分とする
共重合体やグラフト化合物、もしくはこれらの樹脂のブ
レンド品などを用いることができる。

【００３０】なお、上述した２層または３層の多層フィ
ルムは、従来既知の方法に従って製造することができ
る。例えば、ドライラミネート法または共押出法により
フィルムの多層化を実施することができる。さらに、前
記多層フィルムの各層間には、接着性をさらに改良する
ための薄い接着層を設けることも可能である。

【００３１】次に、この発明にかかる軽量スタンパブル
シート成形品および軽量スタンパブルシート表皮貼合品
を製造する一方法について説明する。 (1) まず、強化繊維と熱可塑性樹脂粒子とを、空気の微
小気泡が分散した界面活性剤水溶液に分散させる。次い
で、得られた分散液を多孔性支持体を介して脱水するこ
とにより、分散液中の固形分を堆積させ、その堆積物を
乾燥して、均一なウエブを得る。このウエブは、強化繊
維と熱可塑性樹脂等から構成され、強化繊維の中に熱可
塑性樹脂の粒子が均一に分散したものであり、それの厚
さは、１〜10mmである。

【００３２】(2) 次に、上記ウエブの両側に有機繊維不
織布を積層し、さらに必要に応じてフィルムＡ、フィル
ムＡ−フィルムＢまたはフィルムＡ−フィルムＢ−フィ
ルムＣからなる単層あるいは多層のフィルム層を積層
し、この積層体を熱可塑性樹脂の融点以上かつ分解点未
満の温度で加熱し、樹脂を溶融させ、冷却盤間で圧力を
加えてシート状に固化し、緻密な抄造法スタンパブルシ
ートを得る。なお、ウエブの両側に多層フィルムを積層
するのは、成形品用途により基材両側の外観改良が要求
される場合である。ここで、上記熱可塑性樹脂がポリプ
ロピレンの場合には、加熱温度は 170〜230 ℃、好まし
くは 190〜210 ℃とする。この理由は、 230℃を超える
と、ポリプロピレンの分解による着色や強度低下を招く
からである。また、冷却盤間における上記圧力は、緻密
な抄造法スタンパブルシートを得るためには３〜50 Kgf
／cm² の範囲内とするのが望ましい。この理由は、50 K
gf／cm² を超える圧力では、強化繊維の破損を招きやす
いからである。なお、この抄造法スタンパブルシートに
は、酸化防止剤や耐光安定剤、金属不活性化剤、難燃
剤、カーボンブラックなどの添加剤や着色剤等を含有さ
せることができる。これらの添加剤や着色剤は、例え
ば、粒状の熱可塑性樹脂に予め配合したりコーティング
したりする方法、あるいは抄造法スタンパブルシート製
造工程中に、スプレーなどで添加する方法等によって、
抄造法スタンパブルシート中に含有させることができ
る。

【００３３】(3) そして、上述のようにして得られた抄
造法スタンパブルシート（積層シート）を、構成樹脂の
融点以上の温度に再加熱し、表皮貼合品の場合には膨張
したシート上に表皮を積層したのち、成形金型内に置
き、金型スペーサーの高さやプレスの型締め高さ等を調
整し、加圧成形することによって一体化して、所定の厚
みと密度を有する軽量スタンパブルシート成形品または
軽量スタンパブルシート表皮貼合品を得る。ここで、こ
のような膨張成形時の加熱温度は、抄造法スタンパブル
シートを構成する熱可塑性樹脂の融点以上かつ分解点未
満の温度範囲で適宜選択することができる。例えば、上
記熱可塑性樹脂がポリプロピレンの場合には、加熱温度
は170〜230 ℃、好ましくは 190〜210 ℃とする。この
抄造法スタンパブルシートの加熱方法としては、熱盤加
熱や遠赤外線加熱、通風式加熱などがあり、とくに限定
されるものでない。また、金型温度は、上記熱可塑性樹
脂の凝固点以下であればよく、ハンドリング性や生産性
の点から、通常、室温〜60℃の範囲とする。さらに、成
形圧力は、製品形状により異なるが、過剰の圧力は強化
繊維を破断させるため、通常１〜50kg／cm² の範囲とす
る。

【００３４】このようにして得られる軽量スタンパブル
シート成形品の密度は、金型のクリアランスにより制御
され、理論密度（ρ）よりも小さければ良く、好ましく
は0.8g/cm³以下、より好ましくは0.7g/cm³以下とする。
ここで、理論密度（ρ）とは、空隙率がゼロのときの密
度であり、次式から求められる。 ρ＝100 ／（Ｗ_m ／ρ_m ＋Ｗ_r ／ρ_r ） Ｗ_m ；熱可塑性樹脂の重量分率 Ｗ_r ；強化繊維の重量分率 ρ_m ；熱可塑性樹脂の密度 ρ_r ；強化繊維の密度 また、軽量スタンパブルシート成形品の膨張倍率は、1.
1 〜25倍、好ましくは1.5 〜10倍、より好ましくは1.5
〜８倍とする。この理由は、膨張倍率が大きすぎると、
目付量が多い場合に、加熱時の表面と内部の温度差が大
きくなり、均一な加熱が難しく厚みの不均一が生じるか
らである。一方、膨張倍率が小さすぎると、必要厚みに
おける軽量化の効果が少ないからである。ここで、膨張
倍率とは、膨張材（軽量スタンパブルシート成形品）の
厚みを理論厚み（空隙率がゼロのときの厚み）で除した
ものである。

【００３５】

【実施例】以下に、この発明を実施例に基づいて具体的
に説明する。なお、実施例において用いた、スタンパブ
ルシートを構成する熱可塑性樹脂と強化繊維、有機繊維
不織布、フィルム、表皮は以下のとおりである。 ・熱可塑性樹脂；ポリプロピレン粒子 （重量平均分子量 200,000、MFR65 、平均粒子径 500μm) ・強化繊維；ガラス繊維Ａ（長さ25mm、直径17μm) ガラス繊維Ｂ（長さ25mm、直径23μm) ・有機繊維不織布； 有機繊維不織布Ａ→ポリエステル繊維スパンボンド 目付13ｇ、厚み0.08mm 有機繊維不織布Ｂ→ポリアミド繊維スパンボンド 目付18ｇ、厚み0.16mm ・フィルム； フィルムＸ→厚さ40μm のポリプロピレン(MFR65、融点140 ℃) から構成 されている。 フィルムY1→ドライラミネート法による２層フィルムで、フィルムＡ（第１ 層）が厚さ60μm のポリプロピレン(MFR９、融点155 ℃) から構 成され、フィルムＢ（第２層）が厚さ25μm の６−ナイロン（融 点 215℃) から構成されている。 フィルムY2→ドライラミネート法による３層フィルムで、フィルムＡ（第１ 層）が厚さ40μm のポリプロピレン(MFR９、融点155 ℃) から構 成され、フィルムＢ（第２層）が厚さ25μm の６−ナイロン（融 点 215℃) から構成され、フィルムＣ（第３層）が厚さ40μm の ポリプロピレン(MFR９、融点130 ℃) から構成されている。 フィルムY3→ドライラミネート法による３層フィルムで、フィルムＡ（第１ 層）が厚さ60μm のポリプロピレン(MFR９、融点155 ℃) から構 成され、フィルムＢ（第２層）が厚さ25μm の６−ナイロン（融 点 215℃) から構成され、フィルムＣ（第３層）が厚さ40μm の ポリプロピレン(MFR15、融点115 ℃) から構成されている。 表皮；表皮Ａ→ポリエステル有機繊維不織布（厚さ２mm）に、バッキング材、 ホットメルト層がある。 表皮Ｂ→ポリエステル有機繊維不織布（厚さ２mm）に、バッキング材があ り、ホットメルト層はない。

【００３６】（実施例１）乾燥重量％で、ポリプロピレ
ン粒子40％、ガラス繊維Ａ35％およびガラス繊維Ｂ25％
からなる成分組成の原料を混合し、この原料を、全目付
量が600 g/m²となるように抄紙し、ウエブ（基材）を得
た。次に、得られたウエブの両面に、有機繊維不織布Ａ
を積層し、この積層体を210 ℃で予熱し、予熱された積
層体を25℃の冷却盤間に配置し、５kgf/cm² の圧力でプ
レスし、固化した緻密な抄造法スタンパブルシートを得
た。そして、上記抄造法スタンパブルシートを遠赤外線
ヒーターでヒーター設定温度 250℃で２分間加熱し、次
いで、クリアランスを３mmに設定した金型により、膨張
したスタンパブルシートを圧縮／冷却し、軽量スタンパ
ブルシート成形品を得た（図１参照）。この時の成形品
の基材膨張倍率（空隙率ゼロの時の理論厚さに対する実
際の基材厚さの比）は４倍であった。

【００３７】このようにして得られた軽量スタンパブル
シート成形品から、長さ150 mm、幅50mmの試験片を作成
し、この試験片について、スパン100 mm、クロスヘッド
スピード50mm／min の条件で荷重をかける３点曲げ試験
を実施し、弾性勾配を測定した。さらに、ASTM−D737に
準拠した通気性試験により通気度を測定した。これらの
結果を表１に示す。

【００３８】（実施例２）実施例１において得られたウ
エブの両面に、有機繊維不織布ＢとフィルムＸを有機繊
維不織布Ｂがウエブ側に位置するように積層したこと以
外は、実施例１と同様に処理して軽量スタンパブルシー
ト成形品を得た（図２参照）。この時の成形品の基材膨
張倍率は４倍であった。このようにして得られた軽量ス
タンパブルシート成形品について、実施例１と同様にし
て弾性勾配と通気度を測定した。これらの結果を表１に
示す。

【００３９】（実施例３）実施例１において得られたウ
エブの両面に、有機繊維不織布ＢとフィルムＸをフィル
ムＸがウエブ側に位置するように積層したこと以外は、
実施例１と同様に処理して軽量スタンパブルシート成形
品を得た（図３参照）。この時の成形品の基材膨張倍率
は４倍であった。このようにして得られた軽量スタンパ
ブルシート成形品について、実施例１と同様にして弾性
勾配と通気度を測定した。これらの結果を表１に示す。

【００４０】（実施例４）実施例１において得られたウ
エブの両面に、有機繊維不織布ＢとフィルムＸをフィル
ムＸがウエブと有機繊維不織布Ｂの間、および最外層に
位置するように積層したこと以外は、実施例１と同様に
処理して軽量スタンパブルシート成形品を得た（図４参
照）。この時の成形品の基材膨張倍率は４倍であった。
このようにして得られた軽量スタンパブルシート成形品
について、実施例１と同様にして弾性勾配と通気度を測
定した。これらの結果を表１に示す。

【００４１】（実施例５）まず、実施例１において得ら
れたウエブの両面に、有機繊維不織布Ａを積層し、かつ
一方の面にはフィルムＸのかわりにフィルムＹ１を積層
したこと以外は、実施例２と同様に処理して抄造法スタ
ンパブルシートを作製した。次に、上記抄造法スタンパ
ブルシートを実施例１と同様にして加熱膨張させたの
ち、表皮Ａを該シート上に載せ、基材の厚みが３mmにな
るようにクリアランスを設定した金型により、表皮Ａと
ともに基材を圧縮／冷却し、軽量スタンパブルシート表
皮貼合品を得た（図５参照）。この時の表皮貼合品の基
材膨張倍率は４倍であった。

【００４２】このようにして得られた軽量スタンパブル
シート表皮貼合品に関し、実施例１と同様にして弾性勾
配、通気度を測定した。また、表皮貼合品から長さ 150
mm、幅25mmの剥離試験片を切り出し、端から50mm口開き
を行った状態で、通常の引張試験 (引張速度50mm／min)
により、最大荷重と最小荷重の平均値として剥離強度を
測定した。これらの結果を表１に示す。

【００４３】（実施例６）実施例５において、フィルム
Ｙ１の代わりにフィルムＹ２を使用し、表皮Ａの代わり
に表皮Ｂを使用したこと以外は、実施例５と同様に処理
して軽量スタンパブルシート表皮貼合品を得た（図６参
照）。このようにして得られた軽量スタンパブルシート
表皮貼合品について、実施例５と同様にして弾性勾配、
通気度および剥離強度を測定した。これらの結果を表１
に示す。

【００４４】（実施例７）実施例５において、有機繊維
不織布Ａの代わりに有機繊維不織布Ｂを使用し、フィル
ムＹ１の代わりにフィルムＹ３を使用し、表皮Ａの代わ
りに表皮Ｂを使用したこと以外は、実施例５と同様に処
理して軽量スタンパブルシート表皮貼合品を得た（図６
参照）。このようにして得られた軽量スタンパブルシー
ト表皮貼合品について、実施例５と同様にして弾性勾
配、通気度および剥離強度を測定した。これらの結果を
表１に示す。

【００４５】（実施例８）まず、有機繊維不織布Ｂの代
わりに有機繊維不織布Ａを使用し、一方の面の最外層に
積層するフィルムＸのかわりにフィルムＹ１を積層した
こと以外は、実施例４と同様に処理して抄造法スタンパ
ブルシートを作製し、次いで、実施例５の後段の方法と
同様に処理して表皮Ａを貼合せた軽量スタンパブルシー
ト表皮貼合品を得た（図７参照）。この時の表皮貼合品
の基材膨張倍率は４倍であった。このようにして得られ
た軽量スタンパブルシート表皮貼合品について、実施例
５と同様にして弾性勾配、通気度および剥離強度を測定
した。これらの結果を表１に示す。

【００４６】（実施例９）実施例８において、フィルム
Ｙ１の代わりにフィルムＹ２を使用し、表皮Ａの代わり
に表皮Ｂを使用したこと以外は、実施例８と同様に処理
して軽量スタンパブルシート表皮貼合品を得た（図８参
照）。このようにして得られた軽量スタンパブルシート
表皮貼合品について、実施例５と同様にして弾性勾配、
通気度および剥離強度を測定した。これらの結果を表１
に示す。

【００４７】（実施例10）実施例８において、有機繊維
不織布Ａの代わりに有機繊維不織布Ｂを使用し、フィル
ムＹ１の代わりにフィルムＹ３を使用し、表皮Ａの代わ
りに表皮Ｂを使用したこと以外は、実施例８と同様に処
理して軽量スタンパブルシート表皮貼合品を得た（図８
参照）。このようにして得られた軽量スタンパブルシー
ト表皮貼合品について、実施例５と同様にして弾性勾
配、通気度および剥離強度を測定した。これらの結果を
表１に示す。

【００４８】（比較例１）実施例１において、有機繊維
不織布を積層することなくウエブを単独で加熱／加圧し
たこと以外は、実施例１と同様に処理して比較対照用の
軽量スタンパブルシート成形品を得た（図９参照）。こ
のようにして得られた軽量スタンパブルシート成形品に
ついて、実施例１と同様にして弾性勾配と通気度を測定
した。これらの結果を表１に示す。

【００４９】（比較例２）実施例５において、ウエブの
両面に有機繊維不織布を積層しなかったこと以外は、実
施例５と同様に処理して比較対照用の軽量スタンパブル
シート表皮貼合品を得た（図10参照）。このようにして
得られた軽量スタンパブルシート表皮貼合品について、
実施例５と同様にして弾性勾配、通気度および剥離強度
を測定した。これらの結果を表１に示す。

【００５０】

【表１】

【００５１】この表１に示す結果から明らかなように、
この発明にかかる軽量スタンパブルシート成形品または
軽量スタンパブルシート表皮貼合品は、基材表面に、融
点が基材を構成するポリプロピレンと比較して高い有機
繊維不織布が、単独または表層にポリプロピレン樹脂層
を積層した状態のサンドイッチ構造を形成して存在して
いるので、高い剛性が発現し得る。また、この発明にか
かる軽量スタンパブルシート成形品または軽量スタンパ
ブルシート表皮貼合品は、融点が基材を構成するポリプ
ロピレンと比較して高いナイロンフィルム（フィルム
Ｂ）が、有機繊維不織布を積層した基材表面またはその
基材と表皮の間に存在している場合には、優れた非通気
性を示すことを確認した。特に、高剛性でかつ予熱時に
溶融しない性質を示すナイロンフィルム層が、基材表面
または基材と表皮との間に存在すると、ポリプロピレン
フィルム層を介在させた場合と異なり、基材側接着層の
ポリプロピレンが基材内部の空隙中へ激しく浸透するの
を抑制できるので、製品の剛性は高くなり、その効果
は、基材表面に有機繊維不織布を配置することによって
一層顕著になる。さらに、基材を構成する熱可塑性樹脂
よりも融点の低い樹脂層を、非溶融層（ナイロンフィル
ム層；フィルムＢ）の外側に積層した場合には、ホット
メルト層を有しない表皮を用いても、表皮貼合時に表皮
側に含浸接着層を形成するので、そのアンカー効果によ
って表皮との間に良好な密着状態を呈する。

【００５２】このように、有機繊維不織布を基材の表面
に配置することにより、剛性を向上した軽量スタンパブ
ルシート成形品およびその表皮貼合品を得ることがで
き、また、基材と表皮の間に介在させるフィルム層を適
宜選択することにより、表皮のホットメルト層の有無に
関わらず、基材と表皮との密着性に優れ、かつ優れた非
通気性を確保した多孔質の軽量スタンパブルシート表皮
貼合品を得ることが可能となる。

【００５３】

【発明の効果】以上説明したようにこの発明によれば、
高い剛性を示し、かつ必要に応じてし接着性と非通気性
を改善した抄造法スタンパブルシートを提供でき、これ
により、高剛性で、優れた非通気性を示す軽量スタンパ
ブルシート成形品、および表皮の接着性の有無に関わら
ず基材と表皮との密着性に優れ、かつ高剛性で完全な非
通気性を実現した多孔質の軽量スタンパブルシート表皮
貼合品を容易に得ることができる。特に、この発明にか
かる軽量スタンパブルシート表皮貼合品は、高剛性化や
軽量化が望まれる自動車内装材、例えば天井材やドアト
リム材などに有利に適用できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明にかかる軽量スタンパブルシート成形
品の一断面構造を示す図である。

【図２】この発明にかかる軽量スタンパブルシート成形
品の一断面構造を示す図である。

【図３】この発明にかかる軽量スタンパブルシート成形
品の一断面構造を示す図である。

【図４】この発明にかかる軽量スタンパブルシート成形
品の一断面構造を示す図である。

【図５】この発明にかかる軽量スタンパブルシート表皮
貼合品の一断面構造を示す図である。

【図６】この発明にかかる軽量スタンパブルシート表皮
貼合品の一断面構造を示す図である。

【図７】この発明にかかる軽量スタンパブルシート表皮
貼合品の一断面構造を示す図である。

【図８】この発明にかかる軽量スタンパブルシート表皮
貼合品の一断面構造を示す図である。

【図９】従来技術にかかる軽量スタンパブルシート成形
品の一断面構造を示す図である。

【図10】従来技術にかかる軽量スタンパブルシート表皮
貼合品の一断面構造を示す図である。

【符号の説明】

１ ウエブ（基材） ２ 有機繊維不織布 ３ 表皮 Ａ フィルムＡ Ｂ フィルムＢ Ｃ フィルムＣ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ３２Ｂ 27/34 9268−4Ｆ Ｂ２９Ｃ 67/22 // Ｂ２９Ｋ 23:00 67:00 77:00 105:04 105:08 Ｂ２９Ｌ 9:00 (72)発明者 高野 茂 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 藤巻 雅美 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 松本 泰次 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 永島 之夫 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 桝井 捷平 東京都中央区新川２丁目27番１号（東京住 友ツインビルディング東館） 住友化学工 業株式会社内 (72)発明者 船越 覚 大阪府高槻市塚原２丁目10番１号 住友化 学工業株式会社内 (72)発明者 砂田 允彰 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 ケープ ラシート株式会社内

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 熱可塑性樹脂と強化繊維との混合物を抄
   造成形して得たシート状ウエブの両面に、ウエブを構成
   する上記熱可塑性樹脂よりも融点の高い有機繊維不織布
   が積層されかつ加熱圧着されて、緻密質積層成形体を構
   成していることを特徴とする抄造法スタンパブルシー
   ト。
2. 【請求項２】 熱可塑性樹脂と強化繊維との混合物を抄
   造成形して得たシート状ウエブの両面に、 ウエブを構成する上記熱可塑性樹脂よりも融点の高い有
   機繊維不織布と、 ウエブを構成する上記熱可塑性樹脂と同一または類似の
   構造を有する樹脂によって構成されたフィルムＡとが、 そのフィルムＡがウエブと有機繊維不織布の間、および
   最外層に位置するように積層されかつ加熱圧着されて、
   緻密質積層成形体を構成していることを特徴とする抄造
   法スタンパブルシート。
3. 【請求項３】 熱可塑性樹脂と強化繊維との混合物を抄
   造成形して得たシート状ウエブの両面に、 ウエブを構成する上記熱可塑性樹脂よりも融点の高い有
   機繊維不織布と、 ウエブを構成する上記熱可塑性樹脂と同一または類似の
   構造を有する樹脂によって構成されたフィルムＡとが、 そのフィルムＡがウエブと有機繊維不織布の間、または
   最外層に位置するように積層されかつ加熱圧着されて、
   緻密質積層成形体を構成していることを特徴とする抄造
   法スタンパブルシート。
4. 【請求項４】 ウエブの両面に積層するフィルムＡのう
   ち少なくとも一方の面の最外層に積層するフィルムが、 ウエブを構成する上記熱可塑性樹脂と同一または類似の
   構造を有する樹脂によって構成されたフィルムＡと、ウ
   エブを構成する上記熱可塑性樹脂よりも融点の高い樹脂
   によって構成されたフィルムＢとからなる２層フィルム
   であって、 そのフィルムＡが有機繊維不織布側に位置するように積
   層されてなる、請求項２または３に記載の抄造法スタン
   パブルシート。
5. 【請求項５】 ウエブの両面に積層するフィルムＡのう
   ち少なくとも一方の面の最外層に積層するフィルムが、 ウエブを構成する上記熱可塑性樹脂と同一または類似の
   構造を有する樹脂によって構成されたフィルムＡと、ウ
   エブを構成する上記熱可塑性樹脂よりも融点の高い樹脂
   によって構成されたフィルムＢと、融点がウエブを構成
   する上記熱可塑性樹脂と同程度もしくはそれ以下である
   樹脂によって構成されたフィルムＣとからなる３層フィ
   ルムであって、 そのフィルムＡが有機繊維不織布側に位置するようにフ
   ィルムＡ−フィルムＢ−フィルムＣの順に積層されてな
   る、請求項２または３に記載の抄造法スタンパブルシー
   ト。
6. 【請求項６】 ウエブを構成する上記熱可塑性樹脂が、
   融点； 135℃以上のポリプロピレンであり、上記有機繊
   維不織布を構成する繊維が、ウエブを構成する上記熱可
   塑性樹脂よりも10℃以上高い融点を示す樹脂繊維である
   ことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の抄造
   法スタンパブルシート。
7. 【請求項７】 ウエブを構成する上記熱可塑性樹脂が、
   融点； 135℃以上のポリプロピレンであり、上記有機繊
   維不織布を構成する繊維が、ウエブを構成する上記熱可
   塑性樹脂よりも10℃以上高い融点を示す樹脂繊維であ
   り、上記フィルムＢが、ウエブを構成する上記熱可塑性
   樹脂よりも10℃以上高い融点を示す樹脂フィルムである
   ことを特徴とする請求項４または５に記載の抄造法スタ
   ンパブルシート。
8. 【請求項８】 上記有機繊維不織布を構成する繊維が、
   ポリエステル樹脂またはポリアミド樹脂からなる繊維で
   あることを特徴とする請求項６または７に記載の抄造法
   スタンパブルシート。
9. 【請求項９】 上記フィルムＢが、ポリアミド系樹脂か
   らなる樹脂フィルムであることを特徴とする請求項７に
   記載の抄造法スタンパブルシート。
10. 【請求項10】 請求項１〜９のいずれか１つに記載の抄
    造法スタンパブルシートが、膨張シートに加熱膨張され
    かつ成形体密度が理論密度；空隙率ゼロの時の密度より
    も小さくなるように圧縮成形されて、多孔質体を構成し
    ていることを特徴とする軽量スタンパブルシート成形
    品。
11. 【請求項11】 請求項１〜９のいずれか１つに記載の抄
    造法スタンパブルシートが、膨張シートに加熱膨張され
    かつこの膨張シートの表面に表皮が積層され、さらに成
    形体密度が理論密度；空隙率ゼロの時の密度よりも小さ
    くなるように圧縮成形されて、表皮貼合多孔質体を構成
    していることを特徴とする軽量スタンパブルシート表皮
    貼合品。