JPH0910792A - 嫌気性処理装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 処理液中に浮上性のグラニュール状汚泥を流
出させ、この流出汚泥の活性を低下させることなく効率
よく回収し、これを破砕して沈降性を回復させ、嫌気性
反応槽に返送することにより、汚泥の浮上を防止すると
ともに、嫌気性反応槽内の汚泥濃度を高く維持して、高
処理効率で処理を行うことが可能な嫌気性処理装置を得
る。 【構成】 ＵＡＳＢ方式の嫌気性反応槽１内で嫌気性処
理した処理液１６を密閉構造の浮上分離槽２０に導入す
るとともに、ブロワ４３で加圧した消化ガス２１の微細
気泡を導入し、浮上分離により汚泥を分離する。分離汚
泥は破砕ポンプ２４で破砕して沈降性を回復させた後、
嫌気性反応槽１に返送する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は有機性排液をＵＡＳＢ
（上向流嫌気性スラッジブランケット）法により嫌気性
処理するための嫌気性処理装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】有機性排液の嫌気性処理方法として、高
密度で沈降性の大きいグラニュール状汚泥を形成し、溶
解性ＢＯＤを含む有機性排液を上向流通液してスラッジ
ブランケットを形成した状態で接触させて高負荷高速処
理を行うＵＡＳＢ法が採用されている。この方法は、消
化速度の遅い固形有機物を分離して別途処理し、消化速
度の速い溶解性有機物のみを、嫌気性微生物密度の高い
グラニュール状汚泥を用いる嫌気性処理によって高負荷
で高速処理する方法であり、旧来の嫌気性処理とは区別
されている。

【０００３】旧来の嫌気性消化法は、固形有機物および
溶解性有機物を含む有機性排液を、そのまま消化槽に投
入して嫌気性消化を行う方法であり、固形有機物を可溶
化する工程で長時間を要するため、全体として２０〜４
０日という長い滞留時間が必要で、大型の処理装置が必
要になる。これに対してＵＡＳＢ法は活性の高い嫌気性
微生物が集積された沈降性の大きいグラニユール状汚泥
を用いるため、高流速の場合でも固液分離性を良好にし
て、多量の汚泥を槽内に保持し、槽内汚泥濃度を高く維
持し、これにより高処理効率で嫌気性処理を行うことが
でき、小型の装置を用いて効率よく処理を行うことがで
きる。

【０００４】嫌気性消化法では汚泥は微細で軽質である
ため、生成ガスが付着することによって浮上し、液面で
スカムを形成するが、ＵＡＳＢ法では造粒化された沈降
性の良好な汚泥を用いるため、通常は嫌気性消化法のよ
うに汚泥が消化ガスとともに浮上してスカムを形成する
ことはなく、従ってスカムを破砕して反応部に戻すよう
な操作を行う必要はなく、運転操作も簡単であるとされ
ている。

【０００５】しかしながらＵＡＳＢ法式の嫌気性処理装
置の中には、特にＢＯＤ負荷量として１０ｋｇ／ｍ³・
ｄ以上の高負荷処理を行っている装置では、グラニュー
ル状汚泥が浮上してスカムとなり、その浮上汚泥が処理
液に流出し、嫌気性反応槽内の汚泥保持量が減少する現
象が見られる。この汚泥の浮上や流出が生じると、処理
が不十分となり、ＵＡＳＢ方式の特色である高負荷運転
が困難となるほか、ＵＡＳＢ方式の後処理である活性汚
泥処理装置に嫌気性汚泥が流入し、曝気槽のＤＯを大幅
に低下させ、活性汚泥処理装置の処理性能を減少させる
ことになる。

【０００６】ところでＵＡＳＢ方式の嫌気性反応槽内に
浮上しているグラニュール状汚泥の多くは、そのグラニ
ュール状汚泥の内部に嫌気性反応で発生したガスが内蔵
されて、汚泥の比重が軽くなっている例が多い。そこで
ガスを内包しているグラニュール状汚泥を破砕すること
により、内包状態のガスを放出し、本来のグラニュール
状汚泥の存在形態であるブランケットを形成させること
が可能となる。そのためＵＡＳＢ方式の嫌気性処理装置
において、反応槽内に浮上したグラニュール状汚泥を適
宜反応槽外へ排出し、その排出汚泥を破砕可能なポンプ
やミキサー、ホモジナイザーなどを用いて破砕し、内部
の気泡を露出させた状態で反応槽内に返送する試みがな
されている（例えば特開平６−１８２３８２号）。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかし、最近の嫌気性
処理装置は、臭気対策の観点から完全に密閉構造となっ
ており、反応槽内に浮上した汚泥を効率的に回収するこ
とが困難であり、浮上したグラニュール状汚泥は長期間
にわたり反応槽内に放置される状態が多い。そのため浮
上汚泥は処理液とともに流出し、反応槽内で良好なブラ
ンケットを形成しているグラニュール状汚泥の保持量が
次第に減少し、正常な嫌気性処理が困難となる。前記公
報のように、固液分離部の液面におけるガス噴射ノズル
のような汚泥収集装置を設ける場合でも、密閉構造の反
応槽では作動状況を確認できないため、効率よく浮上汚
泥を取出すことは困難であり、処理液中に流出した汚泥
は処理液の水質を悪化させる原因になるという問題点が
ある。

【０００８】本発明の目的は、ＵＡＳＢ法における上記
のような問題点を解決するため、処理液とともに浮上性
のグラニュール状汚泥を流出させて浮上分離することに
より、流出汚泥の活性を低下させることなく浮上性汚泥
を効果的に回収し、これを破砕して沈降性を回復させ、
嫌気性反応槽に返送することができ、これにより汚泥の
浮上を防止するとともに、嫌気性反応槽内汚泥濃度を高
く維持して、高処理効率で処理を行うことが可能な嫌気
性処理装置を提供することである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明は、内部に嫌気性
微生物を含むグラニュール状汚泥からなるスラッジブラ
ンケットを形成した反応部を有し、下部に被処理液流入
部、ならびに上部に固液分離部および集ガス部を有する
嫌気性反応槽と、嫌気性反応槽の処理液を導入するとと
もに、嫌気性反応槽で発生した消化ガスの微細気泡を導
入して浮上分離を行う密閉構造の浮上分離槽と、浮上分
離槽で分離された分離汚泥を破砕して嫌気性反応槽に返
送する汚泥破砕装置とを備えていることを特徴とする嫌
気性処理装置である。

【００１０】ＵＡＳＢ法におけるグラニュール状汚泥の
成長過程は明確ではないが、粒径０．１ｍｍ付近の微小
な無機性のＳＳの表面やカルシウムやマグネシウムを含
んだスケール成分の表面に嫌気性微生物が付着し、その
微少なＳＳやスケールを核としながら年輪状に新たな嫌
気性微生物が増殖、付着し、数か月間以上を要して粒径
０．５〜１ｍｍのグラニュール状汚泥に成長するとされ
ている。成長したグラニュール状汚泥は反応槽内の水流
やガスの発生に伴う流動により破砕され、破砕された微
小な粒子や破片が核となって、次のグラニュール状汚泥
が成長するとされている。

【００１１】成長したグラニュール状汚泥の破砕が生じ
ない場合、または破砕される割合や程度が少ない場合
は、汚泥が成長を続け、粒径が１ｍｍ以上となるに従
い、グラニュール状汚泥の内部の嫌気性微生物や有機性
のＳＳ成分が自己分解する。そして自己分解した後は空
洞となり、その空洞にメタン生成反応で発生したガスが
蓄積され、内包されたガスによりグラニュール状汚泥の
比重が小さくなり、その結果グラニュール状汚泥は浮上
し、処理液中に流出すると考えられる。

【００１２】ＵＡＳＢ法における負荷量が低い場合は、
グラニュール状汚泥の成長と、成長した汚泥の破砕され
る割合が均衡しており、そのため大粒径に成長してガス
を内包しているグラニュール状汚泥の存在割合が少な
く、汚泥の浮上、流出現象が顕著ではない。これに対
し、ＢＯＤ負荷として１０〜１５ｋｇ／ｍ³・ｄの高負
荷で処理を行うと、グラニュール状汚泥の成長割合が、
破砕される割合より大幅に高くなり、汚泥の浮上、流出
現象が多くなる。従ってＵＡＳＢ方式が高負荷運転を行
う場合、汚泥中に比重の重いスケール成分や無機性ＳＳ
が絶えず供給されない限り、グラニュール状汚泥の浮上
現象が発生し、グラニュール状汚泥が処理液とともに流
出する。

【００１３】本発明では浮上する汚泥を処理液とともに
取出し、浮上分離槽において消化ガスの微細気泡を導入
することにより浮上分離し、分離汚泥を破砕装置で破砕
して嫌気性反応槽に返送することにより、沈降性を回復
させ、これにより汚泥の浮上を防止するとともに槽内汚
泥濃度を高く維持する。浮上分離に際しては、嫌気性反
応槽で発生した消化ガスを使用するので、浮上分離槽内
は嫌気状態が維持され、汚泥の活性は低下しない。また
密閉構造の浮上分離槽を採用することにより、臭気は発
生しない。

【００１４】消化ガスの微細気泡を浮上分離槽に導入す
る方法としては、消化ガスを散気管等により微細気泡と
して導入する一般的な浮上分離法のほかに、消化ガスを
処理液に加圧溶解し、加圧溶解水を浮上分離槽に導入し
て減圧することにより微細気泡を発生させる加圧浮上法
などを採用することができる。使用するガスは嫌気性反
応槽で発生する消化ガスをそのまま使用することもでき
るが、ガスホルダーに貯留した消化ガスを用いるのが好
ましい。

【００１５】分離汚泥を破砕するための破砕装置として
は、グラインダーポンプのような破砕機構を持ったポン
プや、ミキサー、ホモジナイザーなどが使用できる。

【００１６】

【作用】本発明の嫌気性処理装置を用いた嫌気性処理方
法は、まず嫌気性微生物の自己造粒性を利用して粒状化
した嫌気性微生物を含むグラニュール状汚泥を嫌気性反
応槽の反応部に投入し、底部に設けられた被処理液流入
部から有機性排液を導入し、上向流で通液してスラッジ
ブランケットを形成し、嫌気性下に接触させる。これに
より排液中の溶解性有機物は嫌気性微生物の作用により
酸生成工程、メタン生成工程を経て、メタンおよび二酸
化炭素に分解される。酸生成工程は別に設置する酸生成
槽で行う場合もある。

【００１７】グラニュール状汚泥は密度が高く、沈降性
に優れるため、排液を上向流で通液することにより均一
なスラッジブランケットが形成され、反応部内に保持さ
れる。スラッジブランケットを通過した排液は連通路か
ら固液分離部に入り、ここで固液分離されて、分離液は
処理液取出部から処理液として取出される。分離した汚
泥は沈降して連通路から反応部に戻る。反応部で発生す
るメタン等のガスは、反応部を上昇するが、固気分離部
材に遮られて固液分離部には流入せず、集ガス部から取
出される。

【００１８】比較的負荷が低い場合の正常な運転状態で
はグラニュール状汚泥の浮上、流出はなく、固液分離部
に流入した汚泥はそのまま沈降して反応部に戻るが、高
負荷で運転する場合、あるいは長期間にわたって運転を
継続する場合には、グラニュール状汚泥の見かけの比重
が小さくなって浮上、流出しやすくなる。

【００１９】本発明では浮上する汚泥を処理液とともに
取出して浮上分離槽に導入するとともに、浮上分離槽に
消化ガスの微細気泡を導入して浮上分離を行う。そして
分離液を処理液として系外に排出するとともに、分離し
た汚泥は破砕装置に導入して破砕する。浮上汚泥は内部
に空洞化部が形成されているので、この空洞化部が表面
に露出するように破砕すると、グラニュール状汚泥は元
の比重の大きい状態に戻り、沈降性が回復する。このと
きの破砕の程度は、破砕汚泥の大部分が粒径０．２〜１
ｍｍ、好ましくは０．３〜０．５ｍｍとなる程度とする
のが適当である。破砕汚泥の粒径が０．２ｍｍ未満にな
ると、再び処理液とともに流出しやすく、また１ｍｍを
超える場合は空洞化部が露出せず、沈降性が回復しない
場合が多いので好ましくない。

【００２０】汚泥の破砕機構を持ったポンプで破砕する
場合は、渦巻方式や異物破砕機構を持つ特殊なポンプを
用いて、破砕程度を予め確認しておき、適切な破砕状況
に適合する回転数や通液量で運転するのが好ましい。適
切な破砕状況は、破砕汚泥の粒径を測定して確認し、調
整することができる。破砕用にミキサーやホモジナイザ
ー等を用いる場合も破砕状況を確認しながら攪拌強度を
調整するのが好ましい。

【００２１】このような汚泥の分離、破砕を行わないで
処理を続けると、比重の小さい汚泥は浮上して処理液と
ともに流出し、汚泥量が減少して処理効率も低下する
が、汚泥を破砕して反応部に戻すことにより、汚泥の浮
上は防止され、槽内汚泥濃度（槽内汚泥量／反応部容
量）は高く維持される。槽内汚泥濃度は１００００ｍｇ
／ｌ以上に保持することができる。

【００２２】本発明で処理対象となる有機性排液は、溶
解性有機物を含む排液であり、若干の固形有機物を含ん
でいてもよい。多量の固形有機物を含む場合は、予め固
液分離により固形有機物を除去したものを処理に供す
る。

【００２３】本発明はＵＡＳＢ法による高負荷嫌気性処
理装置に適用されるが、ＵＡＳＢ装置の運転温度には依
存するものではなく、処理可能な温度が２０℃から４０
℃の間である中温処理であっても、４５℃以上に処理可
能な温度領域がある高温処理であっても適用可能であ
る。嫌気性反応槽における排液の上向流速は０．５〜２
ｍ／ｈｒ、好ましくは１〜１．５ｍ／ｈｒ、スラッジブ
ランケットの展開率は５〜２０％、好ましくは１０〜１
５％、滞留時間は４〜４８時間、好ましくは６〜２４時
間程度が適当である。

【００２４】

【実施例】以下、本発明を図面の実施例により説明す
る。図１は実施例のＵＡＳＢ方式の嫌気性処理装置の系
統図である。図１において、１は嫌気性反応槽であっ
て、直方体状の容器からなり、底部に被処理液流入部２
が均一に設けられ、被処理液導入ポンプ３を有する被処
理液導入路４に連絡している。嫌気性反応槽１の上部は
カバー５で覆われて、密閉構造のガス室６が形成されて
おり、その頂部にガス移送路７が連絡している。

【００２５】嫌気性反応槽１内のガス室６の下側には液
室８が形成され、その上部には、互に逆方向に傾斜する
第１および第２の支切板からなる固気分離部材９ａ、９
ｂが配置され、その上部内側に固液分離部１０、上部外
側に集ガス部１１、および下部に反応部１２が区画され
ている。固気分離部材９ａ、９ｂの下端部は隔離して連
通路１３を形成し、また一方の下端部は他方の下端の下
側を覆い、浮上するガスが連通路１３から固液分離部１
０に入るのを阻止する構造になっている。

【００２６】嫌気性反応槽１内の液室８には有機性排液
が導入され、反応部１２にスラッジブランケット１４が
形成されるようになっている。固液分離部１０上部には
オーバーフロー式の処理液取出部１５が設けられ、処理
液移送路１６に連絡している。処理液移送路１６は浮上
分離槽２０の下部に連絡している。

【００２７】浮上分離槽２０は上部がカバー５ａで覆わ
れた密閉構造の容器からなり、底部は勾配３０〜４５度
のコーン状になっている。浮上分離槽２０の下部には処
理液移送路１６、消化ガス導入路２１および汚泥引抜路
２２が連絡している。消化ガス導入路２１の先端には、
径０．１〜０．５ｍｍの微細気泡の発生が可能な散気管
が設けられているが、詳細な図示は省略されている。ま
た浮上分離槽２０の上部にはガス室６ａが形成され、頂
部にはガス排出路２３が接続し、ガス移送路７に連絡し
ている。

【００２８】浮上分離槽２０内のガス室６ａの下側には
液室８ａが形成され、液室８ａの上部には破砕ポンプ２
４を備えた汚泥破砕装置２５が設けられている。汚泥破
砕装置２５には浮上汚泥がオーバーフローにより流入
し、破砕ポンプ２４で破砕されて、汚泥返送路２６によ
り反応部１２に返送されるように構成されている。破砕
ポンプ２４は破砕強度が調節可能とされ、破砕汚泥の粒
径が０．３〜０．５ｍｍとなるように調節されており、
運転中の破砕汚泥の粒径が上記範囲を外れた場合には補
正できるようにされている。

【００２９】浮上分離槽２０の液室８ａ内は外周寄りに
設けられた隔壁２７により、浮上分離部２８と分離液取
出部２９とに区画され、分離液取出部２９にはサイフォ
ンブレーカ３０を有する分離液取出路３１が連絡してい
る。３５は薬剤貯槽であり、薬注ポンプ３６を有する薬
注路３７が接続し、処理液移送路１６に連絡している。

【００３０】４１はガスホルダであり、下部にガス移送
路７、消化ガス導入路２１が連絡し、上部にガス取出路
４２が連絡している。消化ガス導入路２１にはブロワ４
３が設けられている。

【００３１】上記の嫌気性処理装置による嫌気性処理方
法は、まず嫌気性微生物の自己造粒性を利用して粒状化
した嫌気性微生物を含むグラニュール状汚泥を嫌気性反
応槽１の反応部１２に投入する。そして被処理液導入ポ
ンプ３を駆動し、被処理液導入路４から嫌気性反応槽１
の底部に設けられた被処理液流入部２に有機性排液を導
入し、上向流で通液してスラッジブランケット１４を形
成し、嫌気性下に接触させて嫌気性反応を行う。これに
より排液中の溶解性有機物は嫌気性微生物の作用により
酸生成工程、メタン生成工程を経て、メタンおよび二酸
化炭素に分解される。

【００３２】グラニュール状汚泥は密度が高く、沈降性
に優れるため、排液を上向流で通液することにより均一
なスラッジブランケット１４が形成され、反応部１２内
に保持される。スラッジブランケット１４を通過した有
機性排液は連通路１３から固液分離部１０に入り、ここ
で固液分離されて、分離液は処理液取出部１５からオー
バーフローし処理液として処理液移送路１６に取出され
る。固液分離部１０で分離した汚泥は沈降して、連通路
１３から反応部１２に戻る。反応部１２で発生するメタ
ン等のガスは反応部１２を上昇するが、固気分離部材９
ａ、９ｂに遮られて固液分離部１０には流入せず、集ガ
ス部１１に集められ、ガス室６からガス移送路７を介し
てガスホルダ４１に移送され、貯留される。

【００３３】低負荷の正常な運転状態では、グラニュー
ル状汚泥が液面に浮上することはなく、固液分離部１０
に流入した汚泥はそのまま沈降して反応部１２に戻る
が、高負荷で運転を行う場合、あるいは長期にわたって
運転を継続する場合には、グラニュール状汚泥の見かけ
の比重が小さくなって浮上し、処理液中に流出するよう
になる。

【００３４】そこで処理液を流出する汚泥とともに浮上
分離槽２０に導入して浮上分離を行い、分離した汚泥を
破砕して沈降性を回復し、嫌気性反応槽１に返送する。
この場合、薬注ポンプ３６の駆動により薬剤貯槽３５中
の浮上促進剤を薬注路３７から供給して、処理液移送路
１６から供給される処理液と混合し、この混合液を浮上
分離槽２０の底部から導入し、またブロワ４３で加圧さ
れた消化ガスを消化ガス導入路２１から導入し、散気管
（図示せず）から散気して微細気泡を発生させ、浮上分
離が行われる。

【００３５】消化ガスの圧力は０．５〜１ｋｇｆ／ｃｍ
²（ゲージ圧）とするのが好ましく、また導入量は液室
８ａの容量に対して時間当たり加圧状態の体積で０．０
５〜０．２倍量とするのが好ましい。消化ガスの導入量
が多くなりすぎると液室８ａ内の曝気による攪拌状態と
なり、分離効率が低下する。

【００３６】浮上促進剤としては、汚泥の性状にもよる
が、高級脂肪酸系の界面活性剤や高分子凝集助剤等の起
泡性、付着性のある薬剤を使用するのが好ましく、その
添加量は０．１〜１ｍｇ／ｌとするのが好ましい。浮上
促進剤を使用すると気泡の付着性がよく、高い分離性能
が得られるが、汚泥の性状や流出汚泥量により、使用を
省略することもできる。

【００３７】浮上分離槽２０に導入された汚泥は浮上性
を有しており、同じく浮上分離槽２０に導入された微細
気泡が付着することにより浮上性が大きくなって急速に
浮上し、浮上分離が行われる。このとき浮上促進剤を添
加すると、起泡性、付着性等が改善されて浮上分離が効
率よく行われるようになる。

【００３８】浮上分離した汚泥はオーバーフローにより
汚泥破砕装置２５に流入し、破砕ポンプ２４により破砕
する。この場合汚泥の内部の空洞化部が表面に露出する
ように破砕し、これにより沈降性を回復される。破砕さ
れた汚泥は汚泥返送路２６から反応部１２に返送する。

【００３９】汚泥破砕装置２５は液室８ａの上部に設け
られ、浮上汚泥がオーバーフローにより流入するように
構成されているので、効率よく分離汚泥を破砕すること
ができる。そして、浮上分離槽２０内は嫌気状態に維持
されているので、汚泥は高い活性を維持した状態で反応
部１２に返送される。このため嫌気性反応槽１では、沈
降性のよい汚泥が高濃度で維持された状態で、高処理効
率で処理が行われる。

【００４０】汚泥が分離された分離液は分離液取出路３
１から取出され、系外に排出される。また浮上分離槽２
０内で沈降した汚泥は、汚泥引抜路２２から排出され
る。この場合、槽の底部がコーン状になっているので効
率よく排出される。液室８ａを上昇した消化ガスはガス
室６ａに集められ、ガス排出路２３を通してガスホルダ
４１に戻される。ガスホルダ４１内の消化ガスはガス取
出路４２から取出され、ボイラーや乾燥炉などの熱源と
して利用される。

【００４１】以上の通り、図１の装置は、完全密閉型の
浮上分離槽２０において、消化ガスを用いて汚泥を浮上
分離し、この分離汚泥を破砕して嫌気性反応槽１に返送
するように構成されているので、汚泥の浮上を防止する
とともに、嫌気性反応槽内の汚泥濃度を高く維持して、
高処理効率で処理を行うことができる。

【００４２】また浮上性のグラニュール状汚泥のみを分
離する必要がなく、このような汚泥を処理液とともに取
出して浮上分離を行うことにより浮上性汚泥の分離を容
易に行うことができ、分離液への汚泥の流出を最小限に
抑えることができる。これにより最終処理液（分離液）
のＳＳ濃度が減少するため、処理液の水質が向上する。
さらに浮上分離槽２０は完全な密閉構造であるため、臭
気が発生しない。上記の装置では嫌気性反応槽１は従来
のものがそのまま使用できるため、既設の装置に対して
も簡単な改造により適用することが可能になる。

【００４３】なお図１の装置では、浮上分離槽２０とし
て、消化ガスを直接吹込んだが、消化ガスを加圧溶解し
た加圧水を導入して浮上分離を行う加圧浮上法を採用す
ることもできる。また薬剤貯槽３５は省略することもで
きる。

【００４４】試験例１ 図１の装置によりビール工場の総合排水（ＢＯＤ＝８０
０〜２５００ｍｇ／ｌ、ＳＳ＝８０〜３００ｍｇ／ｌ）
を嫌気性処理した。最初は浮上分離槽２０における処理
を省略し、反応槽容量２ literのＵＡＳＢ方式の嫌気性
反応槽１で嫌気性処理を行った。この場合、ＢＯＤ＝７
０〜１１０ｍｇ／ｌの処理液中に粒径２〜４ｍｍのグラ
ニュール汚泥が４５〜８０ｍｇ／ｌ混入していた。

【００４５】この状態で浮上分離槽２０における処理を
開始した。浮上分離槽２０としては、直径３００ｍｍ、
高さ１５００ｍｍ、液室８ａ容量８０ literの大きさ
で、下部が勾配３０度のコーン状となっている装置を使
用した。破砕ポンプ２４としては小型ホモジナイザを用
いた。散気管としてはセラミックスの散気板を用いた。
浮上分離、破砕の条件は次の通りである。 処理液の流入量 ：４８０ liter／ｈｒ 消化ガスの圧力 ：０．５ｋｇｆ／ｃｍ²（ゲージ圧） 消化ガスの流量 ：６ liter／ｈｒ 浮上促進剤の量 ：０．５ｍｇ／ｌ（高級脂肪酸系界面活性剤） 分離汚泥濃度 ：１２，０００ｍｇ／ｌ 破砕後の汚泥粒径：０．２〜０．８ｍｍ（平均０．４７ｍｍ）

【００４６】上記処理の結果、ＢＯＤ＝５０〜７０ｍｇ
／ｌの安定した最終処理液（分離液）が得られ、流出汚
泥も３０ｍｇ／ｌ以下となり、グラニュール汚泥の流出
防止効果が明らかであった。

【００４７】

【発明の効果】以上の通り、本発明の嫌気性処理装置
は、嫌気性反応槽の処理液を受入れ、この処理液に消化
ガスの微細気泡を導入して汚泥を浮上分離し、この分離
汚泥を破砕して嫌気性反応槽に返送する密閉構造の浮上
分離槽を備えているので、嫌気性反応槽から浮上性のグ
ラニュール状汚泥を流出させて浮上分離することによ
り、流出汚泥の活性を低下させることなく浮上汚泥を効
果的に回収し、これを破砕して沈降性を回復させ、嫌気
性反応槽に返送することができ、これにより汚泥の浮上
を防止するとともに、嫌気性反応槽内汚泥濃度を高く維
持して、高処理効率で嫌気性処理を行うことができると
ともに、最終処理液の水質を高くすることができ、既設
の装置への適用も可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例の嫌気性処理装置を示す系統図である。

【符号の説明】

１ 嫌気性反応槽 ２ 被処理液流入部 ３ 被処理液導入ポンプ ４ 被処理液導入路 ５、５ａ カバー ６、６ａ ガス室 ７ ガス移送路 ８、８ａ 液室 ９ａ、９ｂ 固気分離部材 １０ 固液分離部 １１ 集ガス部 １２ 反応部 １３ 連通路 １４ スラッジブランケット １５ 処理液取出部 １６ 処理液移送路 ２０ 浮上分離槽 ２１ 消化ガス導入路 ２２ 汚泥引抜路 ２３ ガス排出路 ２４ 破砕ポンプ ２５ 汚泥破砕装置 ２６ 汚泥返送路 ２７ 隔壁 ２８ 浮上分離部 ２９ 分離液取出部 ３０ サイフォンブレーカ ３１ 分離液取出路 ３５ 薬剤貯槽 ３６ 薬注ポンプ ３７ 薬注路 ４１ ガスホルダ ４２ ガス取出路 ４３ ブロワ

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【手続補正書】

【提出日】平成７年６月２７日

【手続補正１】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】全図

【補正方法】変更

【補正内容】

【図１】

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 内部に嫌気性微生物を含むグラニュール
   状汚泥からなるスラッジブランケットを形成した反応部
   を有し、下部に被処理液流入部、ならびに上部に固液分
   離部および集ガス部を有する嫌気性反応槽と、 嫌気性反応槽の処理液を導入するとともに、嫌気性反応
   槽で発生した消化ガスの微細気泡を導入して浮上分離を
   行う密閉構造の浮上分離槽と、 浮上分離槽で分離された分離汚泥を破砕して嫌気性反応
   槽に返送する汚泥破砕装置とを備えていることを特徴と
   する嫌気性処理装置。