JPH09103916A - 鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具及び切断方法 - Google Patents
鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具及び切断方法Info
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- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Processing Of Stones Or Stones Resemblance Materials (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 鉄骨切削によるダイヤモンド砥粒の消耗を低
減して、ダイヤモンド工具寿命を向上させる。 【解決手段】 鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具（１
０）の砥粒層（１）は、ダイヤモンド砥粒（２）と黒鉛
粒子（３）とを結合剤（４）により結合してなる。この
黒鉛粒子（３）は、砥粒層（１）に対して、含有量が２
〜３０体積％でよい。また、鉄筋構造物の切断方法は、
鉄筋構造物（７０）とダイヤモンド工具（２０）との接
触部近傍に、黒鉛粒子を含有する切削液を供給して切断
を行う方法である。切削液中の黒鉛粒子は、含有量が２
〜２０重量％でよい。
減して、ダイヤモンド工具寿命を向上させる。 【解決手段】 鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具（１
０）の砥粒層（１）は、ダイヤモンド砥粒（２）と黒鉛
粒子（３）とを結合剤（４）により結合してなる。この
黒鉛粒子（３）は、砥粒層（１）に対して、含有量が２
〜３０体積％でよい。また、鉄筋構造物の切断方法は、
鉄筋構造物（７０）とダイヤモンド工具（２０）との接
触部近傍に、黒鉛粒子を含有する切削液を供給して切断
を行う方法である。切削液中の黒鉛粒子は、含有量が２
〜２０重量％でよい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鉄筋構造物切断用
ダイヤモンド工具及び切断方法に係り、特に鉄系部材と
コンクリート等の硬質部材との複合構造物の切断に好適
な鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具及び切断方法に関
する。
ダイヤモンド工具及び切断方法に係り、特に鉄系部材と
コンクリート等の硬質部材との複合構造物の切断に好適
な鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具及び切断方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ダイヤモンド工具は、コンクリー
ト、ガラス等の高硬度な無機系部材の切削及び研削に使
用されている。また、鉄筋コンクリート等、鉄系部材と
高硬度部材との複合構造物の切断に際しても、その最高
の硬度ゆえに、ダイヤモンド工具が多用されている。
ト、ガラス等の高硬度な無機系部材の切削及び研削に使
用されている。また、鉄筋コンクリート等、鉄系部材と
高硬度部材との複合構造物の切断に際しても、その最高
の硬度ゆえに、ダイヤモンド工具が多用されている。
【０００３】ダイヤモンド工具としては、図６に示すよ
うに、ニッケル、コバルト等の結合剤５２によりダイヤ
モンド砥粒５１を埋設したビーズ５３を、金属スリーブ
５５外周に固着すると共に、金属スリーブ５５を所定間
隔でワイヤ５７外周に多数挿通したワイヤソー５０が知
られている。このワイヤソー５０は、ビーズ５３とウレ
タンスペーサ５６との間に溝５９を形成している。ワイ
ヤソー５０により鉄筋構造物を切断する際、冷却液でも
ある切削液を供給して、鉄筋及びコンクリートを切断し
ている。しかし、切断時の切削抵抗及び摩擦により、非
切断体と接するダイヤモンド砥粒５１は高温となる。特
に、発熱温度が鉄筋である鋼のＡ1 変態点以上になる
と、ダイヤモンド砥粒５１からの炭素が鋼へ拡散し、発
熱温度の上昇と共に、拡散量が急速に増大する。このた
め、ダイヤモンド砥粒５１の消耗が大きくなり、ワイヤ
ソー５０の寿命が短くなる問題がある。発熱温度を抑制
するためには、切断速度を小さくする必要があるが、切
断時間の大幅な増加という問題が生じる。
うに、ニッケル、コバルト等の結合剤５２によりダイヤ
モンド砥粒５１を埋設したビーズ５３を、金属スリーブ
５５外周に固着すると共に、金属スリーブ５５を所定間
隔でワイヤ５７外周に多数挿通したワイヤソー５０が知
られている。このワイヤソー５０は、ビーズ５３とウレ
タンスペーサ５６との間に溝５９を形成している。ワイ
ヤソー５０により鉄筋構造物を切断する際、冷却液でも
ある切削液を供給して、鉄筋及びコンクリートを切断し
ている。しかし、切断時の切削抵抗及び摩擦により、非
切断体と接するダイヤモンド砥粒５１は高温となる。特
に、発熱温度が鉄筋である鋼のＡ1 変態点以上になる
と、ダイヤモンド砥粒５１からの炭素が鋼へ拡散し、発
熱温度の上昇と共に、拡散量が急速に増大する。このた
め、ダイヤモンド砥粒５１の消耗が大きくなり、ワイヤ
ソー５０の寿命が短くなる問題がある。発熱温度を抑制
するためには、切断速度を小さくする必要があるが、切
断時間の大幅な増加という問題が生じる。
【０００４】別のダイヤモンド工具として、図７に示す
ように、ビーズ５３と刃具６１とを交互に設けたワイヤ
ソー６０が知られている（例えば、実開平１−１１００
１９号公報）。刃具６１は、合成樹脂を結合剤６５とし
て、タングステン炭化物又は窒化硼素等のセラミックス
系超硬粒子６３を埋設している。かかるワイヤソー６０
は、図８に示すように、非切断体となる鉄筋構造物７０
の外周に巻回され、ノズル６７からの切削液で冷却され
つつ、駆動装置６９により回転駆動されて切断を行う。
この切断時、アンカ７３に一端を固定するテンションワ
イヤ７１により、駆動装置６９を引っ張ることで、ワイ
ヤソー６０に張力を発生させている。以上により、ビー
ズ５３が主にコンクリートを切断し、また超硬粒子６５
が主に鉄筋を切断するので、ダイヤモンド砥粒５１の消
耗が少なくなる。
ように、ビーズ５３と刃具６１とを交互に設けたワイヤ
ソー６０が知られている（例えば、実開平１−１１００
１９号公報）。刃具６１は、合成樹脂を結合剤６５とし
て、タングステン炭化物又は窒化硼素等のセラミックス
系超硬粒子６３を埋設している。かかるワイヤソー６０
は、図８に示すように、非切断体となる鉄筋構造物７０
の外周に巻回され、ノズル６７からの切削液で冷却され
つつ、駆動装置６９により回転駆動されて切断を行う。
この切断時、アンカ７３に一端を固定するテンションワ
イヤ７１により、駆動装置６９を引っ張ることで、ワイ
ヤソー６０に張力を発生させている。以上により、ビー
ズ５３が主にコンクリートを切断し、また超硬粒子６５
が主に鉄筋を切断するので、ダイヤモンド砥粒５１の消
耗が少なくなる。
【０００５】また、ダイヤモンド砥粒表面に非晶質炭素
層を形成する工具が知られている（例えば、特開平４−
１９００１号、特開平４−６３６０６号公報）。本工具
によれば、高硬度な非晶質炭素層の厚さをサブミクロン
から数十μｍ程度にすることにより、鋼材切削におい
て、良好な耐摩耗性を得ている。
層を形成する工具が知られている（例えば、特開平４−
１９００１号、特開平４−６３６０６号公報）。本工具
によれば、高硬度な非晶質炭素層の厚さをサブミクロン
から数十μｍ程度にすることにより、鋼材切削におい
て、良好な耐摩耗性を得ている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ビーズ
５３と刃具６１とを備えるワイヤソー６０での切断の場
合、不向きな切削、即ちダイヤモンド砥粒５１による鉄
筋の切削及びセラミックス系超硬粒子６５によるコンク
リートの切削が不可避である。従って、これらの不向き
な切削による摩耗及び破損が少なくないので、ワイヤソ
ー６０の寿命は不十分である。また、配筋率（鉄筋構造
物７０中の鉄筋の比率）の違いにより、ダイヤモンド砥
粒５１と超硬粒子６５との消耗も異なるので、ワイヤソ
ー６０の寿命は、ビーズ５３又は刃具６１の短い方の消
耗時間に依存する。また、ダイヤモンド砥粒表面に高硬
度な非晶質炭素層を形成する工具において、非晶質炭素
層が薄い場合は、炭素層の消耗が早期に生じるので、ダ
イヤモンドによる鉄筋切削が主になり、工具寿命は不十
分である。一方、非晶質炭素層が厚い場合、鉄筋とコン
クリートとの断続切削により、炭素層の剥離を生じ易い
ので、同様に寿命は不十分である。
５３と刃具６１とを備えるワイヤソー６０での切断の場
合、不向きな切削、即ちダイヤモンド砥粒５１による鉄
筋の切削及びセラミックス系超硬粒子６５によるコンク
リートの切削が不可避である。従って、これらの不向き
な切削による摩耗及び破損が少なくないので、ワイヤソ
ー６０の寿命は不十分である。また、配筋率（鉄筋構造
物７０中の鉄筋の比率）の違いにより、ダイヤモンド砥
粒５１と超硬粒子６５との消耗も異なるので、ワイヤソ
ー６０の寿命は、ビーズ５３又は刃具６１の短い方の消
耗時間に依存する。また、ダイヤモンド砥粒表面に高硬
度な非晶質炭素層を形成する工具において、非晶質炭素
層が薄い場合は、炭素層の消耗が早期に生じるので、ダ
イヤモンドによる鉄筋切削が主になり、工具寿命は不十
分である。一方、非晶質炭素層が厚い場合、鉄筋とコン
クリートとの断続切削により、炭素層の剥離を生じ易い
ので、同様に寿命は不十分である。
【０００７】本発明は、上記従来技術の問題点に着目
し、鉄系部材とコンクリート等の硬質部材との複合構造
物の切断に際し、寿命が向上できると共に、適切な作業
性が得られる鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具及び切
断方法を提供することを目的とする。
し、鉄系部材とコンクリート等の硬質部材との複合構造
物の切断に際し、寿命が向上できると共に、適切な作業
性が得られる鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具及び切
断方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明に係る鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具
は、ダイヤモンド砥粒を結合剤により結合してなる砥粒
層を有する鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具におい
て、砥粒層が、ダイヤモンド砥粒と黒鉛粒子とを結合剤
により結合してなる砥粒層であることを特徴とする。ま
た、この黒鉛粒子は、砥粒層に対して、含有量が２〜３
０体積％であることが好ましい。次に、本発明に係る鉄
筋構造物の切断方法は、鉄筋構造物とダイヤモンド工具
との接触部近傍に切削液を供給して、鉄筋構造物を切断
する鉄筋構造物の切断方法において、供給される切削液
が、黒鉛粒子を含有することを特徴とする。また、この
黒鉛粒子は、供給される切削液に対して、含有量が２〜
２０重量％であることが好ましい。
め、本発明に係る鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具
は、ダイヤモンド砥粒を結合剤により結合してなる砥粒
層を有する鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具におい
て、砥粒層が、ダイヤモンド砥粒と黒鉛粒子とを結合剤
により結合してなる砥粒層であることを特徴とする。ま
た、この黒鉛粒子は、砥粒層に対して、含有量が２〜３
０体積％であることが好ましい。次に、本発明に係る鉄
筋構造物の切断方法は、鉄筋構造物とダイヤモンド工具
との接触部近傍に切削液を供給して、鉄筋構造物を切断
する鉄筋構造物の切断方法において、供給される切削液
が、黒鉛粒子を含有することを特徴とする。また、この
黒鉛粒子は、供給される切削液に対して、含有量が２〜
２０重量％であることが好ましい。
【０００９】以上の構成による作用について説明する。
鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具の発明において、ダ
イヤモンド砥粒は、非切断体となる鉄筋構造物を切削す
ることにより、その表面温度が上昇するので、特に、鉄
筋と反応して、鉄筋中に固溶し拡散しようとする。しか
し、切断時に、黒鉛粒子が、砥粒層から脱落、欠け又は
摩耗粉となって、鉄筋構造物と切削中のダイヤモンド砥
粒との接触部に供給される。硬度の低い黒鉛粒子は、こ
の接触部で薄い膜を形成して、ダイヤモンド砥粒と鉄筋
との直接的接触を低減させる。従って、鉄筋と化学反応
しにくい黒鉛薄膜の存在により、ダイヤモンド砥粒と鉄
筋との反応が低減するので、ダイヤモンド砥粒の消耗が
低減する。この消耗低減により、ダイヤモンド工具の寿
命向上が可能となる。また、黒鉛粒子含有量を所定量と
することで、寿命が向上すると共に、砥粒層の強度も適
切にできるので、有用な切削速度での作業が可能とな
る。また、鉄筋構造物の切断方法によれば、切削液中の
黒鉛粒子が、鉄筋構造物とダイヤモンド砥粒との接触部
に供給される。この供給により、上記ダイヤモンド工具
の発明と同様な作用が得られる。切削液中の黒鉛粒子含
有量を所定の量とすることにより、有用な切削速度での
作業が可能となる。
鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具の発明において、ダ
イヤモンド砥粒は、非切断体となる鉄筋構造物を切削す
ることにより、その表面温度が上昇するので、特に、鉄
筋と反応して、鉄筋中に固溶し拡散しようとする。しか
し、切断時に、黒鉛粒子が、砥粒層から脱落、欠け又は
摩耗粉となって、鉄筋構造物と切削中のダイヤモンド砥
粒との接触部に供給される。硬度の低い黒鉛粒子は、こ
の接触部で薄い膜を形成して、ダイヤモンド砥粒と鉄筋
との直接的接触を低減させる。従って、鉄筋と化学反応
しにくい黒鉛薄膜の存在により、ダイヤモンド砥粒と鉄
筋との反応が低減するので、ダイヤモンド砥粒の消耗が
低減する。この消耗低減により、ダイヤモンド工具の寿
命向上が可能となる。また、黒鉛粒子含有量を所定量と
することで、寿命が向上すると共に、砥粒層の強度も適
切にできるので、有用な切削速度での作業が可能とな
る。また、鉄筋構造物の切断方法によれば、切削液中の
黒鉛粒子が、鉄筋構造物とダイヤモンド砥粒との接触部
に供給される。この供給により、上記ダイヤモンド工具
の発明と同様な作用が得られる。切削液中の黒鉛粒子含
有量を所定の量とすることにより、有用な切削速度での
作業が可能となる。
【００１０】
【発明の実施の形態及び実施例】以下に、本発明に係る
鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具及び切断方法の実施
の形態及び実施例につき、図面を参照しつつ詳細に説明
する。図１は、第１実施例のダイヤモンド工具の一例で
あるワイヤソー１０を示す。ワイヤソー１０は、多数の
ビーズ８を所定間隔でワイヤ５７外周に挿通すると共
に、金属スリーブ５、５間にゴム系のスペーサ６を固着
している。ビーズ８は、金属スリーブ５、及び金属スリ
ーブ５の外周に固着する砥粒層１から構成される。この
砥粒層１は、結合剤４に、ダイヤモンド砥粒２と黒鉛粒
子３とを分散させて埋設してある。砥粒層１、１間に形
成される溝７は、切削液の供給用通路となると共に、切
削粉の排出用通路でもある。
鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具及び切断方法の実施
の形態及び実施例につき、図面を参照しつつ詳細に説明
する。図１は、第１実施例のダイヤモンド工具の一例で
あるワイヤソー１０を示す。ワイヤソー１０は、多数の
ビーズ８を所定間隔でワイヤ５７外周に挿通すると共
に、金属スリーブ５、５間にゴム系のスペーサ６を固着
している。ビーズ８は、金属スリーブ５、及び金属スリ
ーブ５の外周に固着する砥粒層１から構成される。この
砥粒層１は、結合剤４に、ダイヤモンド砥粒２と黒鉛粒
子３とを分散させて埋設してある。砥粒層１、１間に形
成される溝７は、切削液の供給用通路となると共に、切
削粉の排出用通路でもある。
【００１１】砥粒層１中の黒鉛粒子３含有量は、２〜３
０体積％でよいが、砥粒層１のより適切な強度、及びダ
イヤモンド砥粒２の消耗低減などの点から、５〜１５体
積％が好ましい。また、黒鉛粒子３は、砥粒層１成形前
に、ダイヤモンド砥粒２及び結合剤４等と共に混合され
て結合剤４中に分散している。従って、黒鉛粒子３の出
発原料は、混合条件により破砕の程度が異なるものであ
り、一般的なサイズの黒鉛粉末が使用できる。この黒鉛
粉末サイズは、サブミクロン〜１００μｍ程度が好まし
く、さらに分散性、砥粒層１の強度等を考慮すれば、１
〜４０μｍ程度がより好ましい。なお、結合剤４は、一
般的なコバルト系バインダでよく、必要に応じて、タン
グステン炭化物等の炭化物、及び銅、ニッケル等の金属
粉が添加される。
０体積％でよいが、砥粒層１のより適切な強度、及びダ
イヤモンド砥粒２の消耗低減などの点から、５〜１５体
積％が好ましい。また、黒鉛粒子３は、砥粒層１成形前
に、ダイヤモンド砥粒２及び結合剤４等と共に混合され
て結合剤４中に分散している。従って、黒鉛粒子３の出
発原料は、混合条件により破砕の程度が異なるものであ
り、一般的なサイズの黒鉛粉末が使用できる。この黒鉛
粉末サイズは、サブミクロン〜１００μｍ程度が好まし
く、さらに分散性、砥粒層１の強度等を考慮すれば、１
〜４０μｍ程度がより好ましい。なお、結合剤４は、一
般的なコバルト系バインダでよく、必要に応じて、タン
グステン炭化物等の炭化物、及び銅、ニッケル等の金属
粉が添加される。
【００１２】図２は、ワイヤソー１０を適用した切断装
置１１であって、切断装置１１は、駆動装置１２、張力
保持装置１４、ガイドプーリ１５及び切削液供給装置１
６を備えている。ワイヤソー１０が駆動装置１２に装着
されると共に、張力保持装置１４が、テンションワイヤ
１３を介して駆動装置１２を引っ張っている。これによ
り、鉄筋構造物７０の外周に巻回されたワイヤソー１０
は、所定の張力下で駆動装置１２により回転駆動され
て、鉄筋構造物７０の切断作業を行う。この切断作業
時、一般的な水溶性切削液が、切削液供給装置１６のノ
ズル１７から鉄筋構造物７０とワイヤソー１０との接触
部近傍に供給されて、ワイヤソー１０を冷却している。
また、切断作業の進行に伴い、未切断部７０ａが縮小す
るが、ガイドプーリ１５は、ワイヤソー１０の安定した
切削を支援すると共に、切断終了時にワイヤソー１０が
開放されることによる不安定な変形を抑制している。な
お、切断終了時など、テンションワイヤ１３の張力が設
定値以下になると、張力保持装置１４は、自動的にその
張力が零となる安全回路を備えている。
置１１であって、切断装置１１は、駆動装置１２、張力
保持装置１４、ガイドプーリ１５及び切削液供給装置１
６を備えている。ワイヤソー１０が駆動装置１２に装着
されると共に、張力保持装置１４が、テンションワイヤ
１３を介して駆動装置１２を引っ張っている。これによ
り、鉄筋構造物７０の外周に巻回されたワイヤソー１０
は、所定の張力下で駆動装置１２により回転駆動され
て、鉄筋構造物７０の切断作業を行う。この切断作業
時、一般的な水溶性切削液が、切削液供給装置１６のノ
ズル１７から鉄筋構造物７０とワイヤソー１０との接触
部近傍に供給されて、ワイヤソー１０を冷却している。
また、切断作業の進行に伴い、未切断部７０ａが縮小す
るが、ガイドプーリ１５は、ワイヤソー１０の安定した
切削を支援すると共に、切断終了時にワイヤソー１０が
開放されることによる不安定な変形を抑制している。な
お、切断終了時など、テンションワイヤ１３の張力が設
定値以下になると、張力保持装置１４は、自動的にその
張力が零となる安全回路を備えている。
【００１３】上記第１実施例の構成による第１切断例を
説明する。砥粒層１の主な仕様は、ダイヤモンド砥粒２
の粒度：４０／５０、集中度：２０、黒鉛粒子３の平均
粒径：約３μｍ、黒鉛粒子３の含有量：６体積％、結合
剤４：コバルト系バインダである。また、ワイヤソー１
０は、ビーズ８外径：１０ｍｍ、ビーズ８長さ：６ｍ
ｍ、ビーズ８ピッチ：２５ｍｍである。主な切断条件
は、ワイヤソー１０の速度：２５ｍ／ｓｅｃ、テンショ
ンワイヤ１３の張力：７０ｋｇｆ、切削液供給量：１０
リットル／ｍｉｎである。非切断体となる鉄筋構造物７
０は、配筋率３％の鉄筋コンクリートブロックである。
切断結果、ワイヤソー１０の１ｍ当たりに対する鉄筋構
造物７０の切断可能面積を切断寿命とすれば、切断寿命
は、約０．７ｍ2 ／ｍであった。
説明する。砥粒層１の主な仕様は、ダイヤモンド砥粒２
の粒度：４０／５０、集中度：２０、黒鉛粒子３の平均
粒径：約３μｍ、黒鉛粒子３の含有量：６体積％、結合
剤４：コバルト系バインダである。また、ワイヤソー１
０は、ビーズ８外径：１０ｍｍ、ビーズ８長さ：６ｍ
ｍ、ビーズ８ピッチ：２５ｍｍである。主な切断条件
は、ワイヤソー１０の速度：２５ｍ／ｓｅｃ、テンショ
ンワイヤ１３の張力：７０ｋｇｆ、切削液供給量：１０
リットル／ｍｉｎである。非切断体となる鉄筋構造物７
０は、配筋率３％の鉄筋コンクリートブロックである。
切断結果、ワイヤソー１０の１ｍ当たりに対する鉄筋構
造物７０の切断可能面積を切断寿命とすれば、切断寿命
は、約０．７ｍ2 ／ｍであった。
【００１４】次に、本発明に係る第２実施例について説
明する。図３は、本実施例のワイヤソー２０である。ワ
イヤソー２０の砥粒層１ａは、ダイヤモンド砥粒２を結
合剤４に分散埋設した構成であり、黒鉛粒子３（図１参
照）を含有していない点で、図１のワイヤソー１０と異
なる。また、ワイヤソー２０を適用した切断装置は、図
２に示す第１実施例の切断装置１１とほぼ同様である
が、切削液供給装置１６から供給される研削液が異な
る。即ち、本実施例の研削液は、水溶性切削液に黒鉛粒
子を含有している。切削液中の黒鉛粒子の含有量、及び
黒鉛粒子含有切削液の供給量は、切断条件等により異な
るが、例えば、黒鉛粒子含有量が２〜２０重量％で、供
給量が５〜３０リットル／ｍｉｎである。切断時には、
この黒鉛含有切削液が、切削液供給装置１６のノズル１
７から、鉄筋構造物７０とワイヤソー１０との接触部近
傍に供給される。黒鉛粒子は、切断時、第１実施例の黒
鉛粒子３と同様な作用をするものであり、上記サイズの
黒鉛粉末が使用される。
明する。図３は、本実施例のワイヤソー２０である。ワ
イヤソー２０の砥粒層１ａは、ダイヤモンド砥粒２を結
合剤４に分散埋設した構成であり、黒鉛粒子３（図１参
照）を含有していない点で、図１のワイヤソー１０と異
なる。また、ワイヤソー２０を適用した切断装置は、図
２に示す第１実施例の切断装置１１とほぼ同様である
が、切削液供給装置１６から供給される研削液が異な
る。即ち、本実施例の研削液は、水溶性切削液に黒鉛粒
子を含有している。切削液中の黒鉛粒子の含有量、及び
黒鉛粒子含有切削液の供給量は、切断条件等により異な
るが、例えば、黒鉛粒子含有量が２〜２０重量％で、供
給量が５〜３０リットル／ｍｉｎである。切断時には、
この黒鉛含有切削液が、切削液供給装置１６のノズル１
７から、鉄筋構造物７０とワイヤソー１０との接触部近
傍に供給される。黒鉛粒子は、切断時、第１実施例の黒
鉛粒子３と同様な作用をするものであり、上記サイズの
黒鉛粉末が使用される。
【００１５】かかる第２実施例での第２切断例を説明す
る。砥粒層１ａの主な仕様は、黒鉛粒子３を含有しない
点以外、第１切断例の砥粒層１と同様である。また、ワ
イヤソー２０のビーズ８外径等は、第１切断例のワイヤ
ソー１０と同様である。主な切断条件及び非切断体は、
切削液が平均粒径３μｍの黒鉛粒子を１０重量％含有す
ること以外、第１切断例と同様である。以上による切断
結果、ワイヤソー２０の切断寿命は、約０．８ｍ2 ／ｍ
であった。
る。砥粒層１ａの主な仕様は、黒鉛粒子３を含有しない
点以外、第１切断例の砥粒層１と同様である。また、ワ
イヤソー２０のビーズ８外径等は、第１切断例のワイヤ
ソー１０と同様である。主な切断条件及び非切断体は、
切削液が平均粒径３μｍの黒鉛粒子を１０重量％含有す
ること以外、第１切断例と同様である。以上による切断
結果、ワイヤソー２０の切断寿命は、約０．８ｍ2 ／ｍ
であった。
【００１６】上記第１及び第２実施例は、ワイヤソー１
０又は切削液に黒鉛粒子３を含有する例であるが、比較
例として、いずれにも黒鉛粒子を含有しない切断例を説
明する。即ち、黒鉛粒子を含有しない研削液及びワイヤ
ソー２０を使用して、第１切断例と同様にして切断した
結果、ワイヤソー２０の切断寿命は約０．３ｍ2 ／ｍで
あり、黒鉛粒子を含有する本発明は、優れた特性を持つ
ことが明らかとなった。
０又は切削液に黒鉛粒子３を含有する例であるが、比較
例として、いずれにも黒鉛粒子を含有しない切断例を説
明する。即ち、黒鉛粒子を含有しない研削液及びワイヤ
ソー２０を使用して、第１切断例と同様にして切断した
結果、ワイヤソー２０の切断寿命は約０．３ｍ2 ／ｍで
あり、黒鉛粒子を含有する本発明は、優れた特性を持つ
ことが明らかとなった。
【００１７】次に、本発明に係る第３実施例について説
明する。本実施例は、黒鉛粒子３を含有する第１実施例
のワイヤソー１０と、黒鉛粒子を含有する第２実施例の
切削液とを組み合わせた例である。かかる構成による第
３切断例は、切削液が平均粒径３μｍの黒鉛粒子を１０
重量％含有する（第２切断例と同じ）点以外、第１切断
例における各仕様、切断条件及び非切断体と同様であ
る。切断結果、ワイヤソー１０の切断寿命は、約０．９
ｍ2 ／ｍであった。
明する。本実施例は、黒鉛粒子３を含有する第１実施例
のワイヤソー１０と、黒鉛粒子を含有する第２実施例の
切削液とを組み合わせた例である。かかる構成による第
３切断例は、切削液が平均粒径３μｍの黒鉛粒子を１０
重量％含有する（第２切断例と同じ）点以外、第１切断
例における各仕様、切断条件及び非切断体と同様であ
る。切断結果、ワイヤソー１０の切断寿命は、約０．９
ｍ2 ／ｍであった。
【００１８】図４（ａ）は、第４実施例のダイヤモンド
工具となるブレード３０を示し、円盤状の金属製基体３
１の外周に、多数のセグメント８ａが固着されている。
このセグメント８ａは、図４（ｂ）に示すように、金属
部材３２上に、ダイヤモンド砥粒２と黒鉛粒子３とを結
合剤４で結合した砥粒層１が固着されている。この砥粒
層１の黒鉛粒子３の含有量などは、第１実施例のワイヤ
ソー１０と同様である。
工具となるブレード３０を示し、円盤状の金属製基体３
１の外周に、多数のセグメント８ａが固着されている。
このセグメント８ａは、図４（ｂ）に示すように、金属
部材３２上に、ダイヤモンド砥粒２と黒鉛粒子３とを結
合剤４で結合した砥粒層１が固着されている。この砥粒
層１の黒鉛粒子３の含有量などは、第１実施例のワイヤ
ソー１０と同様である。
【００１９】図５は、研削盤３５での切削試験状況を示
し、外径１４インチのブレード３０が使用されている。
砥粒層１の主な仕様は、ダイヤモンド砥粒２の粒度：４
０／５０、集中度：３０、黒鉛粒子３の平均粒径：約３
μｍ、黒鉛粒子３の含有量：８体積％、結合剤４：コバ
ルト系バインダである。主な切削条件は、ブレード３０
の周速度：４０ｍ／ｓｅｃ、送り速度：１．５ｍ／ｍｉ
ｎ、切り込み量：１０ｃｍ／ｐａｔｈ、切削液：一般的
な水溶性切削液、切削液供給量：１５リットル／ｍｉｎ
である。非切断体となる鉄筋構造物７０の配筋率は、２
％である。なお、比較例として、黒鉛粒子３を含有しな
い点以外、ブレード３０と同様なブレードを用いた。
し、外径１４インチのブレード３０が使用されている。
砥粒層１の主な仕様は、ダイヤモンド砥粒２の粒度：４
０／５０、集中度：３０、黒鉛粒子３の平均粒径：約３
μｍ、黒鉛粒子３の含有量：８体積％、結合剤４：コバ
ルト系バインダである。主な切削条件は、ブレード３０
の周速度：４０ｍ／ｓｅｃ、送り速度：１．５ｍ／ｍｉ
ｎ、切り込み量：１０ｃｍ／ｐａｔｈ、切削液：一般的
な水溶性切削液、切削液供給量：１５リットル／ｍｉｎ
である。非切断体となる鉄筋構造物７０の配筋率は、２
％である。なお、比較例として、黒鉛粒子３を含有しな
い点以外、ブレード３０と同様なブレードを用いた。
【００２０】切削試験結果、本ブレード３０は、砥粒層
１の厚さ方向１ｍｍ消耗当たりでの鉄筋構造物７０の切
断面積、即ち切断寿命が、約１．２ｍ2 ／ｍｍであった
のに対し、比較例のブレードでは、約０．５ｍ2 ／ｍｍ
であり、本実施例でも黒鉛粒子による優れた作用が認め
られた。また、各セグメント８ａの砥粒層１の消耗は同
程度であり、ブレード３０性能を有効に活用しているが
分かる。
１の厚さ方向１ｍｍ消耗当たりでの鉄筋構造物７０の切
断面積、即ち切断寿命が、約１．２ｍ2 ／ｍｍであった
のに対し、比較例のブレードでは、約０．５ｍ2 ／ｍｍ
であり、本実施例でも黒鉛粒子による優れた作用が認め
られた。また、各セグメント８ａの砥粒層１の消耗は同
程度であり、ブレード３０性能を有効に活用しているが
分かる。
【００２１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る鉄筋
構造物切断用ダイヤモンド工具及び切断方法によれば、
鉄筋と化学反応しにくい黒鉛薄膜の形成により、ダイヤ
モンド砥粒の消耗が低減して、工具寿命が向上する。し
かも、有用な切削速度での作業が可能となって、適切な
作業性が得られる。
構造物切断用ダイヤモンド工具及び切断方法によれば、
鉄筋と化学反応しにくい黒鉛薄膜の形成により、ダイヤ
モンド砥粒の消耗が低減して、工具寿命が向上する。し
かも、有用な切削速度での作業が可能となって、適切な
作業性が得られる。
【図１】本発明の第１実施例に係るワイヤソーの断面図
である。
である。
【図２】第１実施例に係る切断装置の説明図である
【図３】本発明の第２実施例に係るワイヤソーの断面図
である。
である。
【図４】本発明の第４実施例に係るブレードを示す図で
あって、（ａ）はブレードの正面図、（ｂ）は（ａ）中
のＹ−Ｙ矢視図である。
あって、（ａ）はブレードの正面図、（ｂ）は（ａ）中
のＹ−Ｙ矢視図である。
【図５】第４実施例に係るブレードの切削試験状況の説
明図である。
明図である。
【図６】従来のワイヤソーの断面図である。
【図７】従来の別のワイヤソーの断面図である。
【図８】従来の切断装置の説明図である
１，１ａ 砥粒層 ２ ダイヤモンド砥粒 ３ 黒鉛粒子 ４ 結合剤 ８ ビーズ ８ａ セグメント １０，２０ ワイヤソー １１ 切断装置 １２ 駆動装置 １４ 張力保持装置 １６ 切削液供給装置 １７ ノズル ３０ ブレード ７０ 鉄筋構造物
Claims (4)
- 【請求項１】 ダイヤモンド砥粒を結合剤により結合し
てなる砥粒層を有する鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工
具において、前記砥粒層は、前記ダイヤモンド砥粒(2)
と黒鉛粒子(3) とを前記結合剤(4) により結合してなる
砥粒層(1) であることを特徴とする鉄筋構造物切断用ダ
イヤモンド工具。 - 【請求項２】 前記黒鉛粒子(3) は、前記砥粒層(1) に
対して、含有量が２〜３０体積％であることを特徴とす
る請求項１記載の鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具。 - 【請求項３】 鉄筋構造物とダイヤモンド工具との接触
部近傍に切削液を供給して、前記鉄筋構造物を切断する
鉄筋構造物の切断方法において、前記供給される切削液
は、黒鉛粒子を含有することを特徴とする鉄筋構造物の
切断方法。 - 【請求項４】 前記黒鉛粒子は、前記供給される切削液
に対して、含有量が２〜２０重量％であることを特徴と
する請求項３記載の鉄筋構造物の切断方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27822195A JPH09103916A (ja) | 1995-10-03 | 1995-10-03 | 鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具及び切断方法 |
| PCT/JP1996/002842 WO1997012713A1 (fr) | 1995-10-03 | 1996-09-30 | Outil diamante pour couper une structure armee et procede de coupe de structure armee |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27822195A JPH09103916A (ja) | 1995-10-03 | 1995-10-03 | 鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具及び切断方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09103916A true JPH09103916A (ja) | 1997-04-22 |
Family
ID=17594306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27822195A Pending JPH09103916A (ja) | 1995-10-03 | 1995-10-03 | 鉄筋構造物切断用ダイヤモンド工具及び切断方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09103916A (ja) |
| WO (1) | WO1997012713A1 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013173232A (ja) * | 2012-01-24 | 2013-09-05 | Marutatsu Doro Kogyo:Kk | 鉄筋コンクリートの切削方法 |
| JP2015136756A (ja) * | 2014-01-22 | 2015-07-30 | ヒョヨン キム | ダイヤモンドワイヤーソー |
| JP2015136757A (ja) * | 2014-01-22 | 2015-07-30 | ヒョヨン キム | ダイヤモンドワイヤーソー |
| WO2018145980A1 (en) * | 2017-02-08 | 2018-08-16 | Nv Bekaert Sa | Saw beads with reduced flattening behavior and a saw cord comprising such beads |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109397956A (zh) * | 2018-12-29 | 2019-03-01 | 泉州市至真工具科技有限公司 | 一种金刚石石材雕刻刀 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0742575Y2 (ja) * | 1988-01-21 | 1995-10-04 | 株式会社大林組 | コンクリート切断工法におけるワイヤソー |
| JPH02212074A (ja) * | 1989-02-10 | 1990-08-23 | Hitachi Koki Co Ltd | 切削用ダイヤモンド砥石 |
| JPH06344133A (ja) * | 1993-06-03 | 1994-12-20 | Tsubota Tekunika:Kk | 板状工作物の熱切断加工におけるドロス回収方法およびその装置 |
-
1995
- 1995-10-03 JP JP27822195A patent/JPH09103916A/ja active Pending
-
1996
- 1996-09-30 WO PCT/JP1996/002842 patent/WO1997012713A1/ja active Application Filing
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013173232A (ja) * | 2012-01-24 | 2013-09-05 | Marutatsu Doro Kogyo:Kk | 鉄筋コンクリートの切削方法 |
| JP2015136756A (ja) * | 2014-01-22 | 2015-07-30 | ヒョヨン キム | ダイヤモンドワイヤーソー |
| JP2015136757A (ja) * | 2014-01-22 | 2015-07-30 | ヒョヨン キム | ダイヤモンドワイヤーソー |
| WO2018145980A1 (en) * | 2017-02-08 | 2018-08-16 | Nv Bekaert Sa | Saw beads with reduced flattening behavior and a saw cord comprising such beads |
| CN110366468A (zh) * | 2017-02-08 | 2019-10-22 | 贝卡尔特公司 | 具有降低的扁平化行为的锯珠和包括这种锯珠的锯帘线 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1997012713A1 (fr) | 1997-04-10 |
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