JPH09100480A - 軽質潤滑油基油及びその製造方法 - Google Patents
軽質潤滑油基油及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH09100480A JPH09100480A JP25837795A JP25837795A JPH09100480A JP H09100480 A JPH09100480 A JP H09100480A JP 25837795 A JP25837795 A JP 25837795A JP 25837795 A JP25837795 A JP 25837795A JP H09100480 A JPH09100480 A JP H09100480A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oil
- fraction
- base oil
- lubricating base
- range
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Lubricants (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 各種の潤滑油の基油として有利に使用できる
軽質潤滑油基油と、重質軽油や減圧軽油から該高性能の
軽質潤滑油基油を比較的低コストで容易に製造する方法
を提供する。 【解決手段】 炭化水素系の軽質潤滑油基油であって、
常圧における沸点が２５０〜４３０℃の範囲内にあ
り、全芳香族分が１．８重量％以下であり、４０℃
における動粘度が５〜１０ｍｍ2 ／ｓの範囲にあり、
粘度指数が９５以上であり、流動点が−１０℃以下で
あり、かつ、２，６−ジターシャリーブチル−ｐ−ク
レゾール（ＤＢＰＣ）を０．５重量％添加した時の酸化
安定性がＲＢＯＴ値で３４０分以上である軽質潤滑油基
油及びその製造方法。
軽質潤滑油基油と、重質軽油や減圧軽油から該高性能の
軽質潤滑油基油を比較的低コストで容易に製造する方法
を提供する。 【解決手段】 炭化水素系の軽質潤滑油基油であって、
常圧における沸点が２５０〜４３０℃の範囲内にあ
り、全芳香族分が１．８重量％以下であり、４０℃
における動粘度が５〜１０ｍｍ2 ／ｓの範囲にあり、
粘度指数が９５以上であり、流動点が−１０℃以下で
あり、かつ、２，６−ジターシャリーブチル−ｐ−ク
レゾール（ＤＢＰＣ）を０．５重量％添加した時の酸化
安定性がＲＢＯＴ値で３４０分以上である軽質潤滑油基
油及びその製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車類や船舶
類、あるいは建設・工作用機械等の各種の産業機械や装
置類等に種々の目的で使用される各種の潤滑油（エンジ
ン油、ＡＴＦ油、各種作動油等々）にその主成分となる
基油として有利に使用される軽質潤滑油基油及びその製
造方法に関するものである。
類、あるいは建設・工作用機械等の各種の産業機械や装
置類等に種々の目的で使用される各種の潤滑油（エンジ
ン油、ＡＴＦ油、各種作動油等々）にその主成分となる
基油として有利に使用される軽質潤滑油基油及びその製
造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車や産業機械等の高性能化、
省エネルギー対応が進み、それらに使用する潤滑油の性
能の向上が強く求められている。潤滑油の性能は、その
主成分となる基油すなわち潤滑油基油の品質に依るとこ
ろが大きく、特に、自動車用の潤滑油（エンジン油、Ａ
ＴＦ油、作動油等）や建設・工作用機械類の作動油等に
おいては、剪断安定性の向上、適用温度範囲の拡大、酸
化や熱、光に対する安定性に優れ、しかも適度に低粘度
で蒸発損失も少ない高性能の炭化水素系の潤滑油基油が
望まれている。
省エネルギー対応が進み、それらに使用する潤滑油の性
能の向上が強く求められている。潤滑油の性能は、その
主成分となる基油すなわち潤滑油基油の品質に依るとこ
ろが大きく、特に、自動車用の潤滑油（エンジン油、Ａ
ＴＦ油、作動油等）や建設・工作用機械類の作動油等に
おいては、剪断安定性の向上、適用温度範囲の拡大、酸
化や熱、光に対する安定性に優れ、しかも適度に低粘度
で蒸発損失も少ない高性能の炭化水素系の潤滑油基油が
望まれている。
【０００３】なお、適用温度範囲の拡大の対策として
は、潤滑油基油の粘度指数を高くすることが望ましく、
また、酸化や熱、光等に対する安定性の向上あるいは確
保には、特に芳香族含量を低減させることが良策とされ
ている。炭化水素系の潤滑油基油の製造には、従来か
ら、溶剤抽出による方法、すなわち、溶剤精製法が広く
用いられており、かかる溶剤精製法によって高粘度指数
の潤滑油基油を製造することも古くから行われてはき
た。しかし、こうした溶剤精製法によって潤滑油基油を
製造する場合には、潤滑油留分の粘度指数を大きく向上
させることは一般に容易ではない。従って、原油の種類
自体が狭く限定されてしまい、しかも、抽出条件を厳格
にしても高粘度指数化を十分に達成することは容易では
なく、また酸化安定性等の他の物性の改善や制御も難し
いため、製品の物性や用途に強い制限を受けるという問
題点があった。
は、潤滑油基油の粘度指数を高くすることが望ましく、
また、酸化や熱、光等に対する安定性の向上あるいは確
保には、特に芳香族含量を低減させることが良策とされ
ている。炭化水素系の潤滑油基油の製造には、従来か
ら、溶剤抽出による方法、すなわち、溶剤精製法が広く
用いられており、かかる溶剤精製法によって高粘度指数
の潤滑油基油を製造することも古くから行われてはき
た。しかし、こうした溶剤精製法によって潤滑油基油を
製造する場合には、潤滑油留分の粘度指数を大きく向上
させることは一般に容易ではない。従って、原油の種類
自体が狭く限定されてしまい、しかも、抽出条件を厳格
にしても高粘度指数化を十分に達成することは容易では
なく、また酸化安定性等の他の物性の改善や制御も難し
いため、製品の物性や用途に強い制限を受けるという問
題点があった。
【０００４】そこで、比較的最近、高粘度指数の潤滑油
基油を製造する手段として、水素化分解法に溶剤精製法
及び／又は水素化処理法を組み合わせる方法が提案さ
れ、その際、溶剤精製及び／又は水素化処理によって芳
香族分を低減あるいは制御することによって、高粘度指
数化と同時に熱や酸化等に対する安定性も向上させよう
とする試みがなされている。（特開平３−２２３３９３
号公報、同４−３６３９１号公報、同６−１１６５７０
号公報、同６−１１６５７１号公報及び同６−１１６５
７２号公報参照）。しかしながら、上記の公報に記載の
方法では、いずれの場合にも芳香族含量の低減を効率よ
く行い難いため、たとえ高粘度指数化が満足されたとし
ても酸化や熱、光等に対する安定性の確保が容易でない
という問題がある。
基油を製造する手段として、水素化分解法に溶剤精製法
及び／又は水素化処理法を組み合わせる方法が提案さ
れ、その際、溶剤精製及び／又は水素化処理によって芳
香族分を低減あるいは制御することによって、高粘度指
数化と同時に熱や酸化等に対する安定性も向上させよう
とする試みがなされている。（特開平３−２２３３９３
号公報、同４−３６３９１号公報、同６−１１６５７０
号公報、同６−１１６５７１号公報及び同６−１１６５
７２号公報参照）。しかしながら、上記の公報に記載の
方法では、いずれの場合にも芳香族含量の低減を効率よ
く行い難いため、たとえ高粘度指数化が満足されたとし
ても酸化や熱、光等に対する安定性の確保が容易でない
という問題がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記観点か
らなされたもので、十分に高い粘度指数を有し、かつ芳
香族含量が低く安定性（熱、光、酸化、剪断安定性等）
等に優れた軽質潤滑油基油であって、これを基油として
使用することによって、適用温度範囲の拡大、安定性・
耐久性の向上、潤滑油としての物性や性能の最適化を容
易に達成することができ、例えば自動車類、船舶あるい
は建設・工作用機械等の産業機械や装置類に用いられる
各種の潤滑油の基油として有利に使用することができる
軽質潤滑油基油と、重質軽油や減圧軽油から該高性能の
軽質潤滑油基油を比較的低コストで容易に得ることがで
きる軽質潤滑油基油の製造方法を提供することを目的と
する。
らなされたもので、十分に高い粘度指数を有し、かつ芳
香族含量が低く安定性（熱、光、酸化、剪断安定性等）
等に優れた軽質潤滑油基油であって、これを基油として
使用することによって、適用温度範囲の拡大、安定性・
耐久性の向上、潤滑油としての物性や性能の最適化を容
易に達成することができ、例えば自動車類、船舶あるい
は建設・工作用機械等の産業機械や装置類に用いられる
各種の潤滑油の基油として有利に使用することができる
軽質潤滑油基油と、重質軽油や減圧軽油から該高性能の
軽質潤滑油基油を比較的低コストで容易に得ることがで
きる軽質潤滑油基油の製造方法を提供することを目的と
する。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者等は鋭意研究の
結果、特定の物性及び性状を有する軽質潤滑油基油が上
記の目的を満足する優れた軽質潤滑油基油となること、
そして、そのような高性能の目的とする軽質潤滑油基油
の製造方法としては、特定の条件で水素化処理するとい
う新規な手法からなる方法が好適であり実用的に有利な
方法であることを見出し、本発明を完成したものであ
る。
結果、特定の物性及び性状を有する軽質潤滑油基油が上
記の目的を満足する優れた軽質潤滑油基油となること、
そして、そのような高性能の目的とする軽質潤滑油基油
の製造方法としては、特定の条件で水素化処理するとい
う新規な手法からなる方法が好適であり実用的に有利な
方法であることを見出し、本発明を完成したものであ
る。
【０００７】すなわち、本発明は、炭化水素系の軽質潤
滑油基油であって、常圧における沸点が２５０〜４３
０℃の範囲内にあり、全芳香族分が１．８重量％以下
であり、４０℃における動粘度が５〜１０ｍｍ2 ／ｓ
の範囲にあり、粘度指数が９５以上であり、流動点
が−１０℃以下であり、かつ、２，６−ジターシャリ
ーブチル−ｐ−クレゾール（ＤＢＰＣ）を０．５重量％
添加した時の酸化安定性がＲＢＯＴ値で３４０分以上で
あることを特徴とする軽質潤滑油基油を提供するもので
ある。
滑油基油であって、常圧における沸点が２５０〜４３
０℃の範囲内にあり、全芳香族分が１．８重量％以下
であり、４０℃における動粘度が５〜１０ｍｍ2 ／ｓ
の範囲にあり、粘度指数が９５以上であり、流動点
が−１０℃以下であり、かつ、２，６−ジターシャリ
ーブチル−ｐ−クレゾール（ＤＢＰＣ）を０．５重量％
添加した時の酸化安定性がＲＢＯＴ値で３４０分以上で
あることを特徴とする軽質潤滑油基油を提供するもので
ある。
【０００８】また、本発明は、上記本発明の軽質潤滑油
基油の好適な製造方法として、重質軽油（ＨＧＯ）及び
／又は減圧軽油（ＶＧＯ）を、水素化分解し、当該分解
生成物を沸点の終点が２５０〜３９０℃の留分（留分
Ｉ）と沸点範囲が２５０〜５４０℃の留分（留分ＩＩ）
に蒸留分離し、更に、当該留分Ｉを蒸留して沸点範囲が
２４０〜３９０℃の留分（留分ＩＩＩ）を分離回収し、
当該留分ＩＩＩ又は留分ＩＩＩと留分ＩＩの混合物をに
脱ろう処理を施して該留分からろう分を除去し、得られ
た脱ろうされた留分を水素化触媒の存在下で、全圧１７
０〜２３０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、反応温度２２０〜３７０
℃、供給液空間速度（ＬＨＳＶ）０．２〜１．５ｈｒ-1
の条件で水素化処理し、この生成油から蒸留により常圧
における沸点が２５０〜４３０℃の範囲内にある留分を
分離回収することを特徴とする方法を併せて提供する。
基油の好適な製造方法として、重質軽油（ＨＧＯ）及び
／又は減圧軽油（ＶＧＯ）を、水素化分解し、当該分解
生成物を沸点の終点が２５０〜３９０℃の留分（留分
Ｉ）と沸点範囲が２５０〜５４０℃の留分（留分ＩＩ）
に蒸留分離し、更に、当該留分Ｉを蒸留して沸点範囲が
２４０〜３９０℃の留分（留分ＩＩＩ）を分離回収し、
当該留分ＩＩＩ又は留分ＩＩＩと留分ＩＩの混合物をに
脱ろう処理を施して該留分からろう分を除去し、得られ
た脱ろうされた留分を水素化触媒の存在下で、全圧１７
０〜２３０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、反応温度２２０〜３７０
℃、供給液空間速度（ＬＨＳＶ）０．２〜１．５ｈｒ-1
の条件で水素化処理し、この生成油から蒸留により常圧
における沸点が２５０〜４３０℃の範囲内にある留分を
分離回収することを特徴とする方法を併せて提供する。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態を説
明する。まず、本発明の軽質潤滑油基油について説明す
る。本発明の軽質潤滑油基油は、目的及び製造方法に応
じて多種多様な組成や性状のものとして実現することが
できるが、少なくとも、前記〜の条件すべて満足す
ることが肝要である。
明する。まず、本発明の軽質潤滑油基油について説明す
る。本発明の軽質潤滑油基油は、目的及び製造方法に応
じて多種多様な組成や性状のものとして実現することが
できるが、少なくとも、前記〜の条件すべて満足す
ることが肝要である。
【００１０】すなわち、本発明の軽質潤滑油基油は、常
圧における沸点が２５０〜４３０℃の範囲内にあること
が重要であり、２９０〜３９０℃が好ましく、３００〜
３８０℃が更に好ましい。ここで、沸点が２５０℃未満
の低沸点や４３０℃を超える著しく高沸点の留分を含む
と、潤滑油基油としての基本特性が十分発揮されないこ
とがあり、例えば、蒸発損失が多くなったり、あるい
は、粘性抵抗大によるエネルギー損失の増となるなどの
支障が生じやすい。
圧における沸点が２５０〜４３０℃の範囲内にあること
が重要であり、２９０〜３９０℃が好ましく、３００〜
３８０℃が更に好ましい。ここで、沸点が２５０℃未満
の低沸点や４３０℃を超える著しく高沸点の留分を含む
と、潤滑油基油としての基本特性が十分発揮されないこ
とがあり、例えば、蒸発損失が多くなったり、あるい
は、粘性抵抗大によるエネルギー損失の増となるなどの
支障が生じやすい。
【００１１】本発明の軽質潤滑油基油は、炭化水素系の
ものであり、一般に、ｎ−パラフィン、分岐パラフィ
ン、ナフテン系炭化水素等の飽和炭化水素を主成分とす
る炭化水素混合物であるが、芳香族炭化水素を含有して
いるとしても、全芳香族分が１．８重量％以下であるこ
とも重要であり、中でも、全芳香族分が１．２重量％以
下であるものが好ましい。ここでいう全芳香族分の値
は、ＡＳＴＭ−Ｄ−２５４９の方法によって測定された
ものである（以下、同様）。このように全芳香族含量を
１．８重量％以下にすることによって、熱、光、酸化等
に対する安定性を十分に確保することができ、十分に安
定で耐久性に優れた潤滑油を容易に実現することができ
る。
ものであり、一般に、ｎ−パラフィン、分岐パラフィ
ン、ナフテン系炭化水素等の飽和炭化水素を主成分とす
る炭化水素混合物であるが、芳香族炭化水素を含有して
いるとしても、全芳香族分が１．８重量％以下であるこ
とも重要であり、中でも、全芳香族分が１．２重量％以
下であるものが好ましい。ここでいう全芳香族分の値
は、ＡＳＴＭ−Ｄ−２５４９の方法によって測定された
ものである（以下、同様）。このように全芳香族含量を
１．８重量％以下にすることによって、熱、光、酸化等
に対する安定性を十分に確保することができ、十分に安
定で耐久性に優れた潤滑油を容易に実現することができ
る。
【００１２】また、本発明の軽質潤滑油基油は、４０℃
における動粘度が５〜１０ｍｍ2 ／ｓの範囲にあること
も肝要であり、中でも６〜９ｍｍ2 ／ｓの範囲にあるも
のが好ましい。すなわち、本発明の軽質潤滑油基油は、
上記のように比較的低い動粘度特性を有することを特徴
としており、高性能の低粘度潤滑油基油である。また、
本発明の軽質潤滑油基油は、粘度指数が９５以上である
ことも重要であり、中でも、９８以上であることが好ま
しい。本発明の軽質潤滑油基油は、このように粘度指数
が９５以上という高い値を有しているのでこれを潤滑油
の基油として適用することによってその潤滑油の適用温
度範囲を十分に拡大することができ、潤滑油のマルチク
レード化を好適に図ることができる。本発明の軽質潤滑
油基油の場合にも、粘度指数を向上するための添加剤を
適宜添加して使用することもできるが、本発明の場合に
は、添加剤は少なくてよいので、添加剤の添加によって
生じがちな他の物性や特性の低下（例えば、剪断安定性
の低下）を最小限に抑制することができるという利点が
ある。なお、本発明の軽質潤滑油基油は高い剪断安定性
を具備している。
における動粘度が５〜１０ｍｍ2 ／ｓの範囲にあること
も肝要であり、中でも６〜９ｍｍ2 ／ｓの範囲にあるも
のが好ましい。すなわち、本発明の軽質潤滑油基油は、
上記のように比較的低い動粘度特性を有することを特徴
としており、高性能の低粘度潤滑油基油である。また、
本発明の軽質潤滑油基油は、粘度指数が９５以上である
ことも重要であり、中でも、９８以上であることが好ま
しい。本発明の軽質潤滑油基油は、このように粘度指数
が９５以上という高い値を有しているのでこれを潤滑油
の基油として適用することによってその潤滑油の適用温
度範囲を十分に拡大することができ、潤滑油のマルチク
レード化を好適に図ることができる。本発明の軽質潤滑
油基油の場合にも、粘度指数を向上するための添加剤を
適宜添加して使用することもできるが、本発明の場合に
は、添加剤は少なくてよいので、添加剤の添加によって
生じがちな他の物性や特性の低下（例えば、剪断安定性
の低下）を最小限に抑制することができるという利点が
ある。なお、本発明の軽質潤滑油基油は高い剪断安定性
を具備している。
【００１３】更に、本発明の軽質潤滑油基油は、流動点
が−１０．０℃以下であることも重要であり、中でも、
−１５．０℃以下であるものが好ましい。このことによ
って、潤滑油の低温流動性を確保することができ、低温
環境における使用にも十分に対応できる。また、本発明
の軽質潤滑油基油は、それ自体でも十分な熱、光、酸化
等に対する安定性を有しているが、必要に応じて、酸化
安定剤等の各種の安定剤や安定化助剤等を添加して使用
することができる。この酸化安定剤としては、後述のも
のなど公知の各種のものが使用可能であるが、本発明の
軽質潤滑油基油は、２，６−ジターシャリーブチル−ｐ
−クレゾール（ＤＢＰＣ）を０．５重量％添加した時の
酸化安定性がＲＢＯＴ値で３４０分以上であることも重
要である（なお、この場合ＲＢＯＴ値はＡＳＴＭ−Ｄ−
２２７２によって測定されたものである）。もちろん、
このことは、常にＤＢＰＣを添加して使用することを意
味しているものではなく、上記のようにごく微量の酸化
安定剤の添加によっても十分に高い酸化安定性を確保す
ることができると言うことを示すものであり、必要に応
じて、任意の酸化安定剤を任意の割合で添加して使用す
ることができる。
が−１０．０℃以下であることも重要であり、中でも、
−１５．０℃以下であるものが好ましい。このことによ
って、潤滑油の低温流動性を確保することができ、低温
環境における使用にも十分に対応できる。また、本発明
の軽質潤滑油基油は、それ自体でも十分な熱、光、酸化
等に対する安定性を有しているが、必要に応じて、酸化
安定剤等の各種の安定剤や安定化助剤等を添加して使用
することができる。この酸化安定剤としては、後述のも
のなど公知の各種のものが使用可能であるが、本発明の
軽質潤滑油基油は、２，６−ジターシャリーブチル−ｐ
−クレゾール（ＤＢＰＣ）を０．５重量％添加した時の
酸化安定性がＲＢＯＴ値で３４０分以上であることも重
要である（なお、この場合ＲＢＯＴ値はＡＳＴＭ−Ｄ−
２２７２によって測定されたものである）。もちろん、
このことは、常にＤＢＰＣを添加して使用することを意
味しているものではなく、上記のようにごく微量の酸化
安定剤の添加によっても十分に高い酸化安定性を確保す
ることができると言うことを示すものであり、必要に応
じて、任意の酸化安定剤を任意の割合で添加して使用す
ることができる。
【００１４】本発明の軽質潤滑油基油は、上記のように
少なくとも上記〜の条件を満足していれば、これら
以外の一般物性や性状等については特に制限はないので
あるが、一般に、アニリン点が９５〜１１０℃の範囲に
あるものが好ましく、引火点については、１５０℃以上
のものが好ましく、また、色相について言えば、例え
ば、セイボルトカラーで＋２０以上のものが好ましい。
少なくとも上記〜の条件を満足していれば、これら
以外の一般物性や性状等については特に制限はないので
あるが、一般に、アニリン点が９５〜１１０℃の範囲に
あるものが好ましく、引火点については、１５０℃以上
のものが好ましく、また、色相について言えば、例え
ば、セイボルトカラーで＋２０以上のものが好ましい。
【００１５】以上のように、本発明の軽質潤滑油基油
は、各種の高性能の潤滑油を調製するための潤滑油基油
としての基本物性に優れており、特に、高粘度指数を有
し、芳香族分が十分に少なくそれ自体でも熱、光、酸化
等に対する安定性の更なる向上を十分に達成することの
できるなどの種々の利点を有する高性能の低粘度軽質潤
滑油基油であり、目的に応じて、上記の範囲内で〜
の物性や性状を調節・最適化したり、他の物性や性状を
適宜選定・調整することによって、各種の用途に最適な
潤滑油を調製するための基油として極めて有利に使用す
ることができる。
は、各種の高性能の潤滑油を調製するための潤滑油基油
としての基本物性に優れており、特に、高粘度指数を有
し、芳香族分が十分に少なくそれ自体でも熱、光、酸化
等に対する安定性の更なる向上を十分に達成することの
できるなどの種々の利点を有する高性能の低粘度軽質潤
滑油基油であり、目的に応じて、上記の範囲内で〜
の物性や性状を調節・最適化したり、他の物性や性状を
適宜選定・調整することによって、各種の用途に最適な
潤滑油を調製するための基油として極めて有利に使用す
ることができる。
【００１６】なお、本発明の軽質潤滑油基油には、目的
に応じて、各種の添加剤を混合もしくは添加して使用す
ることができる。すなわち、本発明の軽質潤滑油基油
は、それ自体でも潤滑油として使用可能であるが、通常
は、目的に応じて下記の各種の添加剤を添加してそれぞ
れの用途に適合した潤滑油として使用するのがよい。添
加剤としては、公知のものなど各種のものが使用可能で
あり、例えば、２，６−ジターシャリーブチル−ｐ−ク
レゾール等のフェノール系、アミン系、硫黄系、チオリ
ン酸亜鉛系、フェノチアジン系などの酸化防止剤、モリ
ブデンジチオホスフェート、モリブデンジチオカルバメ
ート、二硫化モリブデン、フッ化カーボン、ほう酸エス
テル、脂肪族アミン、高級アルコール、高級脂肪酸、脂
肪酸エステル、脂肪酸アミドなどの摩擦低減剤、トリク
レジルホスフェート、トリフェニルホスフェート、ジチ
オリン酸亜鉛などの極圧剤、石油スルホネート、アルキ
ルベンゼンスルホネート、ジノニルナフタレンスルホネ
ートなどの錆止め剤、ベンゾトリアゾールなどの金属不
活性剤、アルカリ土類金属スルホネート、アルカリ土類
金属フェネート、アルカリ土類金属サリシレート、アル
カリ金属ホスホネートなどの金属系清浄剤、シリコーン
などの消泡剤、ポリメタクリレート、ポリイソブチレ
ン、ポリスチレンなどの粘度指数向上剤、流動点降下剤
などが挙げられ、これらを単独又は２種以上組み合わせ
て添加することができる。
に応じて、各種の添加剤を混合もしくは添加して使用す
ることができる。すなわち、本発明の軽質潤滑油基油
は、それ自体でも潤滑油として使用可能であるが、通常
は、目的に応じて下記の各種の添加剤を添加してそれぞ
れの用途に適合した潤滑油として使用するのがよい。添
加剤としては、公知のものなど各種のものが使用可能で
あり、例えば、２，６−ジターシャリーブチル−ｐ−ク
レゾール等のフェノール系、アミン系、硫黄系、チオリ
ン酸亜鉛系、フェノチアジン系などの酸化防止剤、モリ
ブデンジチオホスフェート、モリブデンジチオカルバメ
ート、二硫化モリブデン、フッ化カーボン、ほう酸エス
テル、脂肪族アミン、高級アルコール、高級脂肪酸、脂
肪酸エステル、脂肪酸アミドなどの摩擦低減剤、トリク
レジルホスフェート、トリフェニルホスフェート、ジチ
オリン酸亜鉛などの極圧剤、石油スルホネート、アルキ
ルベンゼンスルホネート、ジノニルナフタレンスルホネ
ートなどの錆止め剤、ベンゾトリアゾールなどの金属不
活性剤、アルカリ土類金属スルホネート、アルカリ土類
金属フェネート、アルカリ土類金属サリシレート、アル
カリ金属ホスホネートなどの金属系清浄剤、シリコーン
などの消泡剤、ポリメタクリレート、ポリイソブチレ
ン、ポリスチレンなどの粘度指数向上剤、流動点降下剤
などが挙げられ、これらを単独又は２種以上組み合わせ
て添加することができる。
【００１７】次に、本発明の潤滑油は、その一般的な製
造方法としては特に制限はないが、前記本発明の方法に
よって好適にかつ生産性よく製造することができる。ま
た、本発明の潤滑油基油は、本発明の方法によって製造
したものが好ましい。以下、本発明の軽質潤滑油基油の
好適な製造方法である本発明の方法について詳細に説明
する。
造方法としては特に制限はないが、前記本発明の方法に
よって好適にかつ生産性よく製造することができる。ま
た、本発明の潤滑油基油は、本発明の方法によって製造
したものが好ましい。以下、本発明の軽質潤滑油基油の
好適な製造方法である本発明の方法について詳細に説明
する。
【００１８】本発明の方法においては、原料油として、
重質軽油（ＨＧＯ）又は減圧軽油（ＶＧＯ）あるいはこ
れらの任意の割合の混合油を使用する。該原料油として
は、各種の原油等からのものが使用可能である。目的と
する潤滑油基油は、該原料油から、以下に示すように、
基本的に、順に、水素化分解工程、蒸留工程、脱ろう
（ワックス分除去）処理工程、水素化処理（脱芳香族）
工程及び蒸留工程からなる精油プロセスによって製造さ
れる。
重質軽油（ＨＧＯ）又は減圧軽油（ＶＧＯ）あるいはこ
れらの任意の割合の混合油を使用する。該原料油として
は、各種の原油等からのものが使用可能である。目的と
する潤滑油基油は、該原料油から、以下に示すように、
基本的に、順に、水素化分解工程、蒸留工程、脱ろう
（ワックス分除去）処理工程、水素化処理（脱芳香族）
工程及び蒸留工程からなる精油プロセスによって製造さ
れる。
【００１９】（工程１）水素化分解 この水素化分解に供する原料油としては、基本的には、
前記重質軽油（ＨＧＯ）又は減圧軽油（ＶＧＯ）あるい
はこれらの任意の割合の混合油を使用するが、必要に応
じて、これらに後段の工程からのリサイクル油を適宜適
量添加して反応に供してもよい。
前記重質軽油（ＨＧＯ）又は減圧軽油（ＶＧＯ）あるい
はこれらの任意の割合の混合油を使用するが、必要に応
じて、これらに後段の工程からのリサイクル油を適宜適
量添加して反応に供してもよい。
【００２０】水素化分解は、通常、次に示す諸条件で好
適に実施される。すなわち、反応圧は全圧で、通常、１
００〜１９０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、好ましくは、１３０〜１
８０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの範囲に選定するのが好適である。
供給水素ガスの割合は、供給油１ｋｌに対して、通常、
５００〜１５００Ｎｍ 3 、好ましくは、８００〜１２０
０Ｎｍ3 の範囲に調整するのがよい。
適に実施される。すなわち、反応圧は全圧で、通常、１
００〜１９０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、好ましくは、１３０〜１
８０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの範囲に選定するのが好適である。
供給水素ガスの割合は、供給油１ｋｌに対して、通常、
５００〜１５００Ｎｍ 3 、好ましくは、８００〜１２０
０Ｎｍ3 の範囲に調整するのがよい。
【００２１】反応温度は、通常、３４０〜４４０℃、好
ましくは、３５０〜４２０℃の範囲に選定するのが好適
である。また、液空間速度（ＬＨＳＶ）は供給油基準
で、通常、０．３〜１．５ｈｒ-1、好ましくは、０．５
〜１．２ｈｒ-1の範囲に適宜調節すればよい。該水素化
分解に用いる触媒としては、シリカアルミナ、アルミナ
及び／又はゼオライトを担体とし、その担体に周期律表
ＶＩＡ族の金属及び／又はＶＩＩＩ族の金属を担持した
ものを使用する。ここで、周期律表ＶＩＡ族金属として
は、Ｃｒ、Ｍｏ及びＷを挙げることができ、中でも、Ｍ
ｏ、Ｗが好ましい。周期律表ＶＩＩＩ族金属としては、
Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｒｈ、Ｒｕ、Ｐｄ、Ｏｓ、Ｉｒ及び
Ｐｔを挙げることができるが、通常は、Ｎｉが好まし
い。これらの金属は、一種単独で使用することもできる
し、二種以上を組み合わせて使用することもできるが、
通常は、Ｎｉ−Ｍｏ、Ｎｉ−Ｗ等の組み合わせが好適で
ある。
ましくは、３５０〜４２０℃の範囲に選定するのが好適
である。また、液空間速度（ＬＨＳＶ）は供給油基準
で、通常、０．３〜１．５ｈｒ-1、好ましくは、０．５
〜１．２ｈｒ-1の範囲に適宜調節すればよい。該水素化
分解に用いる触媒としては、シリカアルミナ、アルミナ
及び／又はゼオライトを担体とし、その担体に周期律表
ＶＩＡ族の金属及び／又はＶＩＩＩ族の金属を担持した
ものを使用する。ここで、周期律表ＶＩＡ族金属として
は、Ｃｒ、Ｍｏ及びＷを挙げることができ、中でも、Ｍ
ｏ、Ｗが好ましい。周期律表ＶＩＩＩ族金属としては、
Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｒｈ、Ｒｕ、Ｐｄ、Ｏｓ、Ｉｒ及び
Ｐｔを挙げることができるが、通常は、Ｎｉが好まし
い。これらの金属は、一種単独で使用することもできる
し、二種以上を組み合わせて使用することもできるが、
通常は、Ｎｉ−Ｍｏ、Ｎｉ−Ｗ等の組み合わせが好適で
ある。
【００２２】なお、ゼオライトを用いる場合には、例え
ば、Ｘ型、Ｙ型、フォージャサイト、ＺＳＭ−５、モル
デナイト等の各種のものが使用できるが、中でも特にＹ
型が好適に使用される。また、複数の種類の担体を適宜
混合もしくは複合して使用してもよい。例えば、ゼオラ
イトの場合には、これにアルミナやシリカアルミナ等を
マトリックスとして用いて成形したものなどが好適に使
用される。更に、該触媒としては、上記以外の担体成分
や金属成分を含有するものも適宜使用可能である。
ば、Ｘ型、Ｙ型、フォージャサイト、ＺＳＭ−５、モル
デナイト等の各種のものが使用できるが、中でも特にＹ
型が好適に使用される。また、複数の種類の担体を適宜
混合もしくは複合して使用してもよい。例えば、ゼオラ
イトの場合には、これにアルミナやシリカアルミナ等を
マトリックスとして用いて成形したものなどが好適に使
用される。更に、該触媒としては、上記以外の担体成分
や金属成分を含有するものも適宜使用可能である。
【００２３】（工程２）蒸留 この工程では、上記工程１の水素化分解によって得た分
解生成油を蒸留によって沸点の終点が２５０〜３９０℃
の留分（留分Ｉ）と沸点範囲が２５０〜５４０℃の留分
（留分ＩＩ）に分離する。留分ＩＩの好ましい沸点範囲
は、３００〜５３０℃である。次いで、留分Ｉを更に蒸
留して、沸点範囲が２４０〜３９０℃の留分（留分ＩＩ
Ｉ）と留分ＩＩＩよりも軽い留分に分離する。留分ＩＩ
Ｉの好ましい沸点範囲は、２７０〜３９０℃である。な
お、沸点範囲はいずれも常圧もしくは常圧換算の沸点で
示す（以下、同様）。
解生成油を蒸留によって沸点の終点が２５０〜３９０℃
の留分（留分Ｉ）と沸点範囲が２５０〜５４０℃の留分
（留分ＩＩ）に分離する。留分ＩＩの好ましい沸点範囲
は、３００〜５３０℃である。次いで、留分Ｉを更に蒸
留して、沸点範囲が２４０〜３９０℃の留分（留分ＩＩ
Ｉ）と留分ＩＩＩよりも軽い留分に分離する。留分ＩＩ
Ｉの好ましい沸点範囲は、２７０〜３９０℃である。な
お、沸点範囲はいずれも常圧もしくは常圧換算の沸点で
示す（以下、同様）。
【００２４】こうして分離した留分ＩＩＩ又は留分ＩＩ
Ｉと留分ＩＩの混合物（以下軽質潤滑油留分という）
は、次の工程３に送られ脱ろう処理に供される。ここ
で、留分ＩＩＩと留分ＩＩの混合割合は、通常、留分Ｉ
ＩＩが１０〜１００重量％に対して、留分ＩＩは９０〜
１０重量％である。なお、留分ＩＩは必要に応じて、一
部を上記工程１にリサイクルしてもよい。一方、分離し
た留分ＩＩ、留分ＩＩＩよりも軽い留分、回収ガスはそ
れぞれの用途に有効に利用することができる。なお、留
分ＩＩＩと留分ＩＩの混合物を使用する場合には、別々
に工程３の脱ろう処理を行った後混合し、工程４の水素
化処理を行ってもよい。
Ｉと留分ＩＩの混合物（以下軽質潤滑油留分という）
は、次の工程３に送られ脱ろう処理に供される。ここ
で、留分ＩＩＩと留分ＩＩの混合割合は、通常、留分Ｉ
ＩＩが１０〜１００重量％に対して、留分ＩＩは９０〜
１０重量％である。なお、留分ＩＩは必要に応じて、一
部を上記工程１にリサイクルしてもよい。一方、分離し
た留分ＩＩ、留分ＩＩＩよりも軽い留分、回収ガスはそ
れぞれの用途に有効に利用することができる。なお、留
分ＩＩＩと留分ＩＩの混合物を使用する場合には、別々
に工程３の脱ろう処理を行った後混合し、工程４の水素
化処理を行ってもよい。
【００２５】（工程３）脱ろう処理 この工程３では、上記工程２で得た軽質潤滑油留分を脱
ろう処理し、ろう分（ワックス分）を十分に除去する。
この脱ろう処理は、下記の溶剤抽出による溶剤脱ろう法
（ａ）又は触媒を用いて水素化を行う水素化脱ろう法
（ｂ）によって行う。なお、必要に応じて、適宜、
（ａ）と（ｂ）を組み合わせてもよく、その場合、
（ａ）の後に（ｂ）を実施してもよいし、あるいは逆に
（ｂ）の後に（ａ）を行ってもよい。ただし、通常は、
下記の（ａ）又は（ｂ）のみによって十分な脱ろう処理
を行うことができる。
ろう処理し、ろう分（ワックス分）を十分に除去する。
この脱ろう処理は、下記の溶剤抽出による溶剤脱ろう法
（ａ）又は触媒を用いて水素化を行う水素化脱ろう法
（ｂ）によって行う。なお、必要に応じて、適宜、
（ａ）と（ｂ）を組み合わせてもよく、その場合、
（ａ）の後に（ｂ）を実施してもよいし、あるいは逆に
（ｂ）の後に（ａ）を行ってもよい。ただし、通常は、
下記の（ａ）又は（ｂ）のみによって十分な脱ろう処理
を行うことができる。
【００２６】（ａ）溶剤脱ろう法 この溶剤脱ろう法としては、各種の溶剤を用いる公知の
各種の溶剤脱ろう法が適用可能であるが、通常はメチル
エチルケトン（ＭＥＫ）を抽出溶剤成分として用いるＭ
ＥＫ法が好適に使用される。このＭＥＫ法による脱ろう
処理は、基本的には常法に従って行うことができるが、
通常は、下記の諸条件で実施するのが好適である。
各種の溶剤脱ろう法が適用可能であるが、通常はメチル
エチルケトン（ＭＥＫ）を抽出溶剤成分として用いるＭ
ＥＫ法が好適に使用される。このＭＥＫ法による脱ろう
処理は、基本的には常法に従って行うことができるが、
通常は、下記の諸条件で実施するのが好適である。
【００２７】すなわち、抽出溶剤としては、ＭＥＫとト
ルエンからなり、ＭＥＫが３０〜７０容量％、好ましく
は３５〜５０容量％で、これに対応して、トルエンが７
０〜３０容量％、好ましくは６５〜５０容量％の組成の
ものが好適に使用される。なお、必要に応じて、ＭＥＫ
及びトルエン以外の他の溶剤を適宜適量添加した溶剤を
使用してもよい。
ルエンからなり、ＭＥＫが３０〜７０容量％、好ましく
は３５〜５０容量％で、これに対応して、トルエンが７
０〜３０容量％、好ましくは６５〜５０容量％の組成の
ものが好適に使用される。なお、必要に応じて、ＭＥＫ
及びトルエン以外の他の溶剤を適宜適量添加した溶剤を
使用してもよい。
【００２８】前記抽出溶剤と脱ろう処理に供する前記軽
質潤滑油留分の供給割合としては、特に制限はないが、
通常は、容量比（供給溶剤／軽質潤滑油留分）を１．０
〜６．０、好ましくは、１．５〜４．５の範囲に選定し
て抽出脱ろうを実施するのが好適である。その際、抽出
処理の温度としては、特に制限はないが、抽出時の溶剤
の温度が、通常、−４０〜−１０℃、好ましくは、−４
０〜−１５℃の範囲に保持されるように実施するのが好
適である。以上のようにして、前記軽質潤滑油留分から
ろう分を抽出除去し、ろう分を除去した軽質潤滑油留分
を溶剤と分離して回収する。なお、ろう分を十分に除去
するためには、通常、回収軽質潤滑油留分の収率が用い
た原料軽質潤滑油留分に対して７５〜９３重量％の範囲
になるように実施するのが好ましい。
質潤滑油留分の供給割合としては、特に制限はないが、
通常は、容量比（供給溶剤／軽質潤滑油留分）を１．０
〜６．０、好ましくは、１．５〜４．５の範囲に選定し
て抽出脱ろうを実施するのが好適である。その際、抽出
処理の温度としては、特に制限はないが、抽出時の溶剤
の温度が、通常、−４０〜−１０℃、好ましくは、−４
０〜−１５℃の範囲に保持されるように実施するのが好
適である。以上のようにして、前記軽質潤滑油留分から
ろう分を抽出除去し、ろう分を除去した軽質潤滑油留分
を溶剤と分離して回収する。なお、ろう分を十分に除去
するためには、通常、回収軽質潤滑油留分の収率が用い
た原料軽質潤滑油留分に対して７５〜９３重量％の範囲
になるように実施するのが好ましい。
【００２９】（ｂ）水素化脱ろう法 この方法では、適当な触媒の存在下で前記軽質潤滑油留
分を水素と接触反応せしめ脱ろうを行う。この水素化脱
ろうも基本的には常法に従って行うことができるが、通
常は、脱ろうのための水素化反応を次の諸条件で行うこ
とによって好適になすことができる。
分を水素と接触反応せしめ脱ろうを行う。この水素化脱
ろうも基本的には常法に従って行うことができるが、通
常は、脱ろうのための水素化反応を次の諸条件で行うこ
とによって好適になすことができる。
【００３０】触媒としては、各種のものが使用可能であ
るが、通常は、ＺＳＭ−５あるいはＺＳＭ−５型のゼオ
ライトが好適に使用される。反応の全圧は、通常、２０
〜１００ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、好ましくは、２５〜７０ｋｇ
／ｃｍ2 Ｇの範囲に選定するのが適当である。反応温度
は、通常、２３０〜３６０℃、好ましくは、２５０〜３
５０℃の範囲に選定するのが好適である。
るが、通常は、ＺＳＭ−５あるいはＺＳＭ−５型のゼオ
ライトが好適に使用される。反応の全圧は、通常、２０
〜１００ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、好ましくは、２５〜７０ｋｇ
／ｃｍ2 Ｇの範囲に選定するのが適当である。反応温度
は、通常、２３０〜３６０℃、好ましくは、２５０〜３
５０℃の範囲に選定するのが好適である。
【００３１】液空間速度（ＬＨＳＶ）は供給油（軽質潤
滑油留分）基準で、通常、０．３〜３．０ｈｒ-1、好ま
しくは、０．５〜２．５ｈｒ-1の範囲に選定するのが適
当である。反応後、生成物を気液分離し、更に必要に応
じて、蒸留あるいは溶剤抽出等の後処理を施すことによ
って所望の脱ろうされた軽質潤滑油留分を回収する。た
だし、場合によっては生成物を気液分離しないでそのま
ま次の水素化処理工程に供給する方式を採用してもよ
い。
滑油留分）基準で、通常、０．３〜３．０ｈｒ-1、好ま
しくは、０．５〜２．５ｈｒ-1の範囲に選定するのが適
当である。反応後、生成物を気液分離し、更に必要に応
じて、蒸留あるいは溶剤抽出等の後処理を施すことによ
って所望の脱ろうされた軽質潤滑油留分を回収する。た
だし、場合によっては生成物を気液分離しないでそのま
ま次の水素化処理工程に供給する方式を採用してもよ
い。
【００３２】（工程４）水素化処理（脱芳香族処理） この工程４では、上記工程３で得た脱ろう軽質潤滑油留
分を所定の水素化処理触媒の存在下で水素化処理し、該
原料軽質潤滑油留分中に含まれている芳香族化合物を水
素化して芳香族分が所定の値以下に低減された精製軽質
潤滑油留分を得る。
分を所定の水素化処理触媒の存在下で水素化処理し、該
原料軽質潤滑油留分中に含まれている芳香族化合物を水
素化して芳香族分が所定の値以下に低減された精製軽質
潤滑油留分を得る。
【００３３】該水素化処理反応に用いる触媒としては、
シリカ、アルミナ又はシリカアルミナを担体とし周期律
表ＶＩＡ族の金属及び／又はＶＩＩＩ族の金属を含む水
素化触媒を使用する。ここで、周期律表ＶＩ族の金属と
しては、Ｃｒ、Ｍｏ及びＷを挙げることができ、これら
の中でも、通常、Ｍｏ、Ｗが好ましい。周期律表ＶＩＩ
Ｉ族の金属としては、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｒｈ、Ｒｕ、
Ｐｄ、Ｏｓ、Ｉｒ及びＰｔを挙げることができるが、通
常は、Ｎｉが好ましい。これらの金属は、場合に応じ
て、一種単独で使用することができるし、二種以上を組
み合わせて使用することもできるが、通常は、Ｎｉ−Ｍ
ｏ、Ｎｉ−Ｗ等の組み合わせが好適である。なお、複数
の種類の担体を適宜混合もしくは複合化して使用しても
よい。該触媒としては、公知の各種のものが適用でき、
上記以外の担体成分や金属成分を含有するもののも適宜
使用可能である。
シリカ、アルミナ又はシリカアルミナを担体とし周期律
表ＶＩＡ族の金属及び／又はＶＩＩＩ族の金属を含む水
素化触媒を使用する。ここで、周期律表ＶＩ族の金属と
しては、Ｃｒ、Ｍｏ及びＷを挙げることができ、これら
の中でも、通常、Ｍｏ、Ｗが好ましい。周期律表ＶＩＩ
Ｉ族の金属としては、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｒｈ、Ｒｕ、
Ｐｄ、Ｏｓ、Ｉｒ及びＰｔを挙げることができるが、通
常は、Ｎｉが好ましい。これらの金属は、場合に応じ
て、一種単独で使用することができるし、二種以上を組
み合わせて使用することもできるが、通常は、Ｎｉ−Ｍ
ｏ、Ｎｉ−Ｗ等の組み合わせが好適である。なお、複数
の種類の担体を適宜混合もしくは複合化して使用しても
よい。該触媒としては、公知の各種のものが適用でき、
上記以外の担体成分や金属成分を含有するもののも適宜
使用可能である。
【００３４】この脱芳香族のための水素化処理は、従来
の場合よりも高圧下で行うことを特徴としており、下記
の諸条件で行うことが肝要である。すなわち、該水素化
処理は、反応圧を全圧で、１７０〜２３０ｋｇ／ｃｍ2
Ｇの範囲に選定して行うことが肝要であり、特に１８０
〜２２０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの範囲に選定して実施するのが
好ましい。
の場合よりも高圧下で行うことを特徴としており、下記
の諸条件で行うことが肝要である。すなわち、該水素化
処理は、反応圧を全圧で、１７０〜２３０ｋｇ／ｃｍ2
Ｇの範囲に選定して行うことが肝要であり、特に１８０
〜２２０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの範囲に選定して実施するのが
好ましい。
【００３５】ここで、反応圧が１７０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ未
満であると、十分な脱芳香族化が成されないので、本発
明の目的を十分に達成することはできない。一方、２３
０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇより高圧であると、それだけ高圧に耐
える特殊の装置を必要とするので設備コストが高くなる
ので不経済である。このように反応を上記のように従来
法よりも高圧の範囲で行うことによって、従来行われて
いたような、原料軽質潤滑油留分のフルフラール等によ
る溶剤精製等の前処理（前段脱芳香族処理）を行うこと
なく、十分な脱芳香族が可能となる。したがって、本発
明の方法では、その分工程が簡略化され経済的に著しく
有利になる。
満であると、十分な脱芳香族化が成されないので、本発
明の目的を十分に達成することはできない。一方、２３
０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇより高圧であると、それだけ高圧に耐
える特殊の装置を必要とするので設備コストが高くなる
ので不経済である。このように反応を上記のように従来
法よりも高圧の範囲で行うことによって、従来行われて
いたような、原料軽質潤滑油留分のフルフラール等によ
る溶剤精製等の前処理（前段脱芳香族処理）を行うこと
なく、十分な脱芳香族が可能となる。したがって、本発
明の方法では、その分工程が簡略化され経済的に著しく
有利になる。
【００３６】なお、該水素化処理における供給水素ガス
の割合は、供給油１ｋｌに対して、通常、２５０〜１５
００Ｎｍ3 、好ましくは、３００〜１２００Ｎｍ3 の範
囲に調整するのが適当である。反応温度は、２２０〜３
７０℃の範囲に選定するのが肝要であり、特に、２３０
〜３６０℃の範囲に選定するのが好ましい。反応温度
が、２２０℃未満では、脱芳香族が不十分となり、一
方、３７０℃を超えると、水素化分解反応等の副反応が
無視できなくなり、所望の潤滑油留分の収率が低下し、
プロセス上での不利を招く。
の割合は、供給油１ｋｌに対して、通常、２５０〜１５
００Ｎｍ3 、好ましくは、３００〜１２００Ｎｍ3 の範
囲に調整するのが適当である。反応温度は、２２０〜３
７０℃の範囲に選定するのが肝要であり、特に、２３０
〜３６０℃の範囲に選定するのが好ましい。反応温度
が、２２０℃未満では、脱芳香族が不十分となり、一
方、３７０℃を超えると、水素化分解反応等の副反応が
無視できなくなり、所望の潤滑油留分の収率が低下し、
プロセス上での不利を招く。
【００３７】また、該水素化処理反応は、液空間速度
（ＬＨＳＶ）は供給油基準で、０．２〜１．５ｈｒ-1、
好ましくは、０．３〜０．８ｈｒ-1の範囲に適宜調節し
て実施される。ＬＨＳＶが０．２ｈｒ-1未満では、生産
性が悪くなり、一方、１．５ｈｒ-1を超えると十分な脱
芳香族化を達成することができない。以上のようにし
て、水素化処理によって得た生成油は、次の蒸留工程に
送られ蒸留分離される。
（ＬＨＳＶ）は供給油基準で、０．２〜１．５ｈｒ-1、
好ましくは、０．３〜０．８ｈｒ-1の範囲に適宜調節し
て実施される。ＬＨＳＶが０．２ｈｒ-1未満では、生産
性が悪くなり、一方、１．５ｈｒ-1を超えると十分な脱
芳香族化を達成することができない。以上のようにし
て、水素化処理によって得た生成油は、次の蒸留工程に
送られ蒸留分離される。
【００３８】（工程５）蒸留（目的とする低芳香族軽質
潤滑油基油の回収） この工程５では、上記工程４の水素化処理で得た生成油
を蒸留し、目的とする軽質潤滑油基油を得る。該蒸留
は、常法に従って行うことができるが、目的とする潤滑
油基油は、沸点範囲が２５０〜４３０℃、好ましくは、
２６０〜４２０℃の留分として分離回収する。なお、前
記脱ろう工程に、留分ＩＩＩと留分ＩＩの混合物を供す
る場合には、この蒸留で、本発明の軽質潤滑油基油より
も重質の潤滑油基油を同時に分離することができる。
潤滑油基油の回収） この工程５では、上記工程４の水素化処理で得た生成油
を蒸留し、目的とする軽質潤滑油基油を得る。該蒸留
は、常法に従って行うことができるが、目的とする潤滑
油基油は、沸点範囲が２５０〜４３０℃、好ましくは、
２６０〜４２０℃の留分として分離回収する。なお、前
記脱ろう工程に、留分ＩＩＩと留分ＩＩの混合物を供す
る場合には、この蒸留で、本発明の軽質潤滑油基油より
も重質の潤滑油基油を同時に分離することができる。
【００３９】以上の工程１〜５によって、安価で付加価
値の低い重質軽油や減圧軽油あるいはその混合物から、
前記〜の条件を満足する本発明の軽質潤滑油基油の
を効率よく、低コストでしかも生産性よく製造すること
ができる。こうして得た潤滑油基油は、前記した各種の
用途に有利に使用することができる。
値の低い重質軽油や減圧軽油あるいはその混合物から、
前記〜の条件を満足する本発明の軽質潤滑油基油の
を効率よく、低コストでしかも生産性よく製造すること
ができる。こうして得た潤滑油基油は、前記した各種の
用途に有利に使用することができる。
【００４０】
【実施例】次に、本発明を実施例により具体的に説明す
るが、これらの実施例になんら制限されるものではな
い。 〔実施例１〕表１に示す重質軽油と減圧軽油の混合油を
原料油として用い、アルミナ担体にニッケル、モリブデ
ンを含む触媒系とアルミナ＋Ｙ型ゼオライトにニッケ
ル、モリブデンを含む触媒系の存在下で、全圧１６０ｋ
ｇ／ｃｍ2 、反応温度３８０℃、ＬＨＳＶ１．０ｈ
ｒ-1、水素／油比１０００Ｎｍ3 ／ｋｌで水素化分解を
行った。
るが、これらの実施例になんら制限されるものではな
い。 〔実施例１〕表１に示す重質軽油と減圧軽油の混合油を
原料油として用い、アルミナ担体にニッケル、モリブデ
ンを含む触媒系とアルミナ＋Ｙ型ゼオライトにニッケ
ル、モリブデンを含む触媒系の存在下で、全圧１６０ｋ
ｇ／ｃｍ2 、反応温度３８０℃、ＬＨＳＶ１．０ｈ
ｒ-1、水素／油比１０００Ｎｍ3 ／ｋｌで水素化分解を
行った。
【００４１】分解生成油を常圧蒸留し、留分Ｉが６０重
量％（沸点の終点３９０℃）と留分ＩＩが４０重量％
（沸点範囲が３２０〜５３０℃）それぞれ得られた。次
に、留分Ｉを更に蒸留で軽質留分６０重量％と重質留分
（留分ＩＩＩ、沸点範囲２７０〜３８０℃）４０重量％
がそれぞれ得られた。この留分ＩＩＩについて、ＭＥＫ
／トルエン容量比（５／５）混合溶剤を用いて溶剤／油
比３倍、濾過温度−３０℃の条件で溶剤脱ろうを行っ
た。脱ろう収率は８６容量％であった。
量％（沸点の終点３９０℃）と留分ＩＩが４０重量％
（沸点範囲が３２０〜５３０℃）それぞれ得られた。次
に、留分Ｉを更に蒸留で軽質留分６０重量％と重質留分
（留分ＩＩＩ、沸点範囲２７０〜３８０℃）４０重量％
がそれぞれ得られた。この留分ＩＩＩについて、ＭＥＫ
／トルエン容量比（５／５）混合溶剤を用いて溶剤／油
比３倍、濾過温度−３０℃の条件で溶剤脱ろうを行っ
た。脱ろう収率は８６容量％であった。
【００４２】この脱ろう油の動粘度は６．３ｍｍ2 ／ｓ
（４０℃）で粘度指数は１０４であった。この時の流動
点は−２５．０℃であった。次に、脱ろう油をニッケ
ル、タングステンが担持されたアルミナ触媒を用い、反
応温度２９０℃、全圧２１０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、ＬＨＳＶ
０．５ｈｒ-1、水素／油比３６０Ｎｍ3 ／ｋｌで水素化
処理を行った。
（４０℃）で粘度指数は１０４であった。この時の流動
点は−２５．０℃であった。次に、脱ろう油をニッケ
ル、タングステンが担持されたアルミナ触媒を用い、反
応温度２９０℃、全圧２１０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、ＬＨＳＶ
０．５ｈｒ-1、水素／油比３６０Ｎｍ3 ／ｋｌで水素化
処理を行った。
【００４３】次いで水素化処理生成油を蒸留で沸点範囲
３１０〜３８０℃留分の軽質潤滑油基油を得た。この基
油の収率は、脱ろう油に対して５５重量％であった。こ
の基油は、表２に示すように芳香族分は０．６重量％と
低く、酸化安定性（ＲＢＯＴ：添加剤０．５重量％添
加）は４０８分と長く、更には熱安定性試験に容易に合
格する。また、動粘度は８．１８ｍｍ2 ／ｓ（４０℃）
で粘度指数は１０４であった。この時の流動点は−２
５．０℃であった。このように芳香族分が低いため、耐
候試験にも容易に合格する。
３１０〜３８０℃留分の軽質潤滑油基油を得た。この基
油の収率は、脱ろう油に対して５５重量％であった。こ
の基油は、表２に示すように芳香族分は０．６重量％と
低く、酸化安定性（ＲＢＯＴ：添加剤０．５重量％添
加）は４０８分と長く、更には熱安定性試験に容易に合
格する。また、動粘度は８．１８ｍｍ2 ／ｓ（４０℃）
で粘度指数は１０４であった。この時の流動点は−２
５．０℃であった。このように芳香族分が低いため、耐
候試験にも容易に合格する。
【００４４】〔実施例２〕実施例１において、水素化分
解した後蒸留して得られた留分ＩＩＩ３５重量％と留分
ＩＩ６５重量％を混合し、この混合留分についてＭＥＫ
／トルエン容量比（５／５）混合溶剤を用いて溶剤／油
比３倍、濾過温度−３０℃の条件で溶剤脱ろうを行っ
た。脱ろう収率は７８重量％であった。この脱ろう油の
動粘度は１４．６ｍｍ2 ／ｓ（４０℃）で粘度指数は１
１３であった。この時の流動点は−２２．５℃であっ
た。次に脱ろう油をニッケル、タングステンが担持され
たアルミナ触媒を用い、反応温度２９０℃、全圧２１０
ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、ＬＨＳＶ０．５ｈｒ-1、水素／油比３
６０Ｎｍ3 ／ｋｌで水素化処理を行った。
解した後蒸留して得られた留分ＩＩＩ３５重量％と留分
ＩＩ６５重量％を混合し、この混合留分についてＭＥＫ
／トルエン容量比（５／５）混合溶剤を用いて溶剤／油
比３倍、濾過温度−３０℃の条件で溶剤脱ろうを行っ
た。脱ろう収率は７８重量％であった。この脱ろう油の
動粘度は１４．６ｍｍ2 ／ｓ（４０℃）で粘度指数は１
１３であった。この時の流動点は−２２．５℃であっ
た。次に脱ろう油をニッケル、タングステンが担持され
たアルミナ触媒を用い、反応温度２９０℃、全圧２１０
ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、ＬＨＳＶ０．５ｈｒ-1、水素／油比３
６０Ｎｍ3 ／ｋｌで水素化処理を行った。
【００４５】次いで水素化処理生成油を蒸留で沸点範囲
２８０〜４１５℃で、動粘度が８．１３ｍｍ2 ／ｓ（４
０℃）と低粘度な本発明の軽質潤滑油基油を得た。この
潤滑油基油の収率は、脱ろう油に対して５９重量％であ
った。この基油は、表２に示すように芳香族分は０．８
重量％と低く、酸化安定性（ＲＢＯＴ：添加剤０．５重
量％添加）は４１１分と長く、更には熱安定性試験に容
易に合格する。また、粘度指数は１００でこの時の流動
点は−２５．０℃であった。このように芳香族分が十分
に低いため、耐候試験にも容易に合格する。また、同時
に沸点範囲３００〜４８０℃で、動粘度が２０．２ｍｍ
2 ／ｓ（４０℃）の重質潤滑油基油を得た。この基油の
収率は、脱ろう油に対して１４重量％であった。この基
油は、芳香族分は０．６重量％と低く、酸化安定性（Ｒ
ＢＯＴ：添加剤０．５重量％添加）は４３０分と長く、
更には熱安定性試験に容易に合格する。また、粘度指数
は１１６でこの時の流動点は−２２．５℃であった。 〔実施例３〕実施例１において、水素化分解した後蒸留
して得られた留分ＩＩＩ２５重量％と留分ＩＩ７５重量
％を混合し、この混合留分についてＭＥＫ／トルエン容
量比（５／５）混合溶剤を用いて溶剤／油比３倍、濾過
温度−３０℃の条件で溶剤脱ろうを行った。脱ろう収率
は７６重量％であった。
２８０〜４１５℃で、動粘度が８．１３ｍｍ2 ／ｓ（４
０℃）と低粘度な本発明の軽質潤滑油基油を得た。この
潤滑油基油の収率は、脱ろう油に対して５９重量％であ
った。この基油は、表２に示すように芳香族分は０．８
重量％と低く、酸化安定性（ＲＢＯＴ：添加剤０．５重
量％添加）は４１１分と長く、更には熱安定性試験に容
易に合格する。また、粘度指数は１００でこの時の流動
点は−２５．０℃であった。このように芳香族分が十分
に低いため、耐候試験にも容易に合格する。また、同時
に沸点範囲３００〜４８０℃で、動粘度が２０．２ｍｍ
2 ／ｓ（４０℃）の重質潤滑油基油を得た。この基油の
収率は、脱ろう油に対して１４重量％であった。この基
油は、芳香族分は０．６重量％と低く、酸化安定性（Ｒ
ＢＯＴ：添加剤０．５重量％添加）は４３０分と長く、
更には熱安定性試験に容易に合格する。また、粘度指数
は１１６でこの時の流動点は−２２．５℃であった。 〔実施例３〕実施例１において、水素化分解した後蒸留
して得られた留分ＩＩＩ２５重量％と留分ＩＩ７５重量
％を混合し、この混合留分についてＭＥＫ／トルエン容
量比（５／５）混合溶剤を用いて溶剤／油比３倍、濾過
温度−３０℃の条件で溶剤脱ろうを行った。脱ろう収率
は７６重量％であった。
【００４６】この脱ろう油の動粘度は１６．７ｍｍ2 ／
ｓ（４０℃）で粘度指数は１１５であった。この時の流
動点は−２２．５℃であった。次に脱ろう油をニッケ
ル、タングステンが担持されたアルミナ触媒を用い、反
応温度２９０℃、全圧２１０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、ＬＨＳＶ
０．５ｈｒ-1、水素／油比３６０Ｎｍ3 ／ｋｌで水素化
処理を行った。
ｓ（４０℃）で粘度指数は１１５であった。この時の流
動点は−２２．５℃であった。次に脱ろう油をニッケ
ル、タングステンが担持されたアルミナ触媒を用い、反
応温度２９０℃、全圧２１０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、ＬＨＳＶ
０．５ｈｒ-1、水素／油比３６０Ｎｍ3 ／ｋｌで水素化
処理を行った。
【００４７】次いで水素化処理生成油を蒸留で沸点範囲
２８０〜４１５℃で、動粘度が８．１０ｍｍ2 ／ｓ（４
０℃）と低粘度な本発明の軽質潤滑油基油を得た。この
潤滑油基油の収率は、脱ろう油に対して４６重量％であ
った。この基油は、表２に示すように芳香族分は１．０
重量％と低く、酸化安定性（ＲＢＯＴ：添加剤０．５重
量％添加）は３６１分と長く、更には熱安定性試験に容
易に合格する。また、粘度指数は１０２でこの時の流動
点は−２５．０℃であった。このように芳香族分が十分
に低いため、耐候試験にも容易に合格する。また、同時
に沸点範囲３４０〜５００℃で、動粘度が２０．５ｍｍ
2 ／ｓ（４０℃）の重質潤滑油基油を得た。この基油の
収率は、脱ろう油に対して２８重量％であった。この基
油は、芳香族分は０．８重量％と低く、酸化安定性（Ｒ
ＢＯＴ：添加剤０．５重量％添加）は４３５分と長く、
更には熱安定性試験に容易に合格する。また、粘度指数
は１１５でこの時の流動点は−２２．５℃であった。
２８０〜４１５℃で、動粘度が８．１０ｍｍ2 ／ｓ（４
０℃）と低粘度な本発明の軽質潤滑油基油を得た。この
潤滑油基油の収率は、脱ろう油に対して４６重量％であ
った。この基油は、表２に示すように芳香族分は１．０
重量％と低く、酸化安定性（ＲＢＯＴ：添加剤０．５重
量％添加）は３６１分と長く、更には熱安定性試験に容
易に合格する。また、粘度指数は１０２でこの時の流動
点は−２５．０℃であった。このように芳香族分が十分
に低いため、耐候試験にも容易に合格する。また、同時
に沸点範囲３４０〜５００℃で、動粘度が２０．５ｍｍ
2 ／ｓ（４０℃）の重質潤滑油基油を得た。この基油の
収率は、脱ろう油に対して２８重量％であった。この基
油は、芳香族分は０．８重量％と低く、酸化安定性（Ｒ
ＢＯＴ：添加剤０．５重量％添加）は４３５分と長く、
更には熱安定性試験に容易に合格する。また、粘度指数
は１１５でこの時の流動点は−２２．５℃であった。
【００４８】〔比較例１〕水素化分解、蒸留脱ろうまで
は実施例１と同様な工程及び条件で実施し、水素化処理
条件の全圧を１６０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、反応温度２９０
℃、ＬＨＳＶ０．５ｈｒ-1、水素／油比３６０Ｎｍ3 ／
ｋｌで水素化処理し、次いで水素化生成油を蒸留で沸点
範囲３０７〜３８３℃留分の軽質潤滑油基油を得た。こ
の基油の収率は、脱ろう油に対して５６重量％であっ
た。この基油は表３に示すように全芳香族分は４．５重
量％、酸化安定性（ＲＢＯＴ：添加剤０．５重量％添
加）は３９０分で、熱安定性試験は合格する。また、粘
度指数は１０４でこの時の流動点は−２５．０℃であっ
た。耐候試験は不合格となった。
は実施例１と同様な工程及び条件で実施し、水素化処理
条件の全圧を１６０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、反応温度２９０
℃、ＬＨＳＶ０．５ｈｒ-1、水素／油比３６０Ｎｍ3 ／
ｋｌで水素化処理し、次いで水素化生成油を蒸留で沸点
範囲３０７〜３８３℃留分の軽質潤滑油基油を得た。こ
の基油の収率は、脱ろう油に対して５６重量％であっ
た。この基油は表３に示すように全芳香族分は４．５重
量％、酸化安定性（ＲＢＯＴ：添加剤０．５重量％添
加）は３９０分で、熱安定性試験は合格する。また、粘
度指数は１０４でこの時の流動点は−２５．０℃であっ
た。耐候試験は不合格となった。
【００４９】〔比較例２〕水素化分解、蒸留、脱ろうま
では実施例１と同様な工程及び条件で実施し、得られた
脱ろう油をフルフラール溶剤精製し沸点範囲３１０〜３
９６℃留分の軽質潤滑油基油を得た。この基油の収率
（フルフラール抽出率）は７２重量％であった。 この
基油は表３に示すように全芳香族分は９．６重量％、酸
化安定性（ＲＢＯＴ：添加剤０．５重量％添加）は３４
０分で、熱安定性試験は合格する。また、粘度指数は１
０５でこの時の流動点は−２５．０℃であった。耐候試
験は不合格となった。
では実施例１と同様な工程及び条件で実施し、得られた
脱ろう油をフルフラール溶剤精製し沸点範囲３１０〜３
９６℃留分の軽質潤滑油基油を得た。この基油の収率
（フルフラール抽出率）は７２重量％であった。 この
基油は表３に示すように全芳香族分は９．６重量％、酸
化安定性（ＲＢＯＴ：添加剤０．５重量％添加）は３４
０分で、熱安定性試験は合格する。また、粘度指数は１
０５でこの時の流動点は−２５．０℃であった。耐候試
験は不合格となった。
【００５０】
【表１】
【００５１】
【表２】 ＊１）ＪＩＳ Ｋ ２５４０に準拠（１７０℃×１２時
間後の評価） ＊２）ＡＳＴＭ Ｄ ２２７２に準拠（添加剤０．５重
量％添加） ＊３）特開平１−９４２４１号公報に記載されている光
劣化促進試験装置による９６時間後の評価。いずれも試
験後の試料油が透明の場合を合格として○で示し、不合
格はその程度により曇りがある場合には△、沈澱物があ
る場合は×で示した。
間後の評価） ＊２）ＡＳＴＭ Ｄ ２２７２に準拠（添加剤０．５重
量％添加） ＊３）特開平１−９４２４１号公報に記載されている光
劣化促進試験装置による９６時間後の評価。いずれも試
験後の試料油が透明の場合を合格として○で示し、不合
格はその程度により曇りがある場合には△、沈澱物があ
る場合は×で示した。
【００５２】
【表３】 ＊１）、＊２）、＊３）は表２に同じ。
【００５３】
【発明の効果】本発明によると、潤滑油基油としての好
適な基本物性を具備し、しかも十分に高い粘度指数を有
し、かつ芳香族含量が極めて低く安定性（熱、光、酸
化、剪断安定性等）等に優れるなど理想的な物性及び性
状を有する高性能な軽質潤滑油基油であって、これを基
油として適用することによって、適用温度範囲の拡大、
安定性・耐久性の向上、各種潤滑油としての物性や性能
の最適化を容易に達成することができ、したがって、例
えば自動車類、船舶あるいは建設・工作用機械等の各種
の産業機械や装置類等に種々の目的で用いられる各種の
潤滑油（例えば、エンジン油、ＡＴＦ油、作動油等々）
にその主成分として有利に使用することができる実用上
著しく有用な低芳香族炭化水素系の潤滑油を提供するこ
とができる。また、本発明によると、上記の本発明の高
性能な軽質潤滑油基油を、安価で性状が悪く付加価値の
低い重質軽油や減圧軽油あるいはその混合物から効率よ
く、低コストでしかも生産性よく製造するための方法を
提供することができる。
適な基本物性を具備し、しかも十分に高い粘度指数を有
し、かつ芳香族含量が極めて低く安定性（熱、光、酸
化、剪断安定性等）等に優れるなど理想的な物性及び性
状を有する高性能な軽質潤滑油基油であって、これを基
油として適用することによって、適用温度範囲の拡大、
安定性・耐久性の向上、各種潤滑油としての物性や性能
の最適化を容易に達成することができ、したがって、例
えば自動車類、船舶あるいは建設・工作用機械等の各種
の産業機械や装置類等に種々の目的で用いられる各種の
潤滑油（例えば、エンジン油、ＡＴＦ油、作動油等々）
にその主成分として有利に使用することができる実用上
著しく有用な低芳香族炭化水素系の潤滑油を提供するこ
とができる。また、本発明によると、上記の本発明の高
性能な軽質潤滑油基油を、安価で性状が悪く付加価値の
低い重質軽油や減圧軽油あるいはその混合物から効率よ
く、低コストでしかも生産性よく製造するための方法を
提供することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｇ 45/64 9547−4Ｈ Ｃ１０Ｇ 45/64 47/20 9547−4Ｈ 47/20 Ｃ１０Ｎ 20:00 20:02 30:10
Claims (4)
- 【請求項１】 炭化水素系の軽質潤滑油基油であって、
常圧における沸点が２５０〜４３０℃の範囲内にあ
り、全芳香族分が１．８重量％以下であり、４０℃
における動粘度が５〜１０ｍｍ2 ／ｓの範囲にあり、
粘度指数が９５以上であり、流動点が−１０℃以下で
あり、かつ、２，６−ジターシャリーブチル−ｐ−ク
レゾール（ＤＢＰＣ）を０．５重量％添加した時の酸化
安定性がＲＢＯＴ値で３４０分以上であることを特徴と
する軽質潤滑油基油。 - 【請求項２】 重質軽油（ＨＧＯ）及び／又は減圧軽油
（ＶＧＯ）を、水素化分解し、当該分解生成物を沸点の
終点が２５０〜３９０℃の留分（留分Ｉ）と沸点範囲が
２５０〜５４０℃の留分（留分ＩＩ）に蒸留分離し、更
に、当該留分Ｉを蒸留して沸点範囲が２４０〜３９０℃
の留分（留分ＩＩＩ）を分離回収し、当該留分ＩＩＩ又
は留分ＩＩＩと留分ＩＩの混合物に脱ろう処理を施して
該留分からろう分を除去し、得られた脱ろうされた留分
を水素化触媒の存在下で、全圧１７０〜２３０ｋｇ／ｃ
ｍ2 Ｇ、反応温度２２０〜３７０℃、供給液空間速度
（ＬＨＳＶ）０．２〜１．５ｈｒ-1の条件で水素化処理
し、この生成油から蒸留により常圧における沸点が２５
０〜４３０℃の範囲内にある留分を分離回収することを
特徴とする請求項１に記載の軽質潤滑油基油の製造方
法。 - 【請求項３】 水素化分解を、シリカアルミナ、アルミ
ナ及び／又はゼオライトを担体とし、周期律表ＶＩＡ族
の金属及び／又はＶＩＩＩ族の金属を含む触媒の存在下
で行うものである請求項２記載の軽質潤滑油基油の製造
方法。 - 【請求項４】 脱ろう処理が、溶剤脱ろう及び／又は水
素化脱ろうである請求項２又は３記載の軽質潤滑油基油
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25837795A JPH09100480A (ja) | 1995-10-05 | 1995-10-05 | 軽質潤滑油基油及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25837795A JPH09100480A (ja) | 1995-10-05 | 1995-10-05 | 軽質潤滑油基油及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09100480A true JPH09100480A (ja) | 1997-04-15 |
Family
ID=17319405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25837795A Pending JPH09100480A (ja) | 1995-10-05 | 1995-10-05 | 軽質潤滑油基油及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09100480A (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10330778A (ja) * | 1997-05-30 | 1998-12-15 | Tonen Corp | 潤滑油組成物 |
| US5976353A (en) * | 1996-06-28 | 1999-11-02 | Exxon Research And Engineering Co | Raffinate hydroconversion process (JHT-9601) |
| JP2000017215A (ja) * | 1998-04-27 | 2000-01-18 | Tohoku Ricoh Co Ltd | 孔版印刷用油中水型エマルションインキ |
| JP2000017214A (ja) * | 1998-04-27 | 2000-01-18 | Tohoku Ricoh Co Ltd | 孔版印刷用油中水型エマルションインキ |
| JP2000053991A (ja) * | 1998-08-07 | 2000-02-22 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 内燃機関用潤滑油組成物 |
| JP2000080388A (ja) * | 1998-09-03 | 2000-03-21 | Tonen Corp | 潤滑油組成物 |
| US6096189A (en) * | 1996-12-17 | 2000-08-01 | Exxon Research And Engineering Co. | Hydroconversion process for making lubricating oil basestocks |
| US6099719A (en) * | 1996-12-17 | 2000-08-08 | Exxon Research And Engineering Company | Hydroconversion process for making lubicating oil basestocks |
| JP2001089779A (ja) * | 1999-09-27 | 2001-04-03 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 潤滑油組成物 |
| JP2004182931A (ja) * | 2002-12-05 | 2004-07-02 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 潤滑油基油及びその製造方法 |
| WO2004058928A1 (ja) * | 2002-12-24 | 2004-07-15 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | 潤滑油基油及び潤滑油組成物 |
| JP2008544056A (ja) * | 2005-06-23 | 2008-12-04 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 蝋状パラフィン系供給原料の流動点降下方法 |
| JP2018104587A (ja) * | 2016-12-27 | 2018-07-05 | 出光興産株式会社 | 潤滑油組成物、潤滑油組成物の製造方法及び駆動系機器 |
-
1995
- 1995-10-05 JP JP25837795A patent/JPH09100480A/ja active Pending
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5976353A (en) * | 1996-06-28 | 1999-11-02 | Exxon Research And Engineering Co | Raffinate hydroconversion process (JHT-9601) |
| US6096189A (en) * | 1996-12-17 | 2000-08-01 | Exxon Research And Engineering Co. | Hydroconversion process for making lubricating oil basestocks |
| US6099719A (en) * | 1996-12-17 | 2000-08-08 | Exxon Research And Engineering Company | Hydroconversion process for making lubicating oil basestocks |
| JPH10330778A (ja) * | 1997-05-30 | 1998-12-15 | Tonen Corp | 潤滑油組成物 |
| JP2000017215A (ja) * | 1998-04-27 | 2000-01-18 | Tohoku Ricoh Co Ltd | 孔版印刷用油中水型エマルションインキ |
| JP2000017214A (ja) * | 1998-04-27 | 2000-01-18 | Tohoku Ricoh Co Ltd | 孔版印刷用油中水型エマルションインキ |
| JP4559550B2 (ja) * | 1998-08-07 | 2010-10-06 | 出光興産株式会社 | 内燃機関用潤滑油組成物 |
| JP2000053991A (ja) * | 1998-08-07 | 2000-02-22 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 内燃機関用潤滑油組成物 |
| JP2000080388A (ja) * | 1998-09-03 | 2000-03-21 | Tonen Corp | 潤滑油組成物 |
| JP2001089779A (ja) * | 1999-09-27 | 2001-04-03 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 潤滑油組成物 |
| JP4698781B2 (ja) * | 1999-09-27 | 2011-06-08 | 出光興産株式会社 | 潤滑油組成物 |
| JP2004182931A (ja) * | 2002-12-05 | 2004-07-02 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 潤滑油基油及びその製造方法 |
| WO2004058928A1 (ja) * | 2002-12-24 | 2004-07-15 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | 潤滑油基油及び潤滑油組成物 |
| JPWO2004058928A1 (ja) * | 2002-12-24 | 2006-04-27 | 出光興産株式会社 | 潤滑油基油及び潤滑油組成物 |
| US7534749B2 (en) | 2002-12-24 | 2009-05-19 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Lube base oil and lubricating oil composition |
| JP4769463B2 (ja) * | 2002-12-24 | 2011-09-07 | 出光興産株式会社 | 潤滑油基油及び潤滑油組成物 |
| JP2008544056A (ja) * | 2005-06-23 | 2008-12-04 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 蝋状パラフィン系供給原料の流動点降下方法 |
| JP2018104587A (ja) * | 2016-12-27 | 2018-07-05 | 出光興産株式会社 | 潤滑油組成物、潤滑油組成物の製造方法及び駆動系機器 |
| WO2018123341A1 (ja) * | 2016-12-27 | 2018-07-05 | 出光興産株式会社 | 潤滑油組成物、潤滑油組成物の製造方法及び駆動系機器 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1333575C (en) | Process for the preparation of a lubricating base oil | |
| US8911613B2 (en) | Method of simultaneously manufacturing high quality naphthenic base oil and heavy base oil | |
| CN1245485C (zh) | 制备蜡状萃余液的方法 | |
| JP5775571B2 (ja) | 減圧蒸留された脱アスファルト油を用いた潤滑基油の製造方法 | |
| JPH06116572A (ja) | 高粘度指数低粘度潤滑油基油の製造方法 | |
| JP2007526380A (ja) | ２種以上の基油グレード及び中間蒸留物の連続的製造方法 | |
| JPH09100480A (ja) | 軽質潤滑油基油及びその製造方法 | |
| EP1720959B1 (en) | Process to prepare a lubricating base oil | |
| PL194787B1 (pl) | Sposób wytwarzania oleju bazowego klasy oleju wrzecionowego, lekkiego oleju maszynowego i średniego oleju maszynowego | |
| JP2007526381A (ja) | ２種以上の基油グレード及び中間蒸留物の連続的製造方法 | |
| CN101768470A (zh) | 一种光亮油的制备方法 | |
| CN101463273B (zh) | 一种航空润滑油基础油生产方法 | |
| JPH08259974A (ja) | 潤滑油基油及びその製造方法 | |
| US11352580B2 (en) | Mineral base oil having high viscosity index and improved volatility and method of manufacturing same | |
| JP7507020B2 (ja) | ディーゼル画分を含む供給原料から潤滑基油を製造する方法、及びこれにより製造される潤滑基油 | |
| JP2002038182A (ja) | 潤滑油基油及びその製造方法 | |
| JP4938447B2 (ja) | 潤滑基油の製造方法 | |
| CN103361120A (zh) | 一种高粘度指数润滑油基础油的制备方法 | |
| JPH1143679A (ja) | 潤滑油基油及びその製造方法 | |
| CN113969186A (zh) | 一种生产冷冻机油的方法 | |
| JPH1180755A (ja) | 溶剤抽出と水素化精製法による非発ガン性芳香族炭化水素油の製造法 | |
| CN113969187A (zh) | 一种生产冷冻机油并兼产变压器油的方法 | |
| TW202244254A (zh) | 使用尾油之基礎油生產 | |
| CN103361117A (zh) | 一种高粘度指数润滑油基础油的制备方法 |