JPH0896931A - Ｐｔｃヒータ線の製造方法 - Google Patents
Ｐｔｃヒータ線の製造方法Info
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- JPH0896931A JPH0896931A JP23375394A JP23375394A JPH0896931A JP H0896931 A JPH0896931 A JP H0896931A JP 23375394 A JP23375394 A JP 23375394A JP 23375394 A JP23375394 A JP 23375394A JP H0896931 A JPH0896931 A JP H0896931A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 電気特性の経時安定性が優れたＰＴＣヒータ
線の製造方法を提供する。 【構成】 導電性粒子と結晶性樹脂を含んでなる、抵抗
−温度係数が正の線状発熱材で、一対の線状電極４、６
を、押出成形により覆った後、５０℃以下の冷却槽２０
中に導入し、冷却してＰＴＣヒータ線２を製造するＰＴ
Ｃヒータ線の製造方法において、押出成形されたＰＴＣ
ヒータ線を、ＰＴＣヒータ線の結晶性樹脂成分の結晶化
温度±２０℃の範囲内の温度まで予冷してから、前記冷
却槽２０に導入することを特徴とするＰＴＣヒータ線の
製造方法。
線の製造方法を提供する。 【構成】 導電性粒子と結晶性樹脂を含んでなる、抵抗
−温度係数が正の線状発熱材で、一対の線状電極４、６
を、押出成形により覆った後、５０℃以下の冷却槽２０
中に導入し、冷却してＰＴＣヒータ線２を製造するＰＴ
Ｃヒータ線の製造方法において、押出成形されたＰＴＣ
ヒータ線を、ＰＴＣヒータ線の結晶性樹脂成分の結晶化
温度±２０℃の範囲内の温度まで予冷してから、前記冷
却槽２０に導入することを特徴とするＰＴＣヒータ線の
製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば電気カーペット
や電気フロアヒータ等の暖房装置、水道配管の凍結防止
装置等に用いられるＰＴＣヒータ線の製造方法に関す
る。
や電気フロアヒータ等の暖房装置、水道配管の凍結防止
装置等に用いられるＰＴＣヒータ線の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、抵抗−温度係数が正の発熱材（以
下ＰＴＣ材料と称する）として、ポリエチレン、ポリプ
ロピレン、ポリフッ化ビニリデン、ポリエチレンテレフ
タレートあるいはそれらの共重合体等の結晶性樹脂にカ
ーボンブラック、グラファイト等の導電性粒子を配合し
たものが知られている。また、これらのＰＴＣ材料内
に、その軸方向に沿って、互いの間に一定間隔をおいて
平行に配置された一対の線状電極を包埋してなるＰＴＣ
ヒータ線も知られている（特開昭５５−１５１７８２
号、特開昭５７−４０８９１号等）。
下ＰＴＣ材料と称する）として、ポリエチレン、ポリプ
ロピレン、ポリフッ化ビニリデン、ポリエチレンテレフ
タレートあるいはそれらの共重合体等の結晶性樹脂にカ
ーボンブラック、グラファイト等の導電性粒子を配合し
たものが知られている。また、これらのＰＴＣ材料内
に、その軸方向に沿って、互いの間に一定間隔をおいて
平行に配置された一対の線状電極を包埋してなるＰＴＣ
ヒータ線も知られている（特開昭５５−１５１７８２
号、特開昭５７−４０８９１号等）。
【０００３】ＰＴＣヒータ線に要求される性能として
は、室温で所定の抵抗値を有すること、所定の抵抗
−温度特性を有すること、電気特性の経時安定性（信
頼性）が優れることがあげられる。特にヒータ装置に組
み込んだ場合には、使用中（連続通電モード及び断続通
電モード）に電気特性が変化しない、すなわち経時安定
性に優れることが重要である。
は、室温で所定の抵抗値を有すること、所定の抵抗
−温度特性を有すること、電気特性の経時安定性（信
頼性）が優れることがあげられる。特にヒータ装置に組
み込んだ場合には、使用中（連続通電モード及び断続通
電モード）に電気特性が変化しない、すなわち経時安定
性に優れることが重要である。
【０００４】この経時安定性を高めるためにマトリック
ス樹脂や導電性粒子であるカーボンブラックを特定した
り、マトリックス樹脂を架橋させたり、自己温度制御型
発熱線をアニール処理したり、線状電極を導電性炭素で
前処理したり（特開昭５７−４０８９１号）することが
提案されている。しかし、これらの各種の提案によって
もいまだ、経時安定性の改良は十分とは言いがたく、さ
らなる経時安定性の改良が求められている。
ス樹脂や導電性粒子であるカーボンブラックを特定した
り、マトリックス樹脂を架橋させたり、自己温度制御型
発熱線をアニール処理したり、線状電極を導電性炭素で
前処理したり（特開昭５７−４０８９１号）することが
提案されている。しかし、これらの各種の提案によって
もいまだ、経時安定性の改良は十分とは言いがたく、さ
らなる経時安定性の改良が求められている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記の事情に鑑みて、
本発明は、電気特性の経時安定性が優れたＰＴＣヒータ
線の製造方法を提供することを目的としている。
本発明は、電気特性の経時安定性が優れたＰＴＣヒータ
線の製造方法を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１に係る発明のＰ
ＴＣヒータ線の製造方法は、導電性粒子と結晶性樹脂を
含んでなる、ＰＴＣ材料で、一対の線状電極を、押出成
形により覆った後、５０℃以下の冷却槽中に導入し、冷
却してＰＴＣヒータ線を製造するＰＴＣヒータ線の製造
方法において、押出成形されたＰＴＣヒータ線を、ＰＴ
Ｃヒータ線の結晶性樹脂成分の結晶化温度±２０℃の範
囲内の温度まで予冷してから、前記冷却槽に導入するこ
とを特徴としている。
ＴＣヒータ線の製造方法は、導電性粒子と結晶性樹脂を
含んでなる、ＰＴＣ材料で、一対の線状電極を、押出成
形により覆った後、５０℃以下の冷却槽中に導入し、冷
却してＰＴＣヒータ線を製造するＰＴＣヒータ線の製造
方法において、押出成形されたＰＴＣヒータ線を、ＰＴ
Ｃヒータ線の結晶性樹脂成分の結晶化温度±２０℃の範
囲内の温度まで予冷してから、前記冷却槽に導入するこ
とを特徴としている。
【０００７】請求項２に係る発明のＰＴＣヒータ線の製
造方法は、請求項１記載のＰＴＣヒータ線の製造方法に
おいて、予冷する方法が、押出成形機と冷却槽の間に設
けたスペースで自然空冷する方法であることを特徴とし
ている。
造方法は、請求項１記載のＰＴＣヒータ線の製造方法に
おいて、予冷する方法が、押出成形機と冷却槽の間に設
けたスペースで自然空冷する方法であることを特徴とし
ている。
【０００８】請求項３に係る発明のＰＴＣヒータ線の製
造方法は、請求項１記載のＰＴＣヒータ線の製造方法に
おいて、予冷する方法が、押出成形されたＰＴＣヒータ
線をブロアで強制空冷する方法であることを特徴として
いる。
造方法は、請求項１記載のＰＴＣヒータ線の製造方法に
おいて、予冷する方法が、押出成形されたＰＴＣヒータ
線をブロアで強制空冷する方法であることを特徴として
いる。
【０００９】請求項４に係る発明のＰＴＣヒータ線の製
造方法は、請求項１記載のＰＴＣヒータ線の製造方法に
おいて、予冷する方法が、押出成形されたＰＴＣヒータ
線を、５０℃より高温の液体を備えた予冷槽を通過させ
て冷却する方法であることを特徴としている。
造方法は、請求項１記載のＰＴＣヒータ線の製造方法に
おいて、予冷する方法が、押出成形されたＰＴＣヒータ
線を、５０℃より高温の液体を備えた予冷槽を通過させ
て冷却する方法であることを特徴としている。
【００１０】請求項５に係る発明のＰＴＣヒータ線の製
造方法は、請求項１記載のＰＴＣヒータ線の製造方法に
おいて、予冷する方法が、押出成形されたＰＴＣヒータ
線をブロアで強制空冷後、さらに、５０℃より高温の液
体を備えた予冷槽を通過させて冷却する方法であること
を特徴としている。
造方法は、請求項１記載のＰＴＣヒータ線の製造方法に
おいて、予冷する方法が、押出成形されたＰＴＣヒータ
線をブロアで強制空冷後、さらに、５０℃より高温の液
体を備えた予冷槽を通過させて冷却する方法であること
を特徴としている。
【００１１】以下、本発明を詳細に説明する。本発明に
おける、結晶性樹脂としては、ポリエチレン、ポリプロ
ピレン、ポリフッ化ビニリデン、ポリエチレンテレフタ
レートあるいはそれらの共重合体等があげられる。ま
た、本発明における、導電性粒子としてはカーボンブラ
ック、グラファイトあるいはこれらの混合物等があげら
れる。
おける、結晶性樹脂としては、ポリエチレン、ポリプロ
ピレン、ポリフッ化ビニリデン、ポリエチレンテレフタ
レートあるいはそれらの共重合体等があげられる。ま
た、本発明における、導電性粒子としてはカーボンブラ
ック、グラファイトあるいはこれらの混合物等があげら
れる。
【００１２】そして、前記結晶性樹脂に前記導電性粒子
をバンバリーミキサー、２軸押出機などの混練機を用い
て混練することにより成形用にペレット化したＰＴＣ材
料を作製することができる。なお、必要に応じて、混練
する前に水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、シ
リカ、酸化亜鉛などの無機フィラーを添加することもで
きる。
をバンバリーミキサー、２軸押出機などの混練機を用い
て混練することにより成形用にペレット化したＰＴＣ材
料を作製することができる。なお、必要に応じて、混練
する前に水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、シ
リカ、酸化亜鉛などの無機フィラーを添加することもで
きる。
【００１３】本発明におけるＰＴＣヒータ線は、図２に
示すように、ＰＴＣ材料８で、一対の線状電極４、６を
覆った構成をしている。線状電極４、６は、合成繊維等
の芯材４ａ、６ａに錫めっき銅線等の導体４ｂ、６ｂを
スパイラル状に巻いて形成されているのが一般的であ
る。そして、図２ではＰＴＣヒータ線２の最表面には最
終的には絶縁層１０が取付けられているが、絶縁層１０
はＰＴＣヒータ線作製の際に一体に形成される必要はな
く、例えばＰＴＣヒータ線を作製した後でテープを巻い
て形成する等の手段で、ＰＴＣヒータ線の作製後に取付
けられてもかまわない（本発明では絶縁層１０が取付け
られる前の状態のものもＰＴＣヒータ線と称してい
る）。最表面に絶縁層が取付けられる前のＰＴＣヒータ
線は前記のペレット化したＰＴＣ材料を用いて、一対の
線状電極を、押出成形により覆った後、５０℃以下の冷
却槽中に導入し、冷却して製造することが可能である。
示すように、ＰＴＣ材料８で、一対の線状電極４、６を
覆った構成をしている。線状電極４、６は、合成繊維等
の芯材４ａ、６ａに錫めっき銅線等の導体４ｂ、６ｂを
スパイラル状に巻いて形成されているのが一般的であ
る。そして、図２ではＰＴＣヒータ線２の最表面には最
終的には絶縁層１０が取付けられているが、絶縁層１０
はＰＴＣヒータ線作製の際に一体に形成される必要はな
く、例えばＰＴＣヒータ線を作製した後でテープを巻い
て形成する等の手段で、ＰＴＣヒータ線の作製後に取付
けられてもかまわない（本発明では絶縁層１０が取付け
られる前の状態のものもＰＴＣヒータ線と称してい
る）。最表面に絶縁層が取付けられる前のＰＴＣヒータ
線は前記のペレット化したＰＴＣ材料を用いて、一対の
線状電極を、押出成形により覆った後、５０℃以下の冷
却槽中に導入し、冷却して製造することが可能である。
【００１４】本発明では、上記のように押出成形された
ＰＴＣヒータ線を、ＰＴＣヒータ線の結晶性樹脂成分の
結晶化温度±２０℃の範囲内の温度まで予冷してから、
５０℃以下の冷却槽に導入することが重要である。この
ように、ＰＴＣヒータ線を５０℃以下の冷却槽に導入す
る前の段階で、特定の温度範囲内まで予冷することによ
り、使用している結晶性樹脂に高温融解結晶が成長する
ためと考えられるが、予冷しなかった場合に比べ、経時
安定性が向上する。また、本発明では、冷却が終了した
ＰＴＣヒータ線に電子線を照射して樹脂を架橋させ、さ
らに、結晶性樹脂の結晶化温度以上に加温してアニール
処理を施すことが、経時安定性を向上させる点でより好
ましい。なお、本発明における結晶化温度とは、押出成
形前の段階での結晶性樹脂について測定した、結晶性樹
脂成分の降温時のＤＳＣカーブの発熱メインピークの温
度を指している。
ＰＴＣヒータ線を、ＰＴＣヒータ線の結晶性樹脂成分の
結晶化温度±２０℃の範囲内の温度まで予冷してから、
５０℃以下の冷却槽に導入することが重要である。この
ように、ＰＴＣヒータ線を５０℃以下の冷却槽に導入す
る前の段階で、特定の温度範囲内まで予冷することによ
り、使用している結晶性樹脂に高温融解結晶が成長する
ためと考えられるが、予冷しなかった場合に比べ、経時
安定性が向上する。また、本発明では、冷却が終了した
ＰＴＣヒータ線に電子線を照射して樹脂を架橋させ、さ
らに、結晶性樹脂の結晶化温度以上に加温してアニール
処理を施すことが、経時安定性を向上させる点でより好
ましい。なお、本発明における結晶化温度とは、押出成
形前の段階での結晶性樹脂について測定した、結晶性樹
脂成分の降温時のＤＳＣカーブの発熱メインピークの温
度を指している。
【００１５】ここで、結晶性樹脂の高温融解結晶の生成
について説明する。通常、原料である結晶性樹脂（例え
ば低密度ポリエチレン）のＤＳＣカーブを測定した場
合、図３（ａ）に示すＤＳＣカーブが得られる。この図
３（ａ）のＤＳＣカーブが得られる結晶性樹脂を用い
て、押出成形した場合に、押出成形の条件により、押出
成形後の結晶性樹脂の結晶構造が異なることを本発明者
らは見出した。すなわち、押出成形の条件が高温高速で
あると図３（ａ）に示すＤＳＣカーブのものしか得られ
ないが、低温低速で押出成形した後の結晶性樹脂では図
３（ｂ）に示すＤＳＣカーブのものが得られるというこ
とを見出した。図３（ｂ）には複数のピークが存在して
おり、結晶性樹脂に高温融解結晶が生成していることが
読み取れる。なお、ＤＳＣカーブの測定の昇温、降温の
速度は５℃／分として検討したものである。このよう
に、押出成形の条件により、押出成形後の結晶性樹脂の
結晶構造が異なるということが、本発明の製造方法によ
れば、経時安定性が向上する理由であろうと考える。
について説明する。通常、原料である結晶性樹脂（例え
ば低密度ポリエチレン）のＤＳＣカーブを測定した場
合、図３（ａ）に示すＤＳＣカーブが得られる。この図
３（ａ）のＤＳＣカーブが得られる結晶性樹脂を用い
て、押出成形した場合に、押出成形の条件により、押出
成形後の結晶性樹脂の結晶構造が異なることを本発明者
らは見出した。すなわち、押出成形の条件が高温高速で
あると図３（ａ）に示すＤＳＣカーブのものしか得られ
ないが、低温低速で押出成形した後の結晶性樹脂では図
３（ｂ）に示すＤＳＣカーブのものが得られるというこ
とを見出した。図３（ｂ）には複数のピークが存在して
おり、結晶性樹脂に高温融解結晶が生成していることが
読み取れる。なお、ＤＳＣカーブの測定の昇温、降温の
速度は５℃／分として検討したものである。このよう
に、押出成形の条件により、押出成形後の結晶性樹脂の
結晶構造が異なるということが、本発明の製造方法によ
れば、経時安定性が向上する理由であろうと考える。
【００１６】そして、押出成形されたＰＴＣヒータ線
を、ＰＴＣヒータ線の結晶性樹脂成分の結晶化温度±２
０℃の範囲内の温度まで予冷する方法としては、例え
ば、押出成形機と冷却槽の間に設けたスペースで自然空
冷する方法、押出成形されたＰＴＣヒータ線をブロアで
強制空冷する方法、押出成形されたＰＴＣヒータ線を５
０℃より高温の液体を備えた予冷槽を通過させて冷却す
る方法、あるいは、押出成形されたＰＴＣヒータ線をブ
ロアで強制空冷後、さらに、５０℃より高温の液体を備
えた予冷槽を通過させて冷却する方法等があり特に限定
はない。
を、ＰＴＣヒータ線の結晶性樹脂成分の結晶化温度±２
０℃の範囲内の温度まで予冷する方法としては、例え
ば、押出成形機と冷却槽の間に設けたスペースで自然空
冷する方法、押出成形されたＰＴＣヒータ線をブロアで
強制空冷する方法、押出成形されたＰＴＣヒータ線を５
０℃より高温の液体を備えた予冷槽を通過させて冷却す
る方法、あるいは、押出成形されたＰＴＣヒータ線をブ
ロアで強制空冷後、さらに、５０℃より高温の液体を備
えた予冷槽を通過させて冷却する方法等があり特に限定
はない。
【００１７】
【作用】本発明で、押出成形されたＰＴＣヒータ線を、
ＰＴＣヒータ線の結晶性樹脂成分の結晶化温度±２０℃
の範囲内の温度まで予冷してから、前記冷却槽に導入す
ることは、結晶性樹脂成分の構造安定性を高める働きを
していて、この働きによりＰＴＣヒータ線の経時安定性
が向上するものと考えられる。
ＰＴＣヒータ線の結晶性樹脂成分の結晶化温度±２０℃
の範囲内の温度まで予冷してから、前記冷却槽に導入す
ることは、結晶性樹脂成分の構造安定性を高める働きを
していて、この働きによりＰＴＣヒータ線の経時安定性
が向上するものと考えられる。
【００１８】
【実施例】以下に、本発明の具体的な実施例及び比較例
を示す。
を示す。
【００１９】（実施例１）結晶性樹脂として線状低密度
ポリエチレン（ＭＦＲ＝２０、密度０．９２０、結晶化
温度９１℃）を５６重量部、導電性粒子としてカーボン
ブラック（粒径４２ｎｍ、吸油量１８０ｍｌ／１００
ｇ）を２４重量部、フィラーとして水酸化マグネシウム
２０重量％を配合し、バンバリーミキサーで混練し、成
形用ペレット（ＰＴＣ材料）を作製した。一方、線状電
極として、全芳香族ポリエステル繊維を芯材とし、この
芯材に錫めっき銅線（直径０．１ｍｍ）をスパイラル状
に巻いたものを２組準備した。
ポリエチレン（ＭＦＲ＝２０、密度０．９２０、結晶化
温度９１℃）を５６重量部、導電性粒子としてカーボン
ブラック（粒径４２ｎｍ、吸油量１８０ｍｌ／１００
ｇ）を２４重量部、フィラーとして水酸化マグネシウム
２０重量％を配合し、バンバリーミキサーで混練し、成
形用ペレット（ＰＴＣ材料）を作製した。一方、線状電
極として、全芳香族ポリエステル繊維を芯材とし、この
芯材に錫めっき銅線（直径０．１ｍｍ）をスパイラル状
に巻いたものを２組準備した。
【００２０】次に、図１に示す工程でＰＴＣヒータ線を
作製した。すなわち、押出機１１と金型１２を備える押
出成型機１３に前記の成形用ペレット（ＰＴＣ材料）１
４を供給し、押出温度１５０℃、線引速度１５ｍ／分の
条件で、押出成形して金型１１内に導かれた前記の線状
電極４、６をＰＴＣ材料で被覆して、電極間隔が１ｍ
ｍ、外径が２ｍｍの円柱状のＰＴＣヒータ線を形成し
た。次いで、ＰＴＣヒータ線を押出成形機１３と冷却槽
２０の間に設けた予冷手段１５（この実施例の場合は押
出成形機１３と冷却槽２０の間に設けたスペースで自然
空冷する手段）で１１０℃まで自然空冷し、次いで２０
℃の水が入っている冷却槽２０中に導入して冷却してＰ
ＴＣヒータ線２を作製した。
作製した。すなわち、押出機１１と金型１２を備える押
出成型機１３に前記の成形用ペレット（ＰＴＣ材料）１
４を供給し、押出温度１５０℃、線引速度１５ｍ／分の
条件で、押出成形して金型１１内に導かれた前記の線状
電極４、６をＰＴＣ材料で被覆して、電極間隔が１ｍ
ｍ、外径が２ｍｍの円柱状のＰＴＣヒータ線を形成し
た。次いで、ＰＴＣヒータ線を押出成形機１３と冷却槽
２０の間に設けた予冷手段１５（この実施例の場合は押
出成形機１３と冷却槽２０の間に設けたスペースで自然
空冷する手段）で１１０℃まで自然空冷し、次いで２０
℃の水が入っている冷却槽２０中に導入して冷却してＰ
ＴＣヒータ線２を作製した。
【００２１】さらに、得られたＰＴＣヒータ線にバンデ
グラーフ加速器を用いて１．５ＭＶの電子加速で電子線
を６０Ｍｒａｄ照射し架橋した。次いで１５０℃で１０
分間熱処理してアニール処理を施し、さらに、６０℃で
４８時間の熱処理を行いＰＴＣヒータ線を完成した。な
お、６０℃で４８時間の熱処理をした理由は、このＰＴ
Ｃヒータ線の２０℃雰囲気下での１００Ｖ６０Ｈｚ通電
時の発熱到達温度が６５℃であったためである。
グラーフ加速器を用いて１．５ＭＶの電子加速で電子線
を６０Ｍｒａｄ照射し架橋した。次いで１５０℃で１０
分間熱処理してアニール処理を施し、さらに、６０℃で
４８時間の熱処理を行いＰＴＣヒータ線を完成した。な
お、６０℃で４８時間の熱処理をした理由は、このＰＴ
Ｃヒータ線の２０℃雰囲気下での１００Ｖ６０Ｈｚ通電
時の発熱到達温度が６５℃であったためである。
【００２２】得られたＰＴＣヒータ線にＡＣ１００Ｖの
商用電源を用いて、１０分間ＯＮ／１０分間ＯＦＦを繰
り返し、サイクル（ＯＮ／ＯＦＦで１サイクル）数によ
るＰＴＣヒータ線の抵抗変化率について調べ、その結果
を表１に示した。この抵抗変化率の絶対値が小さい程経
時安定性が良好であると評価した。なお、ＰＴＣヒータ
線の抵抗変化率はＯＮ／ＯＦＦを繰り返すサイクル試験
前の抵抗値に対する、サイクル試験後の抵抗値の変化率
を求めたものである。
商用電源を用いて、１０分間ＯＮ／１０分間ＯＦＦを繰
り返し、サイクル（ＯＮ／ＯＦＦで１サイクル）数によ
るＰＴＣヒータ線の抵抗変化率について調べ、その結果
を表１に示した。この抵抗変化率の絶対値が小さい程経
時安定性が良好であると評価した。なお、ＰＴＣヒータ
線の抵抗変化率はＯＮ／ＯＦＦを繰り返すサイクル試験
前の抵抗値に対する、サイクル試験後の抵抗値の変化率
を求めたものである。
【００２３】（実施例２）結晶性樹脂として線状低密度
ポリエチレン（ＭＦＲ＝２０、密度０．９２０、結晶化
温度９１℃）を５６重量部、導電性粒子としてカーボン
ブラック（粒径４２ｎｍ、吸油量１８０ｍｌ／１００
ｇ）を２４重量部、フィラーとして水酸化マグネシウム
２０重量％を配合し、バンバリーミキサーで混練し、成
形用ペレット（ＰＴＣ材料）を作製した。一方、線状電
極として、全芳香族ポリエステルを芯材とし、この芯材
に錫めっき銅線（直径０．１ｍｍ）をスパイラル状に巻
いたものを２組準備した。
ポリエチレン（ＭＦＲ＝２０、密度０．９２０、結晶化
温度９１℃）を５６重量部、導電性粒子としてカーボン
ブラック（粒径４２ｎｍ、吸油量１８０ｍｌ／１００
ｇ）を２４重量部、フィラーとして水酸化マグネシウム
２０重量％を配合し、バンバリーミキサーで混練し、成
形用ペレット（ＰＴＣ材料）を作製した。一方、線状電
極として、全芳香族ポリエステルを芯材とし、この芯材
に錫めっき銅線（直径０．１ｍｍ）をスパイラル状に巻
いたものを２組準備した。
【００２４】次に、図１に示す工程でＰＴＣヒータ線を
作製した。すなわち、押出機１１と金型１２を備える押
出成型機１３に前記の成形用ペレット（ＰＴＣ材料）１
４を供給し、押出温度１６０℃、線引速度３０ｍ／分の
条件で、押出成形して金型１２内に導かれた前記の線状
電極４、６をＰＴＣ材料で被覆して、電極間隔が１ｍ
ｍ、外径が２ｍｍの円柱状のＰＴＣヒータ線を形成し
た。次いで、ＰＴＣヒータ線を押出成形機１３と冷却槽
２０の間に設けた予冷手段１５（この実施例の場合はブ
ロア）で１１０℃まで強制空冷し、次いで２０℃の水が
入っている冷却槽２０中に導入して冷却してＰＴＣヒー
タ線２を作製した。
作製した。すなわち、押出機１１と金型１２を備える押
出成型機１３に前記の成形用ペレット（ＰＴＣ材料）１
４を供給し、押出温度１６０℃、線引速度３０ｍ／分の
条件で、押出成形して金型１２内に導かれた前記の線状
電極４、６をＰＴＣ材料で被覆して、電極間隔が１ｍ
ｍ、外径が２ｍｍの円柱状のＰＴＣヒータ線を形成し
た。次いで、ＰＴＣヒータ線を押出成形機１３と冷却槽
２０の間に設けた予冷手段１５（この実施例の場合はブ
ロア）で１１０℃まで強制空冷し、次いで２０℃の水が
入っている冷却槽２０中に導入して冷却してＰＴＣヒー
タ線２を作製した。
【００２５】以降の工程は実施例１と同様にして、ＰＴ
Ｃヒータ線を完成し、得られたＰＴＣヒータ線の抵抗変
化率について調べ、その結果を表１に示した。
Ｃヒータ線を完成し、得られたＰＴＣヒータ線の抵抗変
化率について調べ、その結果を表１に示した。
【００２６】（実施例３）結晶性樹脂として線状低密度
ポリエチレン（ＭＦＲ＝２０、密度０．９２０、結晶化
温度９１℃）を５６重量部、導電性粒子としてカーボン
ブラック（粒径４２ｎｍ、吸油量１８０ｍｌ／１００
ｇ）を２４重量部、フィラーとして水酸化マグネシウム
２０重量％を配合し、バンバリーミキサーで混練し、成
形用ペレット（ＰＴＣ材料）を作製した。一方、線状電
極として、全芳香族ポリエステルを芯材とし、この芯材
に錫めっき銅線（直径０．１ｍｍ）をスパイラル状に巻
いたものを２組準備した。
ポリエチレン（ＭＦＲ＝２０、密度０．９２０、結晶化
温度９１℃）を５６重量部、導電性粒子としてカーボン
ブラック（粒径４２ｎｍ、吸油量１８０ｍｌ／１００
ｇ）を２４重量部、フィラーとして水酸化マグネシウム
２０重量％を配合し、バンバリーミキサーで混練し、成
形用ペレット（ＰＴＣ材料）を作製した。一方、線状電
極として、全芳香族ポリエステルを芯材とし、この芯材
に錫めっき銅線（直径０．１ｍｍ）をスパイラル状に巻
いたものを２組準備した。
【００２７】次に、図１に示す工程でＰＴＣヒータ線を
作製した。すなわち、押出機１１と金型１２を備える押
出成型機１３に前記の成形用ペレット（ＰＴＣ材料）１
４を供給し、押出温度１７０℃、線引速度３０ｍ／分の
条件で、押出成形して金型１２内に導かれた前記の線状
電極４、６をＰＴＣ材料で被覆して、電極間隔が１ｍ
ｍ、外径が２ｍｍの円柱状のＰＴＣヒータ線を形成し
た。次いで、ＰＴＣヒータ線を押出成形機１３と冷却槽
２０の間に設けた予冷手段１５（この実施例の場合は１
００℃のシリコンオイルが入った予冷槽を通過させる手
段）により１００℃まで冷却し、次いで２０℃の水が入
っている冷却槽２０中に導入して冷却してＰＴＣヒータ
線２を作製した。
作製した。すなわち、押出機１１と金型１２を備える押
出成型機１３に前記の成形用ペレット（ＰＴＣ材料）１
４を供給し、押出温度１７０℃、線引速度３０ｍ／分の
条件で、押出成形して金型１２内に導かれた前記の線状
電極４、６をＰＴＣ材料で被覆して、電極間隔が１ｍ
ｍ、外径が２ｍｍの円柱状のＰＴＣヒータ線を形成し
た。次いで、ＰＴＣヒータ線を押出成形機１３と冷却槽
２０の間に設けた予冷手段１５（この実施例の場合は１
００℃のシリコンオイルが入った予冷槽を通過させる手
段）により１００℃まで冷却し、次いで２０℃の水が入
っている冷却槽２０中に導入して冷却してＰＴＣヒータ
線２を作製した。
【００２８】以降の工程は実施例１と同様にして、ＰＴ
Ｃヒータ線を完成し、得られたＰＴＣヒータ線の抵抗変
化率について調べ、その結果を表１に示した。
Ｃヒータ線を完成し、得られたＰＴＣヒータ線の抵抗変
化率について調べ、その結果を表１に示した。
【００２９】（実施例４）結晶性樹脂として線状低密度
ポリエチレン（ＭＦＲ＝２０、密度０．９２０、結晶化
温度９１℃）を５６重量部、導電性粒子としてカーボン
ブラック（粒径４２ｎｍ、吸油量１８０ｍｌ／１００
ｇ）を２４重量部、フィラーとして水酸化マグネシウム
２０重量％を配合し、バンバリーミキサーで混練し、成
形用ペレット（ＰＴＣ材料）を作製した。一方、線状電
極として、全芳香族ポリエステルを芯材とし、この芯材
に錫めっき銅線（直径０．１ｍｍ）をスパイラル状に巻
いたものを２組準備した。
ポリエチレン（ＭＦＲ＝２０、密度０．９２０、結晶化
温度９１℃）を５６重量部、導電性粒子としてカーボン
ブラック（粒径４２ｎｍ、吸油量１８０ｍｌ／１００
ｇ）を２４重量部、フィラーとして水酸化マグネシウム
２０重量％を配合し、バンバリーミキサーで混練し、成
形用ペレット（ＰＴＣ材料）を作製した。一方、線状電
極として、全芳香族ポリエステルを芯材とし、この芯材
に錫めっき銅線（直径０．１ｍｍ）をスパイラル状に巻
いたものを２組準備した。
【００３０】次に、図１に示す工程でＰＴＣヒータ線を
作製した。すなわち、押出機１１と金型１２を備える押
出成型機１３に前記の成形用ペレット（ＰＴＣ材料）１
４を供給し、押出温度１８０℃、線引速度３５ｍ／分の
条件で、押出成形して金型１２内に導かれた前記の線状
電極４、６をＰＴＣ材料で被覆して、電極間隔が１ｍ
ｍ、外径が２ｍｍの円柱状のＰＴＣヒータ線を形成し
た。次いで、ＰＴＣヒータ線を押出成形機１３と冷却槽
２０の間に設けた予冷手段１５（この実施例の場合はブ
ロアで強制空冷した後、１０３℃のシリコンオイルが入
った予冷槽を通過させる手段）により１０３℃まで冷却
し、次いで２０℃の水が入っている冷却槽２０中に導入
して冷却してＰＴＣヒータ線２を作製した。
作製した。すなわち、押出機１１と金型１２を備える押
出成型機１３に前記の成形用ペレット（ＰＴＣ材料）１
４を供給し、押出温度１８０℃、線引速度３５ｍ／分の
条件で、押出成形して金型１２内に導かれた前記の線状
電極４、６をＰＴＣ材料で被覆して、電極間隔が１ｍ
ｍ、外径が２ｍｍの円柱状のＰＴＣヒータ線を形成し
た。次いで、ＰＴＣヒータ線を押出成形機１３と冷却槽
２０の間に設けた予冷手段１５（この実施例の場合はブ
ロアで強制空冷した後、１０３℃のシリコンオイルが入
った予冷槽を通過させる手段）により１０３℃まで冷却
し、次いで２０℃の水が入っている冷却槽２０中に導入
して冷却してＰＴＣヒータ線２を作製した。
【００３１】以降の工程は実施例１と同様にして、ＰＴ
Ｃヒータ線を完成し、得られたＰＴＣヒータ線の抵抗変
化率について調べ、その結果を表１に示した。
Ｃヒータ線を完成し、得られたＰＴＣヒータ線の抵抗変
化率について調べ、その結果を表１に示した。
【００３２】（比較例１）実施例１における押出成形機
１３と冷却槽２０の間に設けた予冷手段１５（押出成形
機１３と冷却槽２０の間に設けたスペース）をなくし
て、金型１２から出たＰＴＣヒータ線がすぐに冷却槽２
０中に導入されるようにした。その結果、冷却槽２０中
に導入される前のＰＴＣヒータ線の温度は１４０℃とな
った。以上の条件変更以外は実施例１と同様にして、Ｐ
ＴＣヒータ線を完成し、得られたＰＴＣヒータ線の抵抗
変化率について調べ、その結果を表１に示した。
１３と冷却槽２０の間に設けた予冷手段１５（押出成形
機１３と冷却槽２０の間に設けたスペース）をなくし
て、金型１２から出たＰＴＣヒータ線がすぐに冷却槽２
０中に導入されるようにした。その結果、冷却槽２０中
に導入される前のＰＴＣヒータ線の温度は１４０℃とな
った。以上の条件変更以外は実施例１と同様にして、Ｐ
ＴＣヒータ線を完成し、得られたＰＴＣヒータ線の抵抗
変化率について調べ、その結果を表１に示した。
【００３３】（比較例２）実施例２における押出成形機
１３と冷却槽２０の間に設けた予冷手段１５（この実施
例の場合はブロア）をなくして、金型１２から出たＰＴ
Ｃヒータ線がすぐに冷却槽２０中に導入されるようにし
た。その結果、冷却槽２０中に導入される前のＰＴＣヒ
ータ線の温度は１５３℃となった。以上の条件変更以外
は実施例２と同様にして、ＰＴＣヒータ線を完成し、得
られたＰＴＣヒータ線の抵抗変化率について調べ、その
結果を表１に示した。
１３と冷却槽２０の間に設けた予冷手段１５（この実施
例の場合はブロア）をなくして、金型１２から出たＰＴ
Ｃヒータ線がすぐに冷却槽２０中に導入されるようにし
た。その結果、冷却槽２０中に導入される前のＰＴＣヒ
ータ線の温度は１５３℃となった。以上の条件変更以外
は実施例２と同様にして、ＰＴＣヒータ線を完成し、得
られたＰＴＣヒータ線の抵抗変化率について調べ、その
結果を表１に示した。
【００３４】（比較例３）実施例３における押出成形機
１３と冷却槽２０の間に設けた予冷手段１５（１００℃
のシリコンオイルが入った予冷槽を通過させる手段）を
なくして、金型１２から出たＰＴＣヒータ線がすぐに冷
却槽２０中に導入されるようにした。その結果、冷却槽
２０中に導入される前のＰＴＣヒータ線の温度は１６０
℃となった。以上の条件変更以外は実施例３と同様にし
て、ＰＴＣヒータ線を完成し、得られたＰＴＣヒータ線
の抵抗変化率について調べ、その結果を表１に示した。
１３と冷却槽２０の間に設けた予冷手段１５（１００℃
のシリコンオイルが入った予冷槽を通過させる手段）を
なくして、金型１２から出たＰＴＣヒータ線がすぐに冷
却槽２０中に導入されるようにした。その結果、冷却槽
２０中に導入される前のＰＴＣヒータ線の温度は１６０
℃となった。以上の条件変更以外は実施例３と同様にし
て、ＰＴＣヒータ線を完成し、得られたＰＴＣヒータ線
の抵抗変化率について調べ、その結果を表１に示した。
【００３５】（比較例４）実施例４における押出成形機
１３と冷却槽２０の間に設けた予冷手段１５（ブロアで
強制空冷した後、１０３℃のシリコンオイルが入った予
冷槽を通過させる手段）をなくして、金型１２から出た
ＰＴＣヒータ線がすぐに冷却槽２０中に導入されるよう
にした。その結果、冷却槽２０中に導入される前のＰＴ
Ｃヒータ線の温度は１６９℃となった。以上の条件変更
以外は実施例４と同様にして、ＰＴＣヒータ線を完成
し、得られたＰＴＣヒータ線の抵抗変化率について調
べ、その結果を表１に示した。
１３と冷却槽２０の間に設けた予冷手段１５（ブロアで
強制空冷した後、１０３℃のシリコンオイルが入った予
冷槽を通過させる手段）をなくして、金型１２から出た
ＰＴＣヒータ線がすぐに冷却槽２０中に導入されるよう
にした。その結果、冷却槽２０中に導入される前のＰＴ
Ｃヒータ線の温度は１６９℃となった。以上の条件変更
以外は実施例４と同様にして、ＰＴＣヒータ線を完成
し、得られたＰＴＣヒータ線の抵抗変化率について調
べ、その結果を表１に示した。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【発明の効果】請求項１及び請求項２に係る発明のＰＴ
Ｃヒータ線の製造方法では、押出成形されたＰＴＣヒー
タ線を、ＰＴＣヒータ線の結晶性樹脂成分の結晶化温度
±２０℃の範囲内の温度まで予冷してから、冷却槽に導
入する構成になっているので、得られたＰＴＣヒータ線
の経時安定性が向上する。
Ｃヒータ線の製造方法では、押出成形されたＰＴＣヒー
タ線を、ＰＴＣヒータ線の結晶性樹脂成分の結晶化温度
±２０℃の範囲内の温度まで予冷してから、冷却槽に導
入する構成になっているので、得られたＰＴＣヒータ線
の経時安定性が向上する。
【００３８】請求項３〜請求項５に係る発明のＰＴＣヒ
ータ線の製造方法によれば、予冷手段が強制冷却する方
法なので、上記の効果に加えて製造工程の省スペース化
と生産のスピードアップが可能であるという効果も奏す
る。
ータ線の製造方法によれば、予冷手段が強制冷却する方
法なので、上記の効果に加えて製造工程の省スペース化
と生産のスピードアップが可能であるという効果も奏す
る。
【図１】本発明の製造方法を説明するための製造工程図
である。
である。
【図２】本発明に係るＰＴＣヒータ線の構造例を示す、
斜視図である。
斜視図である。
【図３】（ａ）及び（ｂ）は結晶性樹脂のＤＳＣカーブ
の例を示すグラフである。
の例を示すグラフである。
２ ＰＴＣヒータ線 ４、６ 線状電極 ２０ 冷却槽
Claims (5)
- 【請求項１】 導電性粒子と結晶性樹脂を含んでなる、
抵抗−温度係数が正の線状発熱材で、一対の線状電極
を、押出成形により覆った後、５０℃以下の冷却槽中に
導入し、冷却してＰＴＣヒータ線を製造するＰＴＣヒー
タ線の製造方法において、押出成形されたＰＴＣヒータ
線を、ＰＴＣヒータ線の結晶性樹脂成分の結晶化温度±
２０℃の範囲内の温度まで予冷してから、前記冷却槽に
導入することを特徴とするＰＴＣヒータ線の製造方法。 - 【請求項２】 予冷する方法が、押出成形機と冷却槽の
間に設けたスペースで自然空冷する方法であることを特
徴とする請求項１記載のＰＴＣヒータ線の製造方法。 - 【請求項３】 予冷する方法が、押出成形されたＰＴＣ
ヒータ線をブロアで強制空冷する方法であることを特徴
とする請求項１記載のＰＴＣヒータ線の製造方法。 - 【請求項４】 予冷する方法が、押出成形されたＰＴＣ
ヒータ線を、５０℃より高温の液体を備えた予冷槽を通
過させて冷却する方法であることを特徴とする請求項１
記載のＰＴＣヒータ線の製造方法。 - 【請求項５】 予冷する方法が、押出成形されたＰＴＣ
ヒータ線をブロアで強制空冷後、さらに、５０℃より高
温の液体を備えた予冷槽を通過させて冷却する方法であ
ることを特徴とする請求項１記載のＰＴＣヒータ線の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23375394A JPH0896931A (ja) | 1994-09-28 | 1994-09-28 | Ｐｔｃヒータ線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23375394A JPH0896931A (ja) | 1994-09-28 | 1994-09-28 | Ｐｔｃヒータ線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0896931A true JPH0896931A (ja) | 1996-04-12 |
Family
ID=16960046
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23375394A Withdrawn JPH0896931A (ja) | 1994-09-28 | 1994-09-28 | Ｐｔｃヒータ線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0896931A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004081859A (ja) * | 2002-08-23 | 2004-03-18 | Smiths Group Plc | カテーテル |
| US8728354B2 (en) | 2006-11-20 | 2014-05-20 | Sabic Innovative Plastics Ip B.V. | Electrically conducting compositions |
| KR20180065802A (ko) * | 2016-12-08 | 2018-06-18 | 주식회사 상광 | 탄소 발열체 열선을 갖는 카본 케이블 이중압출 성형장치 |
| JP2018137221A (ja) * | 2017-02-22 | 2018-08-30 | 三洋化成工業株式会社 | 樹脂集電体、及び、リチウムイオン電池 |
-
1994
- 1994-09-28 JP JP23375394A patent/JPH0896931A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004081859A (ja) * | 2002-08-23 | 2004-03-18 | Smiths Group Plc | カテーテル |
| US8728354B2 (en) | 2006-11-20 | 2014-05-20 | Sabic Innovative Plastics Ip B.V. | Electrically conducting compositions |
| KR20180065802A (ko) * | 2016-12-08 | 2018-06-18 | 주식회사 상광 | 탄소 발열체 열선을 갖는 카본 케이블 이중압출 성형장치 |
| JP2018137221A (ja) * | 2017-02-22 | 2018-08-30 | 三洋化成工業株式会社 | 樹脂集電体、及び、リチウムイオン電池 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020115 |