JPH08950B2 - 飲料用アルミニウム缶の製造法 - Google Patents
飲料用アルミニウム缶の製造法Info
- Publication number
- JPH08950B2 JPH08950B2 JP4080585A JP4080585A JPH08950B2 JP H08950 B2 JPH08950 B2 JP H08950B2 JP 4080585 A JP4080585 A JP 4080585A JP 4080585 A JP4080585 A JP 4080585A JP H08950 B2 JPH08950 B2 JP H08950B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- processing
- heat treatment
- aluminum
- jis
- elongation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Containers Having Bodies Formed In One Piece (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は飲料用アルミニウム缶の製造法に関し，さ
らに詳しくは，絞りしごき（以下DIと称す）加工後に行
われるバルジ加工，ネッキング加工等において加工性が
良く，かつピンホールおよびフランジ割れの発生の少な
いDI加工用アルミニウム合金を缶素材とした飲料用アル
ミニウム缶の製造法に関する。
らに詳しくは，絞りしごき（以下DIと称す）加工後に行
われるバルジ加工，ネッキング加工等において加工性が
良く，かつピンホールおよびフランジ割れの発生の少な
いDI加工用アルミニウム合金を缶素材とした飲料用アル
ミニウム缶の製造法に関する。
従来の技術 従来,DI加工，バルジ加工およびネッキング加工等を
施して製造される飲料用アルミニウム缶の缶素材として
は,Al−Mn系のアルミニウム合金が多く用いられてい
る。このAl−Mn系のアルミニウム合金はDI加工に適する
機械的強度を有しており，一次加工であるDI加工に耐え
うる引張強さ，耐力，伸びを有している。一般的に機械
強度において，引張強さ，耐力が高くかつ伸びの大きい
材料は缶素材として加工性に優れ，現今の缶壁の薄肉化
傾向には有効に利用できる。DI加工において，具体的に
はしごき率が45％を越える場合，引張強さが20kg/mm2以
上の機械的強度が必要であり，この強度を満足する缶素
材として，例えばJISA3004−H19が従来用いられてき
た。このJISA3004−H19は洗浄乾燥温度約200℃で５分間
熱処理された後の機械的性質は，引張強さ30〜32kg/m
m2,伸び３〜4.5％であり,DI加工に十分耐えうる機械的
性質を有している。
施して製造される飲料用アルミニウム缶の缶素材として
は,Al−Mn系のアルミニウム合金が多く用いられてい
る。このAl−Mn系のアルミニウム合金はDI加工に適する
機械的強度を有しており，一次加工であるDI加工に耐え
うる引張強さ，耐力，伸びを有している。一般的に機械
強度において，引張強さ，耐力が高くかつ伸びの大きい
材料は缶素材として加工性に優れ，現今の缶壁の薄肉化
傾向には有効に利用できる。DI加工において，具体的に
はしごき率が45％を越える場合，引張強さが20kg/mm2以
上の機械的強度が必要であり，この強度を満足する缶素
材として，例えばJISA3004−H19が従来用いられてき
た。このJISA3004−H19は洗浄乾燥温度約200℃で５分間
熱処理された後の機械的性質は，引張強さ30〜32kg/m
m2,伸び３〜4.5％であり,DI加工に十分耐えうる機械的
性質を有している。
しかしながら,JISA3004−H19はDI加工（一次加工）後
のバルジ加工，ネッキング加工（二次加工）における自
己潤滑性，加工性が悪く，二次加工において缶にピンホ
ール，フランジ割れが発生し，その発生率が300〜350PP
Mと著しく高いという欠点があった。これは，一般的に
缶材は引張強さ，耐力が高い場合は，伸びが小さくかつ
硬くなる傾向があり，そのためDI加工における加工硬化
が大きくなり缶素材に残留応力が残存し，このことが二
次加工においてピンホール，フランジ割れの発生原因に
なると考えられる。したがって，二次加工に適する缶素
材は加工硬化の小さい延性素材であることが必要であ
る。
のバルジ加工，ネッキング加工（二次加工）における自
己潤滑性，加工性が悪く，二次加工において缶にピンホ
ール，フランジ割れが発生し，その発生率が300〜350PP
Mと著しく高いという欠点があった。これは，一般的に
缶材は引張強さ，耐力が高い場合は，伸びが小さくかつ
硬くなる傾向があり，そのためDI加工における加工硬化
が大きくなり缶素材に残留応力が残存し，このことが二
次加工においてピンホール，フランジ割れの発生原因に
なると考えられる。したがって，二次加工に適する缶素
材は加工硬化の小さい延性素材であることが必要であ
る。
発明が解決しようとする問題点 この発明は、このような従来の問題点に着目してなさ
れたもので,DI加工後の缶素材に延性を与えてバリジ加
工，ネッキング加工（二次加工）の加工性の向上を図る
とともに缶のピンホール，フランジ割れの少ない飲料用
アルミニウム缶の製造法を提供することを目的とする。
れたもので,DI加工後の缶素材に延性を与えてバリジ加
工，ネッキング加工（二次加工）の加工性の向上を図る
とともに缶のピンホール，フランジ割れの少ない飲料用
アルミニウム缶の製造法を提供することを目的とする。
問題を解決するための手段 この目的を達成するため，この発明はDI加工後にバル
ジ加工，ネッキング加工等を施す飲料用アルミニウム缶
の製造法において，缶素材に供される絞りしごき加工用
アルミニウム合金がMn0.8〜0.9％を含有するJISA3104−
H19系のアルミニウム合金であって，該合金製の板に絞
りしごき加工を施して缶状に成形し、得られた絞りしご
き缶を260〜280℃の洗浄乾燥炉にて５〜10分熱処理する
ことにより，機械的性質における引張強さを23〜25kg/m
m2に低下させ，伸びを７〜９％に増大せしめ，ついでバ
ルジ加工ないしネッキング加工を施すことを特徴として
いる。
ジ加工，ネッキング加工等を施す飲料用アルミニウム缶
の製造法において，缶素材に供される絞りしごき加工用
アルミニウム合金がMn0.8〜0.9％を含有するJISA3104−
H19系のアルミニウム合金であって，該合金製の板に絞
りしごき加工を施して缶状に成形し、得られた絞りしご
き缶を260〜280℃の洗浄乾燥炉にて５〜10分熱処理する
ことにより，機械的性質における引張強さを23〜25kg/m
m2に低下させ，伸びを７〜９％に増大せしめ，ついでバ
ルジ加工ないしネッキング加工を施すことを特徴として
いる。
作用 以上のような構成をもった，この発明の作用について
説明する。
説明する。
この発明はMnを0.8〜0.9％含有するJISA3104−H19系
のアルミニウム合金を缶素材に用いたためDI加工におけ
る加工硬化が小さく，またDI加工後の熱処理温度を260
〜280℃上げたから，引張強さは低下するが伸びが増大
し，缶素材が延性を帯びるため，二次加工における加工
性が向上する。
のアルミニウム合金を缶素材に用いたためDI加工におけ
る加工硬化が小さく，またDI加工後の熱処理温度を260
〜280℃上げたから，引張強さは低下するが伸びが増大
し，缶素材が延性を帯びるため，二次加工における加工
性が向上する。
実施例 この発明を以下に示す試験例に基づいて説明する。従
来のJISA3004−H19とこの発明に係る缶素材の3104−H19
のアルミニウムを除いた主な化学成分の違いを以下の表
Ｉに示す。
来のJISA3004−H19とこの発明に係る缶素材の3104−H19
のアルミニウムを除いた主な化学成分の違いを以下の表
Ｉに示す。
表Ｉからも明らかなように,A3104−H19はJISA3004−H
19よりMnの含有量が少なく、このMnの含有量が二次加工
における加工性に影響を与えている。
19よりMnの含有量が少なく、このMnの含有量が二次加工
における加工性に影響を与えている。
さらにこの発明は,A3104−H19をDI加工後に洗浄乾燥
炉にて熱処理し，機械的性質に変化を与えたものであ
る。具体的には従来のA3004−H19合金を用いて200℃で
熱処理する場合に比して,A3104−H19合金を用いて260〜
280℃で熱処理することにした結果，機械的性質におけ
る引張強さが26〜28kg/mm2から23〜25kg/mm2に低下し、
逆に伸びが３〜4.5％から７〜９％に増大し，またエリ
クセン値も増大した。参考のため,A3104−H19合金を用
いた時のDI加工後の熱処理温度と引張強さ、伸び、エリ
クセン値との関係をそれぞれ第１図，第２図，第３図に
示す。
炉にて熱処理し，機械的性質に変化を与えたものであ
る。具体的には従来のA3004−H19合金を用いて200℃で
熱処理する場合に比して,A3104−H19合金を用いて260〜
280℃で熱処理することにした結果，機械的性質におけ
る引張強さが26〜28kg/mm2から23〜25kg/mm2に低下し、
逆に伸びが３〜4.5％から７〜９％に増大し，またエリ
クセン値も増大した。参考のため,A3104−H19合金を用
いた時のDI加工後の熱処理温度と引張強さ、伸び、エリ
クセン値との関係をそれぞれ第１図，第２図，第３図に
示す。
第１図によれば，同じA3104−H19合金を用いる場合で
も，熱処理温度を従来の200℃から260〜280℃に上昇さ
せると，引張り強さが約30kg/mm2から23〜25kg/mm2前後
に低下し，伸びが約５％から７〜９％に増加し，エリク
セン値が約4mmから５〜5.5mm前後に増加することがわか
る。
も，熱処理温度を従来の200℃から260〜280℃に上昇さ
せると，引張り強さが約30kg/mm2から23〜25kg/mm2前後
に低下し，伸びが約５％から７〜９％に増加し，エリク
セン値が約4mmから５〜5.5mm前後に増加することがわか
る。
この試験結果から,DI加工後の熱処理温度の上昇と共
に缶素材は延性を帯びることが明確である。そして，こ
の機械的性質の変化が二次加工における加工性の向上に
大きな影響を及ぼしている。なお，結晶粒も270〜280℃
で変化が見られた。
に缶素材は延性を帯びることが明確である。そして，こ
の機械的性質の変化が二次加工における加工性の向上に
大きな影響を及ぼしている。なお，結晶粒も270〜280℃
で変化が見られた。
つぎに従来の素材を用いて従来の熱処理温度で熱処理
する場合と本発明に関わる素材を用いて本発明の熱処理
温度で熱処理する場合とを比較するため，それらの条件
および結果を表IIに示す。
する場合と本発明に関わる素材を用いて本発明の熱処理
温度で熱処理する場合とを比較するため，それらの条件
および結果を表IIに示す。
なお表IIの試料A,BおよびＣはそれぞれA3004−H19を
用いて従来とほぼ同じ温度205℃で熱処理する場合（従
来例）であり，試料Ｄは同じ素材を用いて本発明におけ
る温度範囲260℃で熱処理する場合（参考例）であり，
試料Ｅは本発明の素材A3104−H19を用いて本発明の温度
範囲270℃で熱処理する場合（実施例）である。
用いて従来とほぼ同じ温度205℃で熱処理する場合（従
来例）であり，試料Ｄは同じ素材を用いて本発明におけ
る温度範囲260℃で熱処理する場合（参考例）であり，
試料Ｅは本発明の素材A3104−H19を用いて本発明の温度
範囲270℃で熱処理する場合（実施例）である。
そして表IIの右側３列に各試料のピンホール発生率お
よびフランジ割れ発生率などの結果を示しており，第４
図および第５図にはそれらの結果を折れ線グラフで示し
ている。
よびフランジ割れ発生率などの結果を示しており，第４
図および第５図にはそれらの結果を折れ線グラフで示し
ている。
これらの表IIおよび図４〜５によれば，従来の熱処理
温度を採用した試料Ａ〜Ｃではピンホール発生率および
フランジ割れ発生率，両者を合わせた合計発生率がきわ
めて高いことがわかる。また従来の素材を高温で熱処理
した試料Ｄの場合は，それらに比して各発生率が減少し
ていることがわかる。さらに本発明の実施例（試料Ｅ）
の場合は，たとえば合計発生率で従来例（試料Ａ〜Ｃ）
に比して1/36〜1/6と大幅に低下しており，参考例に対
しても約1/2と相当大きく減少していることがわかる。
温度を採用した試料Ａ〜Ｃではピンホール発生率および
フランジ割れ発生率，両者を合わせた合計発生率がきわ
めて高いことがわかる。また従来の素材を高温で熱処理
した試料Ｄの場合は，それらに比して各発生率が減少し
ていることがわかる。さらに本発明の実施例（試料Ｅ）
の場合は，たとえば合計発生率で従来例（試料Ａ〜Ｃ）
に比して1/36〜1/6と大幅に低下しており，参考例に対
しても約1/2と相当大きく減少していることがわかる。
発明の効果 以上説明してきたように，この発明によればMnの含有
量の少ないA3104−H19を缶素材として用い，かつ熱処理
温度を高くして機械的性質に変化を与えたので，加工硬
化の減少，伸びの増大などにより二次加工における加工
性の向上が図れると共に，発生するピンホールを1PPM以
下，フランジ割れを8PPM以下に減少できる効果がある。
量の少ないA3104−H19を缶素材として用い，かつ熱処理
温度を高くして機械的性質に変化を与えたので，加工硬
化の減少，伸びの増大などにより二次加工における加工
性の向上が図れると共に，発生するピンホールを1PPM以
下，フランジ割れを8PPM以下に減少できる効果がある。
第１図から第３図は，この発明に係わる缶素材であるA3
104−H19の機械的性質を示したグラフであり，第１図は
しごき方向の引張強さ（kg/mm2）とDI加工後の熱処理温
度（℃）との関係を示したグラフ，第２図は缶壁しごき
方向の伸び（％）とDI加工後の熱処理温度（℃）との関
係を示したグラフ，第３図は缶壁部のエリクセン値（m
m）とDI加工後の熱処理温度（℃）との関係を示したグ
ラフである。第４図及び第５図は従来の缶素材であるJI
SA3004−H19とこの発明に係わる缶素材であるJISA3104
−H19との効果を比較したグラフであり，第４図はピン
ホール発生率についてJISA3004−H19の試料A,B,C,DとJI
SA3104−H19の試料Ｅとを比較したグラフ，第５図はフ
ランジ割れ発生率についてJISA3004−H19の試料A,B,C,D
とJISA3104−H19の試料Ｅとを比較したグラフである。
104−H19の機械的性質を示したグラフであり，第１図は
しごき方向の引張強さ（kg/mm2）とDI加工後の熱処理温
度（℃）との関係を示したグラフ，第２図は缶壁しごき
方向の伸び（％）とDI加工後の熱処理温度（℃）との関
係を示したグラフ，第３図は缶壁部のエリクセン値（m
m）とDI加工後の熱処理温度（℃）との関係を示したグ
ラフである。第４図及び第５図は従来の缶素材であるJI
SA3004−H19とこの発明に係わる缶素材であるJISA3104
−H19との効果を比較したグラフであり，第４図はピン
ホール発生率についてJISA3004−H19の試料A,B,C,DとJI
SA3104−H19の試料Ｅとを比較したグラフ，第５図はフ
ランジ割れ発生率についてJISA3004−H19の試料A,B,C,D
とJISA3104−H19の試料Ｅとを比較したグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】絞りしごき加工後に，バルジ加工，ネッキ
ング加工を施す飲料用アルミニウム缶の製造法におい
て， 缶素材に供される絞りしごき加工用アルミニウム合金が
Mn0.8〜0.9％を含有するJISA3104−H19系のアルミニウ
ム合金であって， 該合金製の板に絞りしごき加工を施して缶状に成形し， 得られた絞りしごき缶を260〜280℃の洗浄乾燥炉にて５
〜10分熱処理することにより，機械的性質における引張
強さを23〜25kg/mm2に低下させ，伸びを７〜９％に増大
せしめ， ついでバルジ加工ないしネッキング加工を施す飲料用ア
ルミニウム缶の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4080585A JPH08950B2 (ja) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | 飲料用アルミニウム缶の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4080585A JPH08950B2 (ja) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | 飲料用アルミニウム缶の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61199057A JPS61199057A (ja) | 1986-09-03 |
| JPH08950B2 true JPH08950B2 (ja) | 1996-01-10 |
Family
ID=12590853
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4080585A Expired - Fee Related JPH08950B2 (ja) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | 飲料用アルミニウム缶の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08950B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017007610A1 (en) * | 2015-07-06 | 2017-01-12 | Novelis Inc. | Process to manufacture large format aluminum bottles and aluminium bottle manufactured thereby |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57143472A (en) * | 1981-03-02 | 1982-09-04 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Manufacture of aluminum alloy sheet for forming |
| JPS57149459A (en) * | 1981-03-09 | 1982-09-16 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Production of aluminum alloy sheet to be worked |
-
1985
- 1985-02-28 JP JP4080585A patent/JPH08950B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61199057A (ja) | 1986-09-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3397044A (en) | Aluminum-iron articles and alloys | |
| EP0683242A1 (en) | Method for making titanium alloy products | |
| US3232796A (en) | Treatment of aluminum-magnesium alloy | |
| US11819957B2 (en) | Fe—Ni based alloy welding wire for welding 800H alloy and preparation method thereof and method for welding 800H alloy | |
| US5266131A (en) | Zirlo alloy for reactor component used in high temperature aqueous environment | |
| JPH08950B2 (ja) | 飲料用アルミニウム缶の製造法 | |
| JPH0234752A (ja) | 純チタンまたはチタン合金製継目無管の製造方法 | |
| JPS63223151A (ja) | ベリリウム銅合金材料よりなる部品成形体及びその製造方法 | |
| JPS6389649A (ja) | 張り出し成形加工用Ａｌ―Ｍｇ―Ｚｎ合金材の製造方法 | |
| JPH01127653A (ja) | α＋β型チタン合金冷延板の製造方法 | |
| JPS59179772A (ja) | 高強度純チタン板の製造方法 | |
| JP3422852B2 (ja) | 缶用鋼板の製造方法 | |
| JP3557953B2 (ja) | 精密加工用アルミニウム合金板材およびその製造方法 | |
| JPS6059967B2 (ja) | 低Ｍｎ−低Ａｌスラブの表面欠陥の発生防止法 | |
| JP2849217B2 (ja) | ジルコニウム管およびジルコニウム合金管の製造方法 | |
| JPS6123853B2 (ja) | ||
| JPH09268348A (ja) | 電子部品用Ｆｅ−Ｎｉ系合金薄板およびその製造方法 | |
| CN117399908A (zh) | 一种船用5059铝合金板材的加工工艺 | |
| JPH0116907B2 (ja) | ||
| CN116020970A (zh) | 一种高冲击功ta5合金锻环及其制备方法 | |
| JPS6058297B2 (ja) | 高強度包装用アルミニウム合金の製造法 | |
| CN115874030A (zh) | 一种保证1010钢探伤和使用性能的大型锻件制造方法 | |
| JPH09263891A (ja) | 打ち抜き性に優れた高強度低熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ系合金材料およびその製造方法 | |
| JPH08144033A (ja) | 純チタンまたはチタン低合金展伸材の製造方法 | |
| JP3434905B2 (ja) | 溶接缶用鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |