JPS59179772A - 高強度純チタン板の製造方法 - Google Patents
高強度純チタン板の製造方法Info
- Publication number
- JPS59179772A JPS59179772A JP5247783A JP5247783A JPS59179772A JP S59179772 A JPS59179772 A JP S59179772A JP 5247783 A JP5247783 A JP 5247783A JP 5247783 A JP5247783 A JP 5247783A JP S59179772 A JPS59179772 A JP S59179772A
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- JP
- Japan
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- rolling
- pure titanium
- cold rolling
- cold
- titanium plate
- Prior art date
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- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高強度純チタン板の製造方法、特に圧延方向
く以下、Ｌ方向という）とこの圧延方向に対し直角の方
向（以下、Ｔ方向という）の焼鈍処理後の機械的性質が
同等程度となる高強度純チタン板の製造法に関する。
く以下、Ｌ方向という）とこの圧延方向に対し直角の方
向（以下、Ｔ方向という）の焼鈍処理後の機械的性質が
同等程度となる高強度純チタン板の製造法に関する。
純チタン板の製造は通常、熱延−焼鈍一酸洗一冷延一焼
鈍の各工程を経て行われるが、こうして得られる従来品
の機械的性質は、引張強さおよび耐力において、Ｔ方向
のはう、がＬ方向よりも大きく、特に耐力値の両方向に
おける差が大であって、０．２％耐力のＴ方向（以下、
σ、、２． （’ｒ ）と記す）とＬ方向（以下、σ、
、２ （Ｌ ）と記す）の比、σａ、１（Ｔ）／σ１．
ユ（Ｌ）は１．２〜１．３となる。
鈍の各工程を経て行われるが、こうして得られる従来品
の機械的性質は、引張強さおよび耐力において、Ｔ方向
のはう、がＬ方向よりも大きく、特に耐力値の両方向に
おける差が大であって、０．２％耐力のＴ方向（以下、
σ、、２． （’ｒ ）と記す）とＬ方向（以下、σ、
、２ （Ｌ ）と記す）の比、σａ、１（Ｔ）／σ１．
ユ（Ｌ）は１．２〜１．３となる。
かかる機械的特性における異方性は、それがわずかでも
みられるとそのような材料を構造材として使用して、構
造設計を行う場合に、設計を工夫して構造全体の機械的
特性の異方性を解消するか、あるいは構造材の材質指定
を厳格に行うかするかしていた。
みられるとそのような材料を構造材として使用して、構
造設計を行う場合に、設計を工夫して構造全体の機械的
特性の異方性を解消するか、あるいは構造材の材質指定
を厳格に行うかするかしていた。
こうした機械的特性の異方性、特に耐力の異方性（以下
、単に耐力異方性という）を材料の面から軽減させる方
法としては、従来、軽圧下圧延による方法およびクロス
圧延法が行なわれているが、軽圧下圧延法は完全焼鈍を
行うとその効果はなくなってしまい、またクロス圧延法
はコイルのような長尺物には適用できないという欠点が
ある。
、単に耐力異方性という）を材料の面から軽減させる方
法としては、従来、軽圧下圧延による方法およびクロス
圧延法が行なわれているが、軽圧下圧延法は完全焼鈍を
行うとその効果はなくなってしまい、またクロス圧延法
はコイルのような長尺物には適用できないという欠点が
ある。
本発明者らは、耐力の等方向な高強度純チタン板を製造
する方法を提供すべく、種々研究した結果、前工程の、
つまり前履歴の熱延あるいは冷延方向と同一方向に最終
冷間圧延を施し、その最終冷間圧延率を大きくすると、
焼鈍後の機械的性質が著しく改善されるばかりでなく、
Ｌ方向およびＴ方向の各種機械的特性の差、特に耐力差
を小さくすることができること、しかもそれは圧延率に
依存するものであることを知見して、本発明を完成した
。
する方法を提供すべく、種々研究した結果、前工程の、
つまり前履歴の熱延あるいは冷延方向と同一方向に最終
冷間圧延を施し、その最終冷間圧延率を大きくすると、
焼鈍後の機械的性質が著しく改善されるばかりでなく、
Ｌ方向およびＴ方向の各種機械的特性の差、特に耐力差
を小さくすることができること、しかもそれは圧延率に
依存するものであることを知見して、本発明を完成した
。
よって、本発明の要旨とするところは、純チタン焼鈍板
を、前履歴の圧延方向と同一の方向に冷間圧延率４０％
以上で冷間圧延し、次いで焼鈍することを特徴とする高
強度純チタン冷延板の製造方法である。
を、前履歴の圧延方向と同一の方向に冷間圧延率４０％
以上で冷間圧延し、次いで焼鈍することを特徴とする高
強度純チタン冷延板の製造方法である。
ところで、高純度チタン板の量産化においては、コイル
フオームの形態で生産することが最適であるが、上述の
ように、本発明によれば、こうしたコイルフオームの形
態でチタン板が生産されるとともにかくして得たチタン
板の耐力異方性の軽減を容易に達成することができるの
である。
フオームの形態で生産することが最適であるが、上述の
ように、本発明によれば、こうしたコイルフオームの形
態でチタン板が生産されるとともにかくして得たチタン
板の耐力異方性の軽減を容易に達成することができるの
である。
ここに、本発明で対象とする高純度チタン板は、引張強
さ６Ｂ≧４９ ｋｇｆ／ｍｍ２．０．２％耐力σρ２≧
３５ ｋｇｆ／ｍｍ２のものであって、例えば、ＪＩＳ
３種あるいはＡＳＴＭ、８．２６５グレード３または４
のものが挙げられるが、特にそれらに制限されるもので
はない。
さ６Ｂ≧４９ ｋｇｆ／ｍｍ２．０．２％耐力σρ２≧
３５ ｋｇｆ／ｍｍ２のものであって、例えば、ＪＩＳ
３種あるいはＡＳＴＭ、８．２６５グレード３または４
のものが挙げられるが、特にそれらに制限されるもので
はない。
かくして、本発明方法によれば、高純度チタン板（ただ
し、ｔＯ：圧延前の板厚、ｔ：圧延後の板厚み）と同一
の方向に最終冷延し、次いで焼鈍することによって、耐
力異方性の非常Ｑこ少ない高純度チタン板をコイルフオ
ームとして製造することができるとともにその耐力比か
σａ、ｐ−（１’） ／σ、、、（ｌｊ ５１゜１５で
耐力異方性のほとんどない製品を提供することができる
。
し、ｔＯ：圧延前の板厚、ｔ：圧延後の板厚み）と同一
の方向に最終冷延し、次いで焼鈍することによって、耐
力異方性の非常Ｑこ少ない高純度チタン板をコイルフオ
ームとして製造することができるとともにその耐力比か
σａ、ｐ−（１’） ／σ、、、（ｌｊ ５１゜１５で
耐力異方性のほとんどない製品を提供することができる
。
以下に実施例により本発明を更に説明する。
実几−仇
第１表に示す各組成を有するそれぞれ成分の異なる３種
類の純チタン焼鈍板（供試材Δ、Ｂ＝ Ｃ）を用いて、
種々の圧延率で冷間圧延し、その後さらに焼鈍を行いＬ
およびＴ方向について室温引張試験を行った。
類の純チタン焼鈍板（供試材Δ、Ｂ＝ Ｃ）を用いて、
種々の圧延率で冷間圧延し、その後さらに焼鈍を行いＬ
およびＴ方向について室温引張試験を行った。
第１表 供試材の化学成分 ｈｔ、％）ここに、Ａ
材ばＡＳＴＭ Ｂ２６５グレード４相当材であり、Ｂ
材はＡＳＴＭ Ｂ２６５グレード４の上限成分を有す
る材料であり、またＣ材は、Ｊ Ｉ ３３種あるいはＡ
ＳＴＭグレート３相当祠である。
材ばＡＳＴＭ Ｂ２６５グレード４相当材であり、Ｂ
材はＡＳＴＭ Ｂ２６５グレード４の上限成分を有す
る材料であり、またＣ材は、Ｊ Ｉ ３３種あるいはＡ
ＳＴＭグレート３相当祠である。
なお、供試材の前履歴は、ＡおよびＣ材は冷延焼鈍板、
Ｂ材ば熱延焼鈍板で板厚はすべて３ ｍ ｍである。焼
鈍処理は、すべて７５０℃Ｘ２ｍ１ｎ （均熱時間）
の条件下で高純度Ａｒガス雰囲気中で行っな。
Ｂ材ば熱延焼鈍板で板厚はすべて３ ｍ ｍである。焼
鈍処理は、すべて７５０℃Ｘ２ｍ１ｎ （均熱時間）
の条件下で高純度Ａｒガス雰囲気中で行っな。
次ぎにＡ、Ｂ、Ｃ材を冷間圧延機で、前履歴の熱延ある
いは冷延方向と同一方向に種々の圧延率で冷間圧延し、
冷延後７５０°（Ｈｘ２ｍｉｎの焼鈍を行い、得られた
焼鈍材からそれぞれ試験片を切り出し、し、Ｔ方向の引
張試験を行った。
いは冷延方向と同一方向に種々の圧延率で冷間圧延し、
冷延後７５０°（Ｈｘ２ｍｉｎの焼鈍を行い、得られた
焼鈍材からそれぞれ試験片を切り出し、し、Ｔ方向の引
張試験を行った。
Ａ、Ｂ、Ｃ材の冷延焼鈍後の引張性質を第２表、第３表
および第４表にそれぞれまとめて示す。
および第４表にそれぞれまとめて示す。
以」二の結果からも明らかなよ・うに、Ａ相についてみ
るとり、Ｔ方向の耐力比σ。、２（］゛）／σ、、ｚＮ
−）は冷延率の増加と共に低下していくのがわかる。ご
こで、σ、、２（Ｔ）／σ、、ｚｌ）≦１．１５で実用
上は等方であると考えると冷延後４０％以上でそのよう
な等方性達成が可能となる。Ｂ、（Ｊについても同様の
ことが言える。
るとり、Ｔ方向の耐力比σ。、２（］゛）／σ、、ｚＮ
−）は冷延率の増加と共に低下していくのがわかる。ご
こで、σ、、２（Ｔ）／σ、、ｚｌ）≦１．１５で実用
上は等方であると考えると冷延後４０％以上でそのよう
な等方性達成が可能となる。Ｂ、（Ｊについても同様の
ことが言える。
ここで、高強度純チタン板の冷延焼鈍後の両力異方性に
およぼす冷間圧延率の影響について、第２〜４表のデー
タをグラフにまとめて第１図に示す。いずれの材料にあ
っても冷間圧延率４０９Ａ以下で耐力比１．１５以下と
なることが分かる。
およぼす冷間圧延率の影響について、第２〜４表のデー
タをグラフにまとめて第１図に示す。いずれの材料にあ
っても冷間圧延率４０９Ａ以下で耐力比１．１５以下と
なることが分かる。
以上の実施例かられかるように、熱延焼鈍板であっても
、冷延焼鈍板であっても本発明に於ける冷間圧延率の効
果は同様である。なお、これらの実施例中で人材、Ｂ材
については最大冷間圧延率を８０％、Ｃ材については９
０％としたのは、これ以上の圧延率としたところ冷間圧
延率中に大きな耳割れあるいは、破断を生じたためであ
る。
、冷延焼鈍板であっても本発明に於ける冷間圧延率の効
果は同様である。なお、これらの実施例中で人材、Ｂ材
については最大冷間圧延率を８０％、Ｃ材については９
０％としたのは、これ以上の圧延率としたところ冷間圧
延率中に大きな耳割れあるいは、破断を生じたためであ
る。
以上に説明したとおり、本発明方法は、前工程でより、
冷延焼鈍後のり、Ｔ方向の耐力差を容易に苓方近くまで
小さくすることができ、しかも、それ力冷間圧延率の制
御だけで実現可能ということがら、高強度純チタン板を
コイルフオームの形態で製造する上で極めて有利な方法
であって、従来のクロスＨ延法等に比べ格段に優越した
作用効果を奏するものであり、斯界に寄与するところ大
である。
冷延焼鈍後のり、Ｔ方向の耐力差を容易に苓方近くまで
小さくすることができ、しかも、それ力冷間圧延率の制
御だけで実現可能ということがら、高強度純チタン板を
コイルフオームの形態で製造する上で極めて有利な方法
であって、従来のクロスＨ延法等に比べ格段に優越した
作用効果を奏するものであり、斯界に寄与するところ大
である。
添付図面は、本発明の実施例における冷間圧延率と耐力
比との関係を示すグラフである。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 −
比との関係を示すグラフである。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 −
Claims (1)
- 純チタン焼鈍板を、前履歴の圧延方向と同一の方向に冷
間圧延率４０％以上で冷間圧延し、次いで焼鈍すること
を特徴とする高強度純チタン冷延板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5247783A JPS59179772A (ja) | 1983-03-30 | 1983-03-30 | 高強度純チタン板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5247783A JPS59179772A (ja) | 1983-03-30 | 1983-03-30 | 高強度純チタン板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59179772A true JPS59179772A (ja) | 1984-10-12 |
Family
ID=12915799
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5247783A Pending JPS59179772A (ja) | 1983-03-30 | 1983-03-30 | 高強度純チタン板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59179772A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01252747A (ja) * | 1987-12-23 | 1989-10-09 | Nippon Steel Corp | 延性の優れた高強度チタン材及びその製造方法 |
| WO2009118964A1 (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-01 | 住友金属工業株式会社 | チタン板ならびにチタン板製造方法 |
| WO2010093016A1 (ja) * | 2009-02-13 | 2010-08-19 | 住友金属工業株式会社 | チタン板 |
| CN102899508A (zh) * | 2012-09-11 | 2013-01-30 | 西安赛特金属材料开发有限公司 | 一种高强度纯钛材料 |
| CN115874129A (zh) * | 2023-01-09 | 2023-03-31 | 湖南湘投金天钛金属股份有限公司 | 一种板式换热器用钛带卷的制备方法 |
-
1983
- 1983-03-30 JP JP5247783A patent/JPS59179772A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01252747A (ja) * | 1987-12-23 | 1989-10-09 | Nippon Steel Corp | 延性の優れた高強度チタン材及びその製造方法 |
| WO2009118964A1 (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-01 | 住友金属工業株式会社 | チタン板ならびにチタン板製造方法 |
| JP2009228092A (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | チタン板ならびにチタン板製造方法 |
| US8795445B2 (en) | 2008-03-25 | 2014-08-05 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Titanium plate and method of producing the same |
| WO2010093016A1 (ja) * | 2009-02-13 | 2010-08-19 | 住友金属工業株式会社 | チタン板 |
| JP2010209462A (ja) * | 2009-02-13 | 2010-09-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | チタン板 |
| KR101313439B1 (ko) * | 2009-02-13 | 2013-10-01 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 티탄판 |
| CN102899508A (zh) * | 2012-09-11 | 2013-01-30 | 西安赛特金属材料开发有限公司 | 一种高强度纯钛材料 |
| CN102899508B (zh) * | 2012-09-11 | 2017-04-12 | 西安赛特金属材料开发有限公司 | 一种高强度纯钛材料 |
| CN115874129A (zh) * | 2023-01-09 | 2023-03-31 | 湖南湘投金天钛金属股份有限公司 | 一种板式换热器用钛带卷的制备方法 |
| CN115874129B (zh) * | 2023-01-09 | 2023-06-09 | 湖南湘投金天钛金属股份有限公司 | 一种板式换热器用钛带卷的制备方法 |
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