JPH0892697A - 表面硬化型高力ボルト摩擦接合用鋼板およびその製造方法 - Google Patents
表面硬化型高力ボルト摩擦接合用鋼板およびその製造方法Info
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- JPH0892697A JPH0892697A JP6231306A JP23130694A JPH0892697A JP H0892697 A JPH0892697 A JP H0892697A JP 6231306 A JP6231306 A JP 6231306A JP 23130694 A JP23130694 A JP 23130694A JP H0892697 A JPH0892697 A JP H0892697A
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- steel sheet
- hardness
- strength bolt
- pitch
- grooving
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
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- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 加工により表面硬化させた高力ボルト摩擦接
合用鋼板およびその製造方法を提供する。 【構成】 Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌを所定の重量％含み、
残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、必要に応じてＮ
ｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂ、Ｃａ、Ｒ
ＥＭの１種または２種以上を含み、焼入性指数Ｄ1 が
０．３〜１．６インチで、溶融型溝切り加工により表面
硬化させた高力ボルト摩擦接合用鋼板。 【効果】 通常鋼板との硬さ比が２．５以上あり、表面
がレーザーで溝切りされて摩擦係数が高くなる。
合用鋼板およびその製造方法を提供する。 【構成】 Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌを所定の重量％含み、
残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、必要に応じてＮ
ｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂ、Ｃａ、Ｒ
ＥＭの１種または２種以上を含み、焼入性指数Ｄ1 が
０．３〜１．６インチで、溶融型溝切り加工により表面
硬化させた高力ボルト摩擦接合用鋼板。 【効果】 通常鋼板との硬さ比が２．５以上あり、表面
がレーザーで溝切りされて摩擦係数が高くなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高力ボルトによる摩擦
接合用の添え板に使用される鋼板およびその製造方法に
関するものである。
接合用の添え板に使用される鋼板およびその製造方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、鉄骨構造物などの高力ボルトによ
る摩擦接合構造においては、鋼材の摩擦面は自然発生の
赤錆が標準となっており（建築学会ＪＡＳＳ６）、施工
上のバラツキを考慮して、設計上は低いすべり係数値
（μ＝０．４５）に設定されている。この改善策とし
て、特開昭５１−５２３３６号公報では、特殊な塗装を
提案している。また、特開平１−２６６３０９号公報で
は、セラミックスのプラズマ溶射処理が提案されてい
る。さらに、特願平４−３２６２３２号では、グライン
ダー、ショットブラスト、グリッドブラストで表面に粗
さを付与した方法を提案している。
る摩擦接合構造においては、鋼材の摩擦面は自然発生の
赤錆が標準となっており（建築学会ＪＡＳＳ６）、施工
上のバラツキを考慮して、設計上は低いすべり係数値
（μ＝０．４５）に設定されている。この改善策とし
て、特開昭５１−５２３３６号公報では、特殊な塗装を
提案している。また、特開平１−２６６３０９号公報で
は、セラミックスのプラズマ溶射処理が提案されてい
る。さらに、特願平４−３２６２３２号では、グライン
ダー、ショットブラスト、グリッドブラストで表面に粗
さを付与した方法を提案している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来の赤錆を発生させ
る方法は、施工上のバラツキが大きく、かつ施工品質の
管理が非常に困難であるため、０．４５よりも大きなす
べり係数値を接合部設計に用いることができないという
欠点がある。また、特殊な塗装やセラミックスのプラズ
マ溶射処理の提案は、いずれも煩雑であるという欠点を
持つ。また、グラインダー、ショットブラスト、グリッ
ドブラストで表面に粗さを付与する方法では、粗さがそ
ろわず、すべり係数値のバラツキが大きい。
る方法は、施工上のバラツキが大きく、かつ施工品質の
管理が非常に困難であるため、０．４５よりも大きなす
べり係数値を接合部設計に用いることができないという
欠点がある。また、特殊な塗装やセラミックスのプラズ
マ溶射処理の提案は、いずれも煩雑であるという欠点を
持つ。また、グラインダー、ショットブラスト、グリッ
ドブラストで表面に粗さを付与する方法では、粗さがそ
ろわず、すべり係数値のバラツキが大きい。
【０００４】本発明は、このような現状に鑑み、高いす
べり係数が得られる高力ボルト接合用鋼板およびその製
造方法を提供することを目的とするものである。
べり係数が得られる高力ボルト接合用鋼板およびその製
造方法を提供することを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、かかる問
題点を解決すべく検討した結果、添え板と被接合母材と
の強度差および表明粗度が大きいほどすべり係数が増大
することを見出した。そこで、添え板の表面硬さのある
値以上への規制、および表面粗度に関しては、設備投資
が比較的安価で、かつ効率性から最近広く使われるよう
になってきた各種切断法による溝切りを行い、摩擦接合
性能を向上させた鋼板を提供しようとするものである。
題点を解決すべく検討した結果、添え板と被接合母材と
の強度差および表明粗度が大きいほどすべり係数が増大
することを見出した。そこで、添え板の表面硬さのある
値以上への規制、および表面粗度に関しては、設備投資
が比較的安価で、かつ効率性から最近広く使われるよう
になってきた各種切断法による溝切りを行い、摩擦接合
性能を向上させた鋼板を提供しようとするものである。
【０００６】すなわち、本発明の要旨とするところは以
下のとおりである。 （１）表面から表下０．１〜０．５ｍｍまでの表層部の
硬さがＨｖ４００〜７００であり、前記表層部を除く領
域の硬さがＨｖ８０〜２５０であり、前記表面に山の高
さが０．２〜２．０ｍｍ、山のピッチが０．４〜４．０
ｍｍである溝切り構造を有することを特徴とする表面硬
化型高力ボルト摩擦接合用鋼板。
下のとおりである。 （１）表面から表下０．１〜０．５ｍｍまでの表層部の
硬さがＨｖ４００〜７００であり、前記表層部を除く領
域の硬さがＨｖ８０〜２５０であり、前記表面に山の高
さが０．２〜２．０ｍｍ、山のピッチが０．４〜４．０
ｍｍである溝切り構造を有することを特徴とする表面硬
化型高力ボルト摩擦接合用鋼板。
【０００７】（２）重量％で、Ｃ：０．１〜１．０％、
Ｓｉ：０．００５〜２．０％、Ｍｎ：０．２〜２．５
％、Ａｌ：０．００５〜２．０％を含み、残部がＦｅお
よび不純物からなり、かつ焼入臨界直径ＤI が０．３イ
ンチ以上、１．６インチ未満であることを特徴とする前
項（１）記載の表面硬化型高力ボルト摩擦接合用鋼板。
但し、 ＤI ＝０．３６７√Ｃ（１＋０．７Ｓｉ）（１＋３．３
３Ｍｎ）（１＋０．３５Ｃｕ）（１＋０．３６Ｎｉ）
（１＋２．１６Ｃｒ）（１＋３．０Ｍｏ）（１＋１．７
５Ｖ）（１＋１．７７Ａｌ）×ｆB （インチ） なお、ｆB ＝１ Ｂが含まれない場合 ｆB ＝１＋１．５（０．９−Ｃ） Ｂが０．０００３〜
０．００３％含まれる場合 （３）さらに、重量％でＮｉ：０．０５〜３．５％、Ｃ
ｕ：０．０５〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜５．０％、Ｍ
ｏ：０．０５〜２．０％、Ｎｂ：０．００５〜０．２
％、Ｖ：０．００５〜０．２％、Ｔｉ：０．００５〜
０．２％、Ｂ：０．０００３〜０．００５％、Ｃａ：
０．００１〜０．０５％、ＲＥＭ：０．００１〜０．１
％のうちの１種または２種以上を含むことを特徴とする
前項（２）記載の表面硬化型高力ボルト摩擦接合用鋼
板。
Ｓｉ：０．００５〜２．０％、Ｍｎ：０．２〜２．５
％、Ａｌ：０．００５〜２．０％を含み、残部がＦｅお
よび不純物からなり、かつ焼入臨界直径ＤI が０．３イ
ンチ以上、１．６インチ未満であることを特徴とする前
項（１）記載の表面硬化型高力ボルト摩擦接合用鋼板。
但し、 ＤI ＝０．３６７√Ｃ（１＋０．７Ｓｉ）（１＋３．３
３Ｍｎ）（１＋０．３５Ｃｕ）（１＋０．３６Ｎｉ）
（１＋２．１６Ｃｒ）（１＋３．０Ｍｏ）（１＋１．７
５Ｖ）（１＋１．７７Ａｌ）×ｆB （インチ） なお、ｆB ＝１ Ｂが含まれない場合 ｆB ＝１＋１．５（０．９−Ｃ） Ｂが０．０００３〜
０．００３％含まれる場合 （３）さらに、重量％でＮｉ：０．０５〜３．５％、Ｃ
ｕ：０．０５〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜５．０％、Ｍ
ｏ：０．０５〜２．０％、Ｎｂ：０．００５〜０．２
％、Ｖ：０．００５〜０．２％、Ｔｉ：０．００５〜
０．２％、Ｂ：０．０００３〜０．００５％、Ｃａ：
０．００１〜０．０５％、ＲＥＭ：０．００１〜０．１
％のうちの１種または２種以上を含むことを特徴とする
前項（２）記載の表面硬化型高力ボルト摩擦接合用鋼
板。
【０００８】（４）前項（１）〜（３）のいずれか１項
に記載の表面硬化型高力ボルト摩擦接合用鋼板を製造す
る方法において、鋼板の表面を、溶融時の温度範囲１４
５０〜２０００℃に加熱し、８００〜５００℃の範囲を
２０〜１５００℃／秒で冷却しながら溝切り加工するこ
とを特徴とする表面硬化型高力ボルト摩擦接合用鋼板の
製造方法。
に記載の表面硬化型高力ボルト摩擦接合用鋼板を製造す
る方法において、鋼板の表面を、溶融時の温度範囲１４
５０〜２０００℃に加熱し、８００〜５００℃の範囲を
２０〜１５００℃／秒で冷却しながら溝切り加工するこ
とを特徴とする表面硬化型高力ボルト摩擦接合用鋼板の
製造方法。
【０００９】
【作用】以下に本発明を詳細に説明する。まず、本発明
において高力ボルト接合用鋼板とは、ボルト接合に使用
される添え板用鋼板をいう。なお、ここでは鋼板自身の
製造方法については特に限定しないが、この種の鋼板
は、例えば特公昭６３−１０８９７４号公報記載の方法
により鋳片を生成し、その後熱間圧延を行い、さらに焼
入れを行うことにより安価に得ることができる。
において高力ボルト接合用鋼板とは、ボルト接合に使用
される添え板用鋼板をいう。なお、ここでは鋼板自身の
製造方法については特に限定しないが、この種の鋼板
は、例えば特公昭６３−１０８９７４号公報記載の方法
により鋳片を生成し、その後熱間圧延を行い、さらに焼
入れを行うことにより安価に得ることができる。
【００１０】図１は、添え板と被接合鋼板との表面硬さ
比をパラメーターにして、添え板の表面を溝切りした溝
の山の高さとすべり係数の関係を求めたものである。山
の高さが大きくなるに従い、すべり係数が大きくなって
いることが判る。山の高さとは溝の山と谷との落差を示
す。ただし、山の高さが０．２ｍｍ以上になると、すべ
り係数の上昇も飽和している。さらに、表面硬さ比が増
加するに従い、すべり係数が上昇している。その結果、
溝切りした溝の山の高さが０．２ｍｍ以上（これは、山
のピッチでは０．４ｍｍ以上）で、かつ添え板と被接合
鋼板の表面硬さ比が２．５以上、つまり、被接合鋼板
は、軟鋼または高々５０キロ鋼を使用しているので表面
硬さはＨｖ８０〜１６０程度であるため、添え板の表面
硬さをＨｖ４００以上にすることにより、添え板が被接
合鋼板に食い込むことで、高いすべり係数が得られる。
また、Ｈｖ７００超では表面割れが発生する可能性があ
るため、この値を上限とする。
比をパラメーターにして、添え板の表面を溝切りした溝
の山の高さとすべり係数の関係を求めたものである。山
の高さが大きくなるに従い、すべり係数が大きくなって
いることが判る。山の高さとは溝の山と谷との落差を示
す。ただし、山の高さが０．２ｍｍ以上になると、すべ
り係数の上昇も飽和している。さらに、表面硬さ比が増
加するに従い、すべり係数が上昇している。その結果、
溝切りした溝の山の高さが０．２ｍｍ以上（これは、山
のピッチでは０．４ｍｍ以上）で、かつ添え板と被接合
鋼板の表面硬さ比が２．５以上、つまり、被接合鋼板
は、軟鋼または高々５０キロ鋼を使用しているので表面
硬さはＨｖ８０〜１６０程度であるため、添え板の表面
硬さをＨｖ４００以上にすることにより、添え板が被接
合鋼板に食い込むことで、高いすべり係数が得られる。
また、Ｈｖ７００超では表面割れが発生する可能性があ
るため、この値を上限とする。
【００１１】表面の硬化層の厚みとしては、０．１ｍｍ
以上でないと目標のすべり係数が得られないのでこの値
を下限とし、また０．５ｍｍを超えてもすべり係数の上
昇は望めないのでこの値を上限とした。さらに、ピッチ
とは隣合う溝の山のピーク点の間隔を示すが、溝山が２
ｍｍ超、山のピッチが４ｍｍ超になると、溝加工による
実質的な添え板の板厚が減少するため、経済性の観点か
ら溝山の上限を２ｍｍ、山のピッチを４ｍｍ以下とし
た。
以上でないと目標のすべり係数が得られないのでこの値
を下限とし、また０．５ｍｍを超えてもすべり係数の上
昇は望めないのでこの値を上限とした。さらに、ピッチ
とは隣合う溝の山のピーク点の間隔を示すが、溝山が２
ｍｍ超、山のピッチが４ｍｍ超になると、溝加工による
実質的な添え板の板厚が減少するため、経済性の観点か
ら溝山の上限を２ｍｍ、山のピッチを４ｍｍ以下とし
た。
【００１２】次に、溝切り方法として、表面溶融型の加
工を採用することにより、溶融後の冷却時に鋼板表面が
急冷され、表面硬さがＨｖ４００以上となる。溶融時の
温度範囲としては、鋼板の溶融のために１４５０℃以上
が必要であるが、２０００℃超に加熱してもエネルギー
効率が悪くなるだけで意味がないので、上限をこの値と
した。また、冷速は鋼板表面を十分硬化させてＨｖ４０
０以上とするためには、８００〜５００℃の範囲を２０
℃／秒以上で冷却する必要があるが、１５００℃／秒超
で冷却しても硬さの上昇は飽和するため、この値を上限
とした。
工を採用することにより、溶融後の冷却時に鋼板表面が
急冷され、表面硬さがＨｖ４００以上となる。溶融時の
温度範囲としては、鋼板の溶融のために１４５０℃以上
が必要であるが、２０００℃超に加熱してもエネルギー
効率が悪くなるだけで意味がないので、上限をこの値と
した。また、冷速は鋼板表面を十分硬化させてＨｖ４０
０以上とするためには、８００〜５００℃の範囲を２０
℃／秒以上で冷却する必要があるが、１５００℃／秒超
で冷却しても硬さの上昇は飽和するため、この値を上限
とした。
【００１３】添え板の表面硬さをＨｖ４００以上にする
ためには、焼入臨界直径ＤI （鋼材の焼入性を示す指
標）が０．３インチ未満では十分な硬化性が得られない
ので、下限を０．３インチとした。また、ＤI が１．６
インチ以上では、いたずらに合金コストが上昇するのみ
ならず、同時に表面が硬化し過ぎて割れの原因となるた
め、上限を１．６インチ未満とした。このように、本発
明においては表面溶融型の加工により、十分鋼板表面は
硬化するため、鋼板は熱処理のない圧延ままの状態でよ
い。なお、この結果内部の硬さは８０〜２５０となる。
ためには、焼入臨界直径ＤI （鋼材の焼入性を示す指
標）が０．３インチ未満では十分な硬化性が得られない
ので、下限を０．３インチとした。また、ＤI が１．６
インチ以上では、いたずらに合金コストが上昇するのみ
ならず、同時に表面が硬化し過ぎて割れの原因となるた
め、上限を１．６インチ未満とした。このように、本発
明においては表面溶融型の加工により、十分鋼板表面は
硬化するため、鋼板は熱処理のない圧延ままの状態でよ
い。なお、この結果内部の硬さは８０〜２５０となる。
【００１４】この表面溶融型の溝切り加工方法として
は、上記の溶融時の温度範囲、冷速範囲のレーザー加
工、プラズマ加工、放電加工、電子ビーム加工等の設備
投資が比較的安価で、かつ効率性のよいものならどれを
採用してもよい。次に成分の限定理由を述べる。Ｃは焼
入時の表面硬さを得るために０．１％以上が必要であ
る。また、１．０％を超えて添加すると焼入時に焼割れ
が発生するので上限を１．０％とした。
は、上記の溶融時の温度範囲、冷速範囲のレーザー加
工、プラズマ加工、放電加工、電子ビーム加工等の設備
投資が比較的安価で、かつ効率性のよいものならどれを
採用してもよい。次に成分の限定理由を述べる。Ｃは焼
入時の表面硬さを得るために０．１％以上が必要であ
る。また、１．０％を超えて添加すると焼入時に焼割れ
が発生するので上限を１．０％とした。
【００１５】Ｓｉは製鋼時の脱酸元素として添加する
が、０．００５％未満ではその効果がなく、また２．０
％を超えて添加すると鋼板の表面疵が発生しやすくなる
ので、０．００５〜２．０％とした。Ｍｎは焼入性を上
げるために添加するが、０．２％未満ではその効果が不
足し、また２．５％を超えて添加すると焼割れの原因と
なるので、０．２〜２．５％とした。
が、０．００５％未満ではその効果がなく、また２．０
％を超えて添加すると鋼板の表面疵が発生しやすくなる
ので、０．００５〜２．０％とした。Ｍｎは焼入性を上
げるために添加するが、０．２％未満ではその効果が不
足し、また２．５％を超えて添加すると焼割れの原因と
なるので、０．２〜２．５％とした。
【００１６】Ａｌは脱酸に有効であるだけでなく、不純
物としてのＮを固定するのに有効な元素である。その効
果は０．００５％以上の添加で十分であるが、２．０％
を超えて添加すると圧延時に熱間割れの原因となるの
で、０．００５〜２．０％とした。さらに、必要に応じ
て添加されるＮｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔ
ｉ、Ｂ、Ｃａ、ＲＥＭは強度上昇に有効な元素であり、
その効果が不足しない範囲として前記の量を下限とし、
また靱性および切削性が劣化しない範囲として、前記の
量を上限とした。
物としてのＮを固定するのに有効な元素である。その効
果は０．００５％以上の添加で十分であるが、２．０％
を超えて添加すると圧延時に熱間割れの原因となるの
で、０．００５〜２．０％とした。さらに、必要に応じ
て添加されるＮｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔ
ｉ、Ｂ、Ｃａ、ＲＥＭは強度上昇に有効な元素であり、
その効果が不足しない範囲として前記の量を下限とし、
また靱性および切削性が劣化しない範囲として、前記の
量を上限とした。
【００１７】溝山の形状としては、図２（ａ）に示すよ
うに三角形型のＶ溝、あるいは図２（ｂ）に示すような
台形型のＶ溝が適当である。図２（ｂ）の場合、ピッチ
とは隣合う谷のピーク点の間隔と定義する。溝切り方法
については、通常は図３（ａ）に示すような、往復運動
で切断するが、より一層の切断効率向上のためには、図
３（ｂ）または図３（ｃ）に示したような渦巻き状また
は螺旋状に切断することで、切断を中断することなく連
続的に切断できる。これにより、切断能率が大幅に上昇
する。
うに三角形型のＶ溝、あるいは図２（ｂ）に示すような
台形型のＶ溝が適当である。図２（ｂ）の場合、ピッチ
とは隣合う谷のピーク点の間隔と定義する。溝切り方法
については、通常は図３（ａ）に示すような、往復運動
で切断するが、より一層の切断効率向上のためには、図
３（ｂ）または図３（ｃ）に示したような渦巻き状また
は螺旋状に切断することで、切断を中断することなく連
続的に切断できる。これにより、切断能率が大幅に上昇
する。
【００１８】添え板用鋼板としては、通常板厚１０〜５
０ｍｍ程度のものが使用されるが、用途により、さらに
薄手のものあるいは厚手のものの使用が可能である。
０ｍｍ程度のものが使用されるが、用途により、さらに
薄手のものあるいは厚手のものの使用が可能である。
【００１９】
【実施例】表１、表２（表１のつづき）に示す化学成分
の鋼１〜１３の２５ｍｍの鋼板と鋼１２、１３の３０ｍ
ｍの被接合母材を、図４に示すように１本の高力ボルト
で接合し、治具用鋼板と母材とを挟んで引張試験を行
い、すべりが発生した荷重を締め付け荷重で割ってすべ
り係数を求めた。その結果を表３に示す。本発明例１〜
１１では、添え板の表面が加工により表面硬化して硬さ
Ｈｖが４００以上であり、また各種加工法による溝切り
の溝山の高さが０．２〜２．０ｍｍの間で、いずれもす
べり係数が０．８以上である。一方、比較例１２、１３
は添え板の表面硬さＨｖが４００未満であるため、また
比較例１４、１５は溝山の高さが０．２ｍｍ未満のた
め、さらに比較例１６は表面溶融型加工でないため、い
ずれも表面が硬化せずＨｖ４００未満であり、それぞれ
すべり係数が低くなっている。
の鋼１〜１３の２５ｍｍの鋼板と鋼１２、１３の３０ｍ
ｍの被接合母材を、図４に示すように１本の高力ボルト
で接合し、治具用鋼板と母材とを挟んで引張試験を行
い、すべりが発生した荷重を締め付け荷重で割ってすべ
り係数を求めた。その結果を表３に示す。本発明例１〜
１１では、添え板の表面が加工により表面硬化して硬さ
Ｈｖが４００以上であり、また各種加工法による溝切り
の溝山の高さが０．２〜２．０ｍｍの間で、いずれもす
べり係数が０．８以上である。一方、比較例１２、１３
は添え板の表面硬さＨｖが４００未満であるため、また
比較例１４、１５は溝山の高さが０．２ｍｍ未満のた
め、さらに比較例１６は表面溶融型加工でないため、い
ずれも表面が硬化せずＨｖ４００未満であり、それぞれ
すべり係数が低くなっている。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【発明の効果】上記実施例からも明らかなごとく、本発
明によればすべり係数が従来材に比べて改善された鋼板
を提供することが可能となるものであり、産業上その効
果は極めて顕著である。
明によればすべり係数が従来材に比べて改善された鋼板
を提供することが可能となるものであり、産業上その効
果は極めて顕著である。
【図１】添え板と被接合母材との表面硬さ比をパラメー
ターにして、添え板の表面を溝切りした溝の山の高さと
すべり係数の関係を求めた図である。
ターにして、添え板の表面を溝切りした溝の山の高さと
すべり係数の関係を求めた図である。
【図２】溝山の形状を示した図である。
【図３】溝切り方法を示した図である。
【図４】すべり係数を求めるための引張試験片を示す図
である。
である。
１ 添え板 ２ 被接合母材 ３ 高力ボルト ４ 治具用鋼板
Claims (4)
- 【請求項１】 表面から表下０．１〜０．５ｍｍまでの
表層部の硬さがＨｖ４００〜７００であり、前記表層部
を除く領域の硬さがＨｖ８０〜２５０であり、前記表面
に山の高さが０．２〜２．０ｍｍ、山のピッチが０．４
〜４．０ｍｍである溝切り構造を有することを特徴とす
る表面硬化型高力ボルト摩擦接合用鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．１〜１．０％、Ｓ
ｉ：０．００５〜２．０％、Ｍｎ：０．２〜２．５％、
Ａｌ：０．００５〜２．０％を含み、残部がＦｅおよび
不純物からなり、かつ焼入臨界直径ＤI が０．３インチ
以上、１．６インチ未満であることを特徴とする請求項
１記載の表面硬化型高力ボルト摩擦接合用鋼板。但し、 ＤI ＝０．３６７√Ｃ（１＋０．７Ｓｉ）（１＋３．３
３Ｍｎ）（１＋０．３５Ｃｕ）（１＋０．３６Ｎｉ）
（１＋２．１６Ｃｒ）（１＋３．０Ｍｏ）（１＋１．７
５Ｖ）（１＋１．７７Ａｌ）×ｆB （インチ） なお、ｆB ＝１ Ｂが含まれない場合 ｆB ＝１＋１．５（０．９−Ｃ） Ｂが０．０００３〜
０．００３％含まれる場合 - 【請求項３】 さらに、重量％でＮｉ：０．０５〜３．
５％、Ｃｕ：０．０５〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜５．
０％、Ｍｏ：０．０５〜２．０％、Ｎｂ：０．００５〜
０．２％、Ｖ：０．００５〜０．２％、Ｔｉ：０．００
５〜０．２％、Ｂ：０．０００３〜０．００５％、Ｃ
ａ：０．００１〜０．０５％、ＲＥＭ：０．００１〜
０．１％のうちの１種または２種以上を含むことを特徴
とする請求項２記載の表面硬化型高力ボルト摩擦接合用
鋼板。 - 【請求項４】 請求項１〜３のいずれか１項に記載の表
面硬化型高力ボルト摩擦接合用鋼板を製造する方法にお
いて、鋼板の表面を、溶融時の温度範囲１４５０〜２０
００℃に加熱し、８００〜５００℃の範囲を２０〜１５
００℃／秒で冷却しながら溝切り加工することを特徴と
する表面硬化型高力ボルト摩擦接合用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6231306A JPH0892697A (ja) | 1994-09-27 | 1994-09-27 | 表面硬化型高力ボルト摩擦接合用鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6231306A JPH0892697A (ja) | 1994-09-27 | 1994-09-27 | 表面硬化型高力ボルト摩擦接合用鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0892697A true JPH0892697A (ja) | 1996-04-09 |
Family
ID=16921563
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6231306A Withdrawn JPH0892697A (ja) | 1994-09-27 | 1994-09-27 | 表面硬化型高力ボルト摩擦接合用鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0892697A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010118747A1 (en) * | 2009-04-14 | 2010-10-21 | Man Diesel & Turbo, Filial Af Man Diesel & Turbo Se, Tyskland | A method for providing a friction member, a friction member and an assembly with a friction member |
-
1994
- 1994-09-27 JP JP6231306A patent/JPH0892697A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010118747A1 (en) * | 2009-04-14 | 2010-10-21 | Man Diesel & Turbo, Filial Af Man Diesel & Turbo Se, Tyskland | A method for providing a friction member, a friction member and an assembly with a friction member |
| JP2012523535A (ja) * | 2009-04-14 | 2012-10-04 | マン・ディーゼル・アンド・ターボ，フィリアル・アフ・マン・ディーゼル・アンド・ターボ・エスイー，ティスクランド | 摩擦部材、摩擦部材を備えた組立体、摩擦部材を提供する方法、及び摩擦部材を使用する方法 |
| KR101434357B1 (ko) * | 2009-04-14 | 2014-08-27 | 맨 디젤 앤드 터보 필리얼 아프 맨 디젤 앤드 터보 에스이 티스크랜드 | 마찰 부재를 제공하는 방법, 마찰 부재 및, 마찰 부재를 갖는 조립체 |
| JP2015083877A (ja) * | 2009-04-14 | 2015-04-30 | マン・ディーゼル・アンド・ターボ，フィリアル・アフ・マン・ディーゼル・アンド・ターボ・エスイー，ティスクランド | シム、シムを提供する方法、及びシムを備えた組立体 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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