JPH0880060A - 単相インバータ装置 - Google Patents
単相インバータ装置Info
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- JPH0880060A JPH0880060A JP6207345A JP20734594A JPH0880060A JP H0880060 A JPH0880060 A JP H0880060A JP 6207345 A JP6207345 A JP 6207345A JP 20734594 A JP20734594 A JP 20734594A JP H0880060 A JPH0880060 A JP H0880060A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】１種類のインバータで単相３線式電源と単相２
線式電源に対応できる単相インバータ装置を得る。 【構成】２組の直流電源１，２を直列に接続してなる直
流電源装置に接続され、各々導通制御端子を有する複数
の半導体素子３〜６からなる第１および第２のハーフブ
リッジインバータからなり、直流電力を交流電力に変換
する単相インバータと、この単相インバータの出力と交
流電源１３，１４と連系する連系手段と、この連系手段
により連系される交流電源が単相３線式のときの各線間
電圧を検出する電圧検出手段１８ａ，１８ｂと、この電
圧検出手段１８ａ，１８ｂで検出された電圧により連系
する交流電源１３，１４が単相３線式電源が単相２線式
電源かを判別する判別回路３５と、判別回路３５により
前記第１および第２のハーフブリッジインバータの制御
回路を切換える切換回路３２を具備したもの。
線式電源に対応できる単相インバータ装置を得る。 【構成】２組の直流電源１，２を直列に接続してなる直
流電源装置に接続され、各々導通制御端子を有する複数
の半導体素子３〜６からなる第１および第２のハーフブ
リッジインバータからなり、直流電力を交流電力に変換
する単相インバータと、この単相インバータの出力と交
流電源１３，１４と連系する連系手段と、この連系手段
により連系される交流電源が単相３線式のときの各線間
電圧を検出する電圧検出手段１８ａ，１８ｂと、この電
圧検出手段１８ａ，１８ｂで検出された電圧により連系
する交流電源１３，１４が単相３線式電源が単相２線式
電源かを判別する判別回路３５と、判別回路３５により
前記第１および第２のハーフブリッジインバータの制御
回路を切換える切換回路３２を具備したもの。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は太陽電池や燃料電池等か
らなる２つの直流電源と、これに接続されかつ２組のハ
ーフブリッジからなるインバータであって、単相３線式
交流電源又は単相２線式交流電源に切換え可能な単相イ
ンバータ装置に関する。
らなる２つの直流電源と、これに接続されかつ２組のハ
ーフブリッジからなるインバータであって、単相３線式
交流電源又は単相２線式交流電源に切換え可能な単相イ
ンバータ装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来提案されている単相３線式の系統連
系インバータの主回路と制御回路を図６を参照して説明
する。直流電源装置を構成する直流電源１と直流電源２
が直列に接続され、この両直流電源１，２の出力側にＩ
ＧＢＴ（絶縁ゲートバイポーラトランジスタ）３，４か
らなるハーフブリッジと、ＩＧＢＴ（絶縁ゲートバイポ
ーラトランジスタ）５，６が直列に接続され、この両ハ
ーフブリッジの出力側と直流電源１と直流電源２の接続
点（中点）との間の出力をリアクトル７とコンデンサ１
１により平滑化し、リアクトルに流れる電流を電流検出
器９により検出して電流制御をしながら交流電源１３に
連系するように構成している。
系インバータの主回路と制御回路を図６を参照して説明
する。直流電源装置を構成する直流電源１と直流電源２
が直列に接続され、この両直流電源１，２の出力側にＩ
ＧＢＴ（絶縁ゲートバイポーラトランジスタ）３，４か
らなるハーフブリッジと、ＩＧＢＴ（絶縁ゲートバイポ
ーラトランジスタ）５，６が直列に接続され、この両ハ
ーフブリッジの出力側と直流電源１と直流電源２の接続
点（中点）との間の出力をリアクトル７とコンデンサ１
１により平滑化し、リアクトルに流れる電流を電流検出
器９により検出して電流制御をしながら交流電源１３に
連系するように構成している。
【０００３】他方、ＩＧＢＴ５，ＩＧＢＴ６からなるハ
ーフブリッジの出力側と直流電源中点間の出力をリアク
トル８、コンデンサ１２により平滑化して交流電源１４
と連系し、リアクトル電流を電流検出器１０で検出し制
御することにより系統への注入電流を制御している。
ーフブリッジの出力側と直流電源中点間の出力をリアク
トル８、コンデンサ１２により平滑化して交流電源１４
と連系し、リアクトル電流を電流検出器１０で検出し制
御することにより系統への注入電流を制御している。
【０００４】制御回路は直流電源１、直流電源２が太陽
電池の場合は、太陽電池から最大電力を取り出すため端
子電圧が一定になるような制御を行うため、直流電源電
圧を電圧検出器１５で検出し、電圧基準１６と比較し増
幅器１７で増幅して直流電流基準基準（電圧制御信号）
Ｖ17を出力する。
電池の場合は、太陽電池から最大電力を取り出すため端
子電圧が一定になるような制御を行うため、直流電源電
圧を電圧検出器１５で検出し、電圧基準１６と比較し増
幅器１７で増幅して直流電流基準基準（電圧制御信号）
Ｖ17を出力する。
【０００５】そして、交流電源電圧を変圧器１８により
検出し、直流電流基準Ｖ17と掛算器１９で掛算して交流
電流基準Ｉ1 * を出力する。交流電流基準Ｉ1 * と電流
検出器９の検出出力Ｉ9 は電流制御増幅器２０で比較増
幅して得られる出力Ｖ20を、三角波発生器２３からのキ
ャリア用三角波Ｖ23とを比較器２４に入力して両者を比
較して得られるＰＷＭ信号Ｖ24を、駆動回路２６に入力
してＩＧＢＴ３のゲート３Ｇに与えるゲート信号を出力
する。又、ＰＷＭ信号Ｖ24はロジックインバータ２７に
より反転した信号を駆動回路２８に入力してＩＧＢＴ４
のゲート４Ｇに与えるゲート信号を出力する。このよう
にして得られるハーフブリッジからの出力電流をリアク
トル７により平滑化して交流電源１３に注入する。
検出し、直流電流基準Ｖ17と掛算器１９で掛算して交流
電流基準Ｉ1 * を出力する。交流電流基準Ｉ1 * と電流
検出器９の検出出力Ｉ9 は電流制御増幅器２０で比較増
幅して得られる出力Ｖ20を、三角波発生器２３からのキ
ャリア用三角波Ｖ23とを比較器２４に入力して両者を比
較して得られるＰＷＭ信号Ｖ24を、駆動回路２６に入力
してＩＧＢＴ３のゲート３Ｇに与えるゲート信号を出力
する。又、ＰＷＭ信号Ｖ24はロジックインバータ２７に
より反転した信号を駆動回路２８に入力してＩＧＢＴ４
のゲート４Ｇに与えるゲート信号を出力する。このよう
にして得られるハーフブリッジからの出力電流をリアク
トル７により平滑化して交流電源１３に注入する。
【０００６】一方、交流電源１４の電圧Ｖ2 は、交流電
源１３の電圧Ｖ1 と１８０°位相が異っているので、交
流電源１４に注入する電流も交流電源１３の場合と１８
０°位相を反転する必要がある。このため、電流基準Ｉ
1 * を極性反転回路２２を介して１８０°位相の異った
電流基準Ｉ2 * を作る。電流基準Ｉ2 * と電流検出器１
０で検出出力Ｉ10は電流制御増幅器２１で比較増幅して
得られる出力Ｖ21を、三角波発生器２３からのキャリア
用三角波Ｖ23とを比較器２５に入力して両者を比較して
得られるＰＷＭ信号Ｖ25を、駆動回路２９に入力してＩ
ＧＢＴ５のゲート５Ｇに与えるゲート信号を出力する。
またＰＷＭ信号Ｖ25をロジックインバータ３０により反
転した信号を駆動回路３１に入力してＩＧＢＴ６のゲー
ト６Ｇに与えるゲート信号を出力する。そして、交流電
源１４に注入する電流Ｉ10が電流基準Ｉ2 * に一致する
ような制御を行っている。
源１３の電圧Ｖ1 と１８０°位相が異っているので、交
流電源１４に注入する電流も交流電源１３の場合と１８
０°位相を反転する必要がある。このため、電流基準Ｉ
1 * を極性反転回路２２を介して１８０°位相の異った
電流基準Ｉ2 * を作る。電流基準Ｉ2 * と電流検出器１
０で検出出力Ｉ10は電流制御増幅器２１で比較増幅して
得られる出力Ｖ21を、三角波発生器２３からのキャリア
用三角波Ｖ23とを比較器２５に入力して両者を比較して
得られるＰＷＭ信号Ｖ25を、駆動回路２９に入力してＩ
ＧＢＴ５のゲート５Ｇに与えるゲート信号を出力する。
またＰＷＭ信号Ｖ25をロジックインバータ３０により反
転した信号を駆動回路３１に入力してＩＧＢＴ６のゲー
ト６Ｇに与えるゲート信号を出力する。そして、交流電
源１４に注入する電流Ｉ10が電流基準Ｉ2 * に一致する
ような制御を行っている。
【０００７】ここで、図６の従来の系統連系インバータ
における動作について、図７の動作波形図を参照して説
明する。交流電源電圧Ｖ1 とＶ2 は３線式の中性線に対
し１８０度の位相差を持つので、力率１の電流を出力す
るにはそれぞれ電流基準Ｉ1 * と、１８０度位相差の電
流基準Ｉ2 * に比例する電流を交流電源１３，１４に出
力すればよいことになる。
における動作について、図７の動作波形図を参照して説
明する。交流電源電圧Ｖ1 とＶ2 は３線式の中性線に対
し１８０度の位相差を持つので、力率１の電流を出力す
るにはそれぞれ電流基準Ｉ1 * と、１８０度位相差の電
流基準Ｉ2 * に比例する電流を交流電源１３，１４に出
力すればよいことになる。
【０００８】電流制御増幅器２０の出力Ｖ20は交流電源
電圧Ｖ1 とほぼ相似な波形となりＰＷＭ用キャリアＶ23
の三角波と比較器２４で比較しＰＷＭ信号Ｖ24およびＩ
ＧＢＴ３のゲート信号３Ｇは図のようになる。
電圧Ｖ1 とほぼ相似な波形となりＰＷＭ用キャリアＶ23
の三角波と比較器２４で比較しＰＷＭ信号Ｖ24およびＩ
ＧＢＴ３のゲート信号３Ｇは図のようになる。
【０００９】一方、電流基準Ｉ2 * に比例した電流を制
御する電流制御増幅器２１の出力Ｖ21は、図７に示すよ
うに交流電源電圧Ｖ2 とほぼ相似な波形となり、キャリ
ア用三角波Ｖ23と比較器２５で比較したＰＷＭ信号Ｖ25
をゲート５Ｇに与えてＩＧＢＴ５を駆動する。
御する電流制御増幅器２１の出力Ｖ21は、図７に示すよ
うに交流電源電圧Ｖ2 とほぼ相似な波形となり、キャリ
ア用三角波Ｖ23と比較器２５で比較したＰＷＭ信号Ｖ25
をゲート５Ｇに与えてＩＧＢＴ５を駆動する。
【００１０】このような制御を行った場合、ハーフブリ
ッジインバータの出力電圧Ｖ01，Ｖ02は図７のような波
形となり、インバータ出力電流はそれぞれＩ9 ，Ｉ10に
示す波形となる。この場合、中性線Ａ，Ｂ間に流れる電
流波形はＩ9 ＋Ｉ10となり、時刻ｔ0 ，ｔ1 間はリップ
ルが減少するが、ｔ1 〜ｔ2 間はリップルが増加するこ
とになり、中性線Ａ，Ｂには高次の高調波電流が流れる
ことになる。
ッジインバータの出力電圧Ｖ01，Ｖ02は図７のような波
形となり、インバータ出力電流はそれぞれＩ9 ，Ｉ10に
示す波形となる。この場合、中性線Ａ，Ｂ間に流れる電
流波形はＩ9 ＋Ｉ10となり、時刻ｔ0 ，ｔ1 間はリップ
ルが減少するが、ｔ1 〜ｔ2 間はリップルが増加するこ
とになり、中性線Ａ，Ｂには高次の高調波電流が流れる
ことになる。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】以上述べた従来の系統
連系インバータにあっては、以下に述べる２つの問題点
がある。その第１の問題点は、現在日本の住宅用電源配
線は単相３線式のものと従来採用されていた単相２線式
の２方式が混在しているので、太陽光発電用インバータ
のように個人住宅に普及させる場合はインバータを２種
類作る必要があり、在庫や流通管理上問題点があった。
連系インバータにあっては、以下に述べる２つの問題点
がある。その第１の問題点は、現在日本の住宅用電源配
線は単相３線式のものと従来採用されていた単相２線式
の２方式が混在しているので、太陽光発電用インバータ
のように個人住宅に普及させる場合はインバータを２種
類作る必要があり、在庫や流通管理上問題点があった。
【００１２】また第２の問題点は、中性線Ａ，Ｂ間に高
周波電流が流れると中性線Ａ，Ｂ間の浮遊インダクタン
スによる電圧降下により中性線Ａの電位が変動し、対ア
ース間の浮遊容量を通して電流が流れノイズ源となる危
険性がある。このため、中性線Ａ，Ｂの高周波電流を極
力減少させる制御が必要である。
周波電流が流れると中性線Ａ，Ｂ間の浮遊インダクタン
スによる電圧降下により中性線Ａの電位が変動し、対ア
ース間の浮遊容量を通して電流が流れノイズ源となる危
険性がある。このため、中性線Ａ，Ｂの高周波電流を極
力減少させる制御が必要である。
【００１３】このようなことから本発明は、１種類のイ
ンバータで単相３線式電源と単相２線式電源に対応で
き、しかもいづれの場合でも中性線に流れる高周波電流
が少い単相インバータ装置を提供することを目的とす
る。
ンバータで単相３線式電源と単相２線式電源に対応で
き、しかもいづれの場合でも中性線に流れる高周波電流
が少い単相インバータ装置を提供することを目的とす
る。
【００１４】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、請求項１に対応する発明は、２組の直流電源を直列
に接続してなる直流電源装置と、この直流電源装置に接
続され、各々導通制御端子を有する複数の半導体素子か
らなる第１および第２のハーフブリッジインバータから
なり、直流電力を交流電力に変換する単相インバータ
と、前記ハーフブリッジインバータの出力端子を接続換
えすることにより単相３線式交流電源と単相２線式交流
電源のいずれかに切換える切換手段と、この切換手段の
切換えにより単相３線式交流電源のとき前記第１および
第２のハーフブリッジインバータの一方の出力位相を１
８０度切換える位相制御手段を具備した単相インバータ
装置である。
め、請求項１に対応する発明は、２組の直流電源を直列
に接続してなる直流電源装置と、この直流電源装置に接
続され、各々導通制御端子を有する複数の半導体素子か
らなる第１および第２のハーフブリッジインバータから
なり、直流電力を交流電力に変換する単相インバータ
と、前記ハーフブリッジインバータの出力端子を接続換
えすることにより単相３線式交流電源と単相２線式交流
電源のいずれかに切換える切換手段と、この切換手段の
切換えにより単相３線式交流電源のとき前記第１および
第２のハーフブリッジインバータの一方の出力位相を１
８０度切換える位相制御手段を具備した単相インバータ
装置である。
【００１５】前記目的を達成するため、請求項２に対応
する発明は、２組の直流電源を直列に接続してなる直流
電源装置と、この直流電源装置に接続され、各々導通制
御端子を有する複数の半導体素子からなる第１および第
２のハーフブリッジインバータからなり、直流電力を交
流電力に変換する単相インバータと、この単相インバー
タの出力と交流電源と連系する連系手段と、この連系手
段により連系される交流電源が単相３線式のときの各線
間電圧を検出する電圧検出手段と、この電圧検出手段で
検出された電圧により連系する交流電源が単相３線式電
源が単相２線式電源かを判別する判別手段と、この判別
手段により前記第１および第２のハーフブリッジインバ
ータの制御回路を切換える切換手段を具備した単相イン
バータ装置である。
する発明は、２組の直流電源を直列に接続してなる直流
電源装置と、この直流電源装置に接続され、各々導通制
御端子を有する複数の半導体素子からなる第１および第
２のハーフブリッジインバータからなり、直流電力を交
流電力に変換する単相インバータと、この単相インバー
タの出力と交流電源と連系する連系手段と、この連系手
段により連系される交流電源が単相３線式のときの各線
間電圧を検出する電圧検出手段と、この電圧検出手段で
検出された電圧により連系する交流電源が単相３線式電
源が単相２線式電源かを判別する判別手段と、この判別
手段により前記第１および第２のハーフブリッジインバ
ータの制御回路を切換える切換手段を具備した単相イン
バータ装置である。
【００１６】前記目的を達成するため、請求項３に対応
する発明は、２組の直流電源を直列に接続してなる直流
電源装置と、この直流電源装置に接続され、各々導通制
御端子を有する複数の半導体素子からなる第１および第
２のハーフブリッジインバータからなり、直流電力を交
流電力に変換する単相インバータと、この単相インバー
タの出力に連系する単相３線式交流電源と、前記第１お
よび第２のハーフブリッジインバータの出力電流を制御
する電流制御手段と、前記第１および第２のハーフブリ
ッジインバータの電流基準を１８０度の位相差とし、前
記第１および第２のハーフブリッジインバータのパルス
幅変調キャリアの位相を１８０度差とする位相制御手段
を具備した単相インバータ装置である。
する発明は、２組の直流電源を直列に接続してなる直流
電源装置と、この直流電源装置に接続され、各々導通制
御端子を有する複数の半導体素子からなる第１および第
２のハーフブリッジインバータからなり、直流電力を交
流電力に変換する単相インバータと、この単相インバー
タの出力に連系する単相３線式交流電源と、前記第１お
よび第２のハーフブリッジインバータの出力電流を制御
する電流制御手段と、前記第１および第２のハーフブリ
ッジインバータの電流基準を１８０度の位相差とし、前
記第１および第２のハーフブリッジインバータのパルス
幅変調キャリアの位相を１８０度差とする位相制御手段
を具備した単相インバータ装置である。
【００１７】前記目的を達成するため、請求項４に対応
する発明は、２組の直流電源を直列に接続してなる直流
電源装置と、この直流電源装置に接続され、各々導通制
御端子を有する複数の半導体素子からなる第１および第
２のハーフブリッジインバータからなり、直流電力を交
流電力に変換する単相インバータと、この単相インバー
タの出力に連系する単相３線式交流電源と、前記第１お
よび第２のハーフブリッジインバータの出力電流を制御
する電流制御手段と、前記第１および第２のハーフブリ
ッジインバータの電流基準を同位相とし、かつ前記第１
および第２のハーフブリッジインバータのパルス幅変調
キャリアの位相を同位相とし、前記ハーフブリッジイン
バータを構成している半導体素子の導通制御端子に加え
られる駆動信号を反転する信号制御手段を具備した単相
インバータ装置である。
する発明は、２組の直流電源を直列に接続してなる直流
電源装置と、この直流電源装置に接続され、各々導通制
御端子を有する複数の半導体素子からなる第１および第
２のハーフブリッジインバータからなり、直流電力を交
流電力に変換する単相インバータと、この単相インバー
タの出力に連系する単相３線式交流電源と、前記第１お
よび第２のハーフブリッジインバータの出力電流を制御
する電流制御手段と、前記第１および第２のハーフブリ
ッジインバータの電流基準を同位相とし、かつ前記第１
および第２のハーフブリッジインバータのパルス幅変調
キャリアの位相を同位相とし、前記ハーフブリッジイン
バータを構成している半導体素子の導通制御端子に加え
られる駆動信号を反転する信号制御手段を具備した単相
インバータ装置である。
【００１８】前記目的を達成するため、請求項５に対応
する発明は、２組の直流電源を直列に接続してなる直流
電源装置と、この直流電源装置に接続され、各々導通制
御端子を有する複数の半導体素子からなる第１および第
２のハーフブリッジインバータからなり、直流電力を交
流電力に変換する単相インバータと、この単相インバー
タの出力と交流電源と連系する連系手段と、前記ハーフ
ブリッジインバータの出力を並列に切換える切換手段
と、前記単相インバータの出力と連系する交流電源が単
相２線式交流電源のとき前記第１および第２のハーフブ
リッジインバータの電流基準を単相３線式交流電源の場
合に対し逆になるよう切換える電流基準切換手段を具備
した単相インバータ装置である。
する発明は、２組の直流電源を直列に接続してなる直流
電源装置と、この直流電源装置に接続され、各々導通制
御端子を有する複数の半導体素子からなる第１および第
２のハーフブリッジインバータからなり、直流電力を交
流電力に変換する単相インバータと、この単相インバー
タの出力と交流電源と連系する連系手段と、前記ハーフ
ブリッジインバータの出力を並列に切換える切換手段
と、前記単相インバータの出力と連系する交流電源が単
相２線式交流電源のとき前記第１および第２のハーフブ
リッジインバータの電流基準を単相３線式交流電源の場
合に対し逆になるよう切換える電流基準切換手段を具備
した単相インバータ装置である。
【００１９】前記目的を達成するため、請求項６に対応
する発明は、２組の直流電源を直列に接続してなる直流
電源装置と、この直流電源装置に接続され、各々導通制
御端子を有する複数の半導体素子からなる第１および第
２のハーフブリッジインバータからなり、直流電力を交
流電力に変換する単相インバータと、この単相インバー
タの出力に連系する単相３線式交流電源または単相２線
式交流電源と、前記第１および第２のハーフブリッジイ
ンバータの出力電流を制御する電流制御手段と、前記単
相インバータの出力に連系する交流電源が単相２線式交
流電源のとき前記第１のハーフブリッジインバータを構
成している半導体素子の導通制御端子に与えられるパル
ス幅変調信号に従って前記第２のハーフブリッジインバ
ータを構成している半導体素子の導通制御端子に信号を
与えて前記第２のハーフブリッジインバータを駆動する
駆動手段を具備した単相インバータ装置である。
する発明は、２組の直流電源を直列に接続してなる直流
電源装置と、この直流電源装置に接続され、各々導通制
御端子を有する複数の半導体素子からなる第１および第
２のハーフブリッジインバータからなり、直流電力を交
流電力に変換する単相インバータと、この単相インバー
タの出力に連系する単相３線式交流電源または単相２線
式交流電源と、前記第１および第２のハーフブリッジイ
ンバータの出力電流を制御する電流制御手段と、前記単
相インバータの出力に連系する交流電源が単相２線式交
流電源のとき前記第１のハーフブリッジインバータを構
成している半導体素子の導通制御端子に与えられるパル
ス幅変調信号に従って前記第２のハーフブリッジインバ
ータを構成している半導体素子の導通制御端子に信号を
与えて前記第２のハーフブリッジインバータを駆動する
駆動手段を具備した単相インバータ装置である。
【００２０】
【作用】請求項１に対応する発明によれば、単相３線式
インバータ装置においてハーフブリッジインバータの出
力端子を並列に接続すると共に、ハーフブリッジインバ
ータの制御回路を切換えることにより、単相２線式交流
電源が得られる。従って、１種類のインバータで単相３
線式電源と単相２線式電源に対応できる。
インバータ装置においてハーフブリッジインバータの出
力端子を並列に接続すると共に、ハーフブリッジインバ
ータの制御回路を切換えることにより、単相２線式交流
電源が得られる。従って、１種類のインバータで単相３
線式電源と単相２線式電源に対応できる。
【００２１】請求項２に対応する発明によれば、交流電
源の電圧を検出することにより単相３線式か単相２線式
かを自動判別してハーフブリッジインバータの制御回路
を切換えることにより、１種類のインバータで単相３線
式電源と単相２線式電源に対応できる。
源の電圧を検出することにより単相３線式か単相２線式
かを自動判別してハーフブリッジインバータの制御回路
を切換えることにより、１種類のインバータで単相３線
式電源と単相２線式電源に対応できる。
【００２２】請求項３に対応する発明によれば、第１お
よび第２のハーフブリッジインバータの出力電流制御ル
ープを有し、かつ前記第１および第２のハーフブリッジ
インバータの電流基準を反転させると共に、パルス幅変
調キャリアの位相を反転させることにより、単相３線式
交流電源の中性点リップル電流が基本的には流れない。
よび第２のハーフブリッジインバータの出力電流制御ル
ープを有し、かつ前記第１および第２のハーフブリッジ
インバータの電流基準を反転させると共に、パルス幅変
調キャリアの位相を反転させることにより、単相３線式
交流電源の中性点リップル電流が基本的には流れない。
【００２３】請求項４に対応する発明によれば、第１お
よび第２のハーフブリッジインバータの出力電流制御ル
ープを有し、かつ第１および第２のハーフブリッジイン
バータの電流基準を同相とし電流検出極性を反転し、パ
ルス幅変調キャリアを同相とし、ハーフブリッジインバ
ータを構成している半導体素子の駆動ロジックを反転す
ることにより、３線式の中性点リップル電流が基本的に
は流れないようになる。
よび第２のハーフブリッジインバータの出力電流制御ル
ープを有し、かつ第１および第２のハーフブリッジイン
バータの電流基準を同相とし電流検出極性を反転し、パ
ルス幅変調キャリアを同相とし、ハーフブリッジインバ
ータを構成している半導体素子の駆動ロジックを反転す
ることにより、３線式の中性点リップル電流が基本的に
は流れないようになる。
【００２４】請求項５に対応する発明によれば、単相イ
ンバータの出力と連系する交流電源が単相２線式交流電
源のとき第１および第２のハーフブリッジインバータの
電流基準を単相３線式交流電源の場合に対し逆になるよ
う切換えることにより、ハーフブリッジインバータの出
力のリップル電流を減少させることができる。
ンバータの出力と連系する交流電源が単相２線式交流電
源のとき第１および第２のハーフブリッジインバータの
電流基準を単相３線式交流電源の場合に対し逆になるよ
う切換えることにより、ハーフブリッジインバータの出
力のリップル電流を減少させることができる。
【００２５】請求項６に対応する発明によれば、単相３
線式交流電源を構成する第１および第２のハーフブリッ
ジインバータの出力電流制御ループを有し、第１および
第２のハーフブリッジインバータの電流基準を反転しパ
ルス幅変調信号を得て前記ハーフブリッジインバータを
構成している半導体素子を駆動し、単相２線式交流電源
に切換えた場合は第１のハーフブリッジインバータの出
力電流制御のパルス幅変調信号により第２のハーフブリ
ッジインバータのパルス幅変調信号を得ることができ
る。
線式交流電源を構成する第１および第２のハーフブリッ
ジインバータの出力電流制御ループを有し、第１および
第２のハーフブリッジインバータの電流基準を反転しパ
ルス幅変調信号を得て前記ハーフブリッジインバータを
構成している半導体素子を駆動し、単相２線式交流電源
に切換えた場合は第１のハーフブリッジインバータの出
力電流制御のパルス幅変調信号により第２のハーフブリ
ッジインバータのパルス幅変調信号を得ることができ
る。
【００２６】
【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
て説明するが、ここでは図６と同一部分に同一符号を付
し、図６と異なる点を主として説明する。 （第１実施例）図１は本発明の第１実施例を示す回路図
である。この実施例は、２組のハーフブリッジからなる
インバータの出力端子を切換えられるようにするため、
切換手段例えば切換回路３２と切換接点３３からなるも
のと、電圧検出手段例えば計器用変圧器１８ａ，１８ｂ
と、判別手段例えば判別回路３５を設けたものである。
て説明するが、ここでは図６と同一部分に同一符号を付
し、図６と異なる点を主として説明する。 （第１実施例）図１は本発明の第１実施例を示す回路図
である。この実施例は、２組のハーフブリッジからなる
インバータの出力端子を切換えられるようにするため、
切換手段例えば切換回路３２と切換接点３３からなるも
のと、電圧検出手段例えば計器用変圧器１８ａ，１８ｂ
と、判別手段例えば判別回路３５を設けたものである。
【００２７】すなわち、切換接点３３は、極性反転回路
２２と電流制御用増幅器２１の接続点と、掛算器１９と
電流制御用増幅器２０の接続点間に設け、共通端子ｃを
増幅器２１の入力側に接続し、端子ａを極性反転回路２
２の出力側に接続し、端子ｂを増幅器２０の入力側に接
続する。計器用変圧器１８ａ，１８ｂは、この一次側が
単相交流電源１３，１４の各相の接続線と接続し、その
二次側は判別回路３５に接続し、変圧器１８ａ，１８ｂ
により検出される交流電源１３，１４の線間電圧を、判
別回路３５に供給する。判別回路３５は、交流電源１
３，１４が単相３線式交流電源か単相２線式交流電源か
を自動的に判別する。切換回路３２は、判別回路３５の
判別結果に応じて切換接点３３の端子ａ，ｂのいずれか
に切換え指令を出力もので、具体的には判別回路３５が
単相３線式交流電源と判別したしたときには、端子ａ側
に切換える指令を出力し、また判別回路３５が単相２線
式交流電源と判別したしたときには、端子ｂ側に切換え
る指令を出力する。
２２と電流制御用増幅器２１の接続点と、掛算器１９と
電流制御用増幅器２０の接続点間に設け、共通端子ｃを
増幅器２１の入力側に接続し、端子ａを極性反転回路２
２の出力側に接続し、端子ｂを増幅器２０の入力側に接
続する。計器用変圧器１８ａ，１８ｂは、この一次側が
単相交流電源１３，１４の各相の接続線と接続し、その
二次側は判別回路３５に接続し、変圧器１８ａ，１８ｂ
により検出される交流電源１３，１４の線間電圧を、判
別回路３５に供給する。判別回路３５は、交流電源１
３，１４が単相３線式交流電源か単相２線式交流電源か
を自動的に判別する。切換回路３２は、判別回路３５の
判別結果に応じて切換接点３３の端子ａ，ｂのいずれか
に切換え指令を出力もので、具体的には判別回路３５が
単相３線式交流電源と判別したしたときには、端子ａ側
に切換える指令を出力し、また判別回路３５が単相２線
式交流電源と判別したしたときには、端子ｂ側に切換え
る指令を出力する。
【００２８】インバータの出力端子Ｒ1 ，Ｒ2 と、交流
電源１３，１４の端子Ｒ3 ，Ｒ4 は、図の実線に示すよ
うにＲ1 とＲ3 およびＲ2 とＲ4 を接続することにより
単相３線式交流電源としたり、またはこの状態でさらに
破線で示すようにＲ3 とＲ2が接続することにより単相
２線式交流電源にすることができるようになっている。
単相３線式交流電源１３，１４の線間電圧を、それぞれ
２組の変圧器１８ａ，１８ｂにより検出するように接続
する。変圧器１８ａ，１８ｂにより検出された電圧Ｖ
1 ，Ｖ2 を判別回路３５に入力し、ここで単相３線式交
流電源か単相２線式交流電源かを自動的に判別する。そ
して、判別回路３５により切換回路３２を介して切換接
点３３を３線式の場合はａ側に２線式の場合はｂ側に切
換える。
電源１３，１４の端子Ｒ3 ，Ｒ4 は、図の実線に示すよ
うにＲ1 とＲ3 およびＲ2 とＲ4 を接続することにより
単相３線式交流電源としたり、またはこの状態でさらに
破線で示すようにＲ3 とＲ2が接続することにより単相
２線式交流電源にすることができるようになっている。
単相３線式交流電源１３，１４の線間電圧を、それぞれ
２組の変圧器１８ａ，１８ｂにより検出するように接続
する。変圧器１８ａ，１８ｂにより検出された電圧Ｖ
1 ，Ｖ2 を判別回路３５に入力し、ここで単相３線式交
流電源か単相２線式交流電源かを自動的に判別する。そ
して、判別回路３５により切換回路３２を介して切換接
点３３を３線式の場合はａ側に２線式の場合はｂ側に切
換える。
【００２９】電流基準Ｉ1 * がｂ点に、Ｉ2 * がａ点に
接続され、切換接点３３により位相が１８０°異った電
流基準が増幅器２１に入力されるようになっている。一
方ＰＷＭのキャリア信号Ｖ23は極性反転回路３４を介し
てＶ23と１８０度位相の異なるキャリア信号を比較器２
５に入力するよう構成してある。
接続され、切換接点３３により位相が１８０°異った電
流基準が増幅器２１に入力されるようになっている。一
方ＰＷＭのキャリア信号Ｖ23は極性反転回路３４を介し
てＶ23と１８０度位相の異なるキャリア信号を比較器２
５に入力するよう構成してある。
【００３０】次に以上のように構成された第１実施例の
作用効果について、図２の波形図および図３の波形図を
参照して説明する。始めに、インバータの出力端子Ｒ1
と交流電源１３の端子Ｒ3 とを接続し、インバータ出力
端子Ｒ2 と交流電源１４の端子Ｒ4 とを接続した単相３
線式インバータの動作につい説明する。
作用効果について、図２の波形図および図３の波形図を
参照して説明する。始めに、インバータの出力端子Ｒ1
と交流電源１３の端子Ｒ3 とを接続し、インバータ出力
端子Ｒ2 と交流電源１４の端子Ｒ4 とを接続した単相３
線式インバータの動作につい説明する。
【００３１】単相３線式の場合、変圧器１８ａの電圧Ｖ
1 と変圧器１８ｂの電圧Ｖ2 は逆位相となるので、これ
を判別回路３５が自動的に単相３線式と判明するので、
切換回路３２を対して切換指令が与えられ、切換接点３
３がａ側に切換えられる。
1 と変圧器１８ｂの電圧Ｖ2 は逆位相となるので、これ
を判別回路３５が自動的に単相３線式と判明するので、
切換回路３２を対して切換指令が与えられ、切換接点３
３がａ側に切換えられる。
【００３２】この場合の動作波形を図２に示しており、
ハーフブリッジの出力電圧Ｖ01，ハーフブリッジの出力
電流Ｉ9 は図７と全く同じである。電流基準Ｉ2 * （Ｉ
1 * と１８０度位相差）とインバータ出力電流Ｉ10を比
較増幅したＶ21と三角波キャリア信号Ｖ23を極性反転回
路３４を介して出力したＶ34とを比較したＰＷＭ信号Ｖ
25（比較器２５の出力）は、ＰＷＭ信号Ｖ24（比較器２
４の出力）を反転した波形となる。この信号でＩＧＢＴ
５のゲート５Ｇを駆動すると、ハーブブリッジ出力電圧
Ｖ02はＶ01の極性を反転した波形となり、インバータ出
力電流Ｉ10はＩ9 を反転した波形となる。
ハーフブリッジの出力電圧Ｖ01，ハーフブリッジの出力
電流Ｉ9 は図７と全く同じである。電流基準Ｉ2 * （Ｉ
1 * と１８０度位相差）とインバータ出力電流Ｉ10を比
較増幅したＶ21と三角波キャリア信号Ｖ23を極性反転回
路３４を介して出力したＶ34とを比較したＰＷＭ信号Ｖ
25（比較器２５の出力）は、ＰＷＭ信号Ｖ24（比較器２
４の出力）を反転した波形となる。この信号でＩＧＢＴ
５のゲート５Ｇを駆動すると、ハーブブリッジ出力電圧
Ｖ02はＶ01の極性を反転した波形となり、インバータ出
力電流Ｉ10はＩ9 を反転した波形となる。
【００３３】このため、中性線Ａ，Ｂ間に流れる電流Ｉ
9 ＋Ｉ10はリップル分を含めて原理的にはゼロとなる。
次に、単相２線式交流電源となるように出力端子を接続
した場合について説明する。端子Ｒ1 とＲ3 を接続した
状態でインバータ出力端子Ｒ2 を破線のようにＲ3 に接
続すると、インバータ装置は単相２線式電源１３に連系
されることになる。この場合電圧Ｖ1 ，Ｖ2 は同相とな
るので、判別回路３５でこれを検出し、切換回路３２に
対して切換指令を与え、切換接点３３をｂ側に切換え
る。このため電流基準はＩ2 * からＩ1 * へ切換るので
増幅器２１の出力Ｖ21はＶ20と同じとなり三角波Ｖ34と
比較したＰＷＭ信号は図３で示すＶ25となる。よってハ
ーフブリッジ出力電圧Ｖ02は図２のＶ01の波形をＰＷＭ
キャリア波形で１８０度シフトした波形となり、インバ
ータ出力電流Ｉ10も図２のＩ9 に比してリップル電流が
（キャリア周波数の）１８０度シフトした波形となって
いる。
9 ＋Ｉ10はリップル分を含めて原理的にはゼロとなる。
次に、単相２線式交流電源となるように出力端子を接続
した場合について説明する。端子Ｒ1 とＲ3 を接続した
状態でインバータ出力端子Ｒ2 を破線のようにＲ3 に接
続すると、インバータ装置は単相２線式電源１３に連系
されることになる。この場合電圧Ｖ1 ，Ｖ2 は同相とな
るので、判別回路３５でこれを検出し、切換回路３２に
対して切換指令を与え、切換接点３３をｂ側に切換え
る。このため電流基準はＩ2 * からＩ1 * へ切換るので
増幅器２１の出力Ｖ21はＶ20と同じとなり三角波Ｖ34と
比較したＰＷＭ信号は図３で示すＶ25となる。よってハ
ーフブリッジ出力電圧Ｖ02は図２のＶ01の波形をＰＷＭ
キャリア波形で１８０度シフトした波形となり、インバ
ータ出力電流Ｉ10も図２のＩ9 に比してリップル電流が
（キャリア周波数の）１８０度シフトした波形となって
いる。
【００３４】このためフィルタコンデンサ１１，１２に
流れるリップル電流は図２のＩ9 と図３のＩ10のリップ
ルの和となるので非常に小さな値となる。以上説明した
ように、本発明の第１実施例によれば単相３線式交流電
源用と単相２線式交流電源用（日本において現在も広く
使用されている）のインバータを共通化でき、これによ
りユーザ側で自由に使い分けすることができるので在庫
管理がしやすく量産効果が期待でき結果的に経済的な単
相インバータ装置を提供することができる。
流れるリップル電流は図２のＩ9 と図３のＩ10のリップ
ルの和となるので非常に小さな値となる。以上説明した
ように、本発明の第１実施例によれば単相３線式交流電
源用と単相２線式交流電源用（日本において現在も広く
使用されている）のインバータを共通化でき、これによ
りユーザ側で自由に使い分けすることができるので在庫
管理がしやすく量産効果が期待でき結果的に経済的な単
相インバータ装置を提供することができる。
【００３５】さらに、単相３線式の場合は中性線Ａ，Ｂ
には原理的にはリップル電流が流れず、単相２線式の場
合は、コンデンサや中性線に流れるリップルを極小化す
ることができ信頼性を高めることができる。
には原理的にはリップル電流が流れず、単相２線式の場
合は、コンデンサや中性線に流れるリップルを極小化す
ることができ信頼性を高めることができる。
【００３６】（第２実施例）図４はこの一部を示す回路
図であり、図１の実施例と異なる点は、判別回路３５、
切換回路３２、極性反転回路３４を省略し、手動切換ス
イッチ３３１を新たに設けたものである。すなわち、比
較器２４と駆動回路２６の接続点に、手動切換スイッチ
３３１の端子ｂを接続し、端子ａを比較器２５の出力側
に接続し、共通端子ｃを駆動回路２９の入力側とロジッ
クインバータ３０の入力側の接続点に接続したものであ
る。これ以外の点は、図１と同一構成となっている。
図であり、図１の実施例と異なる点は、判別回路３５、
切換回路３２、極性反転回路３４を省略し、手動切換ス
イッチ３３１を新たに設けたものである。すなわち、比
較器２４と駆動回路２６の接続点に、手動切換スイッチ
３３１の端子ｂを接続し、端子ａを比較器２５の出力側
に接続し、共通端子ｃを駆動回路２９の入力側とロジッ
クインバータ３０の入力側の接続点に接続したものであ
る。これ以外の点は、図１と同一構成となっている。
【００３７】このように構成することにより、インバー
タと交流電源１３，１４の接続状態が単相３線式交流電
源の場合には、手動切換スイッチ３３１を手動で端子ａ
側に切換え、また単相２線式交流電源の場合には、手動
切換スイッチ３３１を手動で端子ｂ側に切換えればよ
い。手動切換スイッチ３３１を端子ｂ側に切換えれば、
ＩＧＢＴ５，ＩＧＢＴ６からなるハーフブリッジは、Ｉ
ＧＢＴ３，ＩＧＢＴ４からなるハーフブリッジと全く同
じ動作することになり、ＩＧＢＴ５，ＩＧＢＴ６、リア
クトル８、コンデンサ１２の回路からなるハーフブリッ
ジインバータが並列動作することになる。
タと交流電源１３，１４の接続状態が単相３線式交流電
源の場合には、手動切換スイッチ３３１を手動で端子ａ
側に切換え、また単相２線式交流電源の場合には、手動
切換スイッチ３３１を手動で端子ｂ側に切換えればよ
い。手動切換スイッチ３３１を端子ｂ側に切換えれば、
ＩＧＢＴ５，ＩＧＢＴ６からなるハーフブリッジは、Ｉ
ＧＢＴ３，ＩＧＢＴ４からなるハーフブリッジと全く同
じ動作することになり、ＩＧＢＴ５，ＩＧＢＴ６、リア
クトル８、コンデンサ１２の回路からなるハーフブリッ
ジインバータが並列動作することになる。
【００３８】図１の実施例は、自動的に行なわれるに対
し、図４は手動で行なう点のみが異なる。また、この場
合、図１の極性反転回路３４が省略されているため、中
性線Ａ，Ｂに流れるリップル電流が図１の実施例に比べ
増加するが、実用上全く同様に動作する。図４の三角波
発生器２３の出力であるキャリア周波数の三角波は、図
１の実施例とは異なり、同相であっても、図１と同じあ
る。
し、図４は手動で行なう点のみが異なる。また、この場
合、図１の極性反転回路３４が省略されているため、中
性線Ａ，Ｂに流れるリップル電流が図１の実施例に比べ
増加するが、実用上全く同様に動作する。図４の三角波
発生器２３の出力であるキャリア周波数の三角波は、図
１の実施例とは異なり、同相であっても、図１と同じあ
る。
【００３９】（第３実施例）図５はこの一部を示す回路
図であり、図１の実施例と異なる点は、判別回路３５、
切換回路３２、極性反転回路３４を省略し、手動切換ス
イッチ３３１，３８、極性反転回路３４１、ロジックイ
ンバータ３６を新たに設けたものである。すなわち、比
較器２５の出力側に手動切換スイッチ３３１の端子ｂを
接続し、駆動回路２９の入力側とロジックインバータ３
０の入力側の接続点にの出力側に接続し、共通端子ｃを
駆動回路２９の入力側とロジックインバータ３０の入力
側の接続点に手動切換スイッチ３３１の共通端子ｃを接
続し、手動切換スイッチ３３１の端子ａにロジックイン
バータ３６を介して比較器２５の出力側に接続する。ま
た、増幅器２１の入力の一つである図１の電流検出器１
０からの検出電流Ｉ10が入力される側に、極性反転回路
３４１と手動切換スイッチ３８を設けたものである。こ
の場合、手動切換スイッチ３８の共通端子ｃは増幅器２
１の入力側に接続し、端子ａを極性反転回路３４１の出
力側に接続し、かつ端子ｂを電流検出器１０側に接続し
たものである。これ以外の点は、図１と同一構成となっ
ている。
図であり、図１の実施例と異なる点は、判別回路３５、
切換回路３２、極性反転回路３４を省略し、手動切換ス
イッチ３３１，３８、極性反転回路３４１、ロジックイ
ンバータ３６を新たに設けたものである。すなわち、比
較器２５の出力側に手動切換スイッチ３３１の端子ｂを
接続し、駆動回路２９の入力側とロジックインバータ３
０の入力側の接続点にの出力側に接続し、共通端子ｃを
駆動回路２９の入力側とロジックインバータ３０の入力
側の接続点に手動切換スイッチ３３１の共通端子ｃを接
続し、手動切換スイッチ３３１の端子ａにロジックイン
バータ３６を介して比較器２５の出力側に接続する。ま
た、増幅器２１の入力の一つである図１の電流検出器１
０からの検出電流Ｉ10が入力される側に、極性反転回路
３４１と手動切換スイッチ３８を設けたものである。こ
の場合、手動切換スイッチ３８の共通端子ｃは増幅器２
１の入力側に接続し、端子ａを極性反転回路３４１の出
力側に接続し、かつ端子ｂを電流検出器１０側に接続し
たものである。これ以外の点は、図１と同一構成となっ
ている。
【００４０】このような構成のものにおいて、単相３線
式交流電源の場合は切換スイッチ３３１を端子ａ側に切
換え、比較器２５の出力Ｖ25をロジックインバータ３６
を介して反転した極性でＩＧＢＴ５のゲート５ＧとＩＧ
ＢＴ６のゲート６Ｇを動作させる。すると図１でＶ01と
Ｖ02に極性のみ反転したインバータ出力となり図２のＶ
01とＶ02と同じ波形となる。
式交流電源の場合は切換スイッチ３３１を端子ａ側に切
換え、比較器２５の出力Ｖ25をロジックインバータ３６
を介して反転した極性でＩＧＢＴ５のゲート５ＧとＩＧ
ＢＴ６のゲート６Ｇを動作させる。すると図１でＶ01と
Ｖ02に極性のみ反転したインバータ出力となり図２のＶ
01とＶ02と同じ波形となる。
【００４１】この時電流方向も反転するので、電流信号
Ｉ10を極性反転回路３４１を介して切換スイッチ３８を
端子ａ側に切換える必要がある。図５の構成において、
単相２線式交流電源の場合は、スイッチ３３１，スイッ
チ３８共に端子ｂ側に切換えることによって２組のハー
フブリッジインバータは全く同じ制御回路により並列制
御されることになる。
Ｉ10を極性反転回路３４１を介して切換スイッチ３８を
端子ａ側に切換える必要がある。図５の構成において、
単相２線式交流電源の場合は、スイッチ３３１，スイッ
チ３８共に端子ｂ側に切換えることによって２組のハー
フブリッジインバータは全く同じ制御回路により並列制
御されることになる。
【００４２】（変形例）以上述べた実施例では、系統連
系インバータの単相３線式と単相２線式への適用につい
て説明したが、インバータの出力電圧を制御する電圧制
御ループを設けることにより独立形のインバータの単相
３線式と単相２線式への適用も同じ原理で適用できるこ
とは説明するまでもない。また、ハーフブリッジインバ
ータを構成する半導体素子として、ＩＧＢＴを使用した
場合について説明したが、これに限らず、導通制御端子
を有する半導体素子ならばなんでもよい。
系インバータの単相３線式と単相２線式への適用につい
て説明したが、インバータの出力電圧を制御する電圧制
御ループを設けることにより独立形のインバータの単相
３線式と単相２線式への適用も同じ原理で適用できるこ
とは説明するまでもない。また、ハーフブリッジインバ
ータを構成する半導体素子として、ＩＧＢＴを使用した
場合について説明したが、これに限らず、導通制御端子
を有する半導体素子ならばなんでもよい。
【００４３】
【発明の効果】本発明によれば、１種類のインバータで
単相３線式電源と単相２線式電源に対応でき、しかも、
いづれの場合でも中性線に流れる高周波電流が少い単相
インバータ装置を提供できる。
単相３線式電源と単相２線式電源に対応でき、しかも、
いづれの場合でも中性線に流れる高周波電流が少い単相
インバータ装置を提供できる。
【図１】本発明の単相インバータ装置の第１実施例を示
す回路図。
す回路図。
【図２】図１の動作を説明するためのタイムチャート。
【図３】図１の動作を説明するためのタイムチャート。
【図４】本発明の第２実施例を示す回路図。
【図５】本発明の第３実施例を示す回路図。
【図６】従来の単相３線式の系統連系インバータの回路
図。
図。
【図７】図６の動作を説明するためのタイムチャート。
【符号の説明】 １，２…直流電源、３，４，５，６…ＩＧＢＴ、７，８
…リアクトル、９，１０…電流検出器、１１，１２…コ
ンデンサ、１３，１４…交流電源、１５…電圧検出器、
１６…電圧基準、１７，２０，２１…増幅器、１８…変
圧器、１９…掛算器、２２…極性反転回路、２３…三角
波発生器、２４，２５…比較器、２６，２８…駆動回
路、２７，３０…ロジックインバータ、２９，３０…駆
動回路、３２…切換回路、３３…切換接点、３４…極性
反転回路、３５…３線式，２線式判別回路、３６…ロジ
ックインバータ、３８…切換スイッチ。
…リアクトル、９，１０…電流検出器、１１，１２…コ
ンデンサ、１３，１４…交流電源、１５…電圧検出器、
１６…電圧基準、１７，２０，２１…増幅器、１８…変
圧器、１９…掛算器、２２…極性反転回路、２３…三角
波発生器、２４，２５…比較器、２６，２８…駆動回
路、２７，３０…ロジックインバータ、２９，３０…駆
動回路、３２…切換回路、３３…切換接点、３４…極性
反転回路、３５…３線式，２線式判別回路、３６…ロジ
ックインバータ、３８…切換スイッチ。
Claims (6)
- 【請求項１】 ２組の直流電源を直列に接続してなる直
流電源装置と、 この直流電源装置に接続され、各々導通制御端子を有す
る複数の半導体素子からなる第１および第２のハーフブ
リッジインバータからなり、直流電力を交流電力に変換
する単相インバータと、 前記ハーフブリッジインバータの出力端子を接続換えす
ることにより単相３線式交流電源と単相２線式交流電源
のいずれかに切換える切換手段と、 この切換手段の切換えにより単相３線式交流電源のとき
前記第１および第２のハーフブリッジインバータの一方
の出力位相を１８０度切換える位相制御手段と、を具備
したことを特徴とする単相インバータ装置。 - 【請求項２】 ２組の直流電源を直列に接続してなる直
流電源装置と、 この直流電源装置に接続され、各々導通制御端子を有す
る複数の半導体素子からなる第１および第２のハーフブ
リッジインバータからなり、直流電力を交流電力に変換
する単相インバータと、 この単相インバータの出力と交流電源と連系する連系手
段と、 この連系手段により連系される交流電源が単相３線式の
ときの各線間電圧を検出する電圧検出手段と、 この電圧検出手段で検出された電圧により連系する交流
電源が単相３線式電源か単相２線式電源かを判別する判
別手段と、 この判別手段により前記第１および第２のハーフブリッ
ジインバータの制御回路を切換える切換手段と、 を具備したことを特徴とする単相インバータ装置。 - 【請求項３】 ２組の直流電源を直列に接続してなる直
流電源装置と、 この直流電源装置に接続され、各々導通制御端子を有す
る複数の半導体素子からなる第１および第２のハーフブ
リッジインバータからなり、直流電力を交流電力に変換
する単相インバータと、 この単相インバータの出力に連系する単相３線式交流電
源と、 前記第１および第２のハーフブリッジインバータの出力
電流を制御する電流制御手段と、 前記第１および第２のハーフブリッジインバータの電流
基準を１８０度の位相差とし、前記第１および第２のハ
ーフブリッジインバータのパルス幅変調キャリアの位相
を１８０度差とする位相制御手段と、 を具備したことを特徴とする単相インバータ装置。 - 【請求項４】 ２組の直流電源を直列に接続してなる直
流電源装置と、 この直流電源装置に接続され、各々導通制御端子を有す
る複数の半導体素子からなる第１および第２のハーフブ
リッジインバータからなり、直流電力を交流電力に変換
する単相インバータと、 この単相インバータの出力に連系する単相３線式交流電
源と、 前記第１および第２のハーフブリッジインバータの出力
電流を制御する電流制御手段と、 前記第１および第２のハーフブリッジインバータの電流
基準を同位相とし、かつ前記第１および第２のハーフブ
リッジインバータのパルス幅変調キャリアの位相を同位
相とし、前記ハーフブリッジインバータを構成している
半導体素子の導通制御端子に加えられる駆動信号を反転
する信号制御手段と、 を具備したことを特徴とする単相インバータ装置。 - 【請求項５】 ２組の直流電源を直列に接続してなる直
流電源装置と、 この直流電源装置に接続され、各々導通制御端子を有す
る複数の半導体素子からなる第１および第２のハーフブ
リッジインバータからなり、直流電力を交流電力に変換
する単相インバータと、 この単相インバータの出力と交流電源と連系する連系手
段と、前記ハーフブリッジインバータの出力を並列に切
換える切換手段と、 前記単相インバータの出力と連系する交流電源が単相２
線式交流電源のとき前記第１および第２のハーフブリッ
ジインバータの電流基準を単相３線式交流電源の場合に
対し逆になるよう切換える電流基準切換手段と、 を具備したことを特徴とする単相インバータ装置。 - 【請求項６】 ２組の直流電源を直列に接続してなる直
流電源装置と、 この直流電源装置に接続され、各々導通制御端子を有す
る複数の半導体素子からなる第１および第２のハーフブ
リッジインバータからなり、直流電力を交流電力に変換
する単相インバータと、 この単相インバータの出力に連系する単相３線式交流電
源または単相２線式交流電源と、 前記第１および第２のハーフブリッジインバータの出力
電流を制御する電流制御手段と、 前記単相インバータの出力に連系する交流電源が単相２
線式交流電源のとき前記第１のハーフブリッジインバー
タを構成している半導体素子の導通制御端子に与えられ
るパルス幅変調信号に従って前記第２のハーフブリッジ
インバータを構成している半導体素子の導通制御端子に
信号を与えて前記第２のハーフブリッジインバータを駆
動する駆動手段と、 を具備したことを特徴とする単相インバータ装置。
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|---|---|---|---|
| JP20734594A JP3238015B2 (ja) | 1994-08-31 | 1994-08-31 | 単相インバータ装置 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20734594A JP3238015B2 (ja) | 1994-08-31 | 1994-08-31 | 単相インバータ装置 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0880060A true JPH0880060A (ja) | 1996-03-22 |
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ID=16538204
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| JP20734594A Expired - Fee Related JP3238015B2 (ja) | 1994-08-31 | 1994-08-31 | 単相インバータ装置 |
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| JP (1) | JP3238015B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09331684A (ja) * | 1996-06-11 | 1997-12-22 | Fuji Electric Co Ltd | 非絶縁形無停電電源装置 |
| US6856497B2 (en) | 2000-09-29 | 2005-02-15 | Canon Kabushiki Kaisha | System interconnection apparatus and connection method thereof |
| US7177168B2 (en) | 2000-09-29 | 2007-02-13 | Canon Kabushiki Kaisha | Power converting apparatus and power generating apparatus |
| KR100919209B1 (ko) * | 2007-09-14 | 2009-09-28 | 엘에스산전 주식회사 | 3상 풀 브릿지 인버터의 전압 변조 장치 및 방법 |
| CN101926085A (zh) * | 2008-01-24 | 2010-12-22 | 欧陆汽车系统美国有限公司 | 多级开关电源 |
| JP2015077065A (ja) * | 2013-10-11 | 2015-04-20 | 台達電子工業股▲ふん▼有限公司Ｄｅｌｔａ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，Ｉｎｃ． | 太陽光起電力変換システム及びその操作方法 |
| CN115995994A (zh) * | 2022-11-04 | 2023-04-21 | 惠州市乐亿通科技有限公司 | 裂相三桥臂逆变电路及调制方法 |
-
1994
- 1994-08-31 JP JP20734594A patent/JP3238015B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP2015077065A (ja) * | 2013-10-11 | 2015-04-20 | 台達電子工業股▲ふん▼有限公司Ｄｅｌｔａ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，Ｉｎｃ． | 太陽光起電力変換システム及びその操作方法 |
| CN115995994A (zh) * | 2022-11-04 | 2023-04-21 | 惠州市乐亿通科技有限公司 | 裂相三桥臂逆变电路及调制方法 |
| CN115995994B (zh) * | 2022-11-04 | 2023-07-28 | 惠州市乐亿通科技有限公司 | 裂相三桥臂逆变电路及调制方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3238015B2 (ja) | 2001-12-10 |
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