JPH0866752A - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPH0866752A JPH0866752A JP22894494A JP22894494A JPH0866752A JP H0866752 A JPH0866752 A JP H0866752A JP 22894494 A JP22894494 A JP 22894494A JP 22894494 A JP22894494 A JP 22894494A JP H0866752 A JPH0866752 A JP H0866752A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- powder
- continuous casting
- mold
- slab
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】 パウダー消費量を予測し、表面欠陥を防止す
る。 【構成】 パウダー消費量Ｑ（ｋｇ／ｍ2 ）、物性値と
しての１３００℃におけるパウダーの粘性η（ｐｏｉｓ
ｅ）およびパウダーの結晶化温度Ｔｃｓ（℃）、そし
て、鋳造速度Ｖｃ（ｍ／分）、モールドの振動数ｆ（ｃ
ｐｍ）、モールドの振幅Ａ（ｍｍ）としたとき、下記関
係式（１）式 ただし、あらかじめ、上記物性値のわかったパウダーを
使用した任意の鋳造条件によって試験を実施して対象と
なる連続鋳造機の係数ｋを決定しておく、から求められ
るパウダー消費量Ｑが、“０．２≦Ｑ≦０．５”を満た
すように連続鋳造する。
る。 【構成】 パウダー消費量Ｑ（ｋｇ／ｍ2 ）、物性値と
しての１３００℃におけるパウダーの粘性η（ｐｏｉｓ
ｅ）およびパウダーの結晶化温度Ｔｃｓ（℃）、そし
て、鋳造速度Ｖｃ（ｍ／分）、モールドの振動数ｆ（ｃ
ｐｍ）、モールドの振幅Ａ（ｍｍ）としたとき、下記関
係式（１）式 ただし、あらかじめ、上記物性値のわかったパウダーを
使用した任意の鋳造条件によって試験を実施して対象と
なる連続鋳造機の係数ｋを決定しておく、から求められ
るパウダー消費量Ｑが、“０．２≦Ｑ≦０．５”を満た
すように連続鋳造する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、鋼の連続鋳造方法に
関し、モールドと鋳片の潤滑を向上させ、表面欠陥の少
ない鋳片を製造する連続鋳造技術に関するものである。
関し、モールドと鋳片の潤滑を向上させ、表面欠陥の少
ない鋳片を製造する連続鋳造技術に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造においては、鋳片とモール
ドとの摩擦を軽減させることにより、鋳片の焼き付き防
止およびブレークアウト事故の防止を図ることが重要な
ポイントである。そこで、鋳片とモールドとの摩擦を軽
減させるためにモールドを上下に振動させながら鋳造す
ることが行なわれており、これを一般的にオシレーショ
ンと呼んでいる。
ドとの摩擦を軽減させることにより、鋳片の焼き付き防
止およびブレークアウト事故の防止を図ることが重要な
ポイントである。そこで、鋳片とモールドとの摩擦を軽
減させるためにモールドを上下に振動させながら鋳造す
ることが行なわれており、これを一般的にオシレーショ
ンと呼んでいる。
【０００３】オシレーションは図１に示されるように、
下記（２）式による正弦波形、 ｙ＝Ａ×ｓｉｎ（２πｆｔ）─（２） ただし、 ｙ：モールドの変移（ｍｍ） Ａ：モールドの振幅（ｍｍ） ｆ：モールドの振動数（ｃｐｍ） ｔ：時間（分）、 または、特公平４−７９７４４号公報（以下、「先行技
術１」という）に示されるような下記（３）式による非
正弦波形、 ｙ＝ＡΣ｛ａi ×ｓｉｎ（２×ｉ×πｆｔ）｝─（３） ただし、 ｉ：１〜ｎ、 によって振動している。
下記（２）式による正弦波形、 ｙ＝Ａ×ｓｉｎ（２πｆｔ）─（２） ただし、 ｙ：モールドの変移（ｍｍ） Ａ：モールドの振幅（ｍｍ） ｆ：モールドの振動数（ｃｐｍ） ｔ：時間（分）、 または、特公平４−７９７４４号公報（以下、「先行技
術１」という）に示されるような下記（３）式による非
正弦波形、 ｙ＝ＡΣ｛ａi ×ｓｉｎ（２×ｉ×πｆｔ）｝─（３） ただし、 ｉ：１〜ｎ、 によって振動している。
【０００４】また、連続鋳造の際には、モールドパウダ
ーを添加する。モールドパウダー（以下、単に「パウダ
ー」という）は、モールドと鋳片との潤滑の他にも、溶
鋼の保温機能および溶鋼中の介在物の浮上後の捕捉等の
様々な役割を有している。このパウダー条件は、オシレ
ーション条件と同じくらいに鋳片の品質を左右する。特
に、パウダーの粘性においては、これが高過ぎるとパウ
ダーがモールドと鋳片との間に流れ込まなくなり、ブレ
ークアウトの危険性が高くなり、一方、パウダーの粘性
が低過ぎると、パウダーを溶鋼の中に巻き込んでしま
う。また、パウダーの結晶化温度においては、モールド
内での鋳片の縦割れを防止する手段として、結晶化温度
を制御することによってモールド内での鋳片の抜熱量を
制御する。具体的には、結晶化温度を上げることによっ
て、モールド内を緩冷却することによって、凝固割れを
防止する。
ーを添加する。モールドパウダー（以下、単に「パウダ
ー」という）は、モールドと鋳片との潤滑の他にも、溶
鋼の保温機能および溶鋼中の介在物の浮上後の捕捉等の
様々な役割を有している。このパウダー条件は、オシレ
ーション条件と同じくらいに鋳片の品質を左右する。特
に、パウダーの粘性においては、これが高過ぎるとパウ
ダーがモールドと鋳片との間に流れ込まなくなり、ブレ
ークアウトの危険性が高くなり、一方、パウダーの粘性
が低過ぎると、パウダーを溶鋼の中に巻き込んでしま
う。また、パウダーの結晶化温度においては、モールド
内での鋳片の縦割れを防止する手段として、結晶化温度
を制御することによってモールド内での鋳片の抜熱量を
制御する。具体的には、結晶化温度を上げることによっ
て、モールド内を緩冷却することによって、凝固割れを
防止する。
【０００５】このように、パウダーには様々な役割があ
り、操業および品質の改善を目的として様々なパウダー
を用いて試験が行われる。しかしながら、新しいパウダ
ーで試験を行う場合、果たしてパウダーがブレークアウ
トを起こさずに使用できるかどうかが大きな問題となっ
てくる。
り、操業および品質の改善を目的として様々なパウダー
を用いて試験が行われる。しかしながら、新しいパウダ
ーで試験を行う場合、果たしてパウダーがブレークアウ
トを起こさずに使用できるかどうかが大きな問題となっ
てくる。
【０００６】そのような中、パウダー条件と鋳造条件と
で最適な鋳造方法を試みる技術が見られる。例えば、特
公平４−４０１０３号公報（以下、「先行技術２」とい
う）および特開平４−１２７９４８号公報（以下、「先
行技術３」という）には、パウダーの粘性および鋳造速
度のみを規定したもの、および、日本鋼管技報No. ９３
（１９８２）ｐ．１４０〜１４８（以下、「先行技術
４」という）には、オシレーション条件だけを考慮した
もの等が開示されている。
で最適な鋳造方法を試みる技術が見られる。例えば、特
公平４−４０１０３号公報（以下、「先行技術２」とい
う）および特開平４−１２７９４８号公報（以下、「先
行技術３」という）には、パウダーの粘性および鋳造速
度のみを規定したもの、および、日本鋼管技報No. ９３
（１９８２）ｐ．１４０〜１４８（以下、「先行技術
４」という）には、オシレーション条件だけを考慮した
もの等が開示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、先行技
術２〜４には、オシレーション条件およびパウダーの物
性の両方を取り込んだパウダー消費量の推定式は存在し
なかった。従って、パウダー変更試験の場合、実際に連
続鋳造を実施するテスト（実鋳テスト）の前に、新しい
パウダーを用いたときに予めパウダー消費量が適正な範
囲に入り、ブレークアウトを起こさずに操業できるかど
うかがわからないままであった。
術２〜４には、オシレーション条件およびパウダーの物
性の両方を取り込んだパウダー消費量の推定式は存在し
なかった。従って、パウダー変更試験の場合、実際に連
続鋳造を実施するテスト（実鋳テスト）の前に、新しい
パウダーを用いたときに予めパウダー消費量が適正な範
囲に入り、ブレークアウトを起こさずに操業できるかど
うかがわからないままであった。
【０００８】この発明の目的は、上述の問題を解決し、
操業上のトラブルもなく、表面欠陥の極めて少ない鋳片
を得ることができる鋼の連続鋳造方法を提供することに
ある。
操業上のトラブルもなく、表面欠陥の極めて少ない鋳片
を得ることができる鋼の連続鋳造方法を提供することに
ある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記のよ
うな実情に鑑み、鋼の連続鋳造において、オシレーショ
ン条件およびパウダーの物性値の両方を取り込んだパウ
ダー消費量の推定式を作成し、実鋳テストの前に予め操
業の指針として必要なパウダー消費量を予測することが
できるように様々な検討を重ねた。その結果、下記に示
すような、表面欠陥の少ない鋼の連続鋳造方法を確立し
た。
うな実情に鑑み、鋼の連続鋳造において、オシレーショ
ン条件およびパウダーの物性値の両方を取り込んだパウ
ダー消費量の推定式を作成し、実鋳テストの前に予め操
業の指針として必要なパウダー消費量を予測することが
できるように様々な検討を重ねた。その結果、下記に示
すような、表面欠陥の少ない鋼の連続鋳造方法を確立し
た。
【００１０】この発明は、鋼の連続鋳造において、パウ
ダー消費量Ｑ（ｋｇ／ｍ2 ）、物性値としての１３００
℃におけるパウダーの粘性η（ｐｏｉｓｅ）およびパウ
ダーの結晶化温度Ｔｃｓ（℃）、そして、鋳造速度Ｖｃ
（ｍ／分）、モールドの振動数ｆ（ｃｐｍ）、モールド
の振幅Ａ（ｍｍ）としたとき、下記関係式（１）式 ただし、あらかじめ、上記物性値のわかったパウダーを
使用した任意の鋳造条件によって試験を実施して対象と
なる連続鋳造機の係数ｋを決定しておく。から求められ
るパウダー消費量Ｑが、 ０．２≦Ｑ≦０．５ を満たすように連続鋳造することに特徴を有するもので
ある。
ダー消費量Ｑ（ｋｇ／ｍ2 ）、物性値としての１３００
℃におけるパウダーの粘性η（ｐｏｉｓｅ）およびパウ
ダーの結晶化温度Ｔｃｓ（℃）、そして、鋳造速度Ｖｃ
（ｍ／分）、モールドの振動数ｆ（ｃｐｍ）、モールド
の振幅Ａ（ｍｍ）としたとき、下記関係式（１）式 ただし、あらかじめ、上記物性値のわかったパウダーを
使用した任意の鋳造条件によって試験を実施して対象と
なる連続鋳造機の係数ｋを決定しておく。から求められ
るパウダー消費量Ｑが、 ０．２≦Ｑ≦０．５ を満たすように連続鋳造することに特徴を有するもので
ある。
【００１１】
【作用】（１）式から求められるパウダー消費量Ｑが、 ０．２≦Ｑ≦０．５ を満たすように連続鋳造することによって、操業上の心
配もなく、品質改善のためのパウダー変更試験を実施す
ることができる。その結果、それぞれの鋼種に応じた最
適のパウダーを選定することができる。ここで、パウダ
ー消費量Ｑが、０．２ｋｇ／ｍ2 未満では、モールドと
凝固シェルとの潤滑が悪くなり、モールドと凝固シェル
との焼き付きによるブレークアウトを多発する。一方、
パウダー消費量が、０．５ｋｇ／ｍ2 を超えると「のろ
かみ」、「縦割れ」といった鋳片欠陥が多発する。従っ
て、パウダー消費量Ｑは、０．２ｋｇ／ｍ2 以上、０．
５ｋｇ／ｍ2 以下とすべきである。なお、係数（定数）
ｋの値は、連続鋳造機によって若干異なるが、本発明者
らの経験では、１．０×１０4 〜１．２５×１０4 の範
囲であった。
配もなく、品質改善のためのパウダー変更試験を実施す
ることができる。その結果、それぞれの鋼種に応じた最
適のパウダーを選定することができる。ここで、パウダ
ー消費量Ｑが、０．２ｋｇ／ｍ2 未満では、モールドと
凝固シェルとの潤滑が悪くなり、モールドと凝固シェル
との焼き付きによるブレークアウトを多発する。一方、
パウダー消費量が、０．５ｋｇ／ｍ2 を超えると「のろ
かみ」、「縦割れ」といった鋳片欠陥が多発する。従っ
て、パウダー消費量Ｑは、０．２ｋｇ／ｍ2 以上、０．
５ｋｇ／ｍ2 以下とすべきである。なお、係数（定数）
ｋの値は、連続鋳造機によって若干異なるが、本発明者
らの経験では、１．０×１０4 〜１．２５×１０4 の範
囲であった。
【００１２】
【実施例】次に、この発明を図面を参照しながら説明す
る。鋳片の厚みが２５０ｍｍで、幅が９５０〜１９５０
ｍｍの湾曲型連続鋳造機Ａ（以下、「連続鋳造機Ａ」と
いう）、および、鋳片の厚みが２２０ｍｍで、幅が９５
０〜１６５０ｍｍの垂直曲げ型連続鋳造機Ｂ（以下、連
続鋳造機Ｂ」という）に、本発明を適用した。
る。鋳片の厚みが２５０ｍｍで、幅が９５０〜１９５０
ｍｍの湾曲型連続鋳造機Ａ（以下、「連続鋳造機Ａ」と
いう）、および、鋳片の厚みが２２０ｍｍで、幅が９５
０〜１６５０ｍｍの垂直曲げ型連続鋳造機Ｂ（以下、連
続鋳造機Ｂ」という）に、本発明を適用した。
【００１３】連続鋳造機Ａによる実施例：先ず、１３０
０℃での粘性ηが１．５ｐｏｉｓｅ、結晶化温度Ｔｃｓ
が１１９５℃のパウダーを使用し、鋳造速度Ｖｃが１．
０ｍ／分、モールドの振幅Ａが４．５ｍｍ、モールドの
振動数ｆが８０ｃｐｍの条件で鋳造した。この場合、パ
ウダーの消費量は０．３６ｋｇ／ｍ2 であった。これら
の値を（１）式に代入して、係数ｋを求めると、１．０
×１０4 となった。
０℃での粘性ηが１．５ｐｏｉｓｅ、結晶化温度Ｔｃｓ
が１１９５℃のパウダーを使用し、鋳造速度Ｖｃが１．
０ｍ／分、モールドの振幅Ａが４．５ｍｍ、モールドの
振動数ｆが８０ｃｐｍの条件で鋳造した。この場合、パ
ウダーの消費量は０．３６ｋｇ／ｍ2 であった。これら
の値を（１）式に代入して、係数ｋを求めると、１．０
×１０4 となった。
【００１４】こうして連続鋳造機Ａにおける係数ｋを予
め求め、テストパウダーでの鋳造を実施した。テストパ
ウダーは、１３００℃での粘性ηが０．６ｐｏｉｓｅ、
結晶化温度Ｔｃｓが１１３０℃のパウダーである。鋳造
速度Ｖｃが１．４ｍ／分、モールドの振幅Ａが４．５ｍ
ｍ、モールドの振動数ｆが１００ｃｐｍの条件で（１）
式により算出したパウダー消費量の推定値は０．４６ｋ
ｇ／ｍ2 となった。そして、実際のパウダー消費量は
０．４５ｋｇ／ｍ2 となり、推定値と良く一致した。
め求め、テストパウダーでの鋳造を実施した。テストパ
ウダーは、１３００℃での粘性ηが０．６ｐｏｉｓｅ、
結晶化温度Ｔｃｓが１１３０℃のパウダーである。鋳造
速度Ｖｃが１．４ｍ／分、モールドの振幅Ａが４．５ｍ
ｍ、モールドの振動数ｆが１００ｃｐｍの条件で（１）
式により算出したパウダー消費量の推定値は０．４６ｋ
ｇ／ｍ2 となった。そして、実際のパウダー消費量は
０．４５ｋｇ／ｍ2 となり、推定値と良く一致した。
【００１５】また、同一のパウダーで鋳造速度Ｖｃが
２．０ｍ／分、モールドの振幅Ａが４．５ｍｍ、モール
ドの振動数ｆが１４２ｃｐｍの条件でのパウダー消費量
の推定値は０．３２ｋｇ／ｍ2 となった。そして、実際
の消費量は０．３１ｋｇ／ｍ2となり、これも推定値と
良く一致した。
２．０ｍ／分、モールドの振幅Ａが４．５ｍｍ、モール
ドの振動数ｆが１４２ｃｐｍの条件でのパウダー消費量
の推定値は０．３２ｋｇ／ｍ2 となった。そして、実際
の消費量は０．３１ｋｇ／ｍ2となり、これも推定値と
良く一致した。
【００１６】これらの結果を、表１の実施No. 、に
示す。
示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】連続鋳造機Ｂによる実施例：先ず、１３０
０℃での粘性ηが１．３ｐｏｉｓｅ、結晶化温度Ｔｃｓ
が１１７５℃のパウダーを使用し、鋳造速度Ｖｃが１．
５ｍ／分、モールドの振幅Ａが４．０ｍｍ、モールドの
振動数ｆが１３０ｃｐｍの条件で鋳造した。この場合パ
ウダーの消費量は０．３２ｋｇ／ｍ2 であった。これら
の値を（１）式に代入して、係数ｋを求めると、１．２
５×１０4 となった。
０℃での粘性ηが１．３ｐｏｉｓｅ、結晶化温度Ｔｃｓ
が１１７５℃のパウダーを使用し、鋳造速度Ｖｃが１．
５ｍ／分、モールドの振幅Ａが４．０ｍｍ、モールドの
振動数ｆが１３０ｃｐｍの条件で鋳造した。この場合パ
ウダーの消費量は０．３２ｋｇ／ｍ2 であった。これら
の値を（１）式に代入して、係数ｋを求めると、１．２
５×１０4 となった。
【００１９】こうして連続鋳造機Ｂにおける係数ｋを予
め求め、テストパウダーでの鋳造を実施した。テストパ
ウダーとして、１３００℃での粘性ηが１．１ｐｏｉｓ
ｅで結晶化温度Ｔｃｓが１０３０℃、１３００℃での粘
性ηが１．５ｐｏｉｓｅで結晶化温度Ｔｃｓが１２３０
℃、１３００℃での粘性ηが２．５ｐｏｉｓｅで結晶化
温度Ｔｃｓが１１６５℃、１３００℃での粘性ηが３．
５ｐｏｉｓｅで結晶化温度Ｔｃｓが１０４０℃の４種類
のものを使用した。その鋳造に際してのオシレーション
条件を表１の実施No. からに示す。表１から明らか
なように、何れの場合もパウダー消費量は、推定値と実
測値とが良く一致した。
め求め、テストパウダーでの鋳造を実施した。テストパ
ウダーとして、１３００℃での粘性ηが１．１ｐｏｉｓ
ｅで結晶化温度Ｔｃｓが１０３０℃、１３００℃での粘
性ηが１．５ｐｏｉｓｅで結晶化温度Ｔｃｓが１２３０
℃、１３００℃での粘性ηが２．５ｐｏｉｓｅで結晶化
温度Ｔｃｓが１１６５℃、１３００℃での粘性ηが３．
５ｐｏｉｓｅで結晶化温度Ｔｃｓが１０４０℃の４種類
のものを使用した。その鋳造に際してのオシレーション
条件を表１の実施No. からに示す。表１から明らか
なように、何れの場合もパウダー消費量は、推定値と実
測値とが良く一致した。
【００２０】なお、実施例において、パウダーの粘性測
定方法および結晶化温度の測定方法は、下記の通りであ
った。
定方法および結晶化温度の測定方法は、下記の通りであ
った。
【００２１】パウダーの粘性測定方法：パウダーの粘性
の測定は、白金引上げ法と呼ばれる方法で行った。ま
ず、溶損の少ない白金ルツボの中にパウダーを入れて、
１３００℃まで加熱する。その後、白金球を溶融パウダ
ーの中に入れ、この白金球に一定荷重をかけて溶融パウ
ダー中の白金球を移動させその移動時間から溶融パウダ
ーの粘性を測定する。粘性の求め方は、予め粘性の異な
る標準粘性校正液（０．５〜２０ｐｏｉｓｅ）を使用し
て荷重別の移動時間と標準粘性との関係図を求めてお
く。
の測定は、白金引上げ法と呼ばれる方法で行った。ま
ず、溶損の少ない白金ルツボの中にパウダーを入れて、
１３００℃まで加熱する。その後、白金球を溶融パウダ
ーの中に入れ、この白金球に一定荷重をかけて溶融パウ
ダー中の白金球を移動させその移動時間から溶融パウダ
ーの粘性を測定する。粘性の求め方は、予め粘性の異な
る標準粘性校正液（０．５〜２０ｐｏｉｓｅ）を使用し
て荷重別の移動時間と標準粘性との関係図を求めてお
く。
【００２２】パウダーの結晶化温度の測定方法：図２に
示す通り、まず、各白金パン容器４内の試料１と標準試
料（基準物質）２とを赤外線電気炉３等で１３００℃で
加熱溶融させ、一定の降温速度（１０℃／ｍｉｎ）で冷
却し、試料と標準試料との温度差を熱電対５で検出し、
示差熱曲線を求める（ＤＴＡ回路ユニット６）。また、
同時に試料側の温度（Ｔｅｍｐ）測定を行ない記録して
おく（レコーダー７）。
示す通り、まず、各白金パン容器４内の試料１と標準試
料（基準物質）２とを赤外線電気炉３等で１３００℃で
加熱溶融させ、一定の降温速度（１０℃／ｍｉｎ）で冷
却し、試料と標準試料との温度差を熱電対５で検出し、
示差熱曲線を求める（ＤＴＡ回路ユニット６）。また、
同時に試料側の温度（Ｔｅｍｐ）測定を行ない記録して
おく（レコーダー７）。
【００２３】図３にレコーダーの記録例を示すが、１３
００℃に加熱溶融した試料を冷却すると、試料中に結晶
が晶出すると発熱反応を起こす。発熱反応を起こす前
は、試料は標準試料とほぼ平行に降温していくが、発熱
反応が起こり始めると降温に変化が生じ、標準試料より
も降温が遅れ、そして、反応が終わると再び平行に降温
していく。一方、試料温度と同時に示差熱曲線がレコー
ダーに記録されており、熱的に変化が起こったところで
は、ピークまたはベースラインのずれとなって表れる。
まず、図３中のＡより発熱側にずれ始めＢで発熱反応が
最大に達してＣに戻った時点で反応は終了する。このよ
うにして得られた試料温度と示差熱曲線とをもとにＡの
温度を結晶化温度として求める。
００℃に加熱溶融した試料を冷却すると、試料中に結晶
が晶出すると発熱反応を起こす。発熱反応を起こす前
は、試料は標準試料とほぼ平行に降温していくが、発熱
反応が起こり始めると降温に変化が生じ、標準試料より
も降温が遅れ、そして、反応が終わると再び平行に降温
していく。一方、試料温度と同時に示差熱曲線がレコー
ダーに記録されており、熱的に変化が起こったところで
は、ピークまたはベースラインのずれとなって表れる。
まず、図３中のＡより発熱側にずれ始めＢで発熱反応が
最大に達してＣに戻った時点で反応は終了する。このよ
うにして得られた試料温度と示差熱曲線とをもとにＡの
温度を結晶化温度として求める。
【００２４】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、鋼の連続鋳造において適切な振動条件とパウダーと
を選択することによって、予めパウダー消費量を予測す
ることができ、操業上のトラブルもなく表面欠陥の極め
て少ない鋳片を得ることができ、即ち、無手入れ圧延が
可能な鋳片を安定して製造することができ、歩留りの向
上、製造コストの低減等、その効果は非常に大きく、か
くして、工業上有用な効果がもたらされる。
ば、鋼の連続鋳造において適切な振動条件とパウダーと
を選択することによって、予めパウダー消費量を予測す
ることができ、操業上のトラブルもなく表面欠陥の極め
て少ない鋳片を得ることができ、即ち、無手入れ圧延が
可能な鋳片を安定して製造することができ、歩留りの向
上、製造コストの低減等、その効果は非常に大きく、か
くして、工業上有用な効果がもたらされる。
【図１】モールドの変移と時間との関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図２】結晶化温度を測定するための装置構成を示す概
念図である。
念図である。
【図３】レコーダーに記録されるパウダーの示差熱曲線
を示すグラフである。
を示すグラフである。
１：試料 ２：基準物質 ３：電気炉 ４：白金パン容器 ５：示差熱電対 ６：ＤＴＡ回路ユニット ７：レコーダー
フロントページの続き (72)発明者 西岡 信一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 小松 政美 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼の連続鋳造において、パウダー消費量
Ｑ（ｋｇ／ｍ2 ）、物性値としての１３００℃における
パウダーの粘性η（ｐｏｉｓｅ）およびパウダーの結晶
化温度Ｔｃｓ（℃）、そして、鋳造速度Ｖｃ（ｍ／
分）、モールドの振動数ｆ（ｃｐｍ）、モールドの振幅
Ａ（ｍｍ）としたとき、下記関係式（１）式 ただし、あらかじめ、上記物性値のわかったパウダーを
使用した任意の鋳造条件によって試験を実施して対象と
なる連続鋳造機の係数ｋを決定しておく、 から求められるパウダー消費量Ｑが、 ０．２≦Ｑ≦０．５ を満たすように連続鋳造することを特徴とする表面欠陥
の少ない鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22894494A JPH0866752A (ja) | 1994-08-30 | 1994-08-30 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22894494A JPH0866752A (ja) | 1994-08-30 | 1994-08-30 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0866752A true JPH0866752A (ja) | 1996-03-12 |
Family
ID=16884305
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22894494A Pending JPH0866752A (ja) | 1994-08-30 | 1994-08-30 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0866752A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009541062A (ja) * | 2006-06-23 | 2009-11-26 | ポスコ | 溶融モールドフラックスを用いた連続鋳造装置及び方法 |
| JP2013066912A (ja) * | 2011-09-22 | 2013-04-18 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
| JP2017001079A (ja) * | 2015-06-15 | 2017-01-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
-
1994
- 1994-08-30 JP JP22894494A patent/JPH0866752A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009541062A (ja) * | 2006-06-23 | 2009-11-26 | ポスコ | 溶融モールドフラックスを用いた連続鋳造装置及び方法 |
| US8210238B2 (en) | 2006-06-23 | 2012-07-03 | Posco | Continuous casting machine and method using molten mold flux |
| JP2013066912A (ja) * | 2011-09-22 | 2013-04-18 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
| JP2017001079A (ja) * | 2015-06-15 | 2017-01-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Suzuki et al. | Influence of carbon content on solidifying shell growth of carbon steels at the initial stage of solidification | |
| JPH0866752A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| EP3192593A1 (en) | Method for continuously casting slab containing titanium or titanium alloy | |
| JPS6327892Y2 (ja) | ||
| JP4451798B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| Yamauchi et al. | Cooling behavior and slab surface quality in continuous casting with alloy 718 mold | |
| JPH07185755A (ja) | 中炭素鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH1058102A (ja) | 中炭素鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2006231399A (ja) | 中炭素鋼連続鋳造用モールドパウダーおよび連続鋳造方法 | |
| JP4576657B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2004098092A (ja) | 過包晶中炭素鋼溶鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH0747199B2 (ja) | 連続鋳造方法およびその鋳型 | |
| JP7355250B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法および鋼の試験凝固装置 | |
| Fraś et al. | The transition from gray to white cast iron during solidification: Part II. Experimental verification | |
| JP2000102846A (ja) | 連続鋳造用モールドパウダー | |
| JP3101069B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPH08150454A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼の連続鋳造時の鋳型振動方法 | |
| JPH0857584A (ja) | 表面品位並びに加工性の良好なステンレス鋼鋳片の製造方法 | |
| JPH11291005A (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス | |
| Fraś et al. | The transition from gray to white cast iron during solidification: Part III. Thermal analysis | |
| JP2006205239A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP6787235B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3342774B2 (ja) | 連続鋳造用モールドパウダー | |
| JPH08309483A (ja) | ボロン含有ステンレス鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2637005B2 (ja) | 中炭素鋼連続鋳造用パウダーの評価方法 |