JPH0859307A - 製鋼スラグの促進エージング方法 - Google Patents
製鋼スラグの促進エージング方法Info
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- JPH0859307A JPH0859307A JP22250594A JP22250594A JPH0859307A JP H0859307 A JPH0859307 A JP H0859307A JP 22250594 A JP22250594 A JP 22250594A JP 22250594 A JP22250594 A JP 22250594A JP H0859307 A JPH0859307 A JP H0859307A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B5/00—Treatment of metallurgical slag ; Artificial stone from molten metallurgical slag
-
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
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- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
- C04B2111/00474—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00
- C04B2111/0075—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00 for road construction
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- Structural Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 小スペースで製鋼スラグのエージングを連続
処理する。 【構成】 破砕した製鋼スラグを蒸気により促進エージ
ングする方法において、傾転自在の密閉容器に製鋼スラ
グを収容し、密閉容器に蒸気を導入して加圧下で蒸気と
反応させる。 【効果】 エージング処理を小スペースで短時間にかつ
均一に行うことができ、蒸気費用、設備の維持費用等の
コストを大幅に低減できる。
処理する。 【構成】 破砕した製鋼スラグを蒸気により促進エージ
ングする方法において、傾転自在の密閉容器に製鋼スラ
グを収容し、密閉容器に蒸気を導入して加圧下で蒸気と
反応させる。 【効果】 エージング処理を小スペースで短時間にかつ
均一に行うことができ、蒸気費用、設備の維持費用等の
コストを大幅に低減できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、転炉スラグ、電気炉
スラグ等の製鋼スラグを路盤材等に利用するためのエー
ジング方法に関するもので、詳しくは、製鋼スラグのエ
ージング期間を大幅に短縮し、エージング処理に要する
費用、労力を削減できる製鋼スラグの促進エージング方
法に関する。
スラグ等の製鋼スラグを路盤材等に利用するためのエー
ジング方法に関するもので、詳しくは、製鋼スラグのエ
ージング期間を大幅に短縮し、エージング処理に要する
費用、労力を削減できる製鋼スラグの促進エージング方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に転炉、電気炉から排出される製鋼
スラグには、膨張する性質があり、製鋼スラグを路盤材
等に利用するためには、膨張抑制のための事前に水和さ
せておくエージング処理により膨張を抑制しておかなけ
ればならない。ＪＩＳ Ａ ５０１５（１９９２）に規
定の道路用鉄鋼スラグには、製鋼スラグの膨張性安定化
を目的とし、冷却固化した製鋼スラグを破砕後、空気お
よび水と反応させるエージング処理が義務付けられてい
る。そして製鋼スラグは、水浸膨張比１．５％以下（単
粒度製鋼スラグにあっては２．０％以下）と規定されて
いる。ただし、製鋼スラグを上層用路盤材に使用する際
には、製造者の自主的な品質管理基準としてさらに厳し
い基準を定めているのが一般的である。
スラグには、膨張する性質があり、製鋼スラグを路盤材
等に利用するためには、膨張抑制のための事前に水和さ
せておくエージング処理により膨張を抑制しておかなけ
ればならない。ＪＩＳ Ａ ５０１５（１９９２）に規
定の道路用鉄鋼スラグには、製鋼スラグの膨張性安定化
を目的とし、冷却固化した製鋼スラグを破砕後、空気お
よび水と反応させるエージング処理が義務付けられてい
る。そして製鋼スラグは、水浸膨張比１．５％以下（単
粒度製鋼スラグにあっては２．０％以下）と規定されて
いる。ただし、製鋼スラグを上層用路盤材に使用する際
には、製造者の自主的な品質管理基準としてさらに厳し
い基準を定めているのが一般的である。
【０００３】製鋼スラグの膨張の原因は、製鋼スラグに
含まれる未滓化石灰（遊離石灰）が水和して消石灰に変
化するときに体積が膨張するためであり、エージング処
理とは、事前に未滓化石灰を水和させて消石灰にしてお
くことである。エージング方法には、ＪＩＳ Ａ ５０
１５（１９９２）に規定の道路用鉄鋼スラグに空気およ
び水による通常エージングと、温水または蒸気による促
進エージングがあると記載されている。
含まれる未滓化石灰（遊離石灰）が水和して消石灰に変
化するときに体積が膨張するためであり、エージング処
理とは、事前に未滓化石灰を水和させて消石灰にしてお
くことである。エージング方法には、ＪＩＳ Ａ ５０
１５（１９９２）に規定の道路用鉄鋼スラグに空気およ
び水による通常エージングと、温水または蒸気による促
進エージングがあると記載されている。
【０００４】従来のエージングは、製鋼スラグをヤード
に山積みして放置し、大気中の湿分、雨水、散水等で水
和させる自然エージング法であったが、水浸膨張比が品
質管理基準値以下となるまでには通常１年以上を必要と
し、広大なエージングヤードが必要となる。このため、
最近（平成２年以降）では、蒸気を利用して水和反応を
促進させる促進エージング法が広く採用されるようにな
ってきている。最近になって促進エージング法が多用さ
れるようになった背景には、従来製鋼スラグの大部分が
埋立てに使用されていたが、埋立地の確保が困難とな
り、リサイクルする必要に迫られてきたこと、従来道路
用スラグには、高炉スラグだけがＪＩＳ化されていた
が、平成４年１０月に行われた道路用スラグのＪＩＳ改
訂によって、製鋼スラグもＪＩＳ化されたこと、平成３
年１０月に施行された通称「リサイクル法」によって、
スラグのリサイクルに関して事業者の努力義務が明記さ
れたことなどがある。
に山積みして放置し、大気中の湿分、雨水、散水等で水
和させる自然エージング法であったが、水浸膨張比が品
質管理基準値以下となるまでには通常１年以上を必要と
し、広大なエージングヤードが必要となる。このため、
最近（平成２年以降）では、蒸気を利用して水和反応を
促進させる促進エージング法が広く採用されるようにな
ってきている。最近になって促進エージング法が多用さ
れるようになった背景には、従来製鋼スラグの大部分が
埋立てに使用されていたが、埋立地の確保が困難とな
り、リサイクルする必要に迫られてきたこと、従来道路
用スラグには、高炉スラグだけがＪＩＳ化されていた
が、平成４年１０月に行われた道路用スラグのＪＩＳ改
訂によって、製鋼スラグもＪＩＳ化されたこと、平成３
年１０月に施行された通称「リサイクル法」によって、
スラグのリサイクルに関して事業者の努力義務が明記さ
れたことなどがある。
【０００５】現在実用化されている促進エージング法
は、図３に示すとおり、コンクリート擁壁３１で囲まれ
たコンクリート土間３２上に蒸気配管３３を敷設し、蒸
気配管３３に多数設けたノズル３４から蒸気３５を噴出
させ、製鋼スラグ３６の下部から蒸気３５を供給してい
る。蒸気配管３３の周りには、下部からの蒸気３５の供
給を均一に行うために粒度１０〜４０ｍｍ程度の砕石３
７を敷き詰めると共に、製鋼スラグ３６層の表面からの
蒸気放散損失を防止するため、製鋼スラグ３６の表面を
シート３８で覆っている。通常、砕石３７層の厚さは２
００〜３００ｍｍ、製鋼スラグ３６層の厚さは２ｍ程度
である。この促進エージング法による処理期間は、重機
による破砕製鋼スラグの積付けに１日、蒸気供給による
大気温度から１００℃までの昇温に１日、蒸気による１
００℃での保温に２日、重機による製鋼スラグの払出し
に１日の計５日程度であり、従来の自然エージング法に
比較して大幅にエージング処理期間を短縮できる。この
ため、最近では、上記図３に示す促進エージング法が広
く実用化されている。
は、図３に示すとおり、コンクリート擁壁３１で囲まれ
たコンクリート土間３２上に蒸気配管３３を敷設し、蒸
気配管３３に多数設けたノズル３４から蒸気３５を噴出
させ、製鋼スラグ３６の下部から蒸気３５を供給してい
る。蒸気配管３３の周りには、下部からの蒸気３５の供
給を均一に行うために粒度１０〜４０ｍｍ程度の砕石３
７を敷き詰めると共に、製鋼スラグ３６層の表面からの
蒸気放散損失を防止するため、製鋼スラグ３６の表面を
シート３８で覆っている。通常、砕石３７層の厚さは２
００〜３００ｍｍ、製鋼スラグ３６層の厚さは２ｍ程度
である。この促進エージング法による処理期間は、重機
による破砕製鋼スラグの積付けに１日、蒸気供給による
大気温度から１００℃までの昇温に１日、蒸気による１
００℃での保温に２日、重機による製鋼スラグの払出し
に１日の計５日程度であり、従来の自然エージング法に
比較して大幅にエージング処理期間を短縮できる。この
ため、最近では、上記図３に示す促進エージング法が広
く実用化されている。
【０００６】上記実用化されている促進エージング法
は、製鋼スラグ上面の密閉が困難であるため、蒸気の損
失により多量の蒸気を必要とし、蒸気コストが高いとい
う欠点がある。また、製鋼スラグの粉が砕石の間隙を埋
めると共に、重機による製鋼スラグの積付け、払出しの
際に、重機が砕石を踏みつけることによって、次第に砕
石層の通気性が低下するため、定期的に砕石の入替えを
行う必要がある。さらに、製鋼スラグ層の相対的に通気
性の良いところを蒸気が偏流するため、全体的に均一な
エージングが困難である。さらにまた、蒸気配管に多数
設けたノズル詰まりの開口処理に多くの労力を必要とす
るという多くの問題点を有している。
は、製鋼スラグ上面の密閉が困難であるため、蒸気の損
失により多量の蒸気を必要とし、蒸気コストが高いとい
う欠点がある。また、製鋼スラグの粉が砕石の間隙を埋
めると共に、重機による製鋼スラグの積付け、払出しの
際に、重機が砕石を踏みつけることによって、次第に砕
石層の通気性が低下するため、定期的に砕石の入替えを
行う必要がある。さらに、製鋼スラグ層の相対的に通気
性の良いところを蒸気が偏流するため、全体的に均一な
エージングが困難である。さらにまた、蒸気配管に多数
設けたノズル詰まりの開口処理に多くの労力を必要とす
るという多くの問題点を有している。
【０００７】また、製鋼スラグのエージング処理を連続
的に小スペースで行う方法としては、破砕製鋼スラグを
少なくとも２基以上のホッパーに収容し、これらのホッ
パーにそれぞれ蒸気を導入して少なくとも１時間以上蒸
気に曝したのち取出す方法（特開昭６１−５８８４９号
公報、特開平３−１５９９３８号公報）等が提案されて
いる。
的に小スペースで行う方法としては、破砕製鋼スラグを
少なくとも２基以上のホッパーに収容し、これらのホッ
パーにそれぞれ蒸気を導入して少なくとも１時間以上蒸
気に曝したのち取出す方法（特開昭６１−５８８４９号
公報、特開平３−１５９９３８号公報）等が提案されて
いる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭６１−５８
８４９号公報、特開平３−１５９９３８号公報等に開示
の方法は、次のような経済的、技術的理由により実用化
されるに至っていない。すなわち、一般的な製鋼スラグ
は、大気圧下での促進エージングではエージングに要す
る時間は２４時間以上が普通であり、少数のホッパーを
用いて工業的規模で連続的に処理しようとすれば、エー
ジング用のホッパーは巨大なものとなり、経済的に成り
立たない。また、製鋼スラグは、エージングの際に膨張
するため、巨大なホッパーでは強度的に膨張圧に耐え得
るものを製作することは技術的にも困難である。したが
って、製鋼スラグは、ホッパー方式で連続的に促進エー
ジングを行おうとすれば、小型のホッパーを多数並べて
行うことになるが、搬送系統が複雑化し、経済的に成り
立たない。また、製鋼スラグは、エージングの際に膨張
するため、ホッパー内で製鋼スラグが圧密化し、通常の
排出方式ではホッパー内でブリッジを形成し、排出する
ことはできない。
８４９号公報、特開平３−１５９９３８号公報等に開示
の方法は、次のような経済的、技術的理由により実用化
されるに至っていない。すなわち、一般的な製鋼スラグ
は、大気圧下での促進エージングではエージングに要す
る時間は２４時間以上が普通であり、少数のホッパーを
用いて工業的規模で連続的に処理しようとすれば、エー
ジング用のホッパーは巨大なものとなり、経済的に成り
立たない。また、製鋼スラグは、エージングの際に膨張
するため、巨大なホッパーでは強度的に膨張圧に耐え得
るものを製作することは技術的にも困難である。したが
って、製鋼スラグは、ホッパー方式で連続的に促進エー
ジングを行おうとすれば、小型のホッパーを多数並べて
行うことになるが、搬送系統が複雑化し、経済的に成り
立たない。また、製鋼スラグは、エージングの際に膨張
するため、ホッパー内で製鋼スラグが圧密化し、通常の
排出方式ではホッパー内でブリッジを形成し、排出する
ことはできない。
【０００９】この発明の目的は、上記従来技術の欠点を
解消し、必要に応じて小スペースで製鋼スラグのエージ
ングを連続処理できる製鋼スラグのエージング方法を提
供することにある。
解消し、必要に応じて小スペースで製鋼スラグのエージ
ングを連続処理できる製鋼スラグのエージング方法を提
供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく種々試験検討を重ねた。その結果、傾転可
能な密閉容器に製鋼スラグを収容し、密閉容器に蒸気を
導入して大気圧以上の蒸気圧力下でエージング（以下圧
力式促進エージング法という）を行えば、大気圧下で１
日間のエージングに相当する効果が、蒸気圧力１ｋｇ／
ｃｍ2Ｇの場合で約２時間、蒸気圧力５ｋｇ／ｃｍ2Ｇの
場合で約１時間と短時間でエージングが完了するので、
複数の傾転可能な密閉容器に製鋼スラグを収容し、エー
ジング、傾転排出を交互に切替えることによって、小ス
ペースでの連続処理が可能となることを確認し、この発
明に到達した。
を達成すべく種々試験検討を重ねた。その結果、傾転可
能な密閉容器に製鋼スラグを収容し、密閉容器に蒸気を
導入して大気圧以上の蒸気圧力下でエージング（以下圧
力式促進エージング法という）を行えば、大気圧下で１
日間のエージングに相当する効果が、蒸気圧力１ｋｇ／
ｃｍ2Ｇの場合で約２時間、蒸気圧力５ｋｇ／ｃｍ2Ｇの
場合で約１時間と短時間でエージングが完了するので、
複数の傾転可能な密閉容器に製鋼スラグを収容し、エー
ジング、傾転排出を交互に切替えることによって、小ス
ペースでの連続処理が可能となることを確認し、この発
明に到達した。
【００１１】すなわちこの発明は、破砕した製鋼スラグ
を蒸気により促進エージングする方法において、傾転自
在の密閉容器に製鋼スラグを収容し、密閉容器に蒸気を
導入して加圧下で蒸気と反応させることを特徴とする製
鋼スラグの促進エージング方法である。
を蒸気により促進エージングする方法において、傾転自
在の密閉容器に製鋼スラグを収容し、密閉容器に蒸気を
導入して加圧下で蒸気と反応させることを特徴とする製
鋼スラグの促進エージング方法である。
【００１２】また、破砕した製鋼スラグを蒸気により促
進エージングする方法において、移動式の密閉容器に製
鋼スラグを収容し、密閉容器に蒸気を導入して加圧下で
蒸気と反応させたのち、密閉容器を所定場所まで移動さ
せて傾転し、エージング処理した製鋼スラグを排出させ
ることを特徴とする製鋼スラグの促進エージング方法で
ある。
進エージングする方法において、移動式の密閉容器に製
鋼スラグを収容し、密閉容器に蒸気を導入して加圧下で
蒸気と反応させたのち、密閉容器を所定場所まで移動さ
せて傾転し、エージング処理した製鋼スラグを排出させ
ることを特徴とする製鋼スラグの促進エージング方法で
ある。
【００１３】
【作用】この発明においては、傾転自在の密閉容器に製
鋼スラグを収容し、密閉容器に蒸気を導入して加圧下で
蒸気と反応させることによって、圧力差によって製鋼ス
ラグ層の内部、スラグ粒の亀裂部まで短時間で蒸気が浸
透し、極めて短時間で均一なエージングが完了するか
ら、複数の傾転可能な密閉容器に製鋼スラグを収容し、
エージング、傾転排出を交互に切替えることによって、
小スペースでの連続処理が可能となり、エージング処理
に要する費用、労力を大幅に削減することができる。
鋼スラグを収容し、密閉容器に蒸気を導入して加圧下で
蒸気と反応させることによって、圧力差によって製鋼ス
ラグ層の内部、スラグ粒の亀裂部まで短時間で蒸気が浸
透し、極めて短時間で均一なエージングが完了するか
ら、複数の傾転可能な密閉容器に製鋼スラグを収容し、
エージング、傾転排出を交互に切替えることによって、
小スペースでの連続処理が可能となり、エージング処理
に要する費用、労力を大幅に削減することができる。
【００１４】また、この発明においては、移動式の密閉
容器に製鋼スラグを収容し、密閉容器に蒸気を導入して
加圧下で蒸気と反応させたのち、密閉容器を所定場所ま
で移動させて傾転し、エージング処理した製鋼スラグを
排出させることによって、密閉容器の切替えおよびエー
ジング処理した製鋼スラグ排出時には、ヤードまで運搬
を兼ねた分離式ダンプトラックを用いることができ、密
閉容器の切替え用の搬送設備、密閉容器から排出した製
鋼スラグの搬送設備および密閉容器の昇降設備が不要で
あり、また、密閉容器内部には機械部品は一切ないた
め、設備の維持費を極めて低くできる。一方、密閉容器
からの製鋼スラグの排出は、密閉容器を傾転させて低面
を全開放すると共に、ダンプアップ時の衝撃で製鋼スラ
グが内部でブリッジを形成することなく、容易に全量を
完全に排出することができる。
容器に製鋼スラグを収容し、密閉容器に蒸気を導入して
加圧下で蒸気と反応させたのち、密閉容器を所定場所ま
で移動させて傾転し、エージング処理した製鋼スラグを
排出させることによって、密閉容器の切替えおよびエー
ジング処理した製鋼スラグ排出時には、ヤードまで運搬
を兼ねた分離式ダンプトラックを用いることができ、密
閉容器の切替え用の搬送設備、密閉容器から排出した製
鋼スラグの搬送設備および密閉容器の昇降設備が不要で
あり、また、密閉容器内部には機械部品は一切ないた
め、設備の維持費を極めて低くできる。一方、密閉容器
からの製鋼スラグの排出は、密閉容器を傾転させて低面
を全開放すると共に、ダンプアップ時の衝撃で製鋼スラ
グが内部でブリッジを形成することなく、容易に全量を
完全に排出することができる。
【００１５】
実施例１ 以下にこの発明方法の詳細を実施の一例を示す図１に基
づいて説明する。図１はこの発明の加圧式促進エージン
グ法の処理系統図である。図１において、１は破砕した
製鋼スラグの搬送コンベア、２はスラグホッパー、３は
スラグホッパー２の下部に備えられたカットゲート、４
は分離式ダンプトラック、５は分離式ダンプトラック４
に載置した円筒形密閉容器で、搬送コンベア１によりス
ラグホッパー２に投入された製鋼スラグは、カットゲー
ト３から排出され、分離式ダンプトラック４に載置した
円筒形密閉容器５の上部に複数個備えられた投入用マン
ホール６から円筒形密閉容器５に投入されるよう構成さ
れている。７は蒸気配管で、前記円筒形密閉容器５と蒸
気配管７とはフレキシブルホース８で接続でき、円筒形
密閉容器５内に蒸気を導入できるよう構成されている。
９は前記円筒形密閉容器５の一端に設けた排出口で、分
離式ダンプトラック４でダンプアップする際に排出口９
を開放するよう構成する。
づいて説明する。図１はこの発明の加圧式促進エージン
グ法の処理系統図である。図１において、１は破砕した
製鋼スラグの搬送コンベア、２はスラグホッパー、３は
スラグホッパー２の下部に備えられたカットゲート、４
は分離式ダンプトラック、５は分離式ダンプトラック４
に載置した円筒形密閉容器で、搬送コンベア１によりス
ラグホッパー２に投入された製鋼スラグは、カットゲー
ト３から排出され、分離式ダンプトラック４に載置した
円筒形密閉容器５の上部に複数個備えられた投入用マン
ホール６から円筒形密閉容器５に投入されるよう構成さ
れている。７は蒸気配管で、前記円筒形密閉容器５と蒸
気配管７とはフレキシブルホース８で接続でき、円筒形
密閉容器５内に蒸気を導入できるよう構成されている。
９は前記円筒形密閉容器５の一端に設けた排出口で、分
離式ダンプトラック４でダンプアップする際に排出口９
を開放するよう構成する。
【００１６】上記のとおり構成したことによって、スラ
グホッパー２に収納した製鋼スラグを促進エージング処
理する場合は、分離式ダンプトラック４に円筒形密閉容
器５を載置してスラグホッパー２下部まで走行し、円筒
形密閉容器５上部の複数個の投入用マンホール６を開放
し、カットゲート３を開いて製鋼スラグを順次円筒形密
閉容器５に投入する。投入する製鋼スラグの容量は、円
筒形密閉容器５の容量の６０〜８０％程度とする。しか
るのち、各投入用マンホール６を密閉し、分離式ダンプ
トラック４を運転して蒸気配管７の位置まで円筒形密閉
容器５を運搬し、円筒形密閉容器５を分離式ダンプトラ
ック４から切り降ろし、円筒形密閉容器５に蒸気配管７
のフレキシブルホース８を接続し、円筒形密閉容器５に
所定圧力の蒸気を導入し、円筒形密閉容器５内を所定圧
力に保持して促進エージング処理を開始する。
グホッパー２に収納した製鋼スラグを促進エージング処
理する場合は、分離式ダンプトラック４に円筒形密閉容
器５を載置してスラグホッパー２下部まで走行し、円筒
形密閉容器５上部の複数個の投入用マンホール６を開放
し、カットゲート３を開いて製鋼スラグを順次円筒形密
閉容器５に投入する。投入する製鋼スラグの容量は、円
筒形密閉容器５の容量の６０〜８０％程度とする。しか
るのち、各投入用マンホール６を密閉し、分離式ダンプ
トラック４を運転して蒸気配管７の位置まで円筒形密閉
容器５を運搬し、円筒形密閉容器５を分離式ダンプトラ
ック４から切り降ろし、円筒形密閉容器５に蒸気配管７
のフレキシブルホース８を接続し、円筒形密閉容器５に
所定圧力の蒸気を導入し、円筒形密閉容器５内を所定圧
力に保持して促進エージング処理を開始する。
【００１７】しかるのち、既にエージング処理が完了し
た円筒形密閉容器５を分離式ダンプトラック４に搭載し
てヤード１０まで運搬し、円筒形密閉容器５の排出口９
を開放し、分離式ダンプトラック４をダンプアップして
エージング処理が完了した製鋼スラグをヤード１０に排
出する。製鋼スラグの排出が完了すれば、分離式ダンプ
トラック４を運転してスラグホッパー２下部まで走行
し、前記と同様に円筒形密閉容器５上部の複数個の投入
用マンホール６を開放し、カットゲート３を開いて製鋼
スラグを順次円筒形密閉容器５に投入することを繰り返
すことによって、順次製鋼スラグのエージング処理を行
うことができる。本発明者らの試算によれば、製鋼スラ
グの受入れ、エージング、排出の１サイクルに要する時
間を４時間、円筒形密閉容器の容量１５ｍ3、（製鋼ス
ラグ処理量２５トン／回、占積率７５％）、円筒形密閉
容器３基とした場合、製鋼スラグのエージング処理可能
量は月間１３０００トンとなり、工業的に十分採算の取
れるプロセスとなる。
た円筒形密閉容器５を分離式ダンプトラック４に搭載し
てヤード１０まで運搬し、円筒形密閉容器５の排出口９
を開放し、分離式ダンプトラック４をダンプアップして
エージング処理が完了した製鋼スラグをヤード１０に排
出する。製鋼スラグの排出が完了すれば、分離式ダンプ
トラック４を運転してスラグホッパー２下部まで走行
し、前記と同様に円筒形密閉容器５上部の複数個の投入
用マンホール６を開放し、カットゲート３を開いて製鋼
スラグを順次円筒形密閉容器５に投入することを繰り返
すことによって、順次製鋼スラグのエージング処理を行
うことができる。本発明者らの試算によれば、製鋼スラ
グの受入れ、エージング、排出の１サイクルに要する時
間を４時間、円筒形密閉容器の容量１５ｍ3、（製鋼ス
ラグ処理量２５トン／回、占積率７５％）、円筒形密閉
容器３基とした場合、製鋼スラグのエージング処理可能
量は月間１３０００トンとなり、工業的に十分採算の取
れるプロセスとなる。
【００１８】実施例２ 全量粒度２５ｍｍ以下に破砕した転炉スラグを円筒形密
閉容器に収納して密閉し、飽和蒸気を大気圧、１ｋｇ／
ｃｍ2・Ｇ、３ｋｇ／ｃｍ2・Ｇ、５ｋｇ／ｃｍ2・Ｇで
それぞれ導入して１００℃まで昇温したのち、飽和蒸気
を少量供給して密閉容器内を大気圧、１ｋｇ／ｃｍ2・
Ｇ、３ｋｇ／ｃｍ2・Ｇ、５ｋｇ／ｃｍ2・Ｇに保持し、
促進エージング処理を行い、１００℃に上昇後の経過時
間と水浸膨張比との関係を求めた。その結果を図２に示
す。図２に示すとおり、目標とする水浸膨張比０．５％
を達成するには、大気圧下では約２５時間の促進エージ
ング処理が必要であるのに対し、１ｋｇ／ｃｍ2・Ｇで
は２時間、３ｋｇ／ｃｍ2・Ｇでは１．５時間、５ｋｇ
／ｃｍ2・Ｇでは１時間であった。また、促進エージン
グ処理後、円筒形密閉容器を６０°傾転させて低面を全
開放したところ、いずれも転炉スラグをスムーズに排出
することができた。また、試験結果から蒸気使用量は、
従来の野積式促進エージング法の５０〜６０％であると
推定される。
閉容器に収納して密閉し、飽和蒸気を大気圧、１ｋｇ／
ｃｍ2・Ｇ、３ｋｇ／ｃｍ2・Ｇ、５ｋｇ／ｃｍ2・Ｇで
それぞれ導入して１００℃まで昇温したのち、飽和蒸気
を少量供給して密閉容器内を大気圧、１ｋｇ／ｃｍ2・
Ｇ、３ｋｇ／ｃｍ2・Ｇ、５ｋｇ／ｃｍ2・Ｇに保持し、
促進エージング処理を行い、１００℃に上昇後の経過時
間と水浸膨張比との関係を求めた。その結果を図２に示
す。図２に示すとおり、目標とする水浸膨張比０．５％
を達成するには、大気圧下では約２５時間の促進エージ
ング処理が必要であるのに対し、１ｋｇ／ｃｍ2・Ｇで
は２時間、３ｋｇ／ｃｍ2・Ｇでは１．５時間、５ｋｇ
／ｃｍ2・Ｇでは１時間であった。また、促進エージン
グ処理後、円筒形密閉容器を６０°傾転させて低面を全
開放したところ、いずれも転炉スラグをスムーズに排出
することができた。また、試験結果から蒸気使用量は、
従来の野積式促進エージング法の５０〜６０％であると
推定される。
【００１９】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、製鋼スラグのエージング処理を小スペースで短時間
にかつ均一に行うことができ、必要により連続処理も可
能である。また、蒸気費用、設備の維持費用等のコスト
も従来方式に比べて大幅に低減できる。
ば、製鋼スラグのエージング処理を小スペースで短時間
にかつ均一に行うことができ、必要により連続処理も可
能である。また、蒸気費用、設備の維持費用等のコスト
も従来方式に比べて大幅に低減できる。
【図１】この発明の加圧式促進エージング法の処理系統
図である。
図である。
【図２】実施例２における蒸気圧力とエージング時間と
水浸膨張比との関係を示すグラフである。
水浸膨張比との関係を示すグラフである。
【図３】従来の野積式促進エージング法を示すもので、
（ａ）図は全体側断面図、（ｂ）図は蒸気配管部の拡大
断面図である。
（ａ）図は全体側断面図、（ｂ）図は蒸気配管部の拡大
断面図である。
１ 搬送コンベア ２ スラグホッパー ３ カットゲート ４ 分離式ダンプトラック ５ 円筒形密閉容器 ６ 投入用マンホール ７、３３ 蒸気配管 ８ フレキシブルホース ９ 排出口 １０ ヤード ３１ コンクリート擁壁 ３２ コンクリート土間 ３４ ノズル ３５ 蒸気 ３６ 製鋼スラグ ３７ 砕石 ３８ シート
Claims (2)
- 【請求項１】 破砕した製鋼スラグを蒸気により促進エ
ージングする方法において、傾転自在の密閉容器に製鋼
スラグを収容し、密閉容器に蒸気を導入して加圧下で蒸
気と反応させることを特徴とする製鋼スラグの促進エー
ジング方法。 - 【請求項２】 破砕した製鋼スラグを蒸気により促進エ
ージングする方法において、移動式の密閉容器に製鋼ス
ラグを収容し、密閉容器に蒸気を導入して加圧下で蒸気
と反応させたのち、密閉容器を所定場所まで移動させて
傾転し、エージング処理した製鋼スラグを排出すること
を特徴とする製鋼スラグの促進エージング方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22250594A JPH0859307A (ja) | 1994-08-23 | 1994-08-23 | 製鋼スラグの促進エージング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22250594A JPH0859307A (ja) | 1994-08-23 | 1994-08-23 | 製鋼スラグの促進エージング方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0859307A true JPH0859307A (ja) | 1996-03-05 |
Family
ID=16783486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22250594A Pending JPH0859307A (ja) | 1994-08-23 | 1994-08-23 | 製鋼スラグの促進エージング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0859307A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107447065A (zh) * | 2017-10-11 | 2017-12-08 | 中冶节能环保有限责任公司 | 一种冷态钢渣高效稳定化处理装置及方法 |
-
1994
- 1994-08-23 JP JP22250594A patent/JPH0859307A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107447065A (zh) * | 2017-10-11 | 2017-12-08 | 中冶节能环保有限责任公司 | 一种冷态钢渣高效稳定化处理装置及方法 |
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