JPH0847648A - 竪型粉砕機 - Google Patents
竪型粉砕機Info
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- JPH0847648A JPH0847648A JP6184716A JP18471694A JPH0847648A JP H0847648 A JPH0847648 A JP H0847648A JP 6184716 A JP6184716 A JP 6184716A JP 18471694 A JP18471694 A JP 18471694A JP H0847648 A JPH0847648 A JP H0847648A
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- crushing
- static pressure
- vertical
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 減速機の小型化を図り、振動トラブルを防止
するとともに、静圧軸受に対する回転テーブルの熱変形
による悪影響を防止した竪型粉砕機を提供するものであ
る。 【構成】 回転テーブル３Ａに負荷される鉛直荷重を支
承する静圧軸受３０ａを回転テーブル３Ａ外周部下端に
配設するとともに、静圧軸受３０ａの直上の回転テーブ
ル３Ａまたは回転テーブル３Ａに接合されるフランジシ
ュー３Ｂに外側に拡大する楔形状のスリット５０を設け
たものである。
するとともに、静圧軸受に対する回転テーブルの熱変形
による悪影響を防止した竪型粉砕機を提供するものであ
る。 【構成】 回転テーブル３Ａに負荷される鉛直荷重を支
承する静圧軸受３０ａを回転テーブル３Ａ外周部下端に
配設するとともに、静圧軸受３０ａの直上の回転テーブ
ル３Ａまたは回転テーブル３Ａに接合されるフランジシ
ュー３Ｂに外側に拡大する楔形状のスリット５０を設け
たものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、回転テーブルと粉砕ロ
ーラとの協働により、セメント原料、スラグ、クリンカ
やセラミックス、化学品などの原料を粉砕する竪型粉砕
機に係り、特に回転テーブルに負荷される鉛直荷重は回
転テーブルに回転力を付与する減速機でなく別個に回転
テーブル外周部下方に設置した静圧軸受に支承させ、減
速機の小型化を図り減速機の振動トラブルを防止し、か
つ、静圧軸受部の熱変形を配慮した竪型粉砕機に関す
る。
ーラとの協働により、セメント原料、スラグ、クリンカ
やセラミックス、化学品などの原料を粉砕する竪型粉砕
機に係り、特に回転テーブルに負荷される鉛直荷重は回
転テーブルに回転力を付与する減速機でなく別個に回転
テーブル外周部下方に設置した静圧軸受に支承させ、減
速機の小型化を図り減速機の振動トラブルを防止し、か
つ、静圧軸受部の熱変形を配慮した竪型粉砕機に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】石灰石やスラグ、セメント原料などの原
料を細かく粉砕し粉体とする粉砕機の一種として、図６
に示すように、回転テーブルと粉砕ローラとを備えた竪
型粉砕機１が広く用いられている。この種の粉砕機は、
円筒状ケーシング１５の下部において電動機２Ｂにより
減速機２を介して駆動されて低速回転する円盤状の回転
テーブル３Ａと、その上面外周部を円周方向へ等分する
箇所に油圧などで圧接されて従動回転する複数個の粉砕
ローラ４とを備えている。
料を細かく粉砕し粉体とする粉砕機の一種として、図６
に示すように、回転テーブルと粉砕ローラとを備えた竪
型粉砕機１が広く用いられている。この種の粉砕機は、
円筒状ケーシング１５の下部において電動機２Ｂにより
減速機２を介して駆動されて低速回転する円盤状の回転
テーブル３Ａと、その上面外周部を円周方向へ等分する
箇所に油圧などで圧接されて従動回転する複数個の粉砕
ローラ４とを備えている。
【０００３】粉砕ローラ４はケーシング１５に軸６によ
って揺動自在に軸支されたアーム５とアーム７Ａ、７Ｂ
を介して油圧シリンダ９のピストンロッド１０に連結さ
れており、油圧シリンダ９を作動させることにより、粉
砕ローラ４を回転テーブル３Ａ上に押圧して原料への粉
砕圧力を与えている。３Ｓは回転テーブル３Ａの外周縁
に設けられ原料層厚を調整するダムリング、１４は回転
テーブル３Ａをオーバフローした粉砕産物の環状空間通
路、１７は原料投入シュート、１８は環状空間通路１４
に落下した粉砕産物を掻き寄せるスクレーパである。ス
クレーパ１８で掻き寄せられた粉砕産物は、図６に示す
ように、排出シュート１９を介して機外へ排出される。
って揺動自在に軸支されたアーム５とアーム７Ａ、７Ｂ
を介して油圧シリンダ９のピストンロッド１０に連結さ
れており、油圧シリンダ９を作動させることにより、粉
砕ローラ４を回転テーブル３Ａ上に押圧して原料への粉
砕圧力を与えている。３Ｓは回転テーブル３Ａの外周縁
に設けられ原料層厚を調整するダムリング、１４は回転
テーブル３Ａをオーバフローした粉砕産物の環状空間通
路、１７は原料投入シュート、１８は環状空間通路１４
に落下した粉砕産物を掻き寄せるスクレーパである。ス
クレーパ１８で掻き寄せられた粉砕産物は、図６に示す
ように、排出シュート１９を介して機外へ排出される。
【０００４】このような竪型粉砕機において、回転テー
ブルの中央部へ原料投入シュート１７で供給された原料
は、回転テーブル３Ａの回転によりテーブル半径方向の
遠心力を受けて回転テーブル３Ａ上を滑る時に回転テー
ブル３Ａにより回転方向の力を受け、回転テーブル３Ａ
との間で滑って回転テーブル３Ａの回転数よりいくらか
遅い回転を行う。以上２つの力、すなわち、半径方向と
回転方向の力とが合成され、原料は回転テーブル３Ａ上
を渦巻状の軌跡を描いて回転テーブル３Ａの外周部へ移
動する。この外周部には、ローラが圧接されて回転して
いるので、渦巻線を描いた原料は粉砕ローラ４と回転テ
ーブル３Ａとの間へローラ軸方向とある角度をなす方向
から進入して噛込まれて粉砕される。
ブルの中央部へ原料投入シュート１７で供給された原料
は、回転テーブル３Ａの回転によりテーブル半径方向の
遠心力を受けて回転テーブル３Ａ上を滑る時に回転テー
ブル３Ａにより回転方向の力を受け、回転テーブル３Ａ
との間で滑って回転テーブル３Ａの回転数よりいくらか
遅い回転を行う。以上２つの力、すなわち、半径方向と
回転方向の力とが合成され、原料は回転テーブル３Ａ上
を渦巻状の軌跡を描いて回転テーブル３Ａの外周部へ移
動する。この外周部には、ローラが圧接されて回転して
いるので、渦巻線を描いた原料は粉砕ローラ４と回転テ
ーブル３Ａとの間へローラ軸方向とある角度をなす方向
から進入して噛込まれて粉砕される。
【０００５】一方、回転テーブル３Ａの直下に配設され
た遊星減速機２では、頂部に突出した出力軸に取り付け
た水平円板に回転テーブル３Ａが載置され連結されてお
り、減速機は回転テーブル３Ａを介して伝達される全荷
重を負荷させながら回転テーブル３Ａに回転力を与える
ようになっている。
た遊星減速機２では、頂部に突出した出力軸に取り付け
た水平円板に回転テーブル３Ａが載置され連結されてお
り、減速機は回転テーブル３Ａを介して伝達される全荷
重を負荷させながら回転テーブル３Ａに回転力を与える
ようになっている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上に述べたように、従
来の竪型粉砕機１は、回転テーブル３Ａが回転テーブル
３Ａの直下に同芯状に配設した減速機２の出力軸に直結
され、回転テーブル３Ａや粉砕ローラ４の自重ばかりで
なく、油圧シリンダ９に付勢された粉砕力をも常時減速
機２が支承することになり、このため、減速機２は非常
に大きな剛性を保持する必要があり、サイズの大型化に
よるコストアップの要因となっていた。そのうえ、粉砕
時の変動荷重に起因する振動が常時伝達され、減速機内
部の歯車を始めとする動力伝達部に損傷を与える原因と
なり、減速機トラブルの発生による寿命の低下やメンテ
ナンスに多大の費用と労力の費消を余儀なくさせられて
いた。また、例えば、高温クリンカ（常温８０℃〜１５
０℃、最大２００℃）などの高温原料に粉砕熱が加わっ
て、回転テーブルは温度上昇し、そのため回転テーブル
はお碗を伏せたような熱変形をするために、静圧軸受は
摺動面が片当りして偏心荷重を受け損傷を受けたり寿命
を短くするなどの問題が生じていた。
来の竪型粉砕機１は、回転テーブル３Ａが回転テーブル
３Ａの直下に同芯状に配設した減速機２の出力軸に直結
され、回転テーブル３Ａや粉砕ローラ４の自重ばかりで
なく、油圧シリンダ９に付勢された粉砕力をも常時減速
機２が支承することになり、このため、減速機２は非常
に大きな剛性を保持する必要があり、サイズの大型化に
よるコストアップの要因となっていた。そのうえ、粉砕
時の変動荷重に起因する振動が常時伝達され、減速機内
部の歯車を始めとする動力伝達部に損傷を与える原因と
なり、減速機トラブルの発生による寿命の低下やメンテ
ナンスに多大の費用と労力の費消を余儀なくさせられて
いた。また、例えば、高温クリンカ（常温８０℃〜１５
０℃、最大２００℃）などの高温原料に粉砕熱が加わっ
て、回転テーブルは温度上昇し、そのため回転テーブル
はお碗を伏せたような熱変形をするために、静圧軸受は
摺動面が片当りして偏心荷重を受け損傷を受けたり寿命
を短くするなどの問題が生じていた。
【０００７】
【課題を解決するための手段】以上のような課題を解決
して、トラブルフリーな動力伝達機構を備えた竪型粉砕
機とするために、本発明では、回転テーブルの外周部上
面に複数個の回転自在な粉砕ローラを配設し、回転テー
ブル上に供給された原料を粉砕ローラに所定の圧力を与
えて回転テーブル上面と粉砕ローラ周面との間で粉砕す
る竪型粉砕機において、該回転テーブルに回転力を付与
する減速機を該回転テーブル直下の中央部に配設すると
ともに、該回転テーブルに負荷される自重ならびに粉砕
力などの鉛直荷重を支承する静圧軸受を該回転テーブル
外周部の粉砕ローラ押圧領域の直下に配設し、該静圧軸
受を支承する柱脚を該減速機とは別体に設け、該回転テ
ーブルのうち該静圧軸受の上面に積載される部分に外側
に向かって拡大する楔形状のスリットを形成するか、あ
るいは該回転テーブルの下端にボルト結合を介して接合
されるドーナツ形状のフランジシューに外側に向かって
拡大する楔形状のスリットを形成した。
して、トラブルフリーな動力伝達機構を備えた竪型粉砕
機とするために、本発明では、回転テーブルの外周部上
面に複数個の回転自在な粉砕ローラを配設し、回転テー
ブル上に供給された原料を粉砕ローラに所定の圧力を与
えて回転テーブル上面と粉砕ローラ周面との間で粉砕す
る竪型粉砕機において、該回転テーブルに回転力を付与
する減速機を該回転テーブル直下の中央部に配設すると
ともに、該回転テーブルに負荷される自重ならびに粉砕
力などの鉛直荷重を支承する静圧軸受を該回転テーブル
外周部の粉砕ローラ押圧領域の直下に配設し、該静圧軸
受を支承する柱脚を該減速機とは別体に設け、該回転テ
ーブルのうち該静圧軸受の上面に積載される部分に外側
に向かって拡大する楔形状のスリットを形成するか、あ
るいは該回転テーブルの下端にボルト結合を介して接合
されるドーナツ形状のフランジシューに外側に向かって
拡大する楔形状のスリットを形成した。
【０００８】
【作用】本発明における回転テーブルは直下の減速機に
より回転駆動されるが、回転テーブルの自重と粉砕ロー
ラの押圧力などの鉛直荷重は回転テーブル外周部で粉砕
ローラの押圧領域の直下に配設された静圧軸受で支承さ
れる。また、回転テーブルが熱変形を受けてお碗を伏せ
たような変形をしても、回転テーブル外周部下端やこれ
に接合されるフランジシュー上面に設けた楔形状のスリ
ットがあるため、静圧軸受の摺動する上下両面はともに
水平に保持され鉛直荷重が軸受面全体で均等に伝達され
るから、軸受の損傷もなく長寿命が達成される。
より回転駆動されるが、回転テーブルの自重と粉砕ロー
ラの押圧力などの鉛直荷重は回転テーブル外周部で粉砕
ローラの押圧領域の直下に配設された静圧軸受で支承さ
れる。また、回転テーブルが熱変形を受けてお碗を伏せ
たような変形をしても、回転テーブル外周部下端やこれ
に接合されるフランジシュー上面に設けた楔形状のスリ
ットがあるため、静圧軸受の摺動する上下両面はともに
水平に保持され鉛直荷重が軸受面全体で均等に伝達され
るから、軸受の損傷もなく長寿命が達成される。
【０００９】
【実施例】以下図面に基づいて本発明の実施例の詳細に
ついて説明する。図１〜図５は本発明の実施例に係り、
図１は竪型粉砕機の全体縦断面図、図２は竪型粉砕機の
要部縦断面図、図３は図２のＡ−Ａ視の平面図、図４は
図３のＢ−Ｂ視の縦断面図、図５は他の実施例を示す竪
型粉砕機の要部縦断面図である。図１〜図４に示すよう
に、本発明の竪型粉砕機１においては、直立円筒状のケ
ーシング１５の内部にケーシング１５と同軸状に回転テ
ーブル３Ａが竪軸回りに回転自在に配設され、回転テー
ブル３Ａの外周部直上には複数個（図１〜図３の実施例
では４個）の粉砕ローラ４が載置され、二重円筒で形成
されるスタンド４０の頂上に設置される軸受６Ａの回転
軸６回りに揺動自在なアーム５およびアーム７Ａ、７Ｂ
を介して油圧シリンダ９により回転テーブル３Ａ上に押
圧され、従動される。回転テーブル３Ａの外周部下端
は、図４に示すように、外側に向かって順次空隙の大き
くなる楔形状のスリット５０が設けられる。回転テーブ
ル３Ａの外周部下側にはドーナツ円板状のフランジシュ
ー３Ｂが固設されるとともに、図４に示すように、スタ
ンド４０の内側に配設された柱脚３０の頂部の支持板３
０Ｐ上に載置された静圧軸受（スラストパッド）３０ａ
上に積載され、回転テーブル３Ａに負荷される自重なら
びに粉砕力などの鉛直荷重を支承する。静圧軸受（スラ
ストパッド）３０ａのベースメタル３１の上面には摺動
面となる軸受メタル３２が貼設され、フランジシュー３
Ｂの下面と静圧軸受（スラストパッド）３０ａの軸受メ
タル３２上面は回転テーブル３Ａ回転時の摺動面とな
り、ベースメタル３１に穿設した潤滑給油口３３および
給油路３３ａを介して潤滑給油される。以上のように構
成された静圧軸受（スラストパッド）３０ａは、回転テ
ーブル３Ａより負荷される自重ならびに粉砕力（粉砕ロ
ーラ押圧力）などの鉛直荷重を支承し、柱脚３０を通じ
て基礎に伝達するとともに、高温原料の粉砕時や大きな
粉砕熱を受けて回転テーブル３Ａが碗状変形しても、回
転テーブル３Ａの外周部下端に設けた楔形状のスリット
５０がこの変形を吸収して熱変形に起因する片当りを防
止し、静圧軸受を保護する。図５は、スリット５０を回
転テーブル３Ａ外周部下端でなく、これに接合されるフ
ランジシュー３Ｂの上面に設けた実施例であり、図４と
同様に熱変形を吸収する。
ついて説明する。図１〜図５は本発明の実施例に係り、
図１は竪型粉砕機の全体縦断面図、図２は竪型粉砕機の
要部縦断面図、図３は図２のＡ−Ａ視の平面図、図４は
図３のＢ−Ｂ視の縦断面図、図５は他の実施例を示す竪
型粉砕機の要部縦断面図である。図１〜図４に示すよう
に、本発明の竪型粉砕機１においては、直立円筒状のケ
ーシング１５の内部にケーシング１５と同軸状に回転テ
ーブル３Ａが竪軸回りに回転自在に配設され、回転テー
ブル３Ａの外周部直上には複数個（図１〜図３の実施例
では４個）の粉砕ローラ４が載置され、二重円筒で形成
されるスタンド４０の頂上に設置される軸受６Ａの回転
軸６回りに揺動自在なアーム５およびアーム７Ａ、７Ｂ
を介して油圧シリンダ９により回転テーブル３Ａ上に押
圧され、従動される。回転テーブル３Ａの外周部下端
は、図４に示すように、外側に向かって順次空隙の大き
くなる楔形状のスリット５０が設けられる。回転テーブ
ル３Ａの外周部下側にはドーナツ円板状のフランジシュ
ー３Ｂが固設されるとともに、図４に示すように、スタ
ンド４０の内側に配設された柱脚３０の頂部の支持板３
０Ｐ上に載置された静圧軸受（スラストパッド）３０ａ
上に積載され、回転テーブル３Ａに負荷される自重なら
びに粉砕力などの鉛直荷重を支承する。静圧軸受（スラ
ストパッド）３０ａのベースメタル３１の上面には摺動
面となる軸受メタル３２が貼設され、フランジシュー３
Ｂの下面と静圧軸受（スラストパッド）３０ａの軸受メ
タル３２上面は回転テーブル３Ａ回転時の摺動面とな
り、ベースメタル３１に穿設した潤滑給油口３３および
給油路３３ａを介して潤滑給油される。以上のように構
成された静圧軸受（スラストパッド）３０ａは、回転テ
ーブル３Ａより負荷される自重ならびに粉砕力（粉砕ロ
ーラ押圧力）などの鉛直荷重を支承し、柱脚３０を通じ
て基礎に伝達するとともに、高温原料の粉砕時や大きな
粉砕熱を受けて回転テーブル３Ａが碗状変形しても、回
転テーブル３Ａの外周部下端に設けた楔形状のスリット
５０がこの変形を吸収して熱変形に起因する片当りを防
止し、静圧軸受を保護する。図５は、スリット５０を回
転テーブル３Ａ外周部下端でなく、これに接合されるフ
ランジシュー３Ｂの上面に設けた実施例であり、図４と
同様に熱変形を吸収する。
【００１０】本発明においては、図４や図５に示すよう
に、回転テーブル３Ａの外周部下端やこれと接合される
フランジュー３Ｂ上面に楔形状のスリット５０を設けて
静圧軸受３０ａへの熱変形の悪影響を防止したが、この
ようなスリット５０を設けた場合と設けない場合を実際
に比較してみると、スリット５０を設けない場合には回
転テーブル３Ａの表面温度が１７０℃になるとフランジ
シュー３Ｂの内周点Ｐに比べて外周点Ｑの高低差は１３
００μｍとなる。この時回転テーブル３Ａとフランジシ
ュー３Ｂとの接合ボルトのサイズを、Ｍ４８よりＭ３６
に細くすると高低差は１３００μｍより１２００μｍに
低下するが、逆に接合ボルトの応力値は５．１ｋｇ／ｍ
ｍ2 から８．１ｋｇ／ｍｍ2 に上昇した。これに対し
て、図４や図５のようなスリット５０を設けた場合に
は、内周点Ｐと外周点Ｑの高低差は３００μｍへ激減し
た。また、接合ボルトをＭ３６としても応力値は５．１
ｋｇ／ｍｍ2 であり低い値を保つことが分かった。以上
のことから、スリット装置の有効性が明らかとなった。
なお、スリット５０の形状はスリット範囲ｌ＝１９５ｍ
ｍ（水平距離）に対して最大高さｈ＝０．６ｍｍとし
た。静圧軸受３０ａは、図３に示すように、回転テーブ
ル３Ａ上に積載される複数個（図１〜図４の実施例では
４個）の粉砕ローラ４の直下に、粉砕ローラ１個当り３
つが配置される。また、図２に示すように、回転テーブ
ル３Ａの内周部下側には頂部にフランジを有する円筒状
の回転筒３Ｃが回転テーブル３Ａと一体的に突設され、
柱脚３０より斜め上方内側に延在する円周複数本のステ
ー３０Ａによって支持された円筒状の固定リング３０Ｂ
の中に固設された支持環３０ｂに嵌装され、回転筒３Ｃ
と支持環３０ｂの間の摺動面には、静圧軸受（スラスト
パッド）３０ａ上面と同様に潤滑給油される。これら２
つの摺動面を形成する静圧軸受（スラストパッド）３０
ａ上面と支持環３０ｂ内面の役割は、静圧軸受（スラス
トパッド）３０ａ上面が主として鉛直荷重を支持するの
に対して、支持環３０ｂ内面は回転テーブル３Ａに負荷
される偏心荷重により回転テーブル３Ａが傾斜したり、
あるいは水平移動するのを防止し、鉛直荷重を円周均等
化することである。なお、静圧軸受（スラストパッド）
３０ａはドーナツ円板状に形成してもよいが、通常は前
述したように各粉砕ローラ４の直下に局部的に配設する
ようにしている。スラストパッド３０ａは、静圧軸受と
も呼ばれ、軸受メタル３２は支持環３０ｂ内面と同様に
その材質はホワイトメタル（ＷＪ２）やりん青銅、鉛青
銅、カドミウム合金などを採用し得る。
に、回転テーブル３Ａの外周部下端やこれと接合される
フランジュー３Ｂ上面に楔形状のスリット５０を設けて
静圧軸受３０ａへの熱変形の悪影響を防止したが、この
ようなスリット５０を設けた場合と設けない場合を実際
に比較してみると、スリット５０を設けない場合には回
転テーブル３Ａの表面温度が１７０℃になるとフランジ
シュー３Ｂの内周点Ｐに比べて外周点Ｑの高低差は１３
００μｍとなる。この時回転テーブル３Ａとフランジシ
ュー３Ｂとの接合ボルトのサイズを、Ｍ４８よりＭ３６
に細くすると高低差は１３００μｍより１２００μｍに
低下するが、逆に接合ボルトの応力値は５．１ｋｇ／ｍ
ｍ2 から８．１ｋｇ／ｍｍ2 に上昇した。これに対し
て、図４や図５のようなスリット５０を設けた場合に
は、内周点Ｐと外周点Ｑの高低差は３００μｍへ激減し
た。また、接合ボルトをＭ３６としても応力値は５．１
ｋｇ／ｍｍ2 であり低い値を保つことが分かった。以上
のことから、スリット装置の有効性が明らかとなった。
なお、スリット５０の形状はスリット範囲ｌ＝１９５ｍ
ｍ（水平距離）に対して最大高さｈ＝０．６ｍｍとし
た。静圧軸受３０ａは、図３に示すように、回転テーブ
ル３Ａ上に積載される複数個（図１〜図４の実施例では
４個）の粉砕ローラ４の直下に、粉砕ローラ１個当り３
つが配置される。また、図２に示すように、回転テーブ
ル３Ａの内周部下側には頂部にフランジを有する円筒状
の回転筒３Ｃが回転テーブル３Ａと一体的に突設され、
柱脚３０より斜め上方内側に延在する円周複数本のステ
ー３０Ａによって支持された円筒状の固定リング３０Ｂ
の中に固設された支持環３０ｂに嵌装され、回転筒３Ｃ
と支持環３０ｂの間の摺動面には、静圧軸受（スラスト
パッド）３０ａ上面と同様に潤滑給油される。これら２
つの摺動面を形成する静圧軸受（スラストパッド）３０
ａ上面と支持環３０ｂ内面の役割は、静圧軸受（スラス
トパッド）３０ａ上面が主として鉛直荷重を支持するの
に対して、支持環３０ｂ内面は回転テーブル３Ａに負荷
される偏心荷重により回転テーブル３Ａが傾斜したり、
あるいは水平移動するのを防止し、鉛直荷重を円周均等
化することである。なお、静圧軸受（スラストパッド）
３０ａはドーナツ円板状に形成してもよいが、通常は前
述したように各粉砕ローラ４の直下に局部的に配設する
ようにしている。スラストパッド３０ａは、静圧軸受と
も呼ばれ、軸受メタル３２は支持環３０ｂ内面と同様に
その材質はホワイトメタル（ＷＪ２）やりん青銅、鉛青
銅、カドミウム合金などを採用し得る。
【００１１】一方、回転テーブル３Ａの回転駆動は、回
転テーブル３Ａの中心直下に配設した減速機（本実施例
では遊星減速機）２の出力軸２ａの頂部外周に螺設した
平歯車と回転筒３Ｃの内周面に取り付けた内歯歯車との
噛合により実施され、減速機２には回転テーブル３Ａに
負荷される鉛直荷重が伝達されることはない。以上のよ
うに構成された本発明の竪型粉砕機１では、回転テーブ
ル３Ａは電動機２Ｂ、遊星減速機２を介して回転駆動さ
れ、原料は原料投入シュート１７および分岐管１７Ａを
経由して各粉砕ローラ４の直前に落下され、回転テーブ
ル３Ａと粉砕ローラ４との間で粉砕され、回転テーブル
３Ａをオーバフローして環状空間通路１４へ落下し、ス
クレーパ１８によって掻き寄せられ原料排出口より機外
へ排出される。なお、分岐管１７Ａはクリンカなど摩耗
性の強い原料に対する摩耗防止のため、下半分に堰板１
７Ｂを複数個配設して原料を貯め、マテリアル・クッシ
ョンを形成する。このように、本発明における竪型粉砕
機１においては、従来構造のように減速機２に鉛直荷重
を与えることなく、熱変形から保護された静圧軸受によ
って減速機２とは別途に回転テーブル３Ａの自重や油圧
シリンダ９によって付与される粉砕力などの鉛直荷重を
支持する機構としている。したがって、減速機２は回転
駆動のための回転トルクの伝達だけの機能があればよ
く、それだけ小型化できるとともに、粉砕仕事中の負荷
変動に伴う振動現象の影響を受けることが少なく、振動
トラブルによる損傷が軽減され長寿命が達成される。
転テーブル３Ａの中心直下に配設した減速機（本実施例
では遊星減速機）２の出力軸２ａの頂部外周に螺設した
平歯車と回転筒３Ｃの内周面に取り付けた内歯歯車との
噛合により実施され、減速機２には回転テーブル３Ａに
負荷される鉛直荷重が伝達されることはない。以上のよ
うに構成された本発明の竪型粉砕機１では、回転テーブ
ル３Ａは電動機２Ｂ、遊星減速機２を介して回転駆動さ
れ、原料は原料投入シュート１７および分岐管１７Ａを
経由して各粉砕ローラ４の直前に落下され、回転テーブ
ル３Ａと粉砕ローラ４との間で粉砕され、回転テーブル
３Ａをオーバフローして環状空間通路１４へ落下し、ス
クレーパ１８によって掻き寄せられ原料排出口より機外
へ排出される。なお、分岐管１７Ａはクリンカなど摩耗
性の強い原料に対する摩耗防止のため、下半分に堰板１
７Ｂを複数個配設して原料を貯め、マテリアル・クッシ
ョンを形成する。このように、本発明における竪型粉砕
機１においては、従来構造のように減速機２に鉛直荷重
を与えることなく、熱変形から保護された静圧軸受によ
って減速機２とは別途に回転テーブル３Ａの自重や油圧
シリンダ９によって付与される粉砕力などの鉛直荷重を
支持する機構としている。したがって、減速機２は回転
駆動のための回転トルクの伝達だけの機能があればよ
く、それだけ小型化できるとともに、粉砕仕事中の負荷
変動に伴う振動現象の影響を受けることが少なく、振動
トラブルによる損傷が軽減され長寿命が達成される。
【００１２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば減
速機の小型軽量化が実現され、設備費が低減されるとと
もに、粉砕中の異常振動に伴う減速機トラブルが回避さ
れ、メンテナンス性が向上する。また、回転テーブルの
熱変形が静圧軸受に及ばないように配慮されているの
で、静圧軸受が損傷されることなく長寿命を達成するこ
とができる。
速機の小型軽量化が実現され、設備費が低減されるとと
もに、粉砕中の異常振動に伴う減速機トラブルが回避さ
れ、メンテナンス性が向上する。また、回転テーブルの
熱変形が静圧軸受に及ばないように配慮されているの
で、静圧軸受が損傷されることなく長寿命を達成するこ
とができる。
【図１】本発明の実施例に係る竪型粉砕機の全体縦断面
図である。
図である。
【図２】本発明の実施例に係る竪型粉砕機の要部縦断面
図である。
図である。
【図３】図２のＡ−Ａ視の断面平面図である。
【図４】図３のＢ−Ｂ視の縦断面図である。
【図５】本発明の他の実施例に係る竪型粉砕機の要部縦
断面図である。
断面図である。
【図６】従来の竪型粉砕機の全体縦断面図である。
１ 竪型粉砕機 ２ 減速機（遊星減速機） ２Ａ 寸動電動機 ２Ｂ 電動機 ２ａ 出力軸 ３Ａ 回転テーブル ３Ｂ フランジシュー ３Ｃ 回転筒 ３Ｓ ダムリング ４ 粉砕ローラ ５ アーム ６ 軸（回転軸） ７ アーム ７Ａ アーム ７Ｂ アーム ９ 油圧シリンダ １４ 環状空間通路 １５ ケーシング １６ 排出口 １７ 原料投入シュート １７Ａ 分岐管 １７Ｂ 堰板 １８ スクレーパ １９ 排出シュート ３０ 柱脚 ３０Ａ ステー ３０Ｂ 固定リング ３０Ｐ 支持板 ３０ａ 静圧軸受（スラストパッド） ３０ｂ 支持環 ３１ ベースメタル ３２ 軸受メタル ３３ 潤滑給油口 ３４ 給油路 ４０ スタンド ５０ スリット Ｐ 内周点 Ｑ 外周点 ｌ スリット水平長さ ｈ スリット最大高さ
Claims (1)
- 【請求項１】 回転テーブルの外周部上面に複数個の回
転自在な粉砕ローラを配設し、回転テーブル上に供給さ
れた原料を粉砕ローラに所定の圧力を与えて回転テーブ
ル上面と粉砕ローラ周面との間で粉砕する竪型粉砕機に
おいて、該回転テーブルに回転力を付与する減速機を該
回転テーブル直下の中央部に配設するとともに、該回転
テーブルに負荷される自重ならびに粉砕力などの鉛直荷
重を支承する静圧軸受を該回転テーブル外周部の粉砕ロ
ーラ押圧領域の直下に配設し、該静圧軸受を支承する柱
脚を該減速機とは別体に設け、該回転テーブルのうち該
静圧軸受の上面に積載される部分に外側に向かって拡大
する楔形状のスリットを形成するか、あるいは該回転テ
ーブルの下端にボルト結合を介して接合されるドーナツ
形状のフランジシューに外側に向かって拡大する楔形状
のスリットを形成したことを特徴とする竪型粉砕機。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6184716A JP3011313B2 (ja) | 1994-08-05 | 1994-08-05 | 竪型粉砕機 |
| CN95108966A CN1034914C (zh) | 1994-07-22 | 1995-07-21 | 一种立式滚压机 |
| KR1019950021764A KR0167396B1 (ko) | 1994-07-22 | 1995-07-22 | 수직타입 롤러 밀 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6184716A JP3011313B2 (ja) | 1994-08-05 | 1994-08-05 | 竪型粉砕機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0847648A true JPH0847648A (ja) | 1996-02-20 |
| JP3011313B2 JP3011313B2 (ja) | 2000-02-21 |
Family
ID=16158120
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6184716A Expired - Fee Related JP3011313B2 (ja) | 1994-07-22 | 1994-08-05 | 竪型粉砕機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3011313B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112317057A (zh) * | 2020-11-10 | 2021-02-05 | 南京凯盛国际工程有限公司 | 一种辊压机辊子与减速机的离合装置及其安装方法 |
-
1994
- 1994-08-05 JP JP6184716A patent/JP3011313B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112317057A (zh) * | 2020-11-10 | 2021-02-05 | 南京凯盛国际工程有限公司 | 一种辊压机辊子与减速机的离合装置及其安装方法 |
| CN112317057B (zh) * | 2020-11-10 | 2024-04-12 | 中材国际智能科技有限公司 | 一种辊压机辊子与减速机的离合装置及其安装方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3011313B2 (ja) | 2000-02-21 |
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