JPH08337844A

JPH08337844A - 鋼線材および鋼線とその製造方法

Info

Publication number: JPH08337844A
Application number: JP16831295A
Authority: JP
Inventors: Nozomi Kawabe; 望河部; Takeshi Yoshioka; 剛吉岡
Original assignee: Sumitomo Electric Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date: 1995-06-10
Filing date: 1995-06-10
Publication date: 1996-12-24

Abstract

(57)【要約】【目的】ばね用ピアノ線やスチールコードなどに加工
されるパーライト組織やフェライトーパーライト組織を
有する炭素鋼線材や鋼線において、脆性の原因となる水
素を除去し、高強度、高靱性の鋼線を得る。【構成】成分が重量％で、Ｃ： 0.6〜0.95、Ｓｉ：0.
05〜1.0 、Ｍｎ： 0.1〜1.0 、もしくは前記成分にＣ
ｒ： 0.1〜0.5 を有し、それぞれの残部がＦｅと不可避
的不純物よりなり、フェライト組織又はフェライト−パ
ーライト組織を有する鋼線材を50〜500 ℃の領域の温度
Ｔ℃において、ｔ時間該温度に保持して（40／√Ｔ）≦
ｔ≦（ 20000／Ｔ）を満足する熱処理を行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はばね用ピアノ線やスチー
ルコードなどに線引加工される鋼線材ならびに線引加工
された鋼線とその製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】ばね用ピアノ線やスチールコードには中
高炭素鋼線材を線引加工することによって高強度化した
鋼線が使用されている。なお、本明細書で鋼線材とは線
引加工前の母線を指し、鋼線とは線引加工した後の線を
指す。これらの製品で要求される特性は第１に強度であ
り、その用途により靱性（伸び、絞り、捻回値）や耐食
性、成形性、ゴムとの密着性などが挙げられる。この中
で特に機械的特性に注目すると、一般に強加工する程、
強度は高くなるものの、靱性が劣化するという問題があ
り、これが実用化における制約となり、強度の上限が決
まる。すなわち、靱性を向上させることができれば、従
来強度のワイヤならばより信頼性の高い強靱なワイヤと
なり、従来より高強度（強加工）材でも従来並の靱性が
確保できる。

【０００３】今日まで、高靱性化の研究は数多く行われ
ており、組織制御がその主流である。高強度と高靱性を
両立させ、経済的にも有利な材料は、パーライト組織も
しくはフェライト−パーライト組織を有する炭素鋼線材
を伸線加工したワイヤであることは需要の面からみても
明らかである。この領域では、特にパーライト組織を構
成するフェライトとセメンタイトの間隔であるラメラ間
隔の微細化、均一化が開発の主流であり、特開昭 61-26
1436号公報、特公昭63-45448号公報、特開平4-346618号
公報、特開平 5-98349号公報等に開示され、その他セメ
ンタイトの球状化抑制のためのＳｉの添加について特開
平3-271329号公報、フェライト中の炭化物析出を指向し
たＶ添加については特開昭 57-140822号公報、偏析低減
によるパーライト単相化については特開昭 62-238327号
公報などが挙げられる。

【０００４】一方、鉄鋼材料の脆性は、水素存在による
水素脆性として以前より注目され、その対策も施され、
現在も多くの研究がなされている。しかしながら、その
対象となっているものは、ステンレス（材料：vol.43，
No.490 ，pp867-873 ，July1994、材料：vol.43， No.
488 ，pp562-566 ，May1994 ）、軟鋼（日本機械学会論
文集：Ａ編60巻 576号（1994-8）p17-21）、低合金鋼
（まてりあ：第33巻第７号（1994）pa922-931 ）、高張
力鋼（鉄と鋼：vol.80，1994， No.11，p49-53）などが
主であり、パーライト組織を有する炭素鋼についてほと
んど見当らない。

【０００５】水素除去が有効であることは分っているも
のの、基本的には水素による遲れ破壊を防止する程度に
限られ、マルテンサイト組織を有する鋼やステンレス鋼
が対象となっており、電離性放射線によるものが特開昭
59-44384号公報に、熱間圧延後の徐冷によるものが特開
昭57-50851号公報、特開平 5-57334号公報、特開平5-14
0642号公報、特開平2-236218号公報等に示され、また低
温加熱によるものが特開平4-289129号公報、特開平 5-5
7334号などにより提案されている。これらによれば、い
ずれも水素減少は図れると考えられるものの鋼線の靱性
をさらに向上させるべき処理とはなっていない。水素量
に着目したものとしては、特開昭 56-166320号公報、特
開昭 56-166321号公報、特開平6-306551号公報の開示が
あるが、前２者は非調質高張力鋼の製造方法において、
必要な鋼板の降伏応力に対応して所要脱水素を行うもの
であり、後者はマルテンサイトステンレスにおける脱水
素処理を開示したものである。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】従来技術はいずれも水
素を減少させることにより、水素脆性による材料特性劣
化をできるだけ抑制しようとするものであるが、すでに
触れたようにステンレス鋼やマルテンサイト鋼などが改
善の対象で、圧延後の割れなどを防ぐ、遅れ破壊防止が
目的である。これに対して、本発明は、ピアノ線などの
パーライト組織、フェライト−パーライト組織を有する
炭素鋼を線引加工して得られる前記ピアノ線を含む鋼線
について、その高強度と高靱性が両立する鋼線を得よう
とするものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は前記高強度と高
靱性が両立する鋼線を得るため、成分が重量％で、Ｃ：
0.6〜0.95、Ｓｉ：0.05〜1.0 、Ｍｎ： 0.1〜1.0 、も
しくはＣ： 0.6〜0.95、Ｓｉ：0.05〜1.0 、Ｍｎ： 0.1
〜1.0 、Ｃｒ： 0.1〜0.5 、それぞれの残部がＦｅなら
びに不可避的不純物よりなり、フェライト組織又はフェ
ライト−パーライト組織を有し、そのラメラ間隔が平均
で0.07〜0.3 μで水素含有量が 0.05ppm以下で、そのう
ち 100℃より 500℃に達するまでに放出される水素量が
0.04ppm以下の鋼線材を提供し、このような鋼線材を得
るため、上記のＣ： 0.6〜0.95、Ｓｉ：0.05〜1.0 、Ｍ
ｎ： 0.1〜1.0 もしくは、Ｃ： 0.6〜0.95、Ｓｉ：0.05
〜1.0 、Ｍｎ： 0.1〜1.0 、Ｃｒ： 0.1〜0.5 、残部が
Ｆｅと不可避的不純物からなり、フェライト組織又はフ
ェライト−パーライト組織を有する鋼線材を、50〜500
℃の領域の温度Ｔ℃においてｔ時間該温度に保持して下
式を満足する熱処理を施して鋼線材中の水素を除去す
る。（40／√Ｔ）≦ｔ≦（ 20000／ｔ）（１）

【０００８】上記のようにして製造された鋼線材に減面
率30〜98％の線引加工を施して鋼線を得て、そして必要
に応じ、線引加工前にＣｕ、Ｚｎ、Ｎｉの少なくとも１
種もしくはそれ以上の無電解もしくは電解めっきを鋼線
材に施し、一方線引加工を行う伸線ダイスについて最終
仕上げから１枚以上、ダイスのアプローチ角度６〜８°
としたものを用いて150 ℃以上で線引加工を行う。

【０００９】あるいは、Ｃ： 0.6〜0.95、Ｓｉ： 0.5〜
1.0 、Ｍｎ： 0.1〜1.0 もしくはＣ： 0.6〜0.95、Ｓ
ｉ： 0.5〜1.0 、Ｍｎ： 0.1〜1.0 、Ｃｒ： 0.1〜0.5
、それぞれ残部がＦｅならびに不可避的不純物よりな
り、フェライト組織又はフェライト−パーライト組織を
有する鋼線材を減面率30〜98％の線引加工を施し、製造
された鋼線を直接に、もしくはＣｕ、Ｚｎ、Ｎｉの少な
くとも１種もしくはそれ以上の電解もしくは無電解めっ
きを施して、減面率で30〜98％の線引加工を施し、その
あと 100〜200 ℃の領域の温度Ｔ℃において該鋼線材を
ｔ時間、前記温度に保持して前記（１）式を満足する熱
処理を施す等に特徴を有している。

【００１０】以上概略説明したように本発明は、鋼線材
を鋼線およびこれら鋼線材と鋼線を製造する方法を提案
するものである。

【００１１】

【作用】

（成分）Ｃ：強度に寄与。0.95％以上ではセメンタイトネットな
どの欠陥が発生しやすく、最終的に靱性を著しく劣化さ
せる。Ｓｉ：脱酸および固溶強化。0.05％以下では脱酸効果及
び固溶強化小、 1.0％以上では脱炭が起きやすく、又疵
が多発する。Ｍｎ：脱酸焼入れ性向上。 0.1％以下では脱酸、焼入れ
性の効果小。 1.0％以上では中心偏析によりマルテンサ
イトが発生しやすく、伸線断線の原因になりやすい。Ｃｒ： 0.1％以上添加することによって、より焼入れ性
が向上し、ラメラ間隔が均一になりやすい。 0.5％以上
では変態時間が長くなりすぎ、生産性を著しく阻害す
る。（組織）組織はパーライトもしくはフェライト−パーラ
イト組織であり、ラメラ間隔が平均で0.07μ〜0.3 μで
ある。これは走査型電子顕微鏡での測定によるが、ラメ
ラ間隔はセメンタイト層にフェライト層を加えた積層１
層の厚みである。ラメラ間隔0.07μ以上はベイナイト組
織が混在してしまうため、不均一特性を有する材料にな
りやすい。 0.3μ以上では加工性に劣るうえ、高強度が
達成できない。（水素）パーライト組織、フェライト−パーライト組織
を有する炭素鋼中に含まれる水素の総含有量が分析によ
り 0.05ppm以上あれば線引後、充分な靱性向上が図れな
い。分析により 100℃から 500℃に達するまでに鋼中よ
り放出される水素量が 0.04ppm以上あれば、同様に線引
後、充分な靱性向上が図れない。これらの点については
後述する。（水素除去処理）水素の除去については前記（１）式を
満足するように、鋼線材を50〜500 ℃Ｃ領域の温度Ｔ℃
においてｔ時間該温度に保持して熱処理を行うが、これ
らの点については後述する。（線引加工）減面率30〜98％としているのは、30％以下
では充分な強度が得られず、98％以上では靱性が劣化す
る。線引加工温度を 150℃以下常温の間としているのは
150℃以上では歪時効の影響で靱性が低下することを考
慮しているためである。また、ダイスのアプローチ角度
を最終仕上ダイス側から１枚以上６〜８°としているの
は、６°以下では引抜力が大きすぎ、潤滑性が劣り、実
用化困難、８°以上では靱性が低下する。またこれを最
終仕上げ側より１枚以上用いることにより靱性の維持効
果が大きい。また、必要に応じて線引加工前に鋼線にめ
っきし、場合により線引加工後にＣｕ、Ｚｎ、Ｎｉの少
なくとも１種もしくはそれ以上を電解もしくは無電解め
っきによって鋼線表面に付着させるが、これは製品の機
能向上が主目的であり、実用材としては不可欠である。
たとえば、スチールコードのブラスめっき、ビードワイ
ヤの銅めっき、パラレルワイヤの亜鉛めっきがその具体
例である。（線引加工後における熱処理）また、前記の重量％で、
Ｃ： 0.6〜0.95、Ｓｉ： 0.5〜1.0 、Ｍｎ： 0.1〜0.5
もしくはこれにＣｒ： 0.1〜0.5 、残部がＦｅと不可避
的不純物よりなり、フェライト組織又はフェライト−パ
ーライト組織を有する鋼線材に線引加工を施したのち、
前記（１）式に従って、 100〜200 ℃のある一定温度Ｔ
℃に前記鋼線材を保持して、ｔ時間熱処理する方法もと
られる。

【００１２】

【実施例】下記の表１に示す成分の炭素鋼を溶解・鋳造
後、熱間鋳造、熱間圧延により 5.5mmφに加工し、供試
材として線引加工前にいずれも 100℃×24Ｈ保持を行っ
たのち、 1.3mmφまで線引した。

【００１３】

【表１】

【００１４】（成分、ラメラ間隔）（１）表１に示す伸び（％）はいずれも線引後、 400℃
×７秒間焼鈍後、引張試験を行なった結果を示すもので
ある。（２）Ｃの高いものはセメントタイトネットが多く、Ｓ
ｉ、Ｍｎの少ないものは脱酸不足で介在物も多く、逆に
Ｓｉの多いものは表面脱炭が大きく、Ｍｎの多いもの、
Ｃｒの多いものは偏析や変態不足のため、マルテンサイ
ト発生による断線が発生するため、いずれも本発明の対
象からはずした。（３）ラメラ間隔については、１−３−１，１−３−４
に示すように微細すぎても粗大すぎても断線したり、線
くせが悪かったため本発明の対象からはずした。ラメラ
間隔は走査型電子顕微鏡を用いて測定した。（４）Ｃｒ添加は伸び特性を良好にするものと認められ
る。

【００１５】（水素除去）表１の１−３に示した成分の
圧延鋼線材を20、50、 100、 200、 300、500 ℃で、そ
れぞれ１、２、３、10、24、 100、 200、1000Ｈ保持
し、水素を除去した後、水素量と線引後の鋼線の伸びを
調べた。線引加工は 5.5mmφから 1.3mmφで、減面率は
94.4％である。引張試験の前に420℃で７秒間低温焼鈍
を行なった。図１は前記試験結果を示す。図中の○印は
総水素量が 0.05ppm以下、 100〜500 ℃の温度において
拡散性水素が 0.03ppm以下で、伸びが３％以上で良好な
ものを、×印は水素量が 0.05ppm以上あり、伸びが３％
以下であったものを、△印は水素量が 0.05ppm以下であ
り、 100〜500 ℃拡散性水素が 0.03ppm以下であったに
もかかわらず伸びが３％以下であったものを示す。この
結果より、鋼線材保持温度Ｔ（℃）と、前記温度保持時
間ｔ（時間）の間には、前記○、×、△のデータを整理
し、（40／√Ｔ）≦ｔ≦（ 20000／Ｔ）（１）の関係を持たし、10〜500 ℃領域の温度Ｔ℃により熱処
理を行うとき、ｔ時間熱処理すればよいことになる。前
記水素除去については、密閉気中に供試材を入れ、供試
材を10〜500 ℃の領域の一定温度で加熱し、不活性ガス
を注入し、ダクトから水素を排気する。

【００１６】（水素分析）水素量が総水素量において0.
005ppm以下、 100〜500 ℃において 0.04ppm以下である
ことを測定するためには水素分析が必要であるが、水素
分析については、定量分析と一定の昇温速度による各温
度での放出水素量の分析がある。定量分析法は、不活性
ガス中で、試材を加熱し、融解−熱伝導法により水素を
分析する方法である。本発明では、試材（鋼線材もしく
は鋼線）を融解するまで加熱し、その時までに発生した
全水素量を測定する。前記表１から認められるように、
総水素量は 0.05ppm以下であることが必要である。一
方、前記 100〜500 ℃領域の温度Ｔ℃において（１）式
を満足するようにｔ時間熱処理された鋼線材についてそ
の 100〜500 ℃まで鋼線材中に存在する水素を測定する
ためには、一定の昇温速度による各温度での放出水素量
を分析する方法がとられ、室温から800 ℃までを10分間
で、分析装置の加熱るつぼ内で、試材を一定速度で昇温
し、 100℃より 500℃に達する水素発生量は、この分析
方法で積算して行う。本分析においては、ＨＯＲＩＢＡ
製ＥＭＧＡ−６２１を用いた。前記表１から認められる
ように 100℃より 500℃において試材より放出される水
素量が 0.04ppm以下であることが必要である。なお 600
℃以上くらいからノイズが入るので分析はしていない。

【００１７】（伸縮条件）表１の１−３に示した成分の
圧延線材を 100℃×24Ｈ熱処理（水素除去）した鋼線材
を減面率94.4％で線引加工した。この時、温度およびダ
イスのアプローチ角度を変更することによって伸び特性
を調べた。この結果を表２に示す。

【００１８】

【表２】

【００１９】加工温度が 150℃以下ならば伸びが良好で
あり、またダイスのアプローチ角度が６〜８°のものを
用いるとさらに良好となることが明らかである。

【００２０】（焼鈍条件）表１の１−２の成分の圧延鋼
線材を 100℃×24Ｈ熱処理（水素除去）した鋼線材を減
面率94.4％で線引加工した後、図２に示す焼鈍処理し、
引張試験を行なった。この結果より、 250℃〜500 ℃で
３秒間以上10秒間以内で条件を選択することによって伸
び３％以上の特性が得られることがわかる。また、 500
℃以上では、伸線後の引張強さに対し、10％以上の強度
低下が認められるので実用的でない。なお焼鈍時間
（秒）については鋼線材、鋼線の中心が所定の温度にな
ってからの秒数である。

【００２１】（線引加工度）表１の１−３の成分の圧延
鋼線材を、 150℃×10Ｈ熱処理（水素除去）し、 5.5mm
φを 4.5mmφ（減面率33.1％）、 2.6mmφ（減面率77.7
％）、 1.6mmφ（減面率91.5％）、 0.8mmφ（減面率9
7.9％）、 0.6mmφ（減面率 98.8 ％）まで５種のサイ
ズまで伸線加工した。これらのワイヤを 400℃で７秒間
焼鈍した後、引張試験を行った。図３に伸びの結果を示
す。0.6mmφ（減面率98.8％）まで線引加工したものは
減面率が大きすぎ伸びは３％以下となった。

【００２２】（線引後熱処理）表１の１−３に示した成
分の圧延線材を 100℃×24Ｈの処理をしない状態で、1.
0mmφまで線引加工を行ない、その後、図４に示すよう
に、50、 100、 200、300℃でそれぞれ、１、２、３、1
0、24、 200、3000時間保持後に引張試験した。図４に
その結果を示す。○印は安定して伸びが３％以上出たも
のを示し、△印は、伸びは３％達成するもばらつきが大
きいものを示し、また×印は、伸びが３％に達しないも
のを示している。30℃、50℃でも3000時間で伸びが向上
したが生産性が著しく劣るため対象外とした。

【００２３】（めっき）表１の１−２に示した成分の圧
延線材にＣｕめっき、Ｃｕめっき後Ｚｎめっき、Ｎｉめ
っき、Ｃｕめっき後ＺｎめっきとＮｉめっきした４種類
のめっき線材を用意し、その後 450℃で４時間保持し、
1.6mmφまで線引加工した。線引後、 200〜500 ℃で５
秒間焼鈍を行い、引張試験を行なった。図５はその結果
を示す。400℃で５秒間焼鈍を行えばいずれのめっき線
も伸びが良好であることが確認された。

【００２４】（水素量）表１の３で用いた成分の 4.0mm
φの圧延線材および前記線材から 1.0mmφ（減面率93.8
％）まで線引加工した鋼線に、それぞれ 100〜500 ℃、
１−24時間、 100〜200 ℃、１−24時間の任意の温度、
時間における焼鈍を行ない、その焼鈍後の鋼線材および
鋼線をＨｅガス中で10分間室温から600 ℃まで昇温し、
熱伝導法によって水素を検出した。その結果を表３に示
す。またこれらの試材に対して線材Ｒの方は4.0mm φか
ら1.0mm φまで線引加工を施し、すでに線引加工したも
のＷに対しては焼鈍後、それぞれ420 ℃で５秒間低温焼
鈍後、引張試験を行ない伸びを調べた。図６のａ、ｂ、
ｃの水素検出グラフは例示であって、表３のサンプルＲ
−５、Ｒ−４、Ｒ−３にそれぞれ対応する。そしてこれ
らの試材に対して、線材Ｒの方には4.0mm φから1.0mm
φまで線引加工を施し、すでに線引加工したものＷに対
しては焼鈍後、いずれも 420℃で５秒間低温焼鈍後、引
張試験を行い伸びを調べた。

【００２５】

【表３】

【００２６】Ａは室温〜 600℃で放出した水素量、Ｂは
室温〜 500℃で放出した水素量である。500 ℃以下の放
出水素が0.04ppm 以下ならば伸びは３％以上になること
を示している。

【００２７】

【発明の効果】本発明により線材を用いることにより従
来以上に靱性の優れた鋼線を得ることができる。本発明
は線引加工によって得られるピアノ線、硬鋼線をはじめ
ビードワイヤ、スケールコード、ＰＣ鋼線、ＰＣ鋼より
線、ＡＣＳＲパラレルワイヤなど広い分野での展開が期
待できる。更に形状を間わないため、板、管、柱などに
も適用可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明において施される水素除去処理の際の鋼
線材の加熱温度Ｔ℃と加熱時間ｔとの関係を示す。

【図２】本発明において水素除去処理を施した鋼線材よ
りの、線引加工後における鋼線の焼鈍処理の温度処理時
間（秒）を変えて、鋼線の伸び（％）と焼鈍温度の関係
を示す。

【図３】本発明における水素を除去処理を施した鋼線材
より種々の減面率で線引加工した鋼線の伸び（％）と焼
鈍温度の関係を示す。

【図４】本発明において鋼線材に水素除去処理を施すこ
となく線引加工した鋼線への水素除去処理の際の鋼線の
加熱温度Ｔ℃と加熱時間ｔとの関係を示す。

【図５】本発明において鋼線材にめっきを施したのち、
水素除去処理を行い、線引加工された鋼線について、鋼
線の伸び（％）と焼鈍温度（℃）の関係を示す。

【図６】ａ、ｂ、ｃは水素検出グラフを示す。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｃ２３Ｃ 30/00 Ｃ２３Ｃ 30/00 Ｂ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】成分が重量％で、Ｃ： 0.6〜0.95、Ｓ
ｉ：0.05〜1.0 、Ｍｎ： 0.1〜1.0 、もしくは、Ｃ：
0.6〜0.95、Ｓｉ：0.05〜1.0 、Ｍｎ： 0.1〜1.0 、Ｃ
ｒ： 0.1〜0.5 、それぞれの残部がＦｅならびに不可避
的不純物よりなり、フェライト組織又はフェライト−パ
ーライト組織を有し、そのラメラ間隔が平均で0.07〜0.
3 μであり、水素含有量が 0.05ppm以下で、そのうち 1
00℃より 500℃に達するまでに放出される水素量が 0.0
4ppm以下であることを特徴とする鋼線材。
【請求項２】成分が重量％で、Ｃ： 0.6〜0.95、Ｓ
ｉ：0.05〜1.0 、Ｍｎ： 0.1〜1.0 、もしくは、Ｃ：
0.6〜0.95、Ｓｉ：0.05〜1.0 、Ｍｎ： 0.1〜1.0 、Ｃ
ｒ： 0.1〜0.5 、それぞれの残部がＦｅならびに不可避
的不純物よりなり、フェライト組織又はフェライト−パ
ーライト組織を有し、そのラメラ間隔が平均で0.07〜0.
3 μであり、水素含有量が 0.05ppm以下で、そのうち 1
00℃より 500℃に達するまでに放出される水素量が 0.0
4ppm以下であることを特徴とする鋼線。
【請求項３】成分が重量％で、Ｃ： 0.6〜0.95、Ｓ
ｉ：0.05〜1.0 、Ｍｎ： 0.1〜1.0 、もしくは、Ｃ：
0.6〜0.95、Ｓｉ：0.05〜1.0 、Ｍｎ： 0.1〜1.0 、も
しくはＣ： 0.6〜0.95、Ｓｉ： 0.5〜1.0 、Ｍｎ： 0.1
〜1.0 、Ｃｒ： 0.1〜0.5 それぞれの残部がＦｅと不可
避的不純物よりなり、フェライト組織又はフェライト−
パーライト組織を有する鋼線材を50〜500 ℃の領域の温
度Ｔ℃においてｔ時間該温度に保持して下式を満足する
熱処理を施すことを特徴とする鋼線材の製造方法。（40／√Ｔ）≦ｔ≦（ 20000／Ｔ）
【請求項４】請求項３記載の製造方法により熱処理さ
れた鋼線材に減面率30〜98％の線引加工を施すことを特
徴とする鋼線の製造方法。
【請求項５】請求項４記載の製造方法により鋼線に線
引加工する際、加工時の鋼線温度が 150℃以下常温の間
にあり、該温度範囲において、線引加工に使用される伸
線ダイスのアプローチ角度を最終仕上げダイスから１枚
以上６〜８°として線引加工を行うことを特徴とする鋼
線の製造方法。
【請求項６】鋼線材の線引加工前にＣｕ、Ｚｎ、Ｎｉ
の少なくとも１種もしくはそれ以上の電解もしくは、無
電解めっきを施して請求項４記載もしくは請求項５記載
の線引加工を行うことを特徴とする鋼線の製造方法。
【請求項７】成分が重量％で、Ｃ： 0.6〜0.95、Ｓ
ｉ：0.05〜1.0 、Ｍｎ： 0.1〜1.0 、もしくはＣ： 0.6
〜0.95、Ｓｉ：0.05〜1.0 、Ｍｎ： 0.1〜1.0、Ｃｒ：
0.1〜0.5 、それぞれの残部がＦｅと不可避的不純物よ
りなり、フェライト組織又はフェライト−パーライト組
織を有する鋼線材に減面率で30〜98％の線引加工を施し
たのち、 100〜200 ℃の領域の温度Ｔ℃において該鋼線
をｔ時間前記温度に保持して下式を満足する熱処理を施
すことを特徴とする鋼線の製造方法。（40／√Ｔ）≦ｔ≦（ 20000／Ｔ）
【請求項８】成分が重量％で、Ｃ： 0.6〜0.95、Ｓ
ｉ：0.05〜1.0 、Ｍｎ： 0.1〜1.0 、もしくはＣ： 0.6
〜0.95、Ｓｉ：0.05〜1.0 、Ｍｎ： 0.1〜1.0、Ｃｒ：
0.1〜0.5 、それぞれの残部がＦｅと不可避的不純物よ
りなり、フェライト組織又はフェライト−パーライト組
織を有する鋼線材にＣｕ、Ｚｎ、Ｎｉの少なくとも１種
もしくはそれ以上の電解もしくは無電解めっきを施し、
減面率で30〜98％の線引加工を施したのち、 100〜200
℃の領域の温度Ｔ℃において該鋼線をｔ時間前記温度に
保持して下式を満足する熱処理を施すことを特徴とする
鋼線の製造方法。（40／√Ｔ）≦ｔ≦（ 20000／Ｔ）
【請求項９】請求項４、請求項５、請求項６、請求項
７もしくは請求項８記載の製造方法により製造され、そ
の後 250〜500 ℃で３秒間ないし10秒間焼鈍された鋼
線。