JPH08337774A - 冷媒組成物 - Google Patents
冷媒組成物Info
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- JPH08337774A JPH08337774A JP7147406A JP14740695A JPH08337774A JP H08337774 A JPH08337774 A JP H08337774A JP 7147406 A JP7147406 A JP 7147406A JP 14740695 A JP14740695 A JP 14740695A JP H08337774 A JPH08337774 A JP H08337774A
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- refrigerant
- hfc
- cfc
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 従来のＣＦＣ用冷房装置の各種部品や圧縮ポ
ンプの潤滑油を変更しないで、そのまま適用できるオゾ
ン破壊係数が０．１１以下の冷媒用代替フロンとの混合
冷媒組成物を提供する。 【構成】 ２種の多価アルコール１４，１５と、界面活
性剤含有組成物１７と、潤滑剤１８とを含む混合物を、
−１０℃以下好ましくは−３０℃以下に冷却された密閉
容器１中で混合して得られる冷媒組成物と、オゾン破壊
係数が０．１１以下の冷媒用代替フロンからなる。多価
アルコールとしては、エチレングリコール１４、プロピ
レングリコール１５の混合物を用いる。界面活性剤含有
組成物１７としては、リン酸エステル系界面活性剤とエ
タノールを含むものを用いる。また、潤滑剤１８として
は、トルエン、キシレンまたはフタル酸等を用いる。冷
媒用代替フロンとしてＨＦＣ−１３４ａ或いは、ＨＦＣ
−１３４ａが５２％、ＨＦＣ−１２５が２５％、ＨＦＣ
−３２が２３％から成る混合代替フロンを用いる。
ンプの潤滑油を変更しないで、そのまま適用できるオゾ
ン破壊係数が０．１１以下の冷媒用代替フロンとの混合
冷媒組成物を提供する。 【構成】 ２種の多価アルコール１４，１５と、界面活
性剤含有組成物１７と、潤滑剤１８とを含む混合物を、
−１０℃以下好ましくは−３０℃以下に冷却された密閉
容器１中で混合して得られる冷媒組成物と、オゾン破壊
係数が０．１１以下の冷媒用代替フロンからなる。多価
アルコールとしては、エチレングリコール１４、プロピ
レングリコール１５の混合物を用いる。界面活性剤含有
組成物１７としては、リン酸エステル系界面活性剤とエ
タノールを含むものを用いる。また、潤滑剤１８として
は、トルエン、キシレンまたはフタル酸等を用いる。冷
媒用代替フロンとしてＨＦＣ−１３４ａ或いは、ＨＦＣ
−１３４ａが５２％、ＨＦＣ−１２５が２５％、ＨＦＣ
−３２が２３％から成る混合代替フロンを用いる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷媒組成物に関するも
のであり、さらに詳しくは冷媒用代替フロンを含有する
冷媒組成物に関するものである。
のであり、さらに詳しくは冷媒用代替フロンを含有する
冷媒組成物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、カーエアコン、冷凍機、冷蔵庫、
冷却装置等の冷媒として、クロロフルオロカーボン（特
定フロン：ＣＦＣ）が用いられている。このＣＦＣとし
ては、例えばＣＦＣ−１１（ＣＦＣｌ3 ）、ＣＦＣ−１
２（ＣＦ2 Ｃｌ2 ）、ＣＦＣ−１３（ＣＦ3 Ｃｌ）、
（いずれもオゾン破壊係数１．０）が知られている。
冷却装置等の冷媒として、クロロフルオロカーボン（特
定フロン：ＣＦＣ）が用いられている。このＣＦＣとし
ては、例えばＣＦＣ−１１（ＣＦＣｌ3 ）、ＣＦＣ−１
２（ＣＦ2 Ｃｌ2 ）、ＣＦＣ−１３（ＣＦ3 Ｃｌ）、
（いずれもオゾン破壊係数１．０）が知られている。
【０００３】ところが、近年、大気中に放散されたＣＦ
Ｃが分子構造を維持したままオゾン層に達し、これが紫
外線等により分解されると、塩素のラジカルを発生し、
該ラジカルによりオゾン層が破壊されることが明らかに
されている。このため、ＣＦＣの生産量及び消費量の削
減と規制数量が決められて、２０００年以降には生産量
及び消費量は０％になり、生産及び使用が禁じられる方
向にある。
Ｃが分子構造を維持したままオゾン層に達し、これが紫
外線等により分解されると、塩素のラジカルを発生し、
該ラジカルによりオゾン層が破壊されることが明らかに
されている。このため、ＣＦＣの生産量及び消費量の削
減と規制数量が決められて、２０００年以降には生産量
及び消費量は０％になり、生産及び使用が禁じられる方
向にある。
【０００４】そこで、前記ＣＦＣの代替フロン（ＨＦ
Ｃ）としてＨＦＣ−１３４ａ、ＨＦＣ−３２、ＨＦＣ−
１２５、ＨＦＣ−１４３ａ、ＨＦＣ−１５２ａ（いずれ
もオゾン破壊係数は０）が開発されており、前記ＣＦＣ
−１２とＨＦＣ−１３４ａ或いはＨＦＣ−１３４ａが５
２％、ＨＦＣ−１２５が２５％、ＨＦＣ−３２が２３％
から成る混合代替フロン、更にＲ−５０２の代替物とし
てはＨＦＣ−１４３ａ或いはＨＦＣ−１４３ａが５２
％、ＨＦＣ−１２５が４４％、ＨＦＣ−１３４ａが４％
から成る混合代替フロンが開発されている。それらの中
で、ＨＦＣ−１３４ａはＣＨ2 ＦＣＦ3 という化学構造
式で表され、分子中に塩素を含まないので、そのままオ
ゾン層に達して分解された場合にもオゾン層を破壊する
恐れがないと考えられている。
Ｃ）としてＨＦＣ−１３４ａ、ＨＦＣ−３２、ＨＦＣ−
１２５、ＨＦＣ−１４３ａ、ＨＦＣ−１５２ａ（いずれ
もオゾン破壊係数は０）が開発されており、前記ＣＦＣ
−１２とＨＦＣ−１３４ａ或いはＨＦＣ−１３４ａが５
２％、ＨＦＣ−１２５が２５％、ＨＦＣ−３２が２３％
から成る混合代替フロン、更にＲ−５０２の代替物とし
てはＨＦＣ−１４３ａ或いはＨＦＣ−１４３ａが５２
％、ＨＦＣ−１２５が４４％、ＨＦＣ−１３４ａが４％
から成る混合代替フロンが開発されている。それらの中
で、ＨＦＣ−１３４ａはＣＨ2 ＦＣＦ3 という化学構造
式で表され、分子中に塩素を含まないので、そのままオ
ゾン層に達して分解された場合にもオゾン層を破壊する
恐れがないと考えられている。
【０００５】しかしながら、従来のＣＦＣ−１２用の冷
房装置に前記ＨＦＣ−１３４ａを適用しようとすると、
圧縮ポンプの焼付き、ガス漏れ等をさけるために、バル
ブ接続方式、バルブ径、Ｏリング等の各種部品や圧縮ポ
ンプの潤滑油を変更しなければならないという不都合が
生じる。
房装置に前記ＨＦＣ−１３４ａを適用しようとすると、
圧縮ポンプの焼付き、ガス漏れ等をさけるために、バル
ブ接続方式、バルブ径、Ｏリング等の各種部品や圧縮ポ
ンプの潤滑油を変更しなければならないという不都合が
生じる。
【０００６】
【発明が解決しようとしている課題】本発明は、冷媒組
成物の改良を目的とするものである。さらに詳しくは、
本発明の目的は、従来のＣＦＣ用冷房装置にその各種部
品や圧縮ポンプの潤滑油を変更することなく、そのまま
適用することができる冷媒組成物を提供することにあ
る。また、本発明の目的は、従来のＣＦＣ用冷房装置に
その各種部品や圧縮ポンプの潤滑油を変更することな
く、そのまま適用することができる冷媒用代替ポンプを
含有する冷媒組成物を提供することにある。
成物の改良を目的とするものである。さらに詳しくは、
本発明の目的は、従来のＣＦＣ用冷房装置にその各種部
品や圧縮ポンプの潤滑油を変更することなく、そのまま
適用することができる冷媒組成物を提供することにあ
る。また、本発明の目的は、従来のＣＦＣ用冷房装置に
その各種部品や圧縮ポンプの潤滑油を変更することな
く、そのまま適用することができる冷媒用代替ポンプを
含有する冷媒組成物を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するた
めに、本発明の冷媒組成物は、２種の多価アルコール
と、界面活性剤含有組成物と、潤滑剤を含む混合物を−
１０℃以下好ましくは−３０℃以下に冷却された密閉容
器中で混合することにより得られる冷媒組成物（オゾン
破壊係数は０）と、オゾン破壊係数が０．１１以下の冷
媒用代替フロンとからなることを特徴とする。
めに、本発明の冷媒組成物は、２種の多価アルコール
と、界面活性剤含有組成物と、潤滑剤を含む混合物を−
１０℃以下好ましくは−３０℃以下に冷却された密閉容
器中で混合することにより得られる冷媒組成物（オゾン
破壊係数は０）と、オゾン破壊係数が０．１１以下の冷
媒用代替フロンとからなることを特徴とする。
【０００８】本発明では、２種の多価アルコールを主体
とする混合物とオゾン破壊係数が０．１１以下の冷媒用
代替フロンとの混合冷媒組成物を提案しているが、好ま
しくは、オゾン破壊係数が０の代替フロン（ＨＦＣ）を
含有する混合冷媒組成物を使用することが望ましい。且
つ、多価アルコール系の冷媒組成物（Ｉ）と代替フロン
(II)との混合比は、Ｉ／II≧０．６重量比であることが
好ましい。何故ならばＨＦＣは一般に地球温暖化係数が
二酸化炭素に比較して高いので、ＨＦＣの比率を低くす
る必要があるからである。混合比の上限は、上記目的を
達成できる範囲で決定される。
とする混合物とオゾン破壊係数が０．１１以下の冷媒用
代替フロンとの混合冷媒組成物を提案しているが、好ま
しくは、オゾン破壊係数が０の代替フロン（ＨＦＣ）を
含有する混合冷媒組成物を使用することが望ましい。且
つ、多価アルコール系の冷媒組成物（Ｉ）と代替フロン
(II)との混合比は、Ｉ／II≧０．６重量比であることが
好ましい。何故ならばＨＦＣは一般に地球温暖化係数が
二酸化炭素に比較して高いので、ＨＦＣの比率を低くす
る必要があるからである。混合比の上限は、上記目的を
達成できる範囲で決定される。
【０００９】前記多価アルコールとしては、２価アルコ
ールを用いることが取扱上好ましい。例えばエチレング
リコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコー
ル等の２価のアルコールが用いられるが、エチレングリ
コールとプロピレングリコールの２種を主体に用いるこ
とが好ましい。また、前記界面活性組成物としては、リ
ン酸エステル系界面活性剤を含むものを用いる。また、
前記潤滑剤としては、トルエン、キシレン等のアルキル
ベンゼンまたはフタル酸等のベンゼン誘導体を用いるこ
とも可能である。
ールを用いることが取扱上好ましい。例えばエチレング
リコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコー
ル等の２価のアルコールが用いられるが、エチレングリ
コールとプロピレングリコールの２種を主体に用いるこ
とが好ましい。また、前記界面活性組成物としては、リ
ン酸エステル系界面活性剤を含むものを用いる。また、
前記潤滑剤としては、トルエン、キシレン等のアルキル
ベンゼンまたはフタル酸等のベンゼン誘導体を用いるこ
とも可能である。
【００１０】本発明の混合冷媒組成物は、前記冷媒用代
替フロンがＣＨ2 ＦＣＦ3 或いはＣＨ2 ＦＣＦ3 、ＣＨ
2 Ｆ2 及びＣＨＦ2 ＣＦ3 の混合物を主成分とする冷媒
組成物である場合に特に有利に用いられる。本発明の混
合冷媒組成物は、さらに前記混合物が冷却作用を著しく
低減させない成分を増量剤として含むものであってもよ
く、前記増量剤として例えば塩化ナトリウム水溶液が用
いられる。
替フロンがＣＨ2 ＦＣＦ3 或いはＣＨ2 ＦＣＦ3 、ＣＨ
2 Ｆ2 及びＣＨＦ2 ＣＦ3 の混合物を主成分とする冷媒
組成物である場合に特に有利に用いられる。本発明の混
合冷媒組成物は、さらに前記混合物が冷却作用を著しく
低減させない成分を増量剤として含むものであってもよ
く、前記増量剤として例えば塩化ナトリウム水溶液が用
いられる。
【００１１】
【作 用】本発明の混合冷媒組成物によれば、従来の特
定フロン用冷房装置の各種部品や圧縮ポンプの潤滑油を
変更することなくそのまま用いても、圧縮ポンプの焼付
き、ガス漏れ等を生じず、冷却効果が得られる。また前
記混合冷媒組成物は、トルエン、キシレン等のアルキル
ベンゼンまたはフタル酸等のベンゼン誘導体等の潤滑剤
を混合することにより、圧縮ポンプの焼付けを防止する
作用が得られる。さらに前記混合冷媒組成物は、冷媒用
代替フロンであるＣＨ2 ＦＣＦ3 を主成分とするＨＦＣ
−１３４ａ或いはＨＦＣ−１３４ａが５２％、ＨＦＣ−
１２５が２５％、ＨＦＣ−３２が２３％から成る混合代
替フロンと混合することにより、従来のＣＦＣ−１２用
の冷房装置にそのまま適用される。
定フロン用冷房装置の各種部品や圧縮ポンプの潤滑油を
変更することなくそのまま用いても、圧縮ポンプの焼付
き、ガス漏れ等を生じず、冷却効果が得られる。また前
記混合冷媒組成物は、トルエン、キシレン等のアルキル
ベンゼンまたはフタル酸等のベンゼン誘導体等の潤滑剤
を混合することにより、圧縮ポンプの焼付けを防止する
作用が得られる。さらに前記混合冷媒組成物は、冷媒用
代替フロンであるＣＨ2 ＦＣＦ3 を主成分とするＨＦＣ
−１３４ａ或いはＨＦＣ−１３４ａが５２％、ＨＦＣ−
１２５が２５％、ＨＦＣ−３２が２３％から成る混合代
替フロンと混合することにより、従来のＣＦＣ−１２用
の冷房装置にそのまま適用される。
【００１２】
実施例１ 次に、添付の図面を参照しながら、本発明の混合冷媒組
成物をさらに詳しく説明する。図１は本発明の冷媒用代
替フロンと混合される冷媒組成物を製造する装置の説明
断面図であり、図２は図１に示す装置で得られた各冷媒
組成物の温度と飽和圧力との関係を示すグラフであり、
図３は本発明の混合冷媒組成物を冷媒として使用する冷
房装置に構成例を示す説明図である。
成物をさらに詳しく説明する。図１は本発明の冷媒用代
替フロンと混合される冷媒組成物を製造する装置の説明
断面図であり、図２は図１に示す装置で得られた各冷媒
組成物の温度と飽和圧力との関係を示すグラフであり、
図３は本発明の混合冷媒組成物を冷媒として使用する冷
房装置に構成例を示す説明図である。
【００１３】本実施例の混合冷媒組成物は、プロピレン
グリコール及びエチレングリコールの混合物と、リン酸
エステル系界面活性剤（日光ケミカルズ株式会社製、商
品名ＮＩＫＫＯＬ）とエタノールを含む界面活性組成物
と、トルエン及びキシレンとを含む潤滑剤との混合物
を、−３０℃以下に冷却された密閉容器中で混合するこ
とにより得られる冷媒組成物６３重量％と、冷媒用代替
フロンであるＣＨ2 ＦＣＦ3 を主成分とするＨＦＣ−１
３４ａ或いはＨＣＦ−１３４ａが５２％、ＨＦＣ−１２
５が２５％、ＨＦＣ−３２が２３％から成る混合代替フ
ロン３７重量％との混合物である。
グリコール及びエチレングリコールの混合物と、リン酸
エステル系界面活性剤（日光ケミカルズ株式会社製、商
品名ＮＩＫＫＯＬ）とエタノールを含む界面活性組成物
と、トルエン及びキシレンとを含む潤滑剤との混合物
を、−３０℃以下に冷却された密閉容器中で混合するこ
とにより得られる冷媒組成物６３重量％と、冷媒用代替
フロンであるＣＨ2 ＦＣＦ3 を主成分とするＨＦＣ−１
３４ａ或いはＨＣＦ−１３４ａが５２％、ＨＦＣ−１２
５が２５％、ＨＦＣ−３２が２３％から成る混合代替フ
ロン３７重量％との混合物である。
【００１４】前記冷媒組成物は図１に示す密閉容器１を
用いて、次のようにして製造した。密閉容器１は、外側
に冷却用ジャケット２を備えると共に、モーター３によ
り回転駆動される攪拌羽根４を内部に備えている。ま
た、密閉容器１には、上部に圧力調整導管５が設けら
れ、圧力調整弁６ａを介して真空ポンプ７ａ及びエアコ
ンプレッサー７ｂに接続されている。圧力調整導管５は
切替弁６ｂを操作することにより真空ポンプ７ａまたは
エアコンプレッサー７ｂに接続されるようになってい
る。圧力調整弁６ｂは３方向弁であり、密閉容器１の内
圧が所定以上になったときに大気に解放されて内圧を一
定に維持する安全弁を兼ねている。密閉容器１には、さ
らに、内部の液体温度を測定する温度計８及び内圧を測
定する圧力計９が設けられ、底部には製品を取り出す製
品取出用導管１０が取出し弁１１を介して取付けられて
いる。
用いて、次のようにして製造した。密閉容器１は、外側
に冷却用ジャケット２を備えると共に、モーター３によ
り回転駆動される攪拌羽根４を内部に備えている。ま
た、密閉容器１には、上部に圧力調整導管５が設けら
れ、圧力調整弁６ａを介して真空ポンプ７ａ及びエアコ
ンプレッサー７ｂに接続されている。圧力調整導管５は
切替弁６ｂを操作することにより真空ポンプ７ａまたは
エアコンプレッサー７ｂに接続されるようになってい
る。圧力調整弁６ｂは３方向弁であり、密閉容器１の内
圧が所定以上になったときに大気に解放されて内圧を一
定に維持する安全弁を兼ねている。密閉容器１には、さ
らに、内部の液体温度を測定する温度計８及び内圧を測
定する圧力計９が設けられ、底部には製品を取り出す製
品取出用導管１０が取出し弁１１を介して取付けられて
いる。
【００１５】密閉容器１の外部には、液体酸素ボンベ１
２ａ及び液体窒素ボンベ１２ｂが設けられ、液化気体供
給導管１３により密閉容器１及び冷却用ジャケット２に
接続されている。液化気体供給導管１３には、液化気体
供給切換え弁１３ａ、液体酸素供給弁１３ｂ及び液体窒
素供給弁１３ｃが設けられ、液体酸素または液体窒素を
密閉容器１または冷却用ジャケット２に定量供給できる
ようになっている。
２ａ及び液体窒素ボンベ１２ｂが設けられ、液化気体供
給導管１３により密閉容器１及び冷却用ジャケット２に
接続されている。液化気体供給導管１３には、液化気体
供給切換え弁１３ａ、液体酸素供給弁１３ｂ及び液体窒
素供給弁１３ｃが設けられ、液体酸素または液体窒素を
密閉容器１または冷却用ジャケット２に定量供給できる
ようになっている。
【００１６】また、密閉容器１の外部には、原料のエチ
レングリコールタンク１４、プロピレングリコールタン
ク１５、塩化ナトリウム水溶液タンク１６、界面活性組
成物タンク１７、潤滑剤タンク１８が設けられ、原料導
管１９により密閉容器１に接続されている。原料導管１
９には、原料供給弁２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ、
２０ｅが設けられて前記各原料をそれぞれ定量供給でき
るようになっている。また、原料導管１９の途中には原
料圧入ポンプ２１が設けられ、密閉容器１内が高圧にな
っているときも前記原料を供給できるようになってい
る。
レングリコールタンク１４、プロピレングリコールタン
ク１５、塩化ナトリウム水溶液タンク１６、界面活性組
成物タンク１７、潤滑剤タンク１８が設けられ、原料導
管１９により密閉容器１に接続されている。原料導管１
９には、原料供給弁２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ、
２０ｅが設けられて前記各原料をそれぞれ定量供給でき
るようになっている。また、原料導管１９の途中には原
料圧入ポンプ２１が設けられ、密閉容器１内が高圧にな
っているときも前記原料を供給できるようになってい
る。
【００１７】冷却用ジャケット２には供給された液化さ
れた液化気体を取り出して、液化気体供給導管１３に循
環させる循環導管２２が逆止弁２３を介して接続されて
いる。また、循環導管２２の途中には冷却用ジャケット
２から取り出された液化気体冷却をする冷却器２４が設
けられており、冷却用ジャケット２には、内部の液体温
度を測定する温度計２５及び内圧を測定する圧力計２６
が設けられている。
れた液化気体を取り出して、液化気体供給導管１３に循
環させる循環導管２２が逆止弁２３を介して接続されて
いる。また、循環導管２２の途中には冷却用ジャケット
２から取り出された液化気体冷却をする冷却器２４が設
けられており、冷却用ジャケット２には、内部の液体温
度を測定する温度計２５及び内圧を測定する圧力計２６
が設けられている。
【００１８】本実施例では、まず、液化気体供給切替弁
１３ａを切り替えて液化気体供給導管１３を密閉容器１
に接続し、液体窒素供給弁１３ｃ及び液体酸素供給弁１
３ｂを開放して、密閉容器１に所定量の液体窒素及び液
体酸素を１：１の混合比で供給した。そして、該液体窒
素及び液体酸素を密閉容器１内で気化させて密閉容器１
内を冷却したのち、切り替え弁６ｂを切り替えて圧力調
整導管５を真空ポンプ７ａに接続し、密閉容器１内の気
体を排気することにより、密閉容器１内を予備冷却し
た。
１３ａを切り替えて液化気体供給導管１３を密閉容器１
に接続し、液体窒素供給弁１３ｃ及び液体酸素供給弁１
３ｂを開放して、密閉容器１に所定量の液体窒素及び液
体酸素を１：１の混合比で供給した。そして、該液体窒
素及び液体酸素を密閉容器１内で気化させて密閉容器１
内を冷却したのち、切り替え弁６ｂを切り替えて圧力調
整導管５を真空ポンプ７ａに接続し、密閉容器１内の気
体を排気することにより、密閉容器１内を予備冷却し
た。
【００１９】次に、液化気体供給切替えて液化気体供給
導管１３を冷却用ジャケット２に接続し、液体窒素供給
弁１３ｃ及び液体酸素供給弁１３ｂを解放して、冷却ジ
ャケット２に所定量の液体窒素及び液体酸素を１：１の
混合比で供給した。次に、モーター３をＯＮにして攪拌
羽根４を回転駆動しながら、圧力調整弁６ａを閉じ、原
料供給弁２０ａ、２０ｂ、２０ｄ、２０ｅを順次開閉し
て、エチレングリコール２１０ｇ、プロピレングリコー
ル４９０ｇ、リン酸エステル系界面活性剤含有溶液３５
０ｇ、潤滑剤１５０ｇを密閉容器１に供給した。前記リ
ン酸エステル系界面活性剤溶液は、予めリン酸エステル
系界面活性剤とエタノールとを２：５の重量比で混合し
たもので、界面活性組成物タンク１７に収容されてい
る。また、前記潤滑剤は予めトルエンとキシレンとを
１：２の重量比で混合したものが、潤滑剤タンク１８に
収容されている。
導管１３を冷却用ジャケット２に接続し、液体窒素供給
弁１３ｃ及び液体酸素供給弁１３ｂを解放して、冷却ジ
ャケット２に所定量の液体窒素及び液体酸素を１：１の
混合比で供給した。次に、モーター３をＯＮにして攪拌
羽根４を回転駆動しながら、圧力調整弁６ａを閉じ、原
料供給弁２０ａ、２０ｂ、２０ｄ、２０ｅを順次開閉し
て、エチレングリコール２１０ｇ、プロピレングリコー
ル４９０ｇ、リン酸エステル系界面活性剤含有溶液３５
０ｇ、潤滑剤１５０ｇを密閉容器１に供給した。前記リ
ン酸エステル系界面活性剤溶液は、予めリン酸エステル
系界面活性剤とエタノールとを２：５の重量比で混合し
たもので、界面活性組成物タンク１７に収容されてい
る。また、前記潤滑剤は予めトルエンとキシレンとを
１：２の重量比で混合したものが、潤滑剤タンク１８に
収容されている。
【００２０】前記各原料が供給された状態で、攪拌羽根
４により３０分間攪拌し、冷媒組成物を得た。密閉容器
１内の液温は、前記攪拌の間、−１５０℃〜−１２０℃
から−７５℃〜−１０℃の範囲に維持されていた。得ら
れた冷媒組成物は、取出し弁１１を開いて製品取出用導
管１０から、冷房装置に冷媒を供給するための密閉され
た容器に移した。
４により３０分間攪拌し、冷媒組成物を得た。密閉容器
１内の液温は、前記攪拌の間、−１５０℃〜−１２０℃
から−７５℃〜−１０℃の範囲に維持されていた。得ら
れた冷媒組成物は、取出し弁１１を開いて製品取出用導
管１０から、冷房装置に冷媒を供給するための密閉され
た容器に移した。
【００２１】次に、図１の装置を用いて、本実施例で得
られた冷媒組成物の各圧力における沸点を測定した。前
記沸点は測定は密閉容器１に所定量の冷媒組成物を供給
し、真空ポンプ７ａにより、まず密閉容器１の内圧を圧
力計９で測定されるゲージ圧で−７５０ｍｍＨｇにす
る。そして、密閉容器１内の冷媒組成物の温度が安定す
るのを待って、その温度を−７６０ｍｍＨｇにおける沸
点とする。次いで、圧力調整弁６ａを開閉して密閉容器
１の内圧を順次−５００ｍｍＨｇ、−２５０ｍｍＨｇ、
０ｍｍＨｇに調整し、前記操作を繰り返して、各圧力に
おける沸点を測定する。
られた冷媒組成物の各圧力における沸点を測定した。前
記沸点は測定は密閉容器１に所定量の冷媒組成物を供給
し、真空ポンプ７ａにより、まず密閉容器１の内圧を圧
力計９で測定されるゲージ圧で−７５０ｍｍＨｇにす
る。そして、密閉容器１内の冷媒組成物の温度が安定す
るのを待って、その温度を−７６０ｍｍＨｇにおける沸
点とする。次いで、圧力調整弁６ａを開閉して密閉容器
１の内圧を順次−５００ｍｍＨｇ、−２５０ｍｍＨｇ、
０ｍｍＨｇに調整し、前記操作を繰り返して、各圧力に
おける沸点を測定する。
【００２２】次に、切替え弁６ｂにより圧力調整導管５
をエアコンプレッサー７ｂに切替え密閉容器１内を加圧
する。加圧操作は圧力調整弁６ａを開閉して密閉容器１
の内圧を圧力計９で測定されるゲージ圧で１〜８ｋｇ／
ｃｍ2 範囲で１ｋｇ／ｃｍ2単位で順次調整し、前記操
作を繰り返して、各圧力における沸点を測定する。得ら
れた結果を図２に示す。図２から前記冷媒組成物はそれ
自体ＣＦＣ−１２に類似した挙動を示すことが認められ
る。
をエアコンプレッサー７ｂに切替え密閉容器１内を加圧
する。加圧操作は圧力調整弁６ａを開閉して密閉容器１
の内圧を圧力計９で測定されるゲージ圧で１〜８ｋｇ／
ｃｍ2 範囲で１ｋｇ／ｃｍ2単位で順次調整し、前記操
作を繰り返して、各圧力における沸点を測定する。得ら
れた結果を図２に示す。図２から前記冷媒組成物はそれ
自体ＣＦＣ−１２に類似した挙動を示すことが認められ
る。
【００２３】次に、本実施例で得られた冷媒組成物３５
０ｇを密閉容器から図３に示す冷房装置３１に供給し
た。次いで２０５ｇのＨＦＣ−１３４ａ或いはＨＦＣ−
１３４ａが５２％、ＨＦＣ−１２５が２５％、ＨＦＣ−
３２が２３％から成る混合代替フロン２０５ｇを徐々に
冷房装置３１に供給することにより、前記冷媒組成物と
混合して混合冷媒組成物とした。そして、該混合冷媒組
成物により冷房装置３１を運転し、その冷却効果を試験
した。
０ｇを密閉容器から図３に示す冷房装置３１に供給し
た。次いで２０５ｇのＨＦＣ−１３４ａ或いはＨＦＣ−
１３４ａが５２％、ＨＦＣ−１２５が２５％、ＨＦＣ−
３２が２３％から成る混合代替フロン２０５ｇを徐々に
冷房装置３１に供給することにより、前記冷媒組成物と
混合して混合冷媒組成物とした。そして、該混合冷媒組
成物により冷房装置３１を運転し、その冷却効果を試験
した。
【００２４】図３に示す冷房装置３１は乗用車用クーラ
ーであり、冷媒としてＣＦＣ−１２を用いるものをその
まま使用した。冷房装置３１は、圧縮ポンプ３２、凝縮
器３３、絞り弁３４、蒸発器３５が導管３６で接続され
て冷却サイクルを形成しており、凝縮器３３及び蒸発機
３５はそれぞれのファン３７，３８を備えている。ま
た、圧縮ポンプ３２と凝縮器３３との間の導管３６には
冷媒供給口３９が設けられ、凝縮器３３と絞り弁３４と
の間の導管３６にはフィルター４０が設けられている。
冷房装置３１では、供給された冷媒は、蒸発器３５の出
口で冷媒蒸気Ａとなっており、圧縮ポンプ３２で機械的
仕事により断熱圧縮されて高温高圧の蒸気Ｂとなり、凝
縮器３３でファン３７から供給される気体に高いレベル
の温度で放熱しつつ等圧で凝縮して液体Ｃになる。この
とき、ファン３７から供給される気体はより高温となっ
て、車室外に放出される。
ーであり、冷媒としてＣＦＣ−１２を用いるものをその
まま使用した。冷房装置３１は、圧縮ポンプ３２、凝縮
器３３、絞り弁３４、蒸発器３５が導管３６で接続され
て冷却サイクルを形成しており、凝縮器３３及び蒸発機
３５はそれぞれのファン３７，３８を備えている。ま
た、圧縮ポンプ３２と凝縮器３３との間の導管３６には
冷媒供給口３９が設けられ、凝縮器３３と絞り弁３４と
の間の導管３６にはフィルター４０が設けられている。
冷房装置３１では、供給された冷媒は、蒸発器３５の出
口で冷媒蒸気Ａとなっており、圧縮ポンプ３２で機械的
仕事により断熱圧縮されて高温高圧の蒸気Ｂとなり、凝
縮器３３でファン３７から供給される気体に高いレベル
の温度で放熱しつつ等圧で凝縮して液体Ｃになる。この
とき、ファン３７から供給される気体はより高温となっ
て、車室外に放出される。
【００２５】次に、液体Ｃは絞り弁３４から吹き出され
ることにより、等エンタルピー膨張して低温の湿潤蒸気
Ｄとなり蒸発器３５で低いレベルの温度でファン３８か
ら供給される気体の熱を吸収することにより、該気体を
冷却し低温低圧の蒸気Ａに戻る。このとき、蒸発器３５
で冷却された気体が、吹出し口４１から車室内に放出さ
れ冷房を行う。このような冷房装置３１はもともと冷媒
としてＣＦＣ−１２を用いる仕様となっているため、冷
媒として代替フロンであるＨＦＣ−１３４ａ或いはＨＦ
Ｃ−１３４ａが５２％、ＨＦＣ−１２５が２５％、ＨＦ
Ｃ−３２が２３％からなる混合代替フロンを用いる時に
は、圧縮ポンプ３２の潤滑油を交換しないと運転中に焼
付きが起こる。また、フィルター４０のＯリングを交換
しないとガス漏れが生じる。
ることにより、等エンタルピー膨張して低温の湿潤蒸気
Ｄとなり蒸発器３５で低いレベルの温度でファン３８か
ら供給される気体の熱を吸収することにより、該気体を
冷却し低温低圧の蒸気Ａに戻る。このとき、蒸発器３５
で冷却された気体が、吹出し口４１から車室内に放出さ
れ冷房を行う。このような冷房装置３１はもともと冷媒
としてＣＦＣ−１２を用いる仕様となっているため、冷
媒として代替フロンであるＨＦＣ−１３４ａ或いはＨＦ
Ｃ−１３４ａが５２％、ＨＦＣ−１２５が２５％、ＨＦ
Ｃ−３２が２３％からなる混合代替フロンを用いる時に
は、圧縮ポンプ３２の潤滑油を交換しないと運転中に焼
付きが起こる。また、フィルター４０のＯリングを交換
しないとガス漏れが生じる。
【００２６】本実施例では、前記吹出し口から放出され
る気体の温度は初期には２１℃であった。これに対して
前記混合冷媒組成物による運転を２１分間継続した後に
は、前記吹出し口から放出される気体の温度は前記初期
の温度に比較して２７℃を低下して−７℃となり、冷却
効果が認められた。また、圧縮ポンプ３２の焼付き、ガ
ス漏れ等の異常は認められなかった。
る気体の温度は初期には２１℃であった。これに対して
前記混合冷媒組成物による運転を２１分間継続した後に
は、前記吹出し口から放出される気体の温度は前記初期
の温度に比較して２７℃を低下して−７℃となり、冷却
効果が認められた。また、圧縮ポンプ３２の焼付き、ガ
ス漏れ等の異常は認められなかった。
【００２７】実施例２ 本実施例では、混合前の密閉容器１内の予備冷却及び、
混合中の冷却ジャケット２による冷却に液体酸素ボンベ
１２ａから供給される液体酸素を用い、冷媒組成物の原
料に２％塩化ナトリウム水溶液５５ｇを加えた以外は、
実施例１と同様にして冷媒組成物を製造した。次に、図
１に示す装置を用い、実施例１と同様にして、本実施例
で得られた冷媒組成物の各圧力における沸点を測定し
た。得られた結果を図２に示す。図２から前記冷媒組成
物はそれ自体ＣＦＣ−１２に類似した挙動を示すことが
明らかである。
混合中の冷却ジャケット２による冷却に液体酸素ボンベ
１２ａから供給される液体酸素を用い、冷媒組成物の原
料に２％塩化ナトリウム水溶液５５ｇを加えた以外は、
実施例１と同様にして冷媒組成物を製造した。次に、図
１に示す装置を用い、実施例１と同様にして、本実施例
で得られた冷媒組成物の各圧力における沸点を測定し
た。得られた結果を図２に示す。図２から前記冷媒組成
物はそれ自体ＣＦＣ−１２に類似した挙動を示すことが
明らかである。
【００２８】次に、本実施例で得られた冷媒組成物３５
０ｇを密閉容器から図３に示す冷房装置３１に供給し
た。次いで８２ｇのＨＦＣ−１３４ａ或いは、ＨＦＣ−
１３４ａが５２％、ＨＦＣ−１２５が２５％、ＨＦＣ−
３２が２３％から成る混合代替フロン８２ｇを徐々に冷
房装置３１に供給することにより、前記冷媒組成物と混
合して混合冷媒組成物とした。そして、該混合冷媒組成
物により冷房装置３１を運転し、その冷却効果を試験し
た。本実施例では、前記吹出し口から放出される気体の
温度は初期には１５℃であった。これに対して、前記混
合冷媒組成物による運転を３５分間継続した後には、前
記吹出し口から放出される気体の温度は前記初期の温度
に比較して２１℃低下して−６℃となり、冷却効果が認
められた。また、圧縮ポンプ３２の焼付き、ガス漏れ等
の異常は認められなかった。
０ｇを密閉容器から図３に示す冷房装置３１に供給し
た。次いで８２ｇのＨＦＣ−１３４ａ或いは、ＨＦＣ−
１３４ａが５２％、ＨＦＣ−１２５が２５％、ＨＦＣ−
３２が２３％から成る混合代替フロン８２ｇを徐々に冷
房装置３１に供給することにより、前記冷媒組成物と混
合して混合冷媒組成物とした。そして、該混合冷媒組成
物により冷房装置３１を運転し、その冷却効果を試験し
た。本実施例では、前記吹出し口から放出される気体の
温度は初期には１５℃であった。これに対して、前記混
合冷媒組成物による運転を３５分間継続した後には、前
記吹出し口から放出される気体の温度は前記初期の温度
に比較して２１℃低下して−６℃となり、冷却効果が認
められた。また、圧縮ポンプ３２の焼付き、ガス漏れ等
の異常は認められなかった。
【００２９】実施例３ 本実施例では、冷媒組成物の原料をエチレングリコール
２７５ｇ、プロピレンングリコール５１０ｇ、リン酸エ
ステル系界面活性剤溶液１１０ｇ、潤滑剤１５５ｇ、２
％塩化ナトリウム水溶液５５ｇとし、その他は実施例１
と同様にして、冷媒組成物を製造した。前記リン酸系界
面活性剤溶液は、予めリン酸系界面活性剤とエタノール
を１：１の重量比で混合したものが、界面活性剤含有組
成物タンク１７に収容されている。また、前記潤滑剤は
予めトルエン、キシレン及びフタル酸を１：１：１の重
量比で混合したものが、潤滑剤タンク１８に収容されて
いる。次に、図１に示す装置を用い、実施例１と同様に
して、本実施例で得られた冷媒組成物の各圧力における
沸点を測定した。得られた結果を図２に示す。図２から
前記冷媒組成物はそれ自体ＣＦＣ−１２に類似した挙動
を示すことが明らかである。
２７５ｇ、プロピレンングリコール５１０ｇ、リン酸エ
ステル系界面活性剤溶液１１０ｇ、潤滑剤１５５ｇ、２
％塩化ナトリウム水溶液５５ｇとし、その他は実施例１
と同様にして、冷媒組成物を製造した。前記リン酸系界
面活性剤溶液は、予めリン酸系界面活性剤とエタノール
を１：１の重量比で混合したものが、界面活性剤含有組
成物タンク１７に収容されている。また、前記潤滑剤は
予めトルエン、キシレン及びフタル酸を１：１：１の重
量比で混合したものが、潤滑剤タンク１８に収容されて
いる。次に、図１に示す装置を用い、実施例１と同様に
して、本実施例で得られた冷媒組成物の各圧力における
沸点を測定した。得られた結果を図２に示す。図２から
前記冷媒組成物はそれ自体ＣＦＣ−１２に類似した挙動
を示すことが明らかである。
【００３０】次に、本実施例で得られた冷媒組成物３４
５ｇを密閉容器から図３に示す冷房装置３１に供給し
た。次いで１０２ｇのＨＦＣ−１３４ａ或いは、ＨＦＣ
−１３４ａが５２％、ＨＦＣ−１２５が２５％、ＨＦＣ
−３２が２３％の混合代替フロン１０２ｇを徐々に冷房
装置３１に供給することにより、前記冷媒組成物と混合
して混合冷媒組成物とした。そして、該混合冷媒組成物
により冷房装置３１を運転し、その冷却効果を試験し
た。
５ｇを密閉容器から図３に示す冷房装置３１に供給し
た。次いで１０２ｇのＨＦＣ−１３４ａ或いは、ＨＦＣ
−１３４ａが５２％、ＨＦＣ−１２５が２５％、ＨＦＣ
−３２が２３％の混合代替フロン１０２ｇを徐々に冷房
装置３１に供給することにより、前記冷媒組成物と混合
して混合冷媒組成物とした。そして、該混合冷媒組成物
により冷房装置３１を運転し、その冷却効果を試験し
た。
【００３１】本実施例では、前記吹出し口から放出され
る気体の温度は初期には１８℃であった。これに対し
て、前記混合冷媒組成物による運転を３６分間継続した
後には、前記吹出し口から放出される気体の温度は前記
初期の温度に比較して１０℃低下して８℃となり、冷却
効果が認められた。また、圧縮ポンプ３２の焼付き、ガ
ス漏れ等の異常は認められなかった。
る気体の温度は初期には１８℃であった。これに対し
て、前記混合冷媒組成物による運転を３６分間継続した
後には、前記吹出し口から放出される気体の温度は前記
初期の温度に比較して１０℃低下して８℃となり、冷却
効果が認められた。また、圧縮ポンプ３２の焼付き、ガ
ス漏れ等の異常は認められなかった。
【００３２】
【発明の効果】以上のことから明らかなように、本発明
の混合冷媒組成物によれば、従来のＣＦＣ用冷房装置の
各種部品や圧縮ポンプの潤滑油を変更せずにそのまま用
いても、圧縮ポンプの焼付き、ガス漏れ等が生じること
なく運転することができ、冷却効果を得ることが期待さ
れる。また、前記混合冷媒組成物は、潤滑剤を混合する
ことにより、前記従来の冷房装置の圧縮ポンプの焼付き
を防止することが期待される。前記混合冷媒組成物は、
冷媒用代替フロンであるＨＦＣ−１３４ａ或いは、ＨＦ
Ｃ−１３４ａが５２％、ＨＦＣ−１２５が２５％、ＨＦ
Ｃ−３２が２３％から成る混合代替フロンと混合するこ
とにより、従来のＣＦＣ−１２用の冷房装置にそのまま
用いることが期待される。
の混合冷媒組成物によれば、従来のＣＦＣ用冷房装置の
各種部品や圧縮ポンプの潤滑油を変更せずにそのまま用
いても、圧縮ポンプの焼付き、ガス漏れ等が生じること
なく運転することができ、冷却効果を得ることが期待さ
れる。また、前記混合冷媒組成物は、潤滑剤を混合する
ことにより、前記従来の冷房装置の圧縮ポンプの焼付き
を防止することが期待される。前記混合冷媒組成物は、
冷媒用代替フロンであるＨＦＣ−１３４ａ或いは、ＨＦ
Ｃ−１３４ａが５２％、ＨＦＣ−１２５が２５％、ＨＦ
Ｃ−３２が２３％から成る混合代替フロンと混合するこ
とにより、従来のＣＦＣ−１２用の冷房装置にそのまま
用いることが期待される。
【図１】本発明に係る冷媒組成物を製造する装置の一構
成例を示す説明図。
成例を示す説明図。
【図２】本発明の各実施例で得られた冷媒組成物及びＣ
ＦＣ−１２の温度と飽和圧力との関係を示すグラフ。
ＦＣ−１２の温度と飽和圧力との関係を示すグラフ。
【図３】乗用車用カークーラーの構成を示す説明図。
１ 密閉容器 １２ａ，１２ｂ 液化気体ボンベ １４，１５ 多価アルコールタンク １７ 界面活性剤含有組成物タンク １８ 潤滑剤タンク ３１ ＣＦＣ用冷房装置
Claims (7)
- 【請求項１】 ２種の多価アルコールと界面活性剤含有
組成物と潤滑剤を含む混合物を−１０℃以下の密閉容器
中で混合することに得られる冷媒組成物と、オゾン破壊
係数が０．１１以下の冷媒用代替フロンとから成ること
を特徴とする冷媒組成物。 - 【請求項２】 前記多価アルコールが、エチレングリコ
ールとプロピレングリコールの混合物であることを特徴
とする請求項１記載の冷媒組成物。 - 【請求項３】 前記界面活性剤含有組成物がリン酸エス
テル系界面活性剤を含むことを特徴とする請求項１また
は請求項２記載の冷媒組成物。 - 【請求項４】 前記潤滑剤がアルキルベンゼン及びまた
はその誘導体であることを特徴とする請求項１乃至請求
項３のいずれかの項記載の冷媒組成物。 - 【請求項５】 前記冷媒用代替フロンがＣＨ2 ＦＣＦ3
或いは、ＣＨ2 ＦＣＦ3 、ＣＨ2 Ｆ2 及びＣＨＦ2 ＣＦ
3 の混合物を主成分とする冷媒組成物であることを特徴
とする請求項１乃至請求項１のいずれかの項記載の冷媒
組成物。 - 【請求項６】 前記混合物が増量剤を含むことを特徴と
する請求項１乃至請求項５のいずれかの項記載の冷媒組
成物。 - 【請求項７】 前記増量剤が塩化ナトリウム水溶液であ
ることを特徴とする請求項６記載の冷媒組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7147406A JPH08337774A (ja) | 1995-06-14 | 1995-06-14 | 冷媒組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7147406A JPH08337774A (ja) | 1995-06-14 | 1995-06-14 | 冷媒組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08337774A true JPH08337774A (ja) | 1996-12-24 |
Family
ID=15429583
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7147406A Pending JPH08337774A (ja) | 1995-06-14 | 1995-06-14 | 冷媒組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08337774A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997049787A1 (fr) * | 1996-06-25 | 1997-12-31 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Composition d'huile pour refrigerateurs |
| US6669862B1 (en) * | 2003-01-17 | 2003-12-30 | Protocol Resource Management Inc. | Refrigerant composition |
| US6962665B2 (en) | 2000-12-08 | 2005-11-08 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Refrigerant compositions containing a compatibilizer |
| US6991744B2 (en) | 2000-12-08 | 2006-01-31 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Refrigerant compositions containing a compatibilizer |
| JP2007093059A (ja) * | 2005-09-27 | 2007-04-12 | Nippon Steel Corp | 窒素−酸素混合冷媒による冷却方法 |
| JP2008016487A (ja) * | 2006-07-03 | 2008-01-24 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 基板温度制御装置および半導体検査装置 |
-
1995
- 1995-06-14 JP JP7147406A patent/JPH08337774A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997049787A1 (fr) * | 1996-06-25 | 1997-12-31 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Composition d'huile pour refrigerateurs |
| US6962665B2 (en) | 2000-12-08 | 2005-11-08 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Refrigerant compositions containing a compatibilizer |
| US6991744B2 (en) | 2000-12-08 | 2006-01-31 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Refrigerant compositions containing a compatibilizer |
| US6669862B1 (en) * | 2003-01-17 | 2003-12-30 | Protocol Resource Management Inc. | Refrigerant composition |
| JP2007093059A (ja) * | 2005-09-27 | 2007-04-12 | Nippon Steel Corp | 窒素−酸素混合冷媒による冷却方法 |
| JP2008016487A (ja) * | 2006-07-03 | 2008-01-24 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 基板温度制御装置および半導体検査装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050215 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050304 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050705 |