JPH08332344A - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents
内燃機関の排気浄化装置Info
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- JPH08332344A JPH08332344A JP7143356A JP14335695A JPH08332344A JP H08332344 A JPH08332344 A JP H08332344A JP 7143356 A JP7143356 A JP 7143356A JP 14335695 A JP14335695 A JP 14335695A JP H08332344 A JPH08332344 A JP H08332344A
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- F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
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- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/92—Chemical or biological purification of waste gases of engine exhaust gases
- B01D53/94—Chemical or biological purification of waste gases of engine exhaust gases by catalytic processes
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 筒体２１と、この筒体２１内に収納され少な
くとも前部及び後部が筒体２１に固着された多孔板とか
らなり、この多孔板に触媒金属を担持した内燃機関の排
気浄化装置１２において、多孔板は、Ｃｒ：１６〜１８
％、Ｃ：０．１２％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｓｉ：０．
７５％以下のフェライト系ステンレス鋼板からなり、ま
た、筒体２１は、多孔板の線膨張係数よりも大きい線膨
張係数を有するステンレス鋼板からなることを特徴とす
る内燃機関の排気浄化装置。 【効果】 多孔板よりも相対的に低温になる筒体を、高
温となる多孔板の材料よりも線膨張係数の大きい材料で
構成したので、多孔板と筒体との熱膨張量が概ね同じに
なる。このため、多孔板と筒体との間の固定部分に作用
する熱応力が小さくてすむので、排気浄化装置の耐久性
が向上する。
くとも前部及び後部が筒体２１に固着された多孔板とか
らなり、この多孔板に触媒金属を担持した内燃機関の排
気浄化装置１２において、多孔板は、Ｃｒ：１６〜１８
％、Ｃ：０．１２％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｓｉ：０．
７５％以下のフェライト系ステンレス鋼板からなり、ま
た、筒体２１は、多孔板の線膨張係数よりも大きい線膨
張係数を有するステンレス鋼板からなることを特徴とす
る内燃機関の排気浄化装置。 【効果】 多孔板よりも相対的に低温になる筒体を、高
温となる多孔板の材料よりも線膨張係数の大きい材料で
構成したので、多孔板と筒体との熱膨張量が概ね同じに
なる。このため、多孔板と筒体との間の固定部分に作用
する熱応力が小さくてすむので、排気浄化装置の耐久性
が向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の排気浄化装置
の改良に関する。
の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、内燃機関の排気浄化装置として
は、例えば特開平３−８５３１６号公報「内燃機関の
排気ガス浄化装置」や実開昭５５−１１０７１９号公
報「触媒コンバーター」が提案されている。上記はそ
の公報の第１図及び第７図によれば、内燃機関の排気口
に排気管３を連結し、この排気管３内に排気管３と同方
向に延び多孔を有する内管５を配置し、この内管５の壁
面に触媒を含んだ担体８を付着したものである。排気管
３及び内管５は径方向に分割された半割円筒状であり、
排気管３の合せ縁の間に内管５の合せ縁を挟み、溶着に
て一体化されている。排気管３及び内管５は鋼板又はス
テンレス鋼板からなる。
は、例えば特開平３−８５３１６号公報「内燃機関の
排気ガス浄化装置」や実開昭５５−１１０７１９号公
報「触媒コンバーター」が提案されている。上記はそ
の公報の第１図及び第７図によれば、内燃機関の排気口
に排気管３を連結し、この排気管３内に排気管３と同方
向に延び多孔を有する内管５を配置し、この内管５の壁
面に触媒を含んだ担体８を付着したものである。排気管
３及び内管５は径方向に分割された半割円筒状であり、
排気管３の合せ縁の間に内管５の合せ縁を挟み、溶着に
て一体化されている。排気管３及び内管５は鋼板又はス
テンレス鋼板からなる。
【０００３】また、上記はその公報の第５図によれ
ば、フロントエキゾーストパイプ２にコーン４を介して
円筒状アウタケース６の一端部を連結し、このアウタケ
ース６の他端部にコーン５を介してリヤエキゾーストパ
イプ３を連結し、アウタケース６内にアウタケース６と
同方向に延びるラスメタル触媒の円筒体９を配置したも
のである。円筒体９の一端は固定リング１３を介してフ
ロントエキゾーストパイプ２に固定され、円筒体９の他
端は固定リング１３’を介してリヤエキゾーストパイプ
３に摺動可能に係止される。
ば、フロントエキゾーストパイプ２にコーン４を介して
円筒状アウタケース６の一端部を連結し、このアウタケ
ース６の他端部にコーン５を介してリヤエキゾーストパ
イプ３を連結し、アウタケース６内にアウタケース６と
同方向に延びるラスメタル触媒の円筒体９を配置したも
のである。円筒体９の一端は固定リング１３を介してフ
ロントエキゾーストパイプ２に固定され、円筒体９の他
端は固定リング１３’を介してリヤエキゾーストパイプ
３に摺動可能に係止される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記は、排気管３と
内管５とが一体化されているので、熱膨張に伴う両者の
伸び量の差を吸収することが容易でない。また、内管５
は触媒の反応熱で高温になるが、この場合に熱膨張に伴
う伸びにより触媒を含んだ担体８は内管５から剥離しな
いことが求められる。上記は、フロント・リヤエキゾ
ーストパイプ２，３がアウタケース６及び円筒体９と個
別に連結したものであり、コーン４，５を必要とするこ
と、及び円筒体９が固定リング１３，１３’を介してフ
ロント・リヤエキゾーストパイプ２，３に連結したこと
から、部品数が多く組付け作業が面倒でコストが嵩む。
本発明の目的は、（１）少ない部品数で組付け作業を簡
単にすること、（２）熱膨張に伴う筒体と多孔板の伸び
量の差の吸収を容易にすること、（３）多孔板から触媒
が剥離しないようにすることにある。
内管５とが一体化されているので、熱膨張に伴う両者の
伸び量の差を吸収することが容易でない。また、内管５
は触媒の反応熱で高温になるが、この場合に熱膨張に伴
う伸びにより触媒を含んだ担体８は内管５から剥離しな
いことが求められる。上記は、フロント・リヤエキゾ
ーストパイプ２，３がアウタケース６及び円筒体９と個
別に連結したものであり、コーン４，５を必要とするこ
と、及び円筒体９が固定リング１３，１３’を介してフ
ロント・リヤエキゾーストパイプ２，３に連結したこと
から、部品数が多く組付け作業が面倒でコストが嵩む。
本発明の目的は、（１）少ない部品数で組付け作業を簡
単にすること、（２）熱膨張に伴う筒体と多孔板の伸び
量の差の吸収を容易にすること、（３）多孔板から触媒
が剥離しないようにすることにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、筒体と、この筒体内に収納され少なくとも
前部及び後部が前記筒体に固着された多孔板とからな
り、この多孔板に触媒金属を担持した内燃機関の排気浄
化装置において、前記多孔板をＣｒ：１６〜１８％、
Ｃ：０．１２％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｓｉ：０．７５
％以下のフェライト系ステンレス鋼板で構成し、また、
前記筒体を前記多孔板の線膨張係数よりも大きい線膨張
係数を有するステンレス鋼板で構成したことを特徴とす
る。
に本発明は、筒体と、この筒体内に収納され少なくとも
前部及び後部が前記筒体に固着された多孔板とからな
り、この多孔板に触媒金属を担持した内燃機関の排気浄
化装置において、前記多孔板をＣｒ：１６〜１８％、
Ｃ：０．１２％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｓｉ：０．７５
％以下のフェライト系ステンレス鋼板で構成し、また、
前記筒体を前記多孔板の線膨張係数よりも大きい線膨張
係数を有するステンレス鋼板で構成したことを特徴とす
る。
【０００６】
【作用】筒体内に収納された多孔板の少なくとも前部及
び後部を筒体に固着した構成なので、部品数も少なく組
付け作業も簡単になる。また、多孔板よりも相対的に低
温になる排気管を、高温となる多孔板の材料よりも線膨
張係数の大きい材料で構成したので、多孔板と排気管と
の熱膨張量が概ね同じになる。このため、多孔板と排気
管との間の固定部分に作用する熱応力が小さくてすむ。
更に、高温となる多孔板が線膨張係数の比較的小さい材
料からなり、多孔板が熱により伸縮した際に、壁面に担
持された触媒金属の剥離が防止される。
び後部を筒体に固着した構成なので、部品数も少なく組
付け作業も簡単になる。また、多孔板よりも相対的に低
温になる排気管を、高温となる多孔板の材料よりも線膨
張係数の大きい材料で構成したので、多孔板と排気管と
の熱膨張量が概ね同じになる。このため、多孔板と排気
管との間の固定部分に作用する熱応力が小さくてすむ。
更に、高温となる多孔板が線膨張係数の比較的小さい材
料からなり、多孔板が熱により伸縮した際に、壁面に担
持された触媒金属の剥離が防止される。
【０００７】
【実施例】本発明の実施例を添付図に基づいて以下に説
明する。なお、図面は符号の向きに見るものとする。図
１は本発明に係る内燃機関の排気浄化装置を装着した自
動二輪車の側面図であり、自動二輪車１は車体２中央付
近にエンジン（内燃機関）３を備え、このエンジン３の
排気口４に排気装置５を接続し、この排気装置５の後部
に消音器１５を接続してなる。
明する。なお、図面は符号の向きに見るものとする。図
１は本発明に係る内燃機関の排気浄化装置を装着した自
動二輪車の側面図であり、自動二輪車１は車体２中央付
近にエンジン（内燃機関）３を備え、このエンジン３の
排気口４に排気装置５を接続し、この排気装置５の後部
に消音器１５を接続してなる。
【０００８】図２は本発明に係る排気装置の側面図であ
り、排気装置５は前部に、エンジン３の排気口４（図１
参照）に連結する第１排気管１１の一端部１１ａを備
え、この第１排気管１１の他端部１１ｂに排気浄化装置
１２を連結し、この排気浄化装置１２に第２排気管１３
の一端部１３ａを連結し、このこの第２排気管１３の他
端部１３ｂに消音器１５（図１参照）をフランジで連結
してなる。
り、排気装置５は前部に、エンジン３の排気口４（図１
参照）に連結する第１排気管１１の一端部１１ａを備
え、この第１排気管１１の他端部１１ｂに排気浄化装置
１２を連結し、この排気浄化装置１２に第２排気管１３
の一端部１３ａを連結し、このこの第２排気管１３の他
端部１３ｂに消音器１５（図１参照）をフランジで連結
してなる。
【０００９】図３は図２の３−３線拡大断面図であり、
排気浄化装置１２は前部に、第１排気管１１の他端部１
１ｂに連結する筒体２１の一端部２１ａを備え、この筒
体２１の他端部２１ｂに第２排気管１３の一端部１３ａ
を連結し、筒体２１内に内管２２を収納し且つ筒体２１
に内管２２の少なくとも前部（一端部）２２ａ及び後部
（他端部）２２ｂを溶接で連結してなる。
排気浄化装置１２は前部に、第１排気管１１の他端部１
１ｂに連結する筒体２１の一端部２１ａを備え、この筒
体２１の他端部２１ｂに第２排気管１３の一端部１３ａ
を連結し、筒体２１内に内管２２を収納し且つ筒体２１
に内管２２の少なくとも前部（一端部）２２ａ及び後部
（他端部）２２ｂを溶接で連結してなる。
【００１０】第１排気管１１、第２排気管１３、筒体２
１及び内管２２は円筒部材であり、第１排気管１１、第
２排気管１３及び内管２２は互いに略同径である。内管
２２は多孔板（薄肉多孔板）で構成され、筒体２１と同
方向に延びている。このように、内管２２の径が第１・
第２排気管１１，１３と略同一であり、径が急激に変化
しないので、排気が通過する際の圧力損失が小さい。
１及び内管２２は円筒部材であり、第１排気管１１、第
２排気管１３及び内管２２は互いに略同径である。内管
２２は多孔板（薄肉多孔板）で構成され、筒体２１と同
方向に延びている。このように、内管２２の径が第１・
第２排気管１１，１３と略同一であり、径が急激に変化
しないので、排気が通過する際の圧力損失が小さい。
【００１１】詳述すると、筒体２１の一端部２１ａ内に
内管２２の一端部２２ａが差込まれて仮止め溶接され、
この内管２２の一端部２２ａが第１排気管１１の他端部
１１ｂに差込まれ、この第１排気管１１の他端部１１ｂ
に一端部２１ａ，２２ａが全周溶接にて固定される。ま
た、内管２２の他端部２２ｂが第２排気管１３の一端部
１３ａに差込まれ、この第２排気管１３の一端部１３ａ
に他端部２１ｂ，１４ｂが全周溶接にて固定される。
内管２２の一端部２２ａが差込まれて仮止め溶接され、
この内管２２の一端部２２ａが第１排気管１１の他端部
１１ｂに差込まれ、この第１排気管１１の他端部１１ｂ
に一端部２１ａ，２２ａが全周溶接にて固定される。ま
た、内管２２の他端部２２ｂが第２排気管１３の一端部
１３ａに差込まれ、この第２排気管１３の一端部１３ａ
に他端部２１ｂ，１４ｂが全周溶接にて固定される。
【００１２】ここで、内管２２を構成する多孔板は、Ｃ
ｒ：１６〜１８％、Ｃ：０．１２％以下、Ｍｎ：１％以
下、Ｓｉ：０．７５％以下のフェライト系ステンレス鋼
板からなり、例えばＳＵＳ４３０の熱間圧延ステンレス
鋼板や冷間圧延ステンレス鋼板からなる。詳細には、Ｓ
ＵＳ４３０はＣｒ：１６．００〜１８．００％、Ｃ：
０．１２％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｓｉ：０．７
５％以下、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以
下を含有するフェライト系ステンレス鋼である。また、
筒体２１は、内管２２の線膨張係数よりも大きい線膨張
係数を有するステンレス鋼板からなり、例えば、オース
テナイト系ステンレス鋼であるＳＵＳ３０４の熱間圧延
ステンレス鋼板や冷間圧延ステンレス鋼板からなる。
ｒ：１６〜１８％、Ｃ：０．１２％以下、Ｍｎ：１％以
下、Ｓｉ：０．７５％以下のフェライト系ステンレス鋼
板からなり、例えばＳＵＳ４３０の熱間圧延ステンレス
鋼板や冷間圧延ステンレス鋼板からなる。詳細には、Ｓ
ＵＳ４３０はＣｒ：１６．００〜１８．００％、Ｃ：
０．１２％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｓｉ：０．７
５％以下、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以
下を含有するフェライト系ステンレス鋼である。また、
筒体２１は、内管２２の線膨張係数よりも大きい線膨張
係数を有するステンレス鋼板からなり、例えば、オース
テナイト系ステンレス鋼であるＳＵＳ３０４の熱間圧延
ステンレス鋼板や冷間圧延ステンレス鋼板からなる。
【００１３】内管２２は多孔を有した壁面に、白金やロ
ジウム等の触媒機能を有する貴金属を担持されている
（貴金属を含んだ溶液を塗布等で付着）。なお、２３は
高温となる筒体２１を覆うためのプロテクタであり、こ
のプロテクタ２３は筒体２１の外周面に溶接されたナッ
ト２４…（…は複数を示す。以下同じ。）にボルト２５
…で止められる。
ジウム等の触媒機能を有する貴金属を担持されている
（貴金属を含んだ溶液を塗布等で付着）。なお、２３は
高温となる筒体２１を覆うためのプロテクタであり、こ
のプロテクタ２３は筒体２１の外周面に溶接されたナッ
ト２４…（…は複数を示す。以下同じ。）にボルト２５
…で止められる。
【００１４】図４は図３の４−４線断面図であり、第１
排気管１１の他端部１１ｂに筒体２１の一端部２１ａ及
び内管２２の一端部２２ａが嵌合された状態を示す。筒
体２１は左右２分割した半割円筒を溶接にて一体化した
ものである。
排気管１１の他端部１１ｂに筒体２１の一端部２１ａ及
び内管２２の一端部２２ａが嵌合された状態を示す。筒
体２１は左右２分割した半割円筒を溶接にて一体化した
ものである。
【００１５】図５は図３の５−５線断面図であり、内管
２２は薄板を円筒状に巻き、重ね合わせ面をスポット溶
接にて固定したものである。プロテクタ２３は、左右２
分割した半割円筒の重ね合わせ面をボルト止めにて固定
したものである。
２２は薄板を円筒状に巻き、重ね合わせ面をスポット溶
接にて固定したものである。プロテクタ２３は、左右２
分割した半割円筒の重ね合わせ面をボルト止めにて固定
したものである。
【００１６】次に、上記構成の排気浄化装置１２の作用
を図３に基づき説明する。エンジンの排気はこの図の白
抜き矢印の方向に流れ、内管２２に担持された貴金属と
接触して反応し、浄化されて大気放出される。内管２２
は反応熱により筒体２１よりも高温になる。このため、
熱膨張に伴う筒体２１と内管２２との間の伸び量（熱膨
張量）の差が問題となるが、次の理由により解決され
る。筒体２１と内管２２の諸条件は次の表に示す通りで
ある。
を図３に基づき説明する。エンジンの排気はこの図の白
抜き矢印の方向に流れ、内管２２に担持された貴金属と
接触して反応し、浄化されて大気放出される。内管２２
は反応熱により筒体２１よりも高温になる。このため、
熱膨張に伴う筒体２１と内管２２との間の伸び量（熱膨
張量）の差が問題となるが、次の理由により解決され
る。筒体２１と内管２２の諸条件は次の表に示す通りで
ある。
【００１７】
【表１】
【００１８】先ず、筒体２１と内管２２との熱膨張量の
差を、上記表の諸条件に基づき計算する。熱膨張量ｘは
次の（１）式にて求められる。 ｘ＝β・Ｌ（Ｔ−ｔ） ………（１） ｘ；筒体２１又は内管２２の熱膨張量（ｍｍ） β；筒体２１又は内管２２の線膨張係数（線膨張率）
（／℃） Ｌ；筒体２１又は内管２２の長さ（ｍｍ） Ｔ；使用温度（℃）（排気が流れた状態の筒体２１又は
内管２２の温度） ｔ；大気温度（℃）（排気が流れない状態の筒体２１及
び内管２２の温度）
差を、上記表の諸条件に基づき計算する。熱膨張量ｘは
次の（１）式にて求められる。 ｘ＝β・Ｌ（Ｔ−ｔ） ………（１） ｘ；筒体２１又は内管２２の熱膨張量（ｍｍ） β；筒体２１又は内管２２の線膨張係数（線膨張率）
（／℃） Ｌ；筒体２１又は内管２２の長さ（ｍｍ） Ｔ；使用温度（℃）（排気が流れた状態の筒体２１又は
内管２２の温度） ｔ；大気温度（℃）（排気が流れない状態の筒体２１及
び内管２２の温度）
【００１９】一般的に、触媒金属の反応中において、筒
体２１の温度Ｔ1は約４５０℃、内管２２の温度Ｔ2は約
６５０℃である。これは、筒体２１は内管２２との間に
中空層があることと、外気に晒されることにより、触媒
金属を担持した内管２２よりも低温になるからである。
また、筒体２１を構成するＳＵＳ３０４の線膨張係数β
1は１８．９×１０-6／℃、内管２２を構成するＳＵＳ
４３０の線膨張係数β2は１１．９×１０-6／℃であ
る。そして、この実施例において、筒体２１及び内管２
２の長さＬは１０８ｍｍである。
体２１の温度Ｔ1は約４５０℃、内管２２の温度Ｔ2は約
６５０℃である。これは、筒体２１は内管２２との間に
中空層があることと、外気に晒されることにより、触媒
金属を担持した内管２２よりも低温になるからである。
また、筒体２１を構成するＳＵＳ３０４の線膨張係数β
1は１８．９×１０-6／℃、内管２２を構成するＳＵＳ
４３０の線膨張係数β2は１１．９×１０-6／℃であ
る。そして、この実施例において、筒体２１及び内管２
２の長さＬは１０８ｍｍである。
【００２０】従って、上記（１）式により、筒体２１の
熱膨張量ｘ1は０．８８ｍｍ、内管２２の熱膨張量ｘ2は
０．８１ｍｍとなる。そして、熱膨張量の差ｘ3（ｘ1−
ｘ2）は０．０７ｍｍであり、筒体２１の熱膨張量ｘ1と
内管２２との熱膨張量ｘ2は概ね同じである。以上の説
明から明らかなように、多孔板からなる内管２２は筒体
２１よりも高温であるにもかかわらず、熱膨張量ｘ2が
筒体２１の熱膨張量ｘ1よりも若干小さく抑えられる。
熱膨張量ｘ1は０．８８ｍｍ、内管２２の熱膨張量ｘ2は
０．８１ｍｍとなる。そして、熱膨張量の差ｘ3（ｘ1−
ｘ2）は０．０７ｍｍであり、筒体２１の熱膨張量ｘ1と
内管２２との熱膨張量ｘ2は概ね同じである。以上の説
明から明らかなように、多孔板からなる内管２２は筒体
２１よりも高温であるにもかかわらず、熱膨張量ｘ2が
筒体２１の熱膨張量ｘ1よりも若干小さく抑えられる。
【００２１】次に、筒体２１と内管２２とを前部及び後
部で互いに固着した場合に、筒体２１と内管２２とに熱
膨張量の差ｘ3に伴って作用する熱応力を、上記表の諸
条件に基づき計算する。この場合に、筒体２１に作用す
る力と内管２２に作用する力との関係は、 σ1・Ｓ1＝σ2・Ｓ2 ………（２） σ1；熱膨張量の差ｘ3により筒体２１に作用する熱応力
（ｋｇｆ／ｍｍ2） σ2；熱膨張量の差ｘ3により内管２２に作用する熱応力
（ｋｇｆ／ｍｍ2） Ｓ1；筒体２１の円筒断面の断面積（ｍｍ2） Ｓ2；内管２２の円筒断面の断面積（ｍｍ2） ここで、筒体２１の熱膨張量ｘ1が内管２２の熱膨張量
ｘ2より大きいので、筒体２１に作用する熱応力σ1は圧
縮応力であり、内管２２に作用する熱応力σ2は引張応
力である。
部で互いに固着した場合に、筒体２１と内管２２とに熱
膨張量の差ｘ3に伴って作用する熱応力を、上記表の諸
条件に基づき計算する。この場合に、筒体２１に作用す
る力と内管２２に作用する力との関係は、 σ1・Ｓ1＝σ2・Ｓ2 ………（２） σ1；熱膨張量の差ｘ3により筒体２１に作用する熱応力
（ｋｇｆ／ｍｍ2） σ2；熱膨張量の差ｘ3により内管２２に作用する熱応力
（ｋｇｆ／ｍｍ2） Ｓ1；筒体２１の円筒断面の断面積（ｍｍ2） Ｓ2；内管２２の円筒断面の断面積（ｍｍ2） ここで、筒体２１の熱膨張量ｘ1が内管２２の熱膨張量
ｘ2より大きいので、筒体２１に作用する熱応力σ1は圧
縮応力であり、内管２２に作用する熱応力σ2は引張応
力である。
【００２２】また、熱膨張量の差ｘ3と、これに伴って
発生する筒体２１及び内管２２の歪みとの関係は、
発生する筒体２１及び内管２２の歪みとの関係は、
【００２３】
【数１】
【００２４】ε1；熱膨張量の差ｘ3に伴って筒体２１に
発生する歪み ε2；熱膨張量の差ｘ3に伴って内管２２に発生する歪み
発生する歪み ε2；熱膨張量の差ｘ3に伴って内管２２に発生する歪み
【００２５】一方、筒体２１のヤング率Ｅ1（ｋｇｆ／
ｍｍ2）は Ｅ1＝σ1／ε1 ………（４） また、内管２２のヤング率Ｅ2（ｋｇｆ／ｍｍ2）は Ｅ2＝σ2／ε2 ………（５）
ｍｍ2）は Ｅ1＝σ1／ε1 ………（４） また、内管２２のヤング率Ｅ2（ｋｇｆ／ｍｍ2）は Ｅ2＝σ2／ε2 ………（５）
【００２６】よって、上記（２）〜（５）式により、内
管２２に作用する熱応力σ2は次の（６）式にて求めら
れる。
管２２に作用する熱応力σ2は次の（６）式にて求めら
れる。
【００２７】
【数２】
【００２８】そして、上記（２）式により、筒体２１に
作用する熱応力σ1は次の（７）式にて求められる。 σ1＝σ2・Ｓ2／Ｓ1 ………（７）
作用する熱応力σ1は次の（７）式にて求められる。 σ1＝σ2・Ｓ2／Ｓ1 ………（７）
【００２９】従って、上記（６）式及び（７）式によ
り、筒体２１に作用する熱応力（圧縮応力）σ1は３．
６ｋｇｆ／ｍｍ2、内管２２に作用する熱応力（引張応
力）σ2は８．９ｋｇｆ／ｍｍ2となる。以上の説明から
明らかなように、筒体２１と内管２２との間の固定部分
に作用する熱応力σ1、σ2が小さくてすむ。このため、
排気浄化装置１２の耐久性が向上する。
り、筒体２１に作用する熱応力（圧縮応力）σ1は３．
６ｋｇｆ／ｍｍ2、内管２２に作用する熱応力（引張応
力）σ2は８．９ｋｇｆ／ｍｍ2となる。以上の説明から
明らかなように、筒体２１と内管２２との間の固定部分
に作用する熱応力σ1、σ2が小さくてすむ。このため、
排気浄化装置１２の耐久性が向上する。
【００３０】なお、上記実施例において、触媒金属を担
持した多孔板は、筒体２１内に収納され少なくとも前部
及び後部が筒体２１に固着されるものであり、円筒状の
内管２２に限定されず、例えば、平板状でもよい。ま
た、筒体２１は内管２２よりも線膨張係数の大きいステ
ンレス鋼板で構成されるものであり、ＳＵＳ３０４の他
に、例えばＳＵＳ３１０Ｓ、ＳＵＳ３１６等のオーステ
ナイト系ステンレス鋼板でもよい。
持した多孔板は、筒体２１内に収納され少なくとも前部
及び後部が筒体２１に固着されるものであり、円筒状の
内管２２に限定されず、例えば、平板状でもよい。ま
た、筒体２１は内管２２よりも線膨張係数の大きいステ
ンレス鋼板で構成されるものであり、ＳＵＳ３０４の他
に、例えばＳＵＳ３１０Ｓ、ＳＵＳ３１６等のオーステ
ナイト系ステンレス鋼板でもよい。
【００３１】
【発明の効果】以上に述べた通り本発明は、触媒金属を
担持した多孔板をＣｒ：１６〜１８％、Ｃ：０．１２％
以下、Ｍｎ：１％以下、Ｓｉ：０．７５％以下のフェラ
イト系ステンレス鋼板で構成し、多孔板を収納する筒体
を多孔板の線膨張係数よりも大きい線膨張係数を有する
ステンレス鋼板で構成したことにより、多孔板よりも相
対的に低温になる筒体を、高温となる多孔板の材料より
も線膨張係数の大きい材料で構成したので、多孔板と筒
体との熱膨張量が概ね同じになる。このため、多孔板と
筒体との間の固定部分に作用する熱応力が小さくてすむ
ので、排気浄化装置の耐久性が向上する。そして、筒体
内に収納された多孔板の少なくとも前部及び後部を筒体
に固着した構成なので、コーンを仲介させた従来の取付
け構造に比較して構造が簡単になり、部品数も少なく組
付け作業も簡単になる。また、高温となる多孔板を線膨
張係数の比較的小さい材料で構成したので、多孔板が熱
により伸縮した際に、壁面に担持された触媒金属の剥離
を防止できる。
担持した多孔板をＣｒ：１６〜１８％、Ｃ：０．１２％
以下、Ｍｎ：１％以下、Ｓｉ：０．７５％以下のフェラ
イト系ステンレス鋼板で構成し、多孔板を収納する筒体
を多孔板の線膨張係数よりも大きい線膨張係数を有する
ステンレス鋼板で構成したことにより、多孔板よりも相
対的に低温になる筒体を、高温となる多孔板の材料より
も線膨張係数の大きい材料で構成したので、多孔板と筒
体との熱膨張量が概ね同じになる。このため、多孔板と
筒体との間の固定部分に作用する熱応力が小さくてすむ
ので、排気浄化装置の耐久性が向上する。そして、筒体
内に収納された多孔板の少なくとも前部及び後部を筒体
に固着した構成なので、コーンを仲介させた従来の取付
け構造に比較して構造が簡単になり、部品数も少なく組
付け作業も簡単になる。また、高温となる多孔板を線膨
張係数の比較的小さい材料で構成したので、多孔板が熱
により伸縮した際に、壁面に担持された触媒金属の剥離
を防止できる。
【図１】本発明に係る内燃機関の排気浄化装置を装着し
た自動二輪車の側面図
た自動二輪車の側面図
【図２】本発明に係る排気装置の側面図
【図３】図２の３−３線断面図
【図４】図３の４−４線断面図
【図５】図３の５−５線断面図
１…自動二輪車、３…内燃機関（エンジン）、４…排気
口、５…排気装置、１１…第１排気管、１１ａ…一端
部、１１ｂ…他端部、１２…排気浄化装置、１３…第２
排気管、１３ａ…一端部、１３ｂ…他端部、１５…消音
器、２１…筒体、２１ａ…一端部、２１ｂ…他端部、２
２…内管、２２ａ…一端部、２２ｂ…他端部。
口、５…排気装置、１１…第１排気管、１１ａ…一端
部、１１ｂ…他端部、１２…排気浄化装置、１３…第２
排気管、１３ａ…一端部、１３ｂ…他端部、１５…消音
器、２１…筒体、２１ａ…一端部、２１ｂ…他端部、２
２…内管、２２ａ…一端部、２２ｂ…他端部。
Claims (1)
- 【請求項１】 筒体と、この筒体内に収納され少なくと
も前部及び後部が前記筒体に固着された多孔板とからな
り、この多孔板に触媒金属を担持した内燃機関の排気浄
化装置において、前記多孔板は、Ｃｒ：１６〜１８％、
Ｃ：０．１２％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｓｉ：０．７５
％以下のフェライト系ステンレス鋼板からなり、また、
前記筒体は、前記多孔板の線膨張係数よりも大きい線膨
張係数を有するステンレス鋼板からなることを特徴とす
る内燃機関の排気浄化装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7143356A JPH08332344A (ja) | 1995-06-09 | 1995-06-09 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| TW085106196A TW294759B (ja) | 1995-06-09 | 1996-05-24 | |
| CN96111752A CN1098409C (zh) | 1995-06-09 | 1996-06-07 | 内燃机的排气净化装置 |
| KR1019960020409A KR0170058B1 (ko) | 1995-06-09 | 1996-06-07 | 내연기관의 배기정화장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7143356A JPH08332344A (ja) | 1995-06-09 | 1995-06-09 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08332344A true JPH08332344A (ja) | 1996-12-17 |
Family
ID=15336889
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7143356A Pending JPH08332344A (ja) | 1995-06-09 | 1995-06-09 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08332344A (ja) |
| KR (1) | KR0170058B1 (ja) |
| CN (1) | CN1098409C (ja) |
| TW (1) | TW294759B (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005064030A1 (ja) * | 2003-12-26 | 2005-07-14 | Jfe Steel Corporation | フェライト系Cr含有鋼材 |
| DE102015113159A1 (de) * | 2015-08-10 | 2017-02-16 | Faurecia Emissions Control Technologies, Germany Gmbh | Bauteil einer Abgasanlage |
| KR102181693B1 (ko) | 2019-05-31 | 2020-11-24 | 원동민 | 이륜차용 소음기 |
| CN110772985B (zh) * | 2019-11-18 | 2024-05-24 | 湖南省约伯能源科技有限公司 | 催化剂装载器以及具有该催化剂装载器的脱硝反应设备 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4681760A (en) * | 1985-04-17 | 1987-07-21 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Method of conferring immunotolerance to a specific antigen |
| JP2514367B2 (ja) * | 1987-06-27 | 1996-07-10 | 日新製鋼株式会社 | 自動車エンジンのマニホ−ルド用鋼 |
| JP3085316B2 (ja) * | 1991-05-08 | 2000-09-04 | 株式会社デンソー | 冷媒回収再生装置 |
| JP3252548B2 (ja) * | 1993-08-17 | 2002-02-04 | スズキ株式会社 | エンジンの排気装置 |
-
1995
- 1995-06-09 JP JP7143356A patent/JPH08332344A/ja active Pending
-
1996
- 1996-05-24 TW TW085106196A patent/TW294759B/zh not_active IP Right Cessation
- 1996-06-07 CN CN96111752A patent/CN1098409C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1996-06-07 KR KR1019960020409A patent/KR0170058B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR0170058B1 (ko) | 1999-01-15 |
| CN1148136A (zh) | 1997-04-23 |
| TW294759B (ja) | 1997-01-01 |
| KR970001871A (ko) | 1997-01-24 |
| CN1098409C (zh) | 2003-01-08 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040421 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040427 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040617 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050322 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050513 |
|
| A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20050519 |
|
| A912 | Removal of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20050722 |