JPH08319536A - 熱間鍛造用非調質鋼および熱間鍛造非調質品の製造方法ならびに熱間鍛造非調質品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明は、熱間鍛造ままで高強度，高靱性で
あり、かつ高周波焼入れ可能なベイナイト型熱間鍛造非
調質鋼部品用の素材を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．３０超〜０．６０％，Ｓ
ｉ：０．２０〜０．９０％，Ｍｎ：１．６０超〜３．０
０％，Ｃｒ：０．０５〜２．００％，Ｔｉ：０．００５
〜０．０５０％，Ａｌ：０．００５〜０．０５０％，
Ｎ：０．００８０〜０．０２００％，さらに、Ｖ：０．
０１〜０．３０％，Ｎｂ：０．０１〜０．３０％の１種
または２種を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物より
なり、かつ炭素当量Ｃｅｑ．が０．８２％以上である熱
間鍛造用非調質鋼である。 【効果】 高強度，高靱性を具備し、高周波焼入れ可能
であるため、部品の小型化が可能で、車両等の軽量化，
燃費低減，および低コスト化に貢献できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、自動車，産業機械など
の機械部品に加工される鋼素材のうち、特に熱間での鍛
造，転造などで加工された後、熱間加工まま、もしくは
時効処理を施されて機械部品となる、熱間鍛造用非調質
鋼素材および熱間鍛造非調質品の製造方法ならびに熱間
鍛造非調質品に関するものであって、特に、熱間鍛造ま
まで高強度，高靱性であり、かつ高周波焼入れが可能で
あることを特徴とする。

【０００２】

【従来の技術】自動車，産業用機械部品の多くは、素材
棒鋼を熱間で加工後、焼入れ焼戻し処理（調質処理）に
より組織を微細化し、強度と靱性を高めて使用している
が、近年はコスト削減のため、調質処理を省略したまま
使用される機械部品，いわゆる熱間鍛造用非調質鋼（以
下単に非調質鋼と称する）部品が急速に普及してきてい
る。

【０００３】また最近は、地球環境保護のため、自動車
の低燃費化が求められるようになってきているが、自動
車の低燃費化を達成するための有効な方法の一つは車両
軽量化であり、強度の向上による部品の小型軽量化が指
向されている。

【０００４】これらの要求に応えるべく、約１０００Ｍ
Ｐａ以上の高強度非調質鋼が研究されているが、特に近
年形状が複雑化しつつある自動車部品などに対しては、
熱間鍛造後空冷して用いられる、いわゆる焼入れ歪のな
いベイナイト型非調質鋼が適している。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、ベイナイト組
織の非調質鋼に関しては、現在十分な研究が進んでいる
とは言い難い。例えば、一般に熱間鍛造ままのベイナイ
ト型非調質品は、熱間鍛造後の空冷時にベイナイト変態
温度域を通過する時間が十分でないなどの理由のため、
変態しきれないオーステナイトが室温まで保存され、ベ
イナイト組織中にオーステナイト組織が残留する。

【０００６】この軟質な残留オーステナイトが存在する
ため、熱間鍛造ままでは降伏強さや靱性が低いのがベイ
ナイト非調質鋼の難点であり、従来は焼戻しを施してオ
ーステナイト組織を分解して対処していたが、熱間鍛造
ままの状態で降伏強さと靱性を向上させる方法について
は有効な手段がなかった。

【０００７】またフェライト・パーライト型非調質鋼の
場合、炭素量が多くなると強度は上昇し、靱性が低下す
ることが知られており、これまではベイナイト型につい
ても同様の傾向があると考えられてきた。そのため、
０．３０％を超える高炭素を含むベイナイト非調質鋼の
発明は少なく、たとえ発明の請求の範囲に炭素量０．３
０％以上の範囲の鋼が含まれていたとしても、実施例に
はそのような高炭素鋼の記載は少ない。

【０００８】一方シャフト類は、高周波焼入れにより表
層を硬化して使用されるが、高周波焼入れにより十分な
硬さを得るためには０．３％以上の炭素が必要である。
０．３０％超の炭素を含み、しかも焼戻しが不必要なベ
イナイト型非調質鋼が完成されれば、各種部品への適用
範囲は大きく広がる。

【０００９】炭素０．３０％超を含有し、焼戻しが不要
なベイナイト型非調質鋼の発明としては、例えば、特開
平３−２６００１０号公報がある。この発明は、特に鋳
造条件を制御することにより、熱間鍛造ままの部品の材
質を向上させるのみならず、Ａｌ添加量も調整して、鋳
造性も高めた非調質鋼の製造方法，および非調質鋼部品
の製造方法である。

【００１０】上記発明の実施例には、引張り強さ，降伏
強さ，および衝撃値が示されているが、最大の引張り強
さは１０００ＭＰａ（１０２ｋｇｆ／ｍｍ² ）に及ばな
い。また低温衝撃値は実用上不都合のない値であるが、
引張り強さ９３．８ｋｇｆ／ｍｍ² 以上では３ｋｇｆ・
ｍ／ｃｍ² （２９．４Ｊ／ｃｍ² ）であり、非常に良好
であるとは言えない。

【００１１】特開平４−２８５１１８号公報には、特定
の成分の鋼を熱間鍛造後、２００〜５００℃から室温ま
でを徐冷することにより、降伏強度を向上させる方法が
開示されているが、最大８００分かかる徐冷は、徐冷設
備の設置などコストが問題となる。

【００１２】特開平６−８８１６２号公報は、高い耐久
限度比をもつ引張り強さが９０ｋｇｆ／ｍｍ² （８８２
ＭＰａ）以上の高強度，高靱性非調質鋼であるが、降伏
点には言及しておらず、依然として熱間鍛造ままのベイ
ナイト非調質鋼の弱点である低降伏点（あるいは低降伏
比）の問題は解決されていない。またこの発明では高靱
性化するためには炭素量０．３％以下が望ましいとして
いる。

【００１３】近年は、自動車の低燃費化要求はますます
強く、部品の一層の高強度化，特に高降伏点化と高靱性
化が要請されているばかりでなく、低合金省工程による
コストダウンが強く求められており、前記それぞれの発
明では、いまだ十分ではないのが実情である。

【００１４】本発明は上記課題を解決し、熱間鍛造まま
の焼戻しなしで高強度，特に高降伏強さと高靱性を具備
し、かつ高周波焼入れ可能な、合金コストの低いベイナ
イト型熱間鍛造非調質鋼部品用の素材，すなわち熱間鍛
造用非調質鋼と、この鋼を用いた熱間鍛造非調質品の製
造方法，ならびに熱間鍛造非調質品を提供する。

【００１５】

【課題を解決するための手段】ベイナイト非調質品の降
伏強さと、主に衝撃値で測定される靱性を高めるため
に、これまでは焼戻しが行われてきた。焼戻しは、残留
オーステナイトを分解して鋼を強靱化する作用があるも
のと考えられる。よって降伏強さと靱性を高める方法
は、残留オーステナイトが生成しないような成分と、冷
却方法を組合わせることが考えられるが、どのような成
分であっても、熱間鍛造ままで１０００ＭＰａ以上とな
るように成分を調整した場合、熱間鍛造ままの組織から
残留オーステナイトをなくすることは困難である。

【００１６】また調整冷却による残留オーステナイトの
低減は、たとえそれが可能であったとしてもコストの大
幅な上昇を招く。しかし本発明者らが詳しく調べたとこ
ろ、降伏強さと靱性は残留オーステナイトの総量のみな
らずその分布にも大きく影響を受け、たとえオーステナ
イトの総量が従来鋼並みでも、ベイナイト組織中に微細
に分散しているのであれば、降伏強さと靱性は向上する
ことが分かった。

【００１７】また組織の微細化，特に熱間鍛造時の再加
熱オーステナイト組織の微細化と、冷却されてベイナイ
組織に変態した時のベイナイトラスの微細化は、降伏強
さと靱性の向上に大きく寄与する。

【００１８】従来の研究，例えばＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ
Ｖｏｌ．５（１９９２）−８０１には、熱間鍛造ままを
再現した組織が、Ｖ，Ｍｏの添加によって微細化し、延
性が向上したことが報告されているが、降伏強さの向上
は認められないと記載されている。同報告の鋼成分で
は、再加熱オーステナイト組織，ベイナイトラス組織及
び残留オーステナイト組織の微細分散化が不十分なため
と考えられる。

【００１９】本発明者らが見出した鋼成分の調整による
組織微細化法は、高炭素と主要な合金元素、Ｓｉ，Ｍ
ｎ，Ｃｒ，Ｖの組合わせ、およびＴｉ，Ａｌの窒化物の
分散である。従来炭素の添加量増加は、降伏強さと靱性
を低下させるものと考えられてきたが、実は炭素を０．
３％超に高めることにより、旧オーステナイト粒界付近
に残留するオーステナイトが微細なものとなり、またベ
イナイトラス組織を容易に、しかも非常に微細化でき
る。

【００２０】その結果、炭化物の増加にもかかわらず降
伏強さ，靱性が向上する。またさらに、ＴｉＮおよびＡ
ｌＮの微細分散化は、再加熱時のオーステナイト組織の
微細化を通じたベイナイトパケットの微細化に非常に有
効であり、高い降伏強さと衝撃値を得るのに必須であ
る。以上のような知見により完成した本発明は、すなわ
ち下記（１）〜（３）で示す通りである。

【００２１】（１） 第１の本発明は、重量％で、Ｃ
：０．３０超 〜０．６０％，Ｓｉ：０．２０ 〜
０．９０％，Ｍｎ：１．６０超 〜３．００％，Ｃｒ：
０．０５ 〜２．００％，Ｔｉ：０．００５ 〜０．
０５０％，Ａｌ：０．００５ 〜０．０５０％，Ｎ ：
０．００８０〜０．０２００％，さらに、Ｖ：０．０１
〜０．３０％，Ｎｂ：０．０１〜０．３０％の１種また
は２種を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物よりな
り、かつ下記数４で表わされる炭素当量Ｃｅｑ．が０．
８２％以上である強靱性を有する熱間鍛造用非調質鋼で
ある。

【００２２】（２） 第２の本発明は、重量％で、Ｃ
：０．３０超 〜０．６０％，Ｓｉ：０．２０ 〜
０．９０％，Ｍｎ：１．６０超 〜３．００％，Ｃｒ：
０．０５ 〜２．００％，Ｔｉ：０．００５ 〜０．
０５０％，Ａｌ：０．００５ 〜０．０５０％，Ｎ ：
０．００８０〜０．０２００％，さらに、Ｖ：０．０１
〜０．３０％，Ｎｂ：０．０１〜０．３０％の１種また
は２種を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物よりな
り、かつ下記数４で表わされる炭素当量Ｃｅｑ．が０．
８２％以上である熱間鍛造用非調質鋼を、１２７０Ｋ以
上の温度で加工，放冷すること、または１２７０Ｋ以上
の温度で加工，放冷後５５０Ｋから９００Ｋで時効する
ことを特徴とする高周波焼入れが可能な熱間鍛造非調質
品の製造方法である。

【００２３】（３） 第３の本発明は、重量％で、Ｃ
：０．３０超 〜０．６０％，Ｓｉ：０．２０ 〜
０．９０％，Ｍｎ：１．６０超 〜３．００％，Ｃｒ：
０．０５ 〜２．００％，Ｔｉ：０．００５ 〜０．
０５０％，Ａｌ：０．００５ 〜０．０５０％，Ｎ ：
０．００８０〜０．０２００％，さらに、Ｖ：０．０１
〜０．３０％，Ｎｂ：０．０１〜０．３０％の１種また
は２種を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物よりな
り、かつ下記数４で表わされる炭素当量Ｃｅｑ．が０．
８２％以上である成分を有し、組織の体積の８０％以上
がベイナイト組織であり、かつ引張り強さが１０００Ｍ
Ｐａ以上である高周波焼入れが可能な強靱性を有する熱
間鍛造非調質品である。

【００２４】

【数４】Ｃｅｑ．（％）＝Ｃ（％）＋０．１０（％Ｓ
ｉ）＋０．１８（％Ｍｎ）＋０．２１（％Ｃｒ）＋０．
３２８（％Ｖ＋％Ｎｂ）

【００２５】

【作用】以下作用とともに、本発明の限定理由について
説明する。

【００２６】Ｃ：Ｃは鋼の強靱化元素である。０．３０
％以下では熱間鍛造ままの組織の微細化、および残留オ
ーステナイトの微細分散化が不十分となり、降伏強さと
靱性が低下する。また０．３０％以下では、１０００Ｍ
Ｐａ以上の引張り強さを実現するために多量の合金が必
要となり、コストが高くなると共に、熱間鍛造時の変形
抵抗を大きくするため鍛造型の寿命が短くなる。さらに
０．３０％以下では、高周波焼入れした場合の表面硬さ
が通常必要とされる程度を下回り、高周波焼入れ用とし
て実用的でない。また０．６０％を超えると、かえって
降伏強さが低下し、さらに鍛造放冷時にフェライトやパ
ーライト組織が変態しやすくなる。

【００２７】Ｓｉ：Ｓｉは固溶強化元素であり、また残
留オーステナイト組織を微細化して強度と靱性を向上さ
せる作用があり、０．２０％以上の添加で硬化がある
が、０．９０％を超えて添加するとフェライトやパーラ
イト組織が変態し易くなり、機械的性質が低下する。

【００２８】Ｍｎ：Ｍｎは焼入れ性を高めて、鍛造放冷
ままの組織をベイナイトに変態させる。また適度な添加
は鋼を強靱化する。１．６０％以下では、熱間鍛造，放
冷ままでの組織がベイナイトに変態しにくく、また３．
００％を超えると、マルテンサイトが変態して必要以上
に硬くなり、靱性，被削性を低下させる。

【００２９】Ｃｒ：ＣｒはＭｎと同様の働きをするが、
ベイナイト変態開始温度を低下させて組織を微細化する
ためには、Ｍｎ，Ｖなどとの併用が有効である。Ｃｒを
多量に添加するとマルテンサイトが変態するため、２．
００％以下とする。また鋼製造における工程能力で保証
できる０．０５％以上に限定する。

【００３０】Ｔｉ，Ａｌ：Ｔｉ，Ａｌは窒化物として鋼
中に析出分散することにより、鍛造再加熱時のオーステ
ナイト組織の粗大化を防止し、降伏強さと靱性を高め
る。粗大化防止に必要な添加量は、Ｔｉ：０．００２％
以上，Ａｌ：０．００５％以上であるが、多量に添加す
ると析出物が粗大化して鋼を脆化するため、上限をＴ
ｉ：０．０５０％，Ａｌ：０．０５０％とする。

【００３１】Ｎ：Ｎは各種窒化物を形成して熱間鍛造時
のオーステナイト組織の粗大化を防止することにより、
ベイナイトパケットを微細化し、降伏強さを高める元素
であり、最低０．０８０％以上が必要である。しかし
０．０２００％を超えて添加しても効果は飽和する。

【００３２】Ｖ，Ｎｂ：Ｖ，Ｎｂは鍛造時にはベイナイ
ト変態温度を低下させて鍛造放冷ままのベイナイト組織
を微細組織とし靱性を高め、また鍛造後の放冷時に析出
して鋼を強化する。さらに鋼中に固溶したままのＶ，Ｎ
ｂは時効において析出してさらに鋼を強化する作用があ
る。これらの効果を発揮させるためには、Ｖ，Ｎｂとも
に０．０１％以上の添加が必要である。しかしコストを
抑えるためそれぞれの上限を０．３０％とする。

【００３３】熱間鍛造非調質状態，焼戻し後の鋼の引張
り強さを調整するため、本発明者らは熱間鍛造を想定し
て、種々の成分の鋼を高温に加熱，放冷した場合の引張
り特性，組織を調べた。試験は鋼を１５００Ｋ３００秒
の加熱後１．０Ｋ／Ｓの冷却速度で冷却して行った。こ
の試験結果から、引張り強さと合金成分との関係を調べ
たところ、下記数５，数６が得られた。

【００３４】

【数５】Ｃｅｑ．（％）＝Ｃ（％）＋０．１０（％Ｓ
ｉ）＋０．１８（％Ｍｎ）＋０．２１（％Ｃｒ）＋０．
３２８（％Ｖ＋％Ｎｂ）

【００３５】

【数６】 ＴＳ（ＭＰａ）＝１０４６×Ｃｅｑ．＋１４４

【００３６】ここで炭素当量Ｃｅｑ．を０．８２％以上
とすることにより、本発明の鋼を熱間にて鍛造，放冷し
た場合の引張り強さを１０００ＭＰａ以上とすることが
できる。また、このとき本発明鋼であれば、組織はベイ
ナイト単相，もしくは若干のフェライト，オーステナイ
トあるいはマルテンサイトを含むベイナイト組織とな
る。

【００３７】本発明の鋼は熱間鍛造後時効することによ
り、主にベイナイト鋼中に含まれる軟質な残留オーステ
ナイトの分解，あるいはマルテンサイトの焼戻しを通じ
て、降伏強さ、衝撃値で計られる靱性を一層高めること
ができる。これら時効の効果を期待するためには、鍛造
後５５０Ｋ以上の温度で時効するのが効率が良い。時効
温度が５５０Ｋ未満では降伏強さを高められないか、あ
るいは長時間が必要となる。

【００３８】一般に、９００Ｋ以下での時効後の引張り
強さおよび硬さは、放冷時より若干低下するので、切削
加工しやすくなる利点がある。しかし９００Ｋを超える
と、引張り強さの低下が著しく実用的ではない。比較的
高い時効温度を採用する場合には、時効硬化元素である
Ｖ，Ｎｂを適量添加することにより、引張り強さの低下
が防止できる。

【００３９】前記（２）記載の第２の本発明の製造方法
における加工に際しては、鋼をオーステナイト単相と
し、かつ熱間鍛造時の変形抵抗を下げて、鍛造型寿命を
実用的な長さとするため、１２７０Ｋ以上の温度で加工
することが必要である。また自動車用部品の大きさの範
囲であれば、本発明の鋼を加工後に特別な冷却を施すこ
となく、放冷ままでベイナイト組織を主体とする組織と
なり、１０００ＭＰａ以上の引張り強さを得ることがで
きる。

【００４０】前記（３）記載の第３の本発明の非調質品
においては、結果として組織の体積の８０％以上がベイ
ナイト組織である時に高強度と高靱性が得られる。冷却
条件によりベイナイト組織が８０％未満となった場合、
混在する他の組織のため機械的性質が低下する場合があ
る。

【００４１】例えば、混在する組織がフェライト，パー
ライトの場合には引張り強さが低下し、マルテンサイト
とオーステナイトの混合組織が混在した場合には、引張
り強さが上がり靱性が低下する。

【００４２】被削性向上のため、Ｓ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｔ
ｅ，Ｓｅ，およびＣａを適量添加しても、本発明の材質
は劣化しない。被削性の向上のためには、Ｓ：０．０２
〜０．１０％，Ｐｂ：０．００５〜０．５０％，Ｂｉ：
０．０１０〜０．５０％，Ｔｅ：０．００１〜０．２０
％，Ｓｅ：０．０１０〜０．５０％の添加が望ましく、
特に超硬工具を用いた切削における被削性を重要視する
場合は、Ｃａ：０．０００４〜０．００５０％の添加が
効果的である。

【００４３】なおＳは、ＭｎＳを形成して被削性を向上
すると共に、旧オーステナイト粒の粗大化を防止し、靱
性を改善する働きもある。

【００４４】

【実施例】表１，表２に示した種々の組成の鋼を１５０
ｋｇ真空溶解炉で溶製し、厚さ４０ｍｍに成型した鋼を
素材とした。これらの鋼を１４７５Ｋで１２００Ｓの加
熱後、直ちに５０％の鍛造加工，放冷を行い、その後放
冷ままの鋼、あるいはさらに５７０Ｋ，８３０Ｋで６０
分の時効を行った鋼について、引張り試験，衝撃試験を
行った。また同鋼を直径２０ｍｍの棒に加工して、高周
波焼入れし、表層下の焼入れ部の硬さを測定した。

【００４５】表３，表４に示したように、本発明の鋼を
鍛造放冷した非調質状態の鋼は、引張り強さ（Ｔ．
Ｓ．）１０００ＭＰａ以上の高強度と、０．７１以上の
降伏比（Ｙ．Ｒ．）および６０Ｊ／ｃｍ² 以上の良好な
衝撃値（ｕＥ）を有している。

【００４６】また鍛造放冷後時効した鋼は、降伏比，衝
撃値が一層向上している。さらに、０．３０％超の炭素
を含有する本発明鋼は、ビッカース硬さ６４８以上の十
分な高周波焼入れ硬さが得られている。

【００４７】

【表１】

【００４８】

【表２】

【００４９】

【表３】

【００５０】

【表４】

【００５１】

【発明の効果】以上説明したように第１の本発明の熱間
鍛造用非調質鋼は、１０００ＭＰａ以上の引張り強さと
高い降伏強さ、および高靱性を備えた高周波焼入れ可能
な熱間鍛造非調質鋼部品用の素材として最適である。

【００５２】また第２の本発明の熱間鍛造非調質品の製
造方法により、１０００ＭＰａ以上の引張り強さと高い
降伏強さ、および高靱性を有する高周波焼入れ可能な熱
間鍛造非調質品を製造することができる。

【００５３】さらに第３の本発明の熱間鍛造非調質品
は、引張り強さが１０００ＭＰａ以上でまた高靱性を有
するため、自動車用，あるいは産業機械用の部品として
使用する時、小型に設計することができ、また高周波焼
入れ可能であるため、部品の一層の高強度化が可能で、
車両の軽量化，燃費低減，および低コスト化に貢献でき
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小野 秋男 東京都千代田区大手町２−６−３ 新日本 製鐵株式会社内 (72)発明者 南條 活己 東京都港区芝五丁目33番８号 三菱自動車 工業株式会社内 (72)発明者 桜田 徹 東京都港区芝五丁目33番８号 三菱自動車 工業株式会社内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．３０超 〜０．６０％，Ｓｉ：０．２０
   〜０．９０％，Ｍｎ：１．６０超 〜３．００％，Ｃ
   ｒ：０．０５ 〜２．００％，Ｔｉ：０．００５ 〜
   ０．０５０％，Ａｌ：０．００５ 〜０．０５０％，Ｎ
   ：０．００８０〜０．０２００％，さらに、Ｖ：０．
   ０１〜０．３０％，Ｎｂ：０．０１〜０．３０％の１種
   または２種を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物より
   なり、かつ下記数１で表わされる炭素当量Ｃｅｑ．が
   ０．８２％以上である強靱性を有する熱間鍛造用非調質
   鋼。 【数１】Ｃｅｑ．（％）＝Ｃ（％）＋０．１０（％Ｓ
   ｉ）＋０．１８（％Ｍｎ）＋０．２１（％Ｃｒ）＋０．
   ３２８（％Ｖ＋％Ｎｂ）
2. 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．３０超 〜０．６０％，Ｓｉ：０．２０
   〜０．９０％，Ｍｎ：１．６０超 〜３．００％，Ｃ
   ｒ：０．０５ 〜２．００％，Ｔｉ：０．００５ 〜
   ０．０５０％，Ａｌ：０．００５ 〜０．０５０％，Ｎ
   ：０．００８０〜０．０２００％，さらに、Ｖ：０．
   ０１〜０．３０％，Ｎｂ：０．０１〜０．３０％の１種
   または２種を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物より
   なり、かつ下記数２で表わされる炭素当量Ｃｅｑ．が
   ０．８２％以上である熱間鍛造用非調質鋼を、１２７０
   Ｋ以上の温度で加工，放冷すること、または１２７０Ｋ
   以上の温度で加工，放冷後５５０Ｋから９００Ｋで時効
   することを特徴とする高周波焼入れが可能な熱間鍛造非
   調質品の製造方法。 【数２】Ｃｅｑ．（％）＝Ｃ（％）＋０．１０（％Ｓ
   ｉ）＋０．１８（％Ｍｎ）＋０．２１（％Ｃｒ）＋０．
   ３２８（％Ｖ＋％Ｎｂ）
3. 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．３０超 〜０．６０％，Ｓｉ：０．２０
   〜０．９０％，Ｍｎ：１．６０超 〜３．００％，Ｃ
   ｒ：０．０５ 〜２．００％，Ｔｉ：０．００５ 〜
   ０．０５０％，Ａｌ：０．００５ 〜０．０５０％，Ｎ
   ：０．００８０〜０．０２００％，さらに、Ｖ：０．
   ０１〜０．３０％，Ｎｂ：０．０１〜０．３０％の１種
   または２種を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物より
   なり、かつ下記数３で表わされる炭素当量Ｃｅｑ．が
   ０．８２％以上である成分を有し、組織の体積の８０％
   以上がベイナイト組織であり、かつ引張り強さが１００
   ０ＭＰａ以上である高周波焼入れが可能な強靱性を有す
   る熱間鍛造非調質品。 【数３】Ｃｅｑ．（％）＝Ｃ（％）＋０．１０（％Ｓ
   ｉ）＋０．１８（％Ｍｎ）＋０．２１（％Ｃｒ）＋０．
   ３２８（％Ｖ＋％Ｎｂ）