JPH08308234A - 交直変換器の制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】本発明は、交流系統異常による転流失敗の再
発、継続を確実に防止することを最も主要な目的として
いる。 【構成】直流定電圧制御／定余裕角制御出力により逆変
換器として運転される交直変換器が接続されている交流
系統の異常による転流失敗の再発や継続を生じない制御
角を得るための出力（β進め制御角）を発生するβ進め
制御手段と、交直変換器の各相バルブ電圧から余裕角を
検出する余裕角検出手段と、転流失敗の再発や継続を生
じないために必要な基準値となる余裕角を検出余裕角と
比較する比較手段と、検出余裕角が基準余裕角よりも小
さい場合、β進め制御角をさらに所定位相だけ進める出
力を発生するβ進め制御補償手段と、β進め制御出力と
β進め制御補償出力とを合成する合成手段と、直流定電
圧制御／定余裕角制御出力、合成出力のうちの最小のも
のを選択し、交直変換器を位相制御する手段とを備え
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、２つの交流系統にそれ
ぞれ個別に接続された２つの交直変換器と、各交直変換
器を連結する直流回路とから構成される交直変換システ
ムに適用される交直変換器の制御装置に係り、特に交流
系統異常による転流失敗の再発、継続を確実に防止でき
るようにした交直変換器の制御装置に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】図５は、この種の交直変換システムの一
つである直流２端子送電系統の構成例を示す概要図であ
る。図５において、２つの交流系統１０１，１１１に
は、それぞれ個別に変圧器１０２，１１２を介して、交
直変換器１０３，１１３が接続されている。また、これ
らの各交直変換器１０３，１１３は、直流リアクトル１
０４，１１４と直流線路１０５，１１５からなる直流回
路により、図示のように連結されている。

【０００３】一方、図６は、上記交直変換器１０３，１
１３の制御装置の構成例を示すブロック図である。な
お、各交直変換器１０３，１１３の制御装置の構成は同
一である。

【０００４】図６において、検出直流電流Ｉ_d 、基準直
流電流Ｉ_dp、および電流マージンスイッチ１２１を介し
て与えられる電流マージンΔＩ_dpは、図示極性で加算器
１２２により加算され、その加算出力が直流定電流制御
回路１２３に入力され、直流定電流制御の出力が得られ
る。

【０００５】また、検出直流電圧Ｖ_d 、および基準直流
電圧Ｖ_dpは、図示極性で加算器１２４により加算され、
その加算出力が直流定電圧制御回路１２５に入力され、
直流定電圧制御の出力が得られる。

【０００６】さらに、検出直流電流Ｉ_d 、および上記変
圧器１０２，１１２の２次側線間電圧Ｖ_acは、定余裕角
制御回路１２６に入力され、定余裕角制御の出力が得ら
れる。

【０００７】さらにまた、図示しない他の制御装置から
与えられるβ進め指令信号がβ進め制御回路１２７に入
力され、交流系統１１１の異常（電圧低下、波形歪の発
生）による転流失敗の再発や継続を生じない制御角αを
得るための、例えば図７に示すようなパターンの出力
（β進め制御角）が得られる。

【０００８】一方、直流定電流制御回路１２３、直流定
電圧制御回路１２５、定余裕角制御回路１２６、および
β進め制御回路１２７からのそれぞれの出力は最小値選
択回路１２８に入力され、これらの出力のうちの最小の
ものが選択出力される。

【０００９】また、最小値選択回路１２８からの選択出
力は位相制御回路１２９に入力され、これに基づく点弧
信号により交直変換器１１３が位相制御される。以上の
ような直流２端子送電系統において、いま交直変換器１
０３が順変換運転を行ない、交直変換器１１３が逆変換
運転を行なう場合を考えると、交直変換器１０３は直流
定電流制御回路１２３からの出力により運転を行ない、
交直変換器１１３は直流定電圧制御回路１２５、または
定余裕角制御回路１２６からの出力による運転を行なっ
て、直流線路１０５，１１５の直流電圧Ｖ_d が決定され
る。

【００１０】すなわち、この直流電圧Ｖ_d は、一般に、 Ｖ_d ＝１．３５Ｖ_ac・ｃｏｓα−［（Ｘ_t ・Ｉ_d ）／２］ で与えられ、交直変換器１０３，１１３の点弧のタイミ
ングを決める制御角αに依存する。ここで、Ｘ_t は転流
リアクタンスである。そして、制御角αが０°＜α＜９
０°で順変換器として運転され、９０°＜α＜１８０°
で逆変換器として運転される。

【００１１】さて、いま交直変換器１１３が接続されて
いる交流系統１１１で、地絡事故が発生したことを想定
する。この場合、変圧器１１２の２次側線間電圧Ｖ_acの
低下、あるいは波形歪を生じるため、交直変換器１１３
は転流動作に必要な余裕角γを十分に確保することがで
きず、転流失敗を生じてしまう。

【００１２】そこで、この場合には、他の制御装置から
与えられるβ進め指令信号により、β進め制御回路１２
７では、交直変換器１１３が、それが接続されている交
流系統１１１に電圧低下、波形歪が生じた場合にも、転
流失敗を生じない制御角αを得るための、例えば図７に
示すようなパターンの出力を発生する。そして、このよ
うな制御角αは、交直変換器１１３が、直流定電圧制御
回路１２５、または定余裕角制御回路１２６からの出力
により制御されている定常状態での制御角αよりも小さ
い値である。

【００１３】従って、この場合には、最小値選択回路１
２８において、β進め制御回路１２７からの出力が選択
され、その選択出力を位相制御回路１２９に入力して、
これに基づく点弧信号で交直変換器１１３が位相制御さ
れ、転流失敗を防止することができる。

【００１４】しかしながら、上記のような直流２端子送
電系統における交直変換器の制御装置においては、次の
ような問題がある。すなわち、β進め制御回路１２７の
出力は、あらかじめ想定された交流電圧の低下、波形歪
の大きさを考慮して、転流失敗しないように算出された
固定値であるため、例えば系統構成の変化等によって、
想定以上の電圧低下、波形歪が発生したような場合に
は、交直変換器１１３がいったん転流失敗から回復して
も、再び転流失敗に至るか、あるいは転流失敗を継続し
てしまう恐れがある。

【００１５】

【発明が解決しようとする課題】以上のように、従来の
交直変換器の制御装置においては、交流系統異常によっ
て転流失敗が再発、継続するという問題があった。本発
明の目的は、交流系統異常による転流失敗の再発、継続
を確実に防止することが可能な交直変換器の制御装置を
提供することにある。

【００１６】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、２つの交流系統にそれぞれ個別に接続された２つ
の交直変換器と、これら各交直変換器を連結する直流回
路とから構成される交直変換システムにおける交直変換
器の制御装置において、まず、請求項１に係る発明で
は、直流定電圧制御手段または定余裕角制御手段により
逆変換器として運転される交直変換器が、それが接続さ
れている交流系統の異常による転流失敗の再発や継続を
生じない制御角を得るための出力（β進め制御角）を発
生するβ進め制御手段と、逆変換器として運転される交
直変換器の各相バルブの電圧から余裕角を検出する余裕
角検出手段と、転流失敗の再発や継続を生じないために
必要な余裕角を基準値として、余裕角検出手段により検
出された余裕角とを比較する比較手段と、比較手段によ
る比較の結果、余裕角検出手段により検出された余裕角
が基準値となる余裕角よりも小さい場合に、当該余裕角
の不足分を補償するようにβ進め制御角をさらに所定位
相だけ進めるための出力（Δβ）を発生するβ進め制御
補償手段と、β進め制御手段からの出力と、β進め制御
補償手段からの出力とを合成する合成手段と、直流定電
圧制御手段または定余裕角制御手段からの出力、および
合成手段からの出力のうちの最小のものを選択し、当該
選択された出力に基づいて逆変換器として運転される交
直変換器を位相制御する手段とを備えて成る。

【００１７】また、請求項２に係る発明では、直流定電
圧制御手段または定余裕角制御手段からの出力により逆
変換器として運転される交直変換器が、それが接続され
ている交流系統の異常による転流失敗の再発や継続を生
じない制御角を得るための出力（β進め制御角）を発生
するβ進め制御手段と、逆変換器として運転される交直
変換器の各相バルブの電圧から余裕角を検出する余裕角
検出手段と、転流失敗の再発や継続を生じないために必
要な余裕角を基準値として、余裕角検出手段により検出
された余裕角とを比較する比較手段と、比較手段による
比較の結果、余裕角検出手段により検出された余裕角が
基準値となる余裕角よりも小さい場合に、当該余裕角の
不足分を補償するようにβ進め制御角をさらに所定位相
だけ進めるための出力（Δβ）を発生するβ進め制御補
償手段と、β進め制御手段からの出力と、β進め制御補
償手段からの出力とを合成する合成手段と、合成手段か
らの出力を直流定電圧制御手段の出力上限値として与え
る手段と、直流定電圧制御手段または定余裕角制御手段
からの出力のうちの最小のものを選択し、当該選択され
た出力に基づいて逆変換器として運転される交直変換器
を位相制御する手段とを備えて成る。

【００１８】さらに、請求項３に係る発明では、上記請
求項１または請求項２に記載の交直変換器の制御装置に
おいて、上記β進め制御補償手段からの出力を、比較手
段による比較結果に基づいて可変する手段を付加して成
る。

【００１９】

【作用】従って、まず、請求項１に係る発明の交直変換
器の制御装置においては、逆変換器として運転される交
直変換器の各相バルブの電圧から余裕角を検出して、こ
れと転流失敗の再発や継続を生じないために必要な基準
の余裕角とを比較し、その結果、検出余裕角が基準の余
裕角よりも小さい場合には、この余裕角の不足分を補償
するようにβ進め制御角をさらに所定位相（Δβ）だけ
進めることにより、転流失敗を生じないために必要な余
裕角を確保できる制御角を与えることが可能となるた
め、交流系統異常による転流失敗の再発、継続を確実に
防止することができる。

【００２０】また、請求項２に係る発明の交直変換器の
制御装置においては、β進め制御手段からの出力（β進
め制御角）とβ進め制御補償手段からの出力とを合成し
たものを、直流定電圧制御手段の出力上限値として与え
ることにより、直流定電圧制御手段の出力の制御角上限
リミッタへのはりつきと、直流電圧のオーバーシュート
を防止することができる。

【００２１】さらに、請求項３に係る発明の交直変換器
の制御装置においては、β進め制御補償手段の出力を、
検出余裕角と基準の余裕角との比較結果に応じて可変す
ることにより、余裕角の不足分に応じた制御角を交直変
換器に与えることが可能となるため、事故時における可
能な限りの電力を融通することができる。

【００２２】

【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
て詳細に説明する。 （第１の実施例）図１は、本発明の第１の実施例による
交直変換器の制御装置の構成例を示す概要図であり、図
５および図６と同一または対応する要素には同一符号を
付してその説明を省略し、ここでは異なる部分について
のみ述べる。

【００２３】すなわち、本実施例の交直変換器の制御装
置は、図１に示すように、図５および図６に加えて、余
裕角検出回路１と、比較手段であるオンディレイ回路２
と、β進め制御補償手段であるオフディレイ回路３およ
びΔβ進め制御回路４と、合成手段である加算器５とを
備えた構成としている。

【００２４】ここで、余裕角検出回路１は、前記交直変
換器１１３の各相バルブの電圧ａから余裕角γを検出
し、信号ｂとして出力するものである。また、オンディ
レイ回路２は、転流失敗の再発や継続を生じないために
必要な余裕角（オンディレイ回路２のディレイタイム）
γｏを基準値として、余裕角検出回路１により検出され
た余裕角γとを比較し、γ≧γｏである場合にγ−γｏ
のパルス信号ｃを“１”として出力するものである。

【００２５】さらに、オフディレイ回路３は、オンディ
レイ回路２からのパルス信号ｃを１サイクル以上引き延
ばし、パルスｃが１サイクル毎に立ち上がれば信号ｄを
“１”として出力するものである。

【００２６】また、Δβ進め制御回路４は、β進め指令
信号ｅの入力が入力されていることを条件に、オフディ
レイ回路３からの信号ｄの立ち下がりと同時に、余裕角
γの不足分を補償するように前記β進め制御回路１２７
の出力信号（β進め制御角）ｇをさらに所定位相だけ進
めるための出力信号（Δβ）ｆを発生するものである。

【００２７】さらに、加算器５は、β進め制御回路１２
７の出力信号ｇから、Δβ進め制御回路４の出力信号ｆ
（Δβ位相）を差し引き、その出力値ｈを前記最小値選
択回路１２８に出力するものである。

【００２８】次に、以上のように構成した本実施例の交
直変換器の制御装置の作用について、図２に示す制御信
号応答図を用いて説明する。図１において、交直変換器
１１３からモニタした各相バルブ電圧ａは、余裕角検出
回路１に取り込まれて、余裕角γが検出される。そし
て、この検出した余裕角γは、オンディレイ回路２で基
準値の余裕角γｏと比較される。

【００２９】この結果、γ≧γｏのならば、γ−γｏの
パルス信号ｃが立ち上がり、転流余裕角γが足りている
ことを示す。これに対して、γ＜γｏならば、検出余裕
角γの値がオンディレイ回路２のディレイタイムである
基準の余裕角γｏ以下であるので、パルス信号ｃは立ち
上がらず、余裕角γが不足していることを示す。

【００３０】次に、オフディレイ回路３で、上述のパル
ス信号ｃが１サイクル以上引き延ばされ、パルス信号ｃ
が１サイクル毎に立ち上がれば、その出力信号ｄは
“１”、またパルス信号ｃが立ち上がらないと、その出
力信号ｄは“０”となる。

【００３１】そして、このオフディレイ回路３からの信
号ｄは、Δβ進め信号としてΔβ進め制御回路４に取り
込まれ、信号ｄの立ち下がりと同時に、β進め制御回路
５の出力信号ｇからΔβ位相ｆだけ加算器５にて差し引
いた出力値ｈが、最小値選択回路１２８に入力される。
この出力値ｈは、交直変換器１１３が、直流定電圧制御
回路１５または定余裕角制御回路１６からの出力で制御
される定常状態での制御角αよりも小さいため、最小値
選択回路１２８の出力ｉとしては出力値ｈが選択され、
これが位相制御回路１２９を介して点弧信号を出力する
ことにより、交直変換器１１３の位相が制御される。

【００３２】これにより、余裕角γの不足分を補償する
ように、β進め制御角がさらに所定位相（Δβ）だけ進
められることになり、転流失敗を生じないために必要な
余裕角を確保できる制御角αを与えることが可能とな
る。その結果、交流系統１１１異常による転流失敗の再
発、継続を確実に防止することができる。

【００３３】上述したように、本実施例の交直変換器の
制御装置は、逆変換器として運転される交直変換器１１
３の各相バルブの電圧ａから余裕角γを検出して、これ
と転流失敗の再発や継続を生じないために必要な基準の
余裕角γｏとを比較し、その結果、検出余裕角γが基準
の余裕角γｏよりも小さい場合、すなわち転流動作に必
要な転流余裕角γが不足している場合（β進め制御回路
１２７によりβ進め制御を行なっているにもかかわらず
余裕角γが不足する場合）には、この余裕角の不足分を
補償するようにβ進め制御角をさらに所定位相Δβだけ
進めるようにしているので、転流失敗を生じないために
必要な余裕角を確保できる制御角αを与えることができ
る。

【００３４】これにより、逆変換器として運転される交
直変換器１１３が接続されている交流系統１１１異常に
よる転流失敗の再発、継続を確実に防止することが可能
となる。

【００３５】（第２の実施例）図３は、本発明の第２の
実施例による交直変換器の制御装置の構成例を示す概要
図であり、図１と同一または対応する要素には同一符号
を付してその説明を省略し、ここでは異なる部分につい
てのみ述べる。

【００３６】すなわち、本実施例の交直変換器の制御装
置は、図３に示すように、図１における加算器５の出力
値ｈを最小値選択回路１２８に出力せず、これに代え
て、加算器５の出力値ｈを前記直流定電圧制御回路１２
５の出力上限値として与える構成としている。

【００３７】次に、以上のように構成した本実施例の交
直変換器の制御装置の作用について説明する。図３にお
いて、交直変換器１１３が逆変換運転を行なっている時
には、通常、直流定電圧制御回路１２５からの出力が、
最小値選択回路１２８で選択される。いま、交流系統１
１１の電圧が低下したことを想定する。この場合、交流
電圧の低下およびβ進めにより、交直変換器１１３側の
出力が低下し、直流電圧が低下する。

【００３８】一方、交直変換器１１３側の直流定電圧制
御回路１２５では、直流電圧を高く保とうとするので、
その出力は１８０°方向に大きくなり、制御角αの上限
にはりついてしまう。この場合、β進め制御回路１２
７、Δβ進め制御回路４の動作が終了して、直流電圧が
回復しても、直流定電圧制御回路１２５の出力は、制御
角αの上限にはりついたままの状態がしばらく続く。そ
して、直流電圧が定格値を越えてオーバーシュートした
後に、はじめてその出力が小さくなり、制御角αの上限
にはりついていた状態から元の状態へと復旧する。

【００３９】従って、加算器５からの出力値ｈを直流定
電圧制御回路１２５の出力上限値として与えることによ
り、直流定電圧制御回路１２５の出力の制御角上限リミ
ッタへのはりつきと、直流電圧のオーバーシュートを防
止することができる。

【００４０】すなわち、交流系統１１１の電圧が低下す
ると、転流失敗が発生し、β進め制御回路１２７、場合
によってはΔβ進め制御回路４が動作して、加算器５の
出力値ｈが９０°方向に小さくなる。この出力値ｈによ
り、直流定電圧制御回路１２５の出力にリミットがかか
る。そして、β進め制御回路１２７およびΔβ進め制御
回路４の動作が終了し、加算器５の出力値ｈが１８０°
方向に大きくなり始める。

【００４１】しかし、この場合、直流定電圧制御回路１
２５の出力は、加算器５の出力値ｈと共に徐々に１８０
°方向に大きくなっていく。そして、直流電圧が定格値
に達した時、直流定電圧制御回路１２５の出力は元の状
態に戻っており、この時点から、直流定電圧制御回路１
２５の出力が最小値選択回路１２８で選択される。従っ
て、直流電圧がオーバーシュートするようなことはな
い。

【００４２】上述したように、本実施例の交直変換器の
制御装置は、逆変換器として運転される交直変換器１１
３の各相バルブの電圧ａから余裕角γを検出して、これ
と転流失敗の再発や継続を生じないために必要な基準の
余裕角γｏとを比較し、その結果、検出余裕角γが基準
の余裕角γｏよりも小さい場合、すなわち転流動作に必
要な転流余裕角が不足している場合には、この余裕角の
不足分を補償するようにβ進め制御角をさらに所定位相
Δβだけ進め、この進めたβ進め制御角を直流定電圧制
御回路１２５の出力上限値として与えるようにしている
ので、転流失敗を生じないために必要な余裕角を確保で
きる制御角αを与えることができると共に、直流定電圧
制御回路１２５の出力の制御角上限リミッタへのはりつ
きを防止することができる。

【００４３】これにより、逆変換器として運転される交
直変換器１１３が接続されている交流系統１１１異常に
よる転流失敗の再発、継続を確実に防止することが可能
となり、さらに直流電圧のオーバーシュートを防止する
ことが可能となる。

【００４４】（第３の実施例）図４は、本発明の第３の
実施例による交直変換器の制御装置の構成例を示す概要
図であり、図１と同一または対応する要素には同一符号
を付してその説明を省略し、ここでは異なる部分につい
てのみ述べる。

【００４５】すなわち、本実施例の交直変換器の制御装
置は、図４に示すように、図１に加えて、演算器６を備
えた構成としている。ここで、演算器６は、オンディレ
イ回路２からのパルス信号ｃである比較結果、すなわち
検出余裕角γと基準の余裕角γｏとの差に所定のゲイン
ｋを乗じ、信号ｊとして前記Δβ進め制御回路４に出力
することにより、Δβ進め制御回路４からの出力ｆを、
パルス信号ｃに応じて可変するものである。

【００４６】すなわち、図１の実施例では、β進め制御
回路１２７の効果不足を補償する手段として、β進め制
御角に追加する位相Δβを固定値として与えるようにし
ているのに対して、本実施例では、β進め制御角に追加
する位相Δβを、パルス信号ｃに応じた可変値として与
えるようにしている。

【００４７】次に、以上のように構成した本実施例の交
直変換器の制御装置の作用について説明する。図４にお
いて、交直変換器１１３の各相バルブの電圧ａから余裕
角検出回路１により検出した余裕角γと、転流動作に必
要な基準の余裕角γｏとを、オンディレイ回路２で比較
してその差がとられ、この差であるパルス信号ｃに、演
算器６にて所定のゲインｋを乗じて、Δβ進め制御回路
４にΔβ位相として取り込まれる。

【００４８】これにより、検出余裕角γが基準の余裕角
γｏよりもかなり小さい時には、より大きくΔβ進めを
行ない、また検出余裕角γがある程度基準の余裕角γｏ
に近い時には、小さくΔβ進めを行なうことができる。
すなわち、余裕角γの不足分に応じた制御角αを交直変
換器１１３に与えることができ、事故時における可能な
限りの電力を融通することができる。

【００４９】上述したように、本実施例の交直変換器の
制御装置は、逆変換器として運転される交直変換器１１
３の各相バルブの電圧ａから余裕角γを検出して、これ
と転流失敗の再発や継続を生じないために必要な基準の
余裕角γｏとを比較し、その結果、検出余裕角γが基準
の余裕角γｏよりも小さい場合、すなわち転流動作に必
要な転流余裕角が不足している場合には、この余裕角の
不足分を補償するようにβ進め制御角を、さらに検出余
裕角γと基準余裕角γｏとの差（余裕角γの不足分）に
応じた位相Δβだけ進めるようにしているので、転流失
敗を生じないために必要な余裕角を確保できる制御角α
を、図１の実施例の場合よりもより効果的に与えること
ができる。

【００５０】これにより、逆変換器として運転される交
直変換器１１３が接続されている交流系統１１１異常に
よる転流失敗の再発、継続を確実に防止することが可能
となると共に、事故時における可能な限りの電力を融通
することが可能となる。

【００５１】尚、本発明は上記各実施例に限定されるも
のではなく、次のようにしても同様に実施できるもので
ある。上記第３の実施例では、β進め制御角を、検出余
裕角γと基準余裕角γｏとの差（余裕角γの不足分）に
応じた位相Δβだけ進める構成を、上記第１の実施例に
適用した場合について説明したが、何らこれに限定され
るものではなく、β進め制御角を、検出余裕角γと基準
余裕角γｏとの差（余裕角γの不足分）に応じた位相Δ
βだけ進める構成を、上記第２の実施例の場合について
も同様に適用することが可能であり、前述の場合と同様
の作用効果が得られることは言うまでもない。

【００５２】

【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、２
つの交流系統にそれぞれ個別に接続された２つの交直変
換器と、これら各交直変換器を連結する直流回路とから
構成される交直変換システムにおける交直変換器の制御
装置において、直流定電圧制御手段または定余裕角制御
手段により逆変換器として運転される交直変換器が、そ
れが接続されている交流系統の異常による転流失敗の再
発や継続を生じない制御角を得るためのβ進め制御角に
よるβ進め制御を行なっているにもかかわらず、転流余
裕角が不足する場合に、この余裕角の不足分を補償する
ようにβ進め制御角に対してさらに所定位相Δβだけ進
めるようにしたので、交流系統異常による転流失敗の再
発、継続を確実に防止することが可能な交直変換器の制
御装置が提供できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による交直変換器の制御装置の第１の実
施例を示すブロック図。

【図２】同第１の実施例の交直変換器の制御装置におけ
る作用を説明するための制御信号応答図。

【図３】本発明による交直変換器の制御装置の第２の実
施例を示すブロック図。

【図４】本発明による交直変換器の制御装置の第３の実
施例を示すブロック図。

【図５】交直変換システムの一つである直流２端子送電
系統の構成例を示す概要図。

【図６】従来の交直変換器の制御装置の構成例を示すブ
ロック図。

【図７】同従来の交直変換器の制御装置におけるβ進め
制御出力の一例を示すパターン図。

【符号の説明】

１…余裕角検出回路、２…オンディレイ回路、３…オフ
ディレイ回路、４…Δβ進め制御回路、５…加算器、６
…演算器、１２１…電流マージンスイッチ、１２２，１
２４…加算器、１２３…直流定電流制御回路、１２５…
直流定電圧制御回路、１２６…定余裕角制御回路、１２
７…β進め制御回路、１２８…最小値選択回路、１２９
…位相制御回路、１０１，１１１…交流系統、１０２，
１１２…変圧器、１０６…１０３，１１３…交直変換
器、１０４，１１４…直流リアクトル、１０５，１１５
…直流線路。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 野林 正盛 大阪府大阪市北区中之島三丁目３番22号 関西電力株式会社内 (72)発明者 川原 昭人 香川県高松市丸の内２番５号 四国電力株 式会社内 (72)発明者 岡部 孝継 東京都中央区銀座六丁目15番１号 電源開 発株式会社内 (72)発明者 藤澤 洋介 東京都港区芝浦一丁目１番１号 株式会社 東芝本社事務所内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ２つの交流系統にそれぞれ個別に接続さ
   れた２つの交直変換器と、これら各交直変換器を連結す
   る直流回路とから構成される交直変換システムにおける
   交直変換器の制御装置において、 直流定電圧制御手段または定余裕角制御手段により逆変
   換器として運転される前記交直変換器が、それが接続さ
   れている交流系統の異常による転流失敗の再発や継続を
   生じない制御角を得るための出力（β進め制御角）を発
   生するβ進め制御手段と、 前記逆変換器として運転される交直変換器の各相バルブ
   の電圧から余裕角を検出する余裕角検出手段と、 前記転流失敗の再発や継続を生じないために必要な余裕
   角を基準値として、前記余裕角検出手段により検出され
   た余裕角とを比較する比較手段と、 前記比較手段による比較の結果、前記余裕角検出手段に
   より検出された余裕角が前記基準値となる余裕角よりも
   小さい場合に、当該余裕角の不足分を補償するように前
   記β進め制御角をさらに所定位相だけ進めるための出力
   （Δβ）を発生するβ進め制御補償手段と、 前記β進め制御手段からの出力と、前記β進め制御補償
   手段からの出力とを合成する合成手段と、 前記直流定電圧制御手段または定余裕角制御手段からの
   出力、および前記合成手段からの出力のうちの最小のも
   のを選択し、当該選択された出力に基づいて前記逆変換
   器として運転される交直変換器を位相制御する手段と、 を備えて成ることを特徴とする交直変換器の制御装置。
2. 【請求項２】 ２つの交流系統にそれぞれ個別に接続さ
   れた２つの交直変換器と、これら各交直変換器を連結す
   る直流回路とから構成される交直変換システムにおける
   交直変換器の制御装置において、 直流定電圧制御手段または定余裕角制御手段からの出力
   により逆変換器として運転される前記交直変換器が、そ
   れが接続されている交流系統の異常による転流失敗の再
   発や継続を生じない制御角を得るための出力（β進め制
   御角）を発生するβ進め制御手段と、 前記逆変換器として運転される交直変換器の各相バルブ
   の電圧から余裕角を検出する余裕角検出手段と、 前記転流失敗の再発や継続を生じないために必要な余裕
   角を基準値として、前記余裕角検出手段により検出され
   た余裕角とを比較する比較手段と、 前記比較手段による比較の結果、前記余裕角検出手段に
   より検出された余裕角が前記基準値となる余裕角よりも
   小さい場合に、当該余裕角の不足分を補償するように前
   記β進め制御角をさらに所定位相だけ進めるための出力
   （Δβ）を発生するβ進め制御補償手段と、 前記β進め制御手段からの出力と、前記β進め制御補償
   手段からの出力とを合成する合成手段と、 前記合成手段からの出力を前記直流定電圧制御手段の出
   力上限値として与える手段と、 前記直流定電圧制御手段または定余裕角制御手段からの
   出力のうちの最小のものを選択し、当該選択された出力
   に基づいて前記逆変換器として運転される交直変換器を
   位相制御する手段と、 を備えて成ることを特徴とする交直変換器の制御装置。
3. 【請求項３】 前記請求項１または請求項２に記載の交
   直変換器の制御装置において、 前記β進め制御補償手段からの出力を、前記比較手段に
   よる比較結果に基づいて可変する手段を付加して成るこ
   とを特徴とする交直変換装置の制御装置。