JPH08296578A - スクリュ圧縮機／冷凍機の吸気音低減機構 - Google Patents
スクリュ圧縮機／冷凍機の吸気音低減機構Info
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- JPH08296578A JPH08296578A JP12728595A JP12728595A JPH08296578A JP H08296578 A JPH08296578 A JP H08296578A JP 12728595 A JP12728595 A JP 12728595A JP 12728595 A JP12728595 A JP 12728595A JP H08296578 A JPH08296578 A JP H08296578A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 消音器を用いなくても十分に吸気音を低減す
る。 【構成】 吸気側端面から吐出側端面にかけて形成され
た歯溝１ａ・２ａを複数有した雌雄一対のスクリュロー
タ１・２を歯合させがら回転させ、吸気開始から吸気終
了までの一連の動作を各歯溝１ａ・２ａについて繰り返
させることによって、吸気側端面の歯溝１ａ・２ａによ
り形成される開口部から作動流体を吸気する際に、作動
流体の吸気量が負となる閉止角を越えたロータ回転角の
領域で開口部が塞がれる。歯溝の巻き角をα、上記閉止
角をβとしたとき、これら巻き角と閉止角とは、２４０
°≦α≦２６０°且つ３３０°≦β≦３７０°を満足す
るように設定されている。
る。 【構成】 吸気側端面から吐出側端面にかけて形成され
た歯溝１ａ・２ａを複数有した雌雄一対のスクリュロー
タ１・２を歯合させがら回転させ、吸気開始から吸気終
了までの一連の動作を各歯溝１ａ・２ａについて繰り返
させることによって、吸気側端面の歯溝１ａ・２ａによ
り形成される開口部から作動流体を吸気する際に、作動
流体の吸気量が負となる閉止角を越えたロータ回転角の
領域で開口部が塞がれる。歯溝の巻き角をα、上記閉止
角をβとしたとき、これら巻き角と閉止角とは、２４０
°≦α≦２６０°且つ３３０°≦β≦３７０°を満足す
るように設定されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ロータの回転により空
気等の作動流体を圧縮／冷却するスクリュ圧縮機／冷凍
機の吸気音低減機構に関するものである。
気等の作動流体を圧縮／冷却するスクリュ圧縮機／冷凍
機の吸気音低減機構に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】スクリュ圧縮機／冷凍機は、空気等の作
動流体をスクリュロータの回転により圧縮／冷却するも
のであるため、作動時の騒音が小さいという特徴を有し
ている。従って、スクリュ圧縮機／冷凍機は、上記の騒
音に対する特徴が一層明確となるように、従来より騒音
を低減する種々の対策が圧縮機本体や出入口側の機構に
施されており、スクリュ圧縮機／冷凍機の吸気音に対し
ては、図２２に示すように、スクリュ圧縮機５１の吸気
側の配管５３途中に消音器５２を取り付ける対策が施さ
れている。
動流体をスクリュロータの回転により圧縮／冷却するも
のであるため、作動時の騒音が小さいという特徴を有し
ている。従って、スクリュ圧縮機／冷凍機は、上記の騒
音に対する特徴が一層明確となるように、従来より騒音
を低減する種々の対策が圧縮機本体や出入口側の機構に
施されており、スクリュ圧縮機／冷凍機の吸気音に対し
ては、図２２に示すように、スクリュ圧縮機５１の吸気
側の配管５３途中に消音器５２を取り付ける対策が施さ
れている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の対策では、低次の吸気音を対象にする場合、音波の
波長が長くなるため、必然的に消音器５２の体積が増大
して配管５３等の周辺設備が大型化するという問題があ
る。
来の対策では、低次の吸気音を対象にする場合、音波の
波長が長くなるため、必然的に消音器５２の体積が増大
して配管５３等の周辺設備が大型化するという問題があ
る。
【０００４】従って、本発明においては、消音器５２を
用いなくても十分に吸気音を低減して配管等の周辺設備
を小型化することができるスクリュ圧縮機／冷凍機の吸
気音低減機構を提供することを目的とする。
用いなくても十分に吸気音を低減して配管等の周辺設備
を小型化することができるスクリュ圧縮機／冷凍機の吸
気音低減機構を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を解決するため
に、吸気側端面から吐出側端面にかけて形成された歯溝
を複数有した雌雄一対のスクリュロータを歯合させなが
ら回転させ、吸気開始から吸気終了までの一連の動作を
各歯溝について繰り返させることによって、上記吸気側
端面の歯溝により形成される開口部から作動流体を吸気
する際に、該作動流体の吸気量が負となる閉止角を越え
た上記スクリュロータのロータ回転角の領域で上記開口
部が塞がれるスクリュ圧縮機／冷凍機の吸気音低減機構
である。そして、上記歯溝の巻き角をα、上記閉止角を
βとしたとき、これら巻き角と閉止角とは、２４０°≦
α≦２６０°且つ３３０°≦β≦３７０°を満足するよ
うに設定されていることを特徴としている。
に、吸気側端面から吐出側端面にかけて形成された歯溝
を複数有した雌雄一対のスクリュロータを歯合させなが
ら回転させ、吸気開始から吸気終了までの一連の動作を
各歯溝について繰り返させることによって、上記吸気側
端面の歯溝により形成される開口部から作動流体を吸気
する際に、該作動流体の吸気量が負となる閉止角を越え
た上記スクリュロータのロータ回転角の領域で上記開口
部が塞がれるスクリュ圧縮機／冷凍機の吸気音低減機構
である。そして、上記歯溝の巻き角をα、上記閉止角を
βとしたとき、これら巻き角と閉止角とは、２４０°≦
α≦２６０°且つ３３０°≦β≦３７０°を満足するよ
うに設定されていることを特徴としている。
【０００６】
【作用】上記の構成によれば、作動流体の吸気開始から
吸気終了までの一連の動作は、スクリュロータの各歯溝
において位相がずれた状態で繰り返されることになる。
従って、吸気音の増大要因となるスクリュロータ全体と
しての吸気変動は、上記の一連の動作を各歯溝について
重ね合わせたときの吸気開始後期の吸気量と吸気終了後
期の吸気量との差異により生じることになる。
吸気終了までの一連の動作は、スクリュロータの各歯溝
において位相がずれた状態で繰り返されることになる。
従って、吸気音の増大要因となるスクリュロータ全体と
しての吸気変動は、上記の一連の動作を各歯溝について
重ね合わせたときの吸気開始後期の吸気量と吸気終了後
期の吸気量との差異により生じることになる。
【０００７】この際、上記の一連の動作における吸気終
了後期の吸気量は、一つの歯溝が吸気側端面から吐出側
端面に至るまでの巻き角αと、吸気側端面の開口部を塞
ぐロータ回転角である閉止角βとで決定されるものであ
る。そして、巻き角αと閉止角βとは、吸気開始後期の
吸気量と吸気終了後期の吸気量との差異が低減するよう
に、２４０°≦α≦２６０°且つ３３０°≦β≦３７０
°を満足するように設定されている。これにより、巻き
角αと閉止角βとが上記の関係を有することによって、
スクリュロータ全体としての吸気変動が減少し、十分に
吸気音が低減することから、消音器が不要になって配管
等の周辺設備を小型化することが可能になっている。
了後期の吸気量は、一つの歯溝が吸気側端面から吐出側
端面に至るまでの巻き角αと、吸気側端面の開口部を塞
ぐロータ回転角である閉止角βとで決定されるものであ
る。そして、巻き角αと閉止角βとは、吸気開始後期の
吸気量と吸気終了後期の吸気量との差異が低減するよう
に、２４０°≦α≦２６０°且つ３３０°≦β≦３７０
°を満足するように設定されている。これにより、巻き
角αと閉止角βとが上記の関係を有することによって、
スクリュロータ全体としての吸気変動が減少し、十分に
吸気音が低減することから、消音器が不要になって配管
等の周辺設備を小型化することが可能になっている。
【０００８】
【実施例】本発明の一実施例を図１ないし図２１を用い
て説明する。本実施例に係るスクリュ圧縮機／冷凍機の
吸気音低減機構は、図１に示すように、ロータケーシン
グ４と、ロータケーシング４内に配設された雌雄一対の
スクリュロータ１・２と、ロータケーシング４の吸気側
に配設された逆流抑制蓋３とを有している。スクリュロ
ータ１・２は、吸気側端面から吐出側端面にかけて形成
された複数の歯溝１ａ…・２ａ…を有しており、歯溝１
ａ…・２ａ…は、図２（ａ）・（ｂ）にも示すように、
吸気側端面から吐出側端面までの巻き角αが２４０°〜
２６０°の範囲に設定されている。そして、スクリュロ
ータ１・２は、歯溝１ａ…・２ａ…を歯合させながら回
転することによって、吸気開始から吸気終了までの一連
の動作を繰り返し、吸気側端面に位置する歯溝１ａ…・
２ａ…により形成される開口部から作動流体を吸気する
ようになっている。
て説明する。本実施例に係るスクリュ圧縮機／冷凍機の
吸気音低減機構は、図１に示すように、ロータケーシン
グ４と、ロータケーシング４内に配設された雌雄一対の
スクリュロータ１・２と、ロータケーシング４の吸気側
に配設された逆流抑制蓋３とを有している。スクリュロ
ータ１・２は、吸気側端面から吐出側端面にかけて形成
された複数の歯溝１ａ…・２ａ…を有しており、歯溝１
ａ…・２ａ…は、図２（ａ）・（ｂ）にも示すように、
吸気側端面から吐出側端面までの巻き角αが２４０°〜
２６０°の範囲に設定されている。そして、スクリュロ
ータ１・２は、歯溝１ａ…・２ａ…を歯合させながら回
転することによって、吸気開始から吸気終了までの一連
の動作を繰り返し、吸気側端面に位置する歯溝１ａ…・
２ａ…により形成される開口部から作動流体を吸気する
ようになっている。
【０００９】また、逆流抑制蓋３は、図７に示すよう
に、スクリュロータ１・２のロータ回転角θが閉止角β
を越えたときに、スクリュロータ１・２とロータケーシ
ング４とで形成された吸気側端面の開口部を塞ぐように
形成されており、閉止角βは、３３０〜３７０°の範囲
に設定されている。
に、スクリュロータ１・２のロータ回転角θが閉止角β
を越えたときに、スクリュロータ１・２とロータケーシ
ング４とで形成された吸気側端面の開口部を塞ぐように
形成されており、閉止角βは、３３０〜３７０°の範囲
に設定されている。
【００１０】上記の構成において、巻き角αを２７０
°、閉止角βを３６６°とした場合のロータ回転角θと
吸気量との関係を説明する。尚、以降の説明において
は、吸気側端面または吐出側端面におけるスクリュロー
タ１・２とロータケーシング４とで形成される開口部の
面積を吸気面積Ｓと表現し、一つの歯溝１ａ…・２ａ…
の体積を歯溝体積Ｖと表現し、この歯溝体積Ｖの時間変
化を体積変化量ｄｖ／ｄｔと表現する。
°、閉止角βを３６６°とした場合のロータ回転角θと
吸気量との関係を説明する。尚、以降の説明において
は、吸気側端面または吐出側端面におけるスクリュロー
タ１・２とロータケーシング４とで形成される開口部の
面積を吸気面積Ｓと表現し、一つの歯溝１ａ…・２ａ…
の体積を歯溝体積Ｖと表現し、この歯溝体積Ｖの時間変
化を体積変化量ｄｖ／ｄｔと表現する。
【００１１】先ず、図３に示すように、ロータ回転角θ
が−３０°＜θ＜１０８°の範囲においては、スクリュ
ロータ１・２が噛み合いを開始し、図５に示すように、
ロータケーシング４を含めた３者で囲まれる吸気面積Ｓ
が“０”から次第に増加することになる。この後、図４
に示すように、ロータ回転角θが１０８°＜θ＜２４０
°の範囲になると、スクリュロータ１・２が離反するこ
とによって、図５に示すように、スクリュロータ１・２
とロータケーシング４とで形成される吸気面積Ｓが一定
値を示すことになる。この結果、図６に示すように、１
０８°＜θ＜２４０°の範囲において歯溝体積Ｖが一定
に増加していくことになる。
が−３０°＜θ＜１０８°の範囲においては、スクリュ
ロータ１・２が噛み合いを開始し、図５に示すように、
ロータケーシング４を含めた３者で囲まれる吸気面積Ｓ
が“０”から次第に増加することになる。この後、図４
に示すように、ロータ回転角θが１０８°＜θ＜２４０
°の範囲になると、スクリュロータ１・２が離反するこ
とによって、図５に示すように、スクリュロータ１・２
とロータケーシング４とで形成される吸気面積Ｓが一定
値を示すことになる。この結果、図６に示すように、１
０８°＜θ＜２４０°の範囲において歯溝体積Ｖが一定
に増加していくことになる。
【００１２】次に、ロータ回転角θが２４０°＜θ＜３
２４°の範囲になると、歯溝１ａ…・２ａ…の巻き角α
が２７０°に設定されているため、歯溝１ａ…・２ａ…
の端部がロータケーシング４の吐出側に到達し、スクリ
ュロータ１・２の回転に伴って吐出側端面での歯溝体積
Ｖが減少していくことになる。従って、吸気側から吐出
側までの歯溝体積Ｖの増加量は、吐出側端面での歯溝体
積Ｖが減少する一方、吸気側端面での吸気量が２４０°
以前のロータ回転角θの場合と同等であるため、徐々に
減少していくことになる。
２４°の範囲になると、歯溝１ａ…・２ａ…の巻き角α
が２７０°に設定されているため、歯溝１ａ…・２ａ…
の端部がロータケーシング４の吐出側に到達し、スクリ
ュロータ１・２の回転に伴って吐出側端面での歯溝体積
Ｖが減少していくことになる。従って、吸気側から吐出
側までの歯溝体積Ｖの増加量は、吐出側端面での歯溝体
積Ｖが減少する一方、吸気側端面での吸気量が２４０°
以前のロータ回転角θの場合と同等であるため、徐々に
減少していくことになる。
【００１３】この後、ロータ回転角θが３４４°＜θ＜
４２０°の範囲になると、図７に示すように、スクリュ
ロータ１・２が再度噛み合いを開始することになる。こ
れにより、吸気側の吸気面積Ｓが次第に減少し、吐出側
と吸気側とにおいて増減する歯溝体積Ｖが補完し合うこ
とによって、図８に示すように、ロータ回転角θが閉止
角β（３６６°）を越えたときに、逆流を生じる負の体
積変化量ｄｖ／ｄｔ（負の吸気量）の領域に至ることに
なる。
４２０°の範囲になると、図７に示すように、スクリュ
ロータ１・２が再度噛み合いを開始することになる。こ
れにより、吸気側の吸気面積Ｓが次第に減少し、吐出側
と吸気側とにおいて増減する歯溝体積Ｖが補完し合うこ
とによって、図８に示すように、ロータ回転角θが閉止
角β（３６６°）を越えたときに、逆流を生じる負の体
積変化量ｄｖ／ｄｔ（負の吸気量）の領域に至ることに
なる。
【００１４】ところが、図７に示すように、ロータケー
シング４の吸気側には、逆流抑制蓋３が設けられてお
り、逆流抑制蓋３は、ロータ回転角θが閉止角β（３６
６°）に到達したときに、吸気側端面の開口部を塞いで
逆流を防止するようになっている。従って、図９に示す
ように、ロータ回転角θが閉止角β（３６６°）を越え
て負の吸気量となる領域においては、吸気側端面の開口
部が逆流抑制蓋３により密閉された状態であるため、体
積変化量ｄｖ／ｄｔが“０”を維持することになる。
シング４の吸気側には、逆流抑制蓋３が設けられてお
り、逆流抑制蓋３は、ロータ回転角θが閉止角β（３６
６°）に到達したときに、吸気側端面の開口部を塞いで
逆流を防止するようになっている。従って、図９に示す
ように、ロータ回転角θが閉止角β（３６６°）を越え
て負の吸気量となる領域においては、吸気側端面の開口
部が逆流抑制蓋３により密閉された状態であるため、体
積変化量ｄｖ／ｄｔが“０”を維持することになる。
【００１５】以上のような作動流体を吸気する一連の動
作は、図１０に示すように、スクリュロータ１・２の各
歯溝１ａ…・２ａ…において位相がずれた状態で繰り返
されている。従って、体積変化量ｄｖ／ｄｔを位相をず
らして歯数だけ重ね合わせた場合には、図１１に示すよ
うに、騒音の要因となるスクリュロータ１・２全体とし
ての体積変動（吸気変動）が得られることになる。
作は、図１０に示すように、スクリュロータ１・２の各
歯溝１ａ…・２ａ…において位相がずれた状態で繰り返
されている。従って、体積変化量ｄｖ／ｄｔを位相をず
らして歯数だけ重ね合わせた場合には、図１１に示すよ
うに、騒音の要因となるスクリュロータ１・２全体とし
ての体積変動（吸気変動）が得られることになる。
【００１６】この際、図１２に示すように、各歯溝１ａ
…・２ａ…におけるロータ回転角θと体積変化量ｄｖ／
ｄｔとの関係に着目すると、吸気開始初期の形状（面積
Ａ）と吸気終了初期の形状（面積Ｂ）とは、原理的に類
似の形状となっているため、体積変化量ｄｖ／ｄｔの位
相をずらして歯数だけ重ね合わせたときに補完し合うこ
とになる。従って、スクリュロータ１・２全体の体積変
動は、吸気開始後期の形状（面積Ｃ）と、吸気終了後期
の形状（面積Ｄ）との差異（面積Ｅ）により生じること
になる。
…・２ａ…におけるロータ回転角θと体積変化量ｄｖ／
ｄｔとの関係に着目すると、吸気開始初期の形状（面積
Ａ）と吸気終了初期の形状（面積Ｂ）とは、原理的に類
似の形状となっているため、体積変化量ｄｖ／ｄｔの位
相をずらして歯数だけ重ね合わせたときに補完し合うこ
とになる。従って、スクリュロータ１・２全体の体積変
動は、吸気開始後期の形状（面積Ｃ）と、吸気終了後期
の形状（面積Ｄ）との差異（面積Ｅ）により生じること
になる。
【００１７】上記の差異（面積Ｅ）は、吸気終了後期の
形状（面積Ｄ）が歯溝１ａ…・２ａ…が吐出側端面に到
達する巻き角αと、吸気側端面の開口部を塞ぐ閉止角β
（２６６°）とで決定されると考えられるため、これら
の巻き角αと閉止角βとの条件により増減すると推測さ
れる。
形状（面積Ｄ）が歯溝１ａ…・２ａ…が吐出側端面に到
達する巻き角αと、吸気側端面の開口部を塞ぐ閉止角β
（２６６°）とで決定されると考えられるため、これら
の巻き角αと閉止角βとの条件により増減すると推測さ
れる。
【００１８】従って、次に、巻き角αと閉止角βとの組
み合わせを変更し、（α，β）＝（２５０°，３６６
°）と（α，β）＝（２９０°，３８４°）とにおける
吸気面積Ｓの変化と、体積変化量ｄｖ／ｄｔと、体積変
化量ｄｖ／ｄｔを重ね合わせた体積変動の時間表示デー
タと、この時間表示データをフーリエ変換した吸気量の
周波数表示データとを調査した。この結果、図１３〜図
２０に示すように、（α，β）＝（２５０°，３６６
°）と（α，β）＝（２９０°，３８４°）との間に
は、体積変動の時間表示データおよび周波数表示データ
のピークに大きな差異が存在していることが確認され
た。
み合わせを変更し、（α，β）＝（２５０°，３６６
°）と（α，β）＝（２９０°，３８４°）とにおける
吸気面積Ｓの変化と、体積変化量ｄｖ／ｄｔと、体積変
化量ｄｖ／ｄｔを重ね合わせた体積変動の時間表示デー
タと、この時間表示データをフーリエ変換した吸気量の
周波数表示データとを調査した。この結果、図１３〜図
２０に示すように、（α，β）＝（２５０°，３６６
°）と（α，β）＝（２９０°，３８４°）との間に
は、体積変動の時間表示データおよび周波数表示データ
のピークに大きな差異が存在していることが確認され
た。
【００１９】そこで、閉止角βが２７０°〜４１０°の
範囲において、巻き角αを１８０°、１９８°、２１６
°、２２８°、２４０°、２４６°、２５２°、２５８
°、２７６°、２９４°、３１２°、３３０°としたと
きの脈動音をそれぞれ調査した。この結果、図２１に示
すように、巻き角αが２４０°〜２６０°の範囲、閉止
角βが３３０°〜３７０°の範囲であるときに、脈動音
を十分に低減できることが判明した。これにより、巻き
角αを２４０°〜２６０°の範囲とし、閉止角βを３３
０°〜３７０°の範囲となるように設定することによっ
て、スクリュロータ１・２全体としての吸気変動を減少
させ、スクリュ圧縮機／冷凍機の吸気音を十分に低減さ
せることが可能になることが明らかになった。
範囲において、巻き角αを１８０°、１９８°、２１６
°、２２８°、２４０°、２４６°、２５２°、２５８
°、２７６°、２９４°、３１２°、３３０°としたと
きの脈動音をそれぞれ調査した。この結果、図２１に示
すように、巻き角αが２４０°〜２６０°の範囲、閉止
角βが３３０°〜３７０°の範囲であるときに、脈動音
を十分に低減できることが判明した。これにより、巻き
角αを２４０°〜２６０°の範囲とし、閉止角βを３３
０°〜３７０°の範囲となるように設定することによっ
て、スクリュロータ１・２全体としての吸気変動を減少
させ、スクリュ圧縮機／冷凍機の吸気音を十分に低減さ
せることが可能になることが明らかになった。
【００２０】
【発明の効果】本発明は、以上のように、吸気側端面か
ら吐出側端面にかけて形成された歯溝を複数有した雌雄
一対のスクリュロータを歯合させながら回転させ、吸気
開始から吸気終了までの一連の動作を各歯溝について繰
り返させることによって、上記吸気側端面の歯溝により
形成される開口部から作動流体を吸気する際に、該作動
流体の吸気量が負となる閉止角を越えた上記スクリュロ
ータのロータ回転角の領域で上記開口部が塞がれるスク
リュ圧縮機／冷凍機の吸気音低減機構であって、上記歯
溝の巻き角をα、上記閉止角をβとしたとき、これら巻
き角と閉止角とは、２４０°≦α≦２６０°且つ３３０
°≦β≦３７０°を満足するように設定されている構成
である。
ら吐出側端面にかけて形成された歯溝を複数有した雌雄
一対のスクリュロータを歯合させながら回転させ、吸気
開始から吸気終了までの一連の動作を各歯溝について繰
り返させることによって、上記吸気側端面の歯溝により
形成される開口部から作動流体を吸気する際に、該作動
流体の吸気量が負となる閉止角を越えた上記スクリュロ
ータのロータ回転角の領域で上記開口部が塞がれるスク
リュ圧縮機／冷凍機の吸気音低減機構であって、上記歯
溝の巻き角をα、上記閉止角をβとしたとき、これら巻
き角と閉止角とは、２４０°≦α≦２６０°且つ３３０
°≦β≦３７０°を満足するように設定されている構成
である。
【００２１】これにより、吸気開始後期の吸気量と吸気
終了後期の吸気量との差異が低減するように、巻き角α
と閉止角βとが２４０°≦α≦２６０°且つ３３０°≦
β≦３７０°の関係に設定されているため、スクリュロ
ータ全体としての吸気変動が減少し、十分に吸気音を低
減させることができることから、消音器を不要にして配
管等の周辺設備を小型化させることが可能であるという
効果を奏する。
終了後期の吸気量との差異が低減するように、巻き角α
と閉止角βとが２４０°≦α≦２６０°且つ３３０°≦
β≦３７０°の関係に設定されているため、スクリュロ
ータ全体としての吸気変動が減少し、十分に吸気音を低
減させることができることから、消音器を不要にして配
管等の周辺設備を小型化させることが可能であるという
効果を奏する。
【図１】本発明の吸気音低減機構の斜視図である。
【図２】スクリュロータの歯溝の状態を示す説明図であ
る。
る。
【図３】スクリュロータの歯合の状態を示す説明図であ
る。
る。
【図４】スクリュロータの歯合の状態を示す説明図であ
る。
る。
【図５】吸気面積とロータ回転角との関係を示すグラフ
である。
である。
【図６】歯溝体積とロータ回転角との関係を示すグラフ
である。
である。
【図７】スクリュロータの歯合の状態を示す説明図であ
る。
る。
【図８】体積変化量とロータ回転角との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図９】体積変化量とロータ回転角との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図１０】スクリュロータの歯溝の位相の関係を示す説
明図である。
明図である。
【図１１】体積変化量の合計値とロータ回転角との関係
を示す説明図である。
を示す説明図である。
【図１２】体積変化量とロータ回転角との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図１３】吸気面積とロータ回転角との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図１４】体積変化量とロータ回転角との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図１５】体積変化量の合計値とロータ回転角との関係
を示す説明図である。
を示す説明図である。
【図１６】体積変化量の合計値と周波数との関係を示す
説明図である。
説明図である。
【図１７】吸気面積とロータ回転角との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図１８】体積変化量とロータ回転角との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図１９】体積変化量の合計値とロータ回転角との関係
を示す説明図である。
を示す説明図である。
【図２０】体積変化量の合計値と周波数との関係を示す
説明図である。
説明図である。
【図２１】脈動音と閉止角と巻き角との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図２２】従来例の吸気音低減機構の概略図である。
１ スクリュロータ ２ スクリュロータ １ａ 歯溝 ２ａ 歯溝 ３ 逆流抑制蓋 ４ ロータケーシング
Claims (1)
- 【請求項１】 吸気側端面から吐出側端面にかけて形成
された歯溝を複数有した雌雄一対のスクリュロータを歯
合させがら回転させ、吸気開始から吸気終了までの一連
の動作を各歯溝について繰り返させることによって、上
記吸気側端面の歯溝により形成される開口部から作動流
体を吸気する際に、該作動流体の吸気量が負となる閉止
角を越えた上記スクリュロータのロータ回転角の領域で
上記開口部が塞がれるスクリュ圧縮機／冷凍機の吸気音
低減機構であって、 上記歯溝の巻き角をα、上記閉止角をβとしたとき、こ
れら巻き角と閉止角とは、 ２４０°≦α≦２６０° 且つ ３３０°≦β≦３７０° を満足するように設定されていることを特徴とするスク
リュ圧縮機／冷凍機の吸気音低減機構。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12728595A JPH08296578A (ja) | 1995-04-26 | 1995-04-26 | スクリュ圧縮機／冷凍機の吸気音低減機構 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12728595A JPH08296578A (ja) | 1995-04-26 | 1995-04-26 | スクリュ圧縮機／冷凍機の吸気音低減機構 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08296578A true JPH08296578A (ja) | 1996-11-12 |
Family
ID=14956196
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12728595A Pending JPH08296578A (ja) | 1995-04-26 | 1995-04-26 | スクリュ圧縮機／冷凍機の吸気音低減機構 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08296578A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007303466A (ja) * | 2006-05-10 | 2007-11-22 | Grasso Gmbh Refrigeration Technology | 大きな駆動パワーのためのねじ圧縮機 |
| JP2008038908A (ja) * | 2006-08-01 | 2008-02-21 | Grasso Gmbh Refrigeration Technology | 極めて大きな運転圧のためのスクリュコンプレッサ |
| CN102575673A (zh) * | 2009-07-10 | 2012-07-11 | 罗布斯基股份公司 | 干式螺杆驱动器 |
-
1995
- 1995-04-26 JP JP12728595A patent/JPH08296578A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007303466A (ja) * | 2006-05-10 | 2007-11-22 | Grasso Gmbh Refrigeration Technology | 大きな駆動パワーのためのねじ圧縮機 |
| JP2008038908A (ja) * | 2006-08-01 | 2008-02-21 | Grasso Gmbh Refrigeration Technology | 極めて大きな運転圧のためのスクリュコンプレッサ |
| CN102575673A (zh) * | 2009-07-10 | 2012-07-11 | 罗布斯基股份公司 | 干式螺杆驱动器 |
| CN102575673B (zh) * | 2009-07-10 | 2015-12-16 | 嘉德纳丹佛有限责任公司 | 干式螺杆驱动器 |
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